DE2901723C2 - Verfahren und Vorrichtung zum Trocknen eines Feststoffmaterials - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zum Trocknen eines FeststoffmaterialsInfo
- Publication number
- DE2901723C2 DE2901723C2 DE2901723A DE2901723A DE2901723C2 DE 2901723 C2 DE2901723 C2 DE 2901723C2 DE 2901723 A DE2901723 A DE 2901723A DE 2901723 A DE2901723 A DE 2901723A DE 2901723 C2 DE2901723 C2 DE 2901723C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- fluidized bed
- steam
- bed dryer
- solid material
- dryer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000001035 drying Methods 0.000 title claims description 38
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 30
- 239000011343 solid material Substances 0.000 title claims description 27
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 59
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 40
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 31
- 239000003077 lignite Substances 0.000 claims description 26
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 11
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 7
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 claims description 2
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims 1
- 239000011364 vaporized material Substances 0.000 claims 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 43
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 25
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 14
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 10
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 7
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 7
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 3
- 239000003039 volatile agent Substances 0.000 description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 2
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 2
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 2
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 description 2
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005549 size reduction Methods 0.000 description 2
- CYJRNFFLTBEQSQ-UHFFFAOYSA-N 8-(3-methyl-1-benzothiophen-5-yl)-N-(4-methylsulfonylpyridin-3-yl)quinoxalin-6-amine Chemical compound CS(=O)(=O)C1=C(C=NC=C1)NC=1C=C2N=CC=NC2=C(C=1)C=1C=CC2=C(C(=CS2)C)C=1 CYJRNFFLTBEQSQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 239000006004 Quartz sand Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 239000002802 bituminous coal Substances 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical class [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 1
- 239000010815 organic waste Substances 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B3/00—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat
- F26B3/02—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air
- F26B3/06—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air the gas or vapour flowing through the materials or objects to be dried
- F26B3/08—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air the gas or vapour flowing through the materials or objects to be dried so as to loosen them, e.g. to form a fluidised bed
- F26B3/084—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air the gas or vapour flowing through the materials or objects to be dried so as to loosen them, e.g. to form a fluidised bed with heat exchange taking place in the fluidised bed, e.g. combined direct and indirect heat exchange
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B23/00—Heating arrangements
- F26B23/10—Heating arrangements using tubes or passages containing heated fluids, e.g. acting as radiative elements; Closed-loop systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Drying Of Solid Materials (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Trocknen eines Feststoffmaterials, insbesondere wasserhaltiger
Braunkohle, das weniger als 95 Gew.-% eines verdampfungsfähigen Materials enthält und einem Wirbelschichttrockner
zugeführt wird, in dem ein indirekt beheiztes Wirbelschichtbett gebildet wird, das das durch
ein Wirbelmedium aufgewirbelte Feststoffmaterial ent-
29 Ol
hält, wobei das Wirbelmedium das verdampfungsfähige Material in Dampfform ist und das getrocknete Feststoffmaterial
sowie das verdampfte Material aus dem Wirbelschichttrocknen abgeführt werden sowie eine
Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens.
Die Verbrennung von Kohle für die Energieerzeugung wird durch den hohen Feuchtigkeitsgehalt der
Kohle nachteilig beeinflußt Dies ist insbesondere bei Braunkohle der Fall, die häufig zwei Teile Wasser pro
einem Teil Trockenkohle enthält und daher bei der Verbrennung spezielle Schwierigkeiten bereitet. Die Leistungsfähigkeit
von Heizkesseln läßt sich dadurch erhöhen, daß man im wesentlichen nur trockene Kohle anstelle
von Rohkohle verbi ennt
Zum Trocknen der Braunkohle vor deren Verbrennung ist die Verwendung von heißen Verbrennungsgasen
oder Luft bekannt, die durch Dampf oder Heißgase erhitzt wurden, wobei man das Gas über oder durch die
in teilchenförmiger Gestalt vorliegende Braunkohle leitet oder bläst Dieses Trocknungsverfahren bietet jedoch
keine Vorteile gegenüber der Verbrennung von Rohkohle, da der ausgetriebene Dampf sich: mit dem
Gas vermischt Das Gas/Dampfgemisch wird lediglich zur Atmosphäre abgeführt, so daß sein Energiegehalt
verlorengeht, da es nicht wirtschaftlich ist, die Energie zurückzugewinnen oder anderweitig auszunutzen. Außerdem
ist dieses Trocknungsverfahren gefährlich.
In der US-Patentschrift 38 00 427 wird ein Verfahren zum Trocknen von Kohle beschrieben, bei dem die
darf und erweist sich als nicht anwendbar, wenn es darauf ankommt, daß aus dem Feststoffmateria! verdampftes
Material direkt als Speisemedium für weitere energiewirtschaftiiche
Zwecke, wie z. B. im Rahmen einer Kraftwerkanlage, einzusetzen oder wenn am Ausgang
des Wirbelschichttrockners ein Einkomponenten-Abgas erhalten werden soll. Außerdem kann ein nach diesen
Verfahren arbeitender Trockner nicht im Rahmen eines mehrstufigen Trocknungsverfahrens, bestehend aus
gleichartigen Trocknungsstufen eingesetzt werden.
In der US-Patentschrift 36 54 705 wird ein Verfahren
und eine Vorrichtung zum Trocknen von Rohmaterial mit einem hohen Flüssigkeitsgehalt, z. B. zum Trocknen
von organischen Abfällen, die 95 Prozent oder mehr Wasser enthalten, beschrieben. Hierzu ist eine Vielzahl
von Leitungen in einem Wirbelbett aus Feststoffpartikeln eingetaucht Das Rohmaterial v/ird in das Wirbelbett
eingeführt und ein Heizfluid durch die Leitungen geführt, um den verdampfenden, im Rohmaterial enthaltenen
flüchtigen Bestandteilen Wan-·-- zuzuführen. Die
festen Partikel im getrockneten P-onnateria! sowie die
flüchtigen Bestandteile werden gemeinsam von einer oberen Region der Vorrichtung abgenommen. Danach
werden die flüchtigen Bestandteile und die getrockneten
Feststoffe voneinander getrennt Ein Teil der flüchtigen Bestandteile wird zurück zu dem Raum unterhalb
des Wirbelbettes geführt, während der Rest der flüchtigen Bestandteile verdichtet, auf seine Sättigungstemperatur
abgekühlt und durch die Heizleiti'ngen zurückge-
Kohlepartikel in eine Trocknungskammer eingeführt 30 führt wird. Die Verdichtung ist sehr gering und liegt in
werden, wo die Kohle in einem Wirbelbett in Schwe- der Größenordnung von 2 b (29 p.s.i.a.), was zwischen
bung gehalten wird. Die Trocknung erfolgt in einer
Dampfatmosphäre mit einer zu niedrigen Temperatur zur Freigabe von Sauerstoff, jedoch ist die Temperatur
hoch genug, um aus den Kohlepartikeln Schwefel zu extrahieren. Die Temperatur der Atmosphäre im Wirbelbett,
wo die Trocknung der Kohle stattfindet, wird durch Heizschlangen reguliert, die in direkter Berührung
mit den Kohlepartikeln stehen, während diese sich im Wirbelbett in Schwebung befinden, so daß eine weitere
Trocknung durch die direkte Berührung zwischen den Kohlepartikeln und den Heizschlangen erhalten
wird. Das aus dem Trockner ausgeführte Gas erfährt eine Behandlung, so daß das darin befindliche Wasser
den Heizleitungen und dem Wirbelbett einen sehr geringen Temperaturgradienten ergibt Ein derartig geringer
Temperaturgradient ist für das Trocknen von Materialien, die weniger als 95 Prozent Wasser enthalten,
nicht wirksam, d. h. der erforderliche Trocknungsbehälter müßte übermäßig groß sein. Ferner werden die festen
Rohmaterialpartikel vom oberen Bereich der Vorrichtung
abgenommen und nicht von dem kompakten Bett aus Partikeln.
Fes weiteren handelt es sich in der US-Patentschrift
36 54 705 bei den Wirbelbettpartike'n um Siliziumoxyd. Aluminiumoxyd, Siliziumkarbid, Kalkstein, Glaskügelchen
oder keramische Partikeln. Bei der vorliegenden
kondensiert und der Schwefel aus dem Gas abgeführt 45 Erfindung werden die Partikel in einem Bett aus Partiwird.
Des weiteren wird Calziumox/d- und/oder Ma- kein getrocknet, die schon getrocknet worden sind.
Material
gnesiumoxydgranulat dem Wirbelbett zusammen mit den Kohlepartikeln zugeführt, um den Schwefel aus der
Atmosphäre im Wirbelbett weiter zu extrahieren, wobei die Granulatkörner z. B. ourch Rösten anschließend unter
Extraktion des Schwefels behandelt werden.
Bei dem in der US-Patentschrift 38 00 427 beschriebenen Verfahren wird der Dampf in einem Wärmetauscher
durch die Wärme von einem Koksofen-Ab-Klumpen werden jedoch in einem Bett aus
getrocknet, das so gewählt ist, daß es eine Dichte aufweist, bei der die zu trocknenden Klumpen kein so hohes
relatives Gewicht haben, daß sie zum Boden sinken, oder relativ zum Beitmaterial so leicht sind, daß sie an
die Oberfläche auftreiben.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Trocknungsverfahren der im Oberbegriff des Hauptan-
schreckgas erzeugt, wobei dem Wärmetauscher flüssi- 55 Spruchs angegeberen Gattung zu schaffen, das einerges
Speisewasser zusammen mit Dampf von dem Erhit- seits eine gute Trocknung des Feststoffmaterials bei
zer zugeführt wird. Der so erhaltene Dampf wird teilweise in einen Raum am unteren Ende des Wirbelbetts
und teilweise den Heizschlangen zugeführt. Der Dampf in den Heizschlangen liegt in überhitzter Form vor, da
er bei Eintritt in die Heizschlangen eine Temperatur von bis 4500C hat, und als Dampf zum Einlaßrohr zurückkehrt.
Dies bedeutet, daß der Dampf in den Heizschlangen nicht kondensieren wird. Infolge davon liegt
ein sehr niedriger Wärmeübertragungskoeffizient zwisehen den Heizschlangen und den Kohlepartikeln im
Wirbelbett vor.
Dieses Verfahren hat einen relativ hohen Energiebeniedrigem spezifischem Energieeinsatz gewährleistet
und andererseits zu einer einheitlichen Atmosphäre innerhalb des Wirbelschichttrocknen führt, so daß eine
vorteilhafte Weiterverwendbarkeit des verdampften Materials ermöglicht wird. Schließlich soll sich das Verfahren
vorteilhaft auch in mehreren, aufeinanderfolgenden Stufen mit gleicher Verfahrensführung realisieren
lassen.
Diese Aufgabe wird entsprechend den kennzeichnenden Merkmalen des Anspruches 1 erfindungsgemäß dadurch
gelöst, daß die Temperatur des Wirbelschichtbettes im wesentlichen unterhalb der Zersetzungstempera-
29 Ol 723
tür des Feststoffmaterials liegt, so daß der aus dem Wirbelschichttrockner
abgeführte Dampf im wesentlichen ohne Verunreinigung durch andere gasförmige Stoffe
aus dem verdampfungsfähigen Material besteht, und die Erhitzung des Wirbelschichtbettes durch gesättigten
Dampf des verdampfungsfähigen Materials erfolgt, der bei der Übertragung seiner Wärmeenergie auf das Wirbelschichtbett
kondensiert.
Das erfindungsgemäße Verfahren wird vorzugsweise in einer Vorrichtung gemäß den Merkmalen des Oberbegriffes
des Anspruches 12 durchgeführt, wobei erfindungsgemäß der Wirbelschichttrockner und eine erste,
nachgeordnete Abscheideeinrichtung in einem gemeinsamen wärmeisolierten Gehäuse angeordnet sind.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren liegt das Feststoffmaterial in teilchen- oder klumpenförmiger Gestalt
vor. Handelt es sich um teilchenförmiges Feststoffmate-
_:«l ...:_-1 J-- ii/l-u-iu-.»* :__ _l \r l
I Idf, VTIIU Uaa TTIIUCIUCU VUI£Ug3WC»C UiIIlC VU13C1IGII
anderer aufwirbelnder Materialien gebildet. Handelt es sich um klumpenförmiges Feststoffmaterial, so enthält
das Wirbelbett ein anderes Material, das aufgewirbelt wird und in den das klumpenförmige Material eingeführt
wird.
Bei der Erfindung kann die indirekte Erhitzung des Wirbelbetts durch im Bett angeordnete Heizmäntel
oder Rohre erfolgen. Die Rohre können horizontal, vertikal oder in irgendeiner angemessenen Lage verlegt
sein. Die indirekte Heizeinrichtung kann auf irgendeine angemessene Weise zum Beispiel elektrisch, durch heiße
Gase oder durch Dampf, der vom Wirbelbett erhalten und rückgefuhrt wird, beheizt werden. Das Wirbelbett
kann bei einer Temperatur betrieben werden, bei der der darin befindliche Dampf eine Überhitzung erfährt,
obgleich dies von der Art des zu trocknenden Materials abhängt. Überhitzung des Dampfes beim
Trocknen von Braunkohle kann ?. B. nur dann erreicht werden, wenn die Kohle ausreichend trocken ist, um
weniger als den Dampfdruck von Wasser auszuüben. Die obere Temperaturgrenze wird durch die Zersetzungstemperatur
des Feststoffmaterials oder durch die Eigenschaft des Heizmediums für die indirekte Erwärmung
festgelegt. Das Wirbelbett kann unter Überdruck oder Unterdruck betrieben werden, doch wird ein Betrieb
bei oder nahe bei Atmosphärendruck aus wirtschaftlichen Gründen bevorzugt
Die Erfindung wird nachfolgend unter besonderer Bezugnahme auf das Trocknen von Braunkohle in Verbindung
mit einer Anlage zur Erzeugung von elektrischer Energie beschrieben, wo die Braunkohle das
brennbare Material Jarstellt, das zur Erzeugung von
Wärme verbrannt wird. Die Wärme dient zur Umwandlung von Wasser in Dampf, der die Turbinen zur Erzeugung
von Elektrizität antreibt Es versteht sich jedoch, daß die Erfindung allgemeine Anwendbarkeit in Fällen
hat wo es erforderlich ist ein verdampfungsfähiges Material aus einem Feststoffmaterial zu entfernen.
Zum Beispiel kann das erfindungsgemäße Verfahren zum Trocknen von bituminöser Kohle, Eisenerz und
anderen mineralischen Erzen sowie zur Entfernung von Lösungsmitteln aus teilchenförmigen für industrielle
Verfahren verwendeten katalytischen Materialien eingesetzt werden. Da das aufwirbelnde Medium das verdampfungsfähige
Material, in diesem Fall das Lösungsmittel, darstellt, wird das Lösungsmittel nicht durch andere
aufwirbelnde Gase verunreinigt und kann für die weitere Verwendung ohne weiteres rezyklisiert werden.
Die Erfindung hat weiter Bedeutung für Prozesse, bei denen Braunkohle nicht für die Energieerzeugung, sondem
ζ. B. bei der Hydrierung zur Umwandlung in flüssige Treibstoffe verwendet wird. Im letzteren Fall könnte
dec aus dem Wirbelbett abgenommene Dampf rezyklisiert und als Wasserstoffquelie für den Hydrierungsprozeß
verwendet Werden, da er durch Luft oder andere Gase, die die Rückführung unwirtschaftlich machen
wurden, nicht verunreinigt ist.
Wie zuvor erwähnt enthält Grubenbraunkohle bis zu T kg Wasser pro '/2 kg trockenem Material. Die Transport-
und Förderkosten für Rohbraunkohle sind daher auf einer verfügbaren Energiebasis hoch, so daß die
normale kommerzielle Praxis darin besteht, Braunkohle verbrauchende Kraftwerksanlagen bei oder nahe bei
den Kohlenlagern vorzusehen. Die Kohle wird dann im Rohzustand verbrannt, was eine Anzahl von wesentlichen
Nachteilen hervorruft. Etwa 20% des Heizwertes von Braunkohle dient zur Verdampfung des in der Koh-16 6nLiia:Lcu6n TT aS5CrS. Ls'iC L-iuCrgiC gcui VcriGrCfi,
wenn der Dampf unkondensiert durch das System strömt und aus dem Schornstein abgegeben wird. Damit
verbunden ist eine 25%ige Erhöhung des Rauchgasvolumens, so daß die Abmessungen und Kosten für die
meisten Einheiten, durch die das Rauchgas strömt, entsprechend zunehmen. Ferner setzen die großen Mengen
an Wasserdampf, die in den Verbrennungsprodukten von Braunkohle enthalten sind, die Flammtemperatur
beträchtlich-.herab. Dies führt zu einer Verringerung der
Strahlungswärmeübertragung, so daß die Fläche von Strahlungsrohren auf das Zweifache vergrößert werden
muß. Daher ist ein Heizkessel mit wesentlich größerer Abmessung und entsprechenden Kosten für die Aufnahme
der zusätzlichen Rohre erforderlich. Außerdem stellt die Schwierigkeit der Brennstoffentzündung und
Beibehaltung der Flammenstabilität zwei weitere ungelöste Probleme dar, die sich aus der Verwendung von
Rohbraunkohle in Heizkesseln ergeben.
Gewöhnlich weist eine Kraftwerksanlage einen Heizkessel auf, in dem brennbares Material wie Braunkohle
zur Erzeugung von Wärmeenergie verbrannt wird, um Wasser in Druckdampf umzuwandeln.
Der Dampf wird durch eine erste Hochdruckturbine geleitet, die elektrische Energie erzeugt, und erfährt eine
teilweise Kondensation sowie Druckabnahme. Zur Ausnutzung des vollen Energiegehaltes des Dampfes
wird er gewöhnlich dann durch ein oder mehrere nachfolgende Turbinen mit zunehmend geringeren Drücken
geleitet wobei an jeder Stufe weitere elektrische Energie gewonnen wird, bis der Druck des Dampfes auf im
wesentlichen Unterdruck abgefallen ist Nach der ersten Hochdruck-Turbinenstufe kann der Dampf erneut erhitzt
werden, indem man ihn durch den Heizkessel führt, so daß er einen gewissen Teil von dessen Temperatur
wieder annimmt
Bei einer mit der Erfindung ausgestatteten Kraft-Werksanlage kann ein Teil des Dampfes von dem Auslaß
der Hochdruckturbine unter Druck vor der erneuten Erhitzung zu den Heizrohren im Wirbelbett geführt
werden, um Wärme auf die teilchenförmige Rohbraunkohle, die das Wirbelbett bildet zu übertragen. Vorzugsweise
wird der Dampf von dem Auslaß der Hochdruckturbine durch Kondensateinspritzung vor der Einführung
in die Heizrohre des Wirbelbetts aus dem überhitzten Zustand abgekühlt Gewöhnlich wird der gesättigte
Dampf den Trocknerrohren unter einem Druck zugeführt der zwischen Atmosphärendruck bis zu 220 b
(3200 p.s.i.a.) liegt Ein höherer Druck führt zu einer
größeren Temperaturdifferenz zwischen den Rohren und dem Wirbelbett Sofern das Bett bei oder nahe bei
29 Ol 723
Atmosphärendruck betrieben wird, erfolgt vorzugsweise
die Zufuhr des gesättigten Dampfes zu den Trocknerrohren unter einem Druck im Bereich 4,8 bis 20,7 b
(70 — 300 p.s.i.a.). Das Verfahren gewährleistet eine große Temperaturdifferenz zwischen der Heizfläche und
dem Wirbelbett, wodurch sich die erforderliche Wärmeübertragungsfläche
im Wirbelbett verkleinern läßt. Das Kondensat aus den Trocknerrohren kann in den Dampferzeugungszyklus
der Kraftwerksanlage zurückgeführt werden. Die Temperaturdifferenz längs der Heizrohre
kann im Bereich zwischen 160° (z. B. bei einer Rohrtemperatur
von 2700C, bei der die Braunkohle die flüchtigen Bestandteile abgibt, und einer Bettemperatur von
1100C) und einem unteren von den Eigenschaften des
teilchenförmigen Materials abhängigen Wert liegen. Vorzugsweise beträgt die Temperaturdifferenz 25 bis
150° C und höchstvorzugsweise 40 bis 110° C. Braunkohle
bis zu einem unteren Feuchtigkeitsgehalt von 40 Gewichtsprozent übt den Dampfdruck von flüssigem Wasser
aus, und das Bett kann bei 1050C bei Atmosphärendruck
gehalten werden, so daß sich der Trocknungsprozeß kontinuierlich fortsetzt. LI "lter diesem Feuchtigkeitsgehalt
sind höhere Betten^peraturen von z.B. 110 bis 1200C bei Atmosphärendruck erforderlich.
Die indirekte Erwärmung des Wirbelbettes bewirkt ein Austreiben des Dampfes aus derRohbraunkohle bei
einem relativ niedrigen Überdruck von gewöhnlich weniger als 0,69 b (10 p.s.i.g.), z. B. 0,345 b (5 p.s.i.g.) oder
selbst bei Atmosphärendruck, obgleich der Dampf auch bei hohem Druck oder Unterdruckbedingungen ausgetrieben
werden könnte. Vorausgesetzt die Verweilzeit der Kohle im Bett ist ausreichend lang, läßt sich die
darin enthaltene Wassermenge, um z. B. 90% oder etwa 100%, sofern das Bett für das zu trocknende teilchenförmige
Material ausreichend hoch überhitzt wird, auf diese Weise austreiben. Wenn die Kohle zu anfangs 66
Gewichtsprozent Wasser enthält, verringert die Entfernung von 90% Wasser den Wassergehalt auf 16%.
Der ausgetriebene Dampf wird ganz oder teilweise als aufwirbelndes Medium für das Wirbelbett verwendet,
so daß keine Luft in das Wirbelbett eingeleitet wird. Die Menge an erzeugtem Dampf nimmt jedoch vom
unteren Ende zum oberen Ende des Bettes zu, so daß in den unteren Regionen des Wirbelbettes keine ausreichende
Dampferzeugung aus der Kohle vorliegen kann. Daher wird vorzugsweise ein gewisser Teil Trägerdampf,
z. B. etwa in einem Anteil von 20% des Dampfausstoßes im Trockner, in das untere Ende des Bettes
durch eine Gebläseeinrichtung, z. B. ein Gebläse, eingeführt. Der Trägerdampf kann vom Auslaß einer Niederdruckturbine
abgenommen werden. In diesem Fall würde der Trägerdampf eine nur minimale Auswirkung auf
den Leistungsgrad haben. Alternativ könnte das Bett mit einer sich zusammenziehenden und ausdehnenden
Membran versehen werden, die pulsiert und dadurch bei der Aufwirbelung der unteren Bettbereiche unterstützend
wirkt Der Trägerdampf kann auch der Produktdampf sein, dessen Druck ausreichend erhöht wird,
um ihn mittels eines Gebläses durch eine Verteilungsplatte in das Wirbelbett und durch Zyklone zu drücken.
Bei Verwendung von Trägerdampf können die damit verbundenen Anforderungen an die Anlage dadurch reduziert
werden, indem man dem Trockner die Gestalt von einem umgekehrten Dreieck oder irgendeine andere
Formgebung verleiht, die zu einer Querschnittsverringerung von oben nach unten führt In diesem Fall ist
die Querschnittsfläche am oberen Ende des Bettes größer als am unteren Ende, um das Vorsehen von Trägerdampf
oder dampfartigen Trägerprodukten so klein wie möglich zu halten oder auszuschalten. Diese Konstruktion
hat ferner den Vorteil, daß sie die Verwendung einer größeren Bettiefe erlaubt.
Wenn gesättigter oder nur leicht überhitzter Dampf dem Wirbelbett zugeführt wird, kann die Kondensation
eventuell ein Problem darstellen. Eine solche Kondensation würde ein Zusammenballen der Feststoffe oder deren
Anbacken an verschiedenen Stellen der Vorrichtung
ίο ermöglichen, was Schwierigkeiten beim Betrieb hervorruft.
Diese Schwierigkeit kann gemildert werden, indem man für die in Berührung mit dem Feststoffmaterial
kommenden Wände der Vorrichtung eine Zuatz-Heizeinrichtung zum Beispiel in Form von Dampf- oder Gaskanälen
oder elektrischen Heizelementen vorsieht, so daß die Wände bei einer Temperatur oberhalb des Kondendationspunktes
liegen. Um Wärmeverluste zu reduzieren, wird vorzugsweise auf die Oberseite der Zusatz-Heizeinrichtung
eine isolation aufgegeben.
Wenn es sich bei dem aufwirbelnden Medium um ein Lösungsmittel handelt, ist das Trägermedium ebenfalls
das Lösungsmittel, wobei vorzugsweise das Lösungsmittel einen Siedepunkt im Bereich von 37,8 bis 149°C
hat.
Der im Trockner erzeugte Dampf ist von geringer Qualität, doch läßt sich seine latente Wärme an verschiedenen
Stellen der Kraftwerksanlage verwenden. Zum Beispiel kann ein vom Heizkessel gespeister Vorerhitzer,
der bei herkömmlichen Anlagen von derTurbine abgezapften Dampf verwendet, durch einen Vorerhitzer
ersetzt werden, dem der Dampf vom Trockner zugeführt wird. Ferner kann der gesamte Trocknerdampf
oder ein Teil desselben zu einem Dampfgenerator geleitet werden, wo Reindampf erzeugt wird, der
dann einer Niederdruckturbine zur Erzeugung weiterer elektrischer Energie zugeführt wird. Alternativ könnte
der Trocknerdam^f für eine Luftvorwärmun° verwendet
werden. Vorzugsweise wird der Schmutzdampf durch ein Zyklonensystem geleitet, um den größten Teil
von eingeschlossenen Partikeln zu entfernen, die vorzugsweise dem Wirbelbett zurückgeführt werden.
Die Anwendung des erfindungsgemäßen Trocknungsverfahrens bei einer Kraftwerksanlage verringert
den Brennstoffbedarf zur Erzeugung von jeder Einheit Energie und ermöglicht die Verwendung von Heizkesseln
mit beträchtlich verringerter Größe.
Der in den Dampfgeneratoren kondensierte Trocknerdampf kann zur Entfernung von kleinsten Kohlepartikeln
gefiltert werden, so daß ein Reinwasserprodukt zurückbleibt, das nur noch Kohlepartikel, die den Filter
passiert haben, verunreinigt ist. Dieses Wasserprodukt eignet sich für weitere Verwendungen, z. B. als Zusatz
zu lokalen Fließströmungen, für häusliche Zwecke, für die städtische Wasserversorgung oder als Speisewasser
für Heizkessel. Die ausgefilterten feinen Kohlepartikel werden zum Trockner zurückgeführt, sofern sie in einer
nennenswert großen Menge anfallen.
Bei der vorliegenden Erfindung wird die Rohbraunkohle gewöhnlich vor dem Trocknen in der Größe auf
eine Abmessung von 2 cm oder weniger verringert. Vorzugsweise beträgt die Größenverringerung der
Braunkohle 40 μπι bis 1000 μπι. Auf 50 μΐη oder weniger
verkleinerte Braunkohle enthält unausweichlich gewisse Anteile an Feinstoffen. Das Vorliegen von solchen
Feinstoffen kann die Fließfähigkeit des Wirbelbettes verbessern, doch ist damit das Problem verbunden, daß
die Feinstoffe durch die erforderlichen Einfangeinrichtungen, wie die Zyklone, hindurch treten können. Des
29 Ol 723
ίο
v/eiteren kann die Verteilung der Teilchengröße zu einer gewissen Entmischung führen, indem sich die größeren
Partikel am Boden des Bettes vor einer ausreichenden Erwärmung absetzen. Daher wird man bei manchen
Kohlearten die Größenverringerung so vornehmen, daß die Abmessung der größten Partikel auf 250 bis 300 μίτι
erfolgt. Vorzugsweise liegt nicht mehr als 20% der zugeführten Rohkohle in Form von Partikeln mit einer
Größe unterhalb 40 μΐη vor.
Wie zuvor erwähnt ist das erfin.dungsgemäße Verfahren
auch auf das Trocknen von klumpenförmigem Material anwendbar, dessen Größe im Bereich von beispielsweise
0,3 bis 10 cm, z. B. 2 cm liegt.
In diesem Fall wird das zu trocknende Material in einem dichteren Material in Wirbelung gebracht. Zum
Beispiel kann Braunkohle in Quarzsand unter solchen Bedingungen fluidisiert werden, daß das zu trocknende
Material frei schwebend sich in dem aufgewirbelten Material bewegen kann. Die Dichte des Wirbeimateriais
hängt in gewissem Umfang von der Dichte des klumpenförmigen
Materials ab. Darauf hinzuweisen ist, daß zwischen der Größe von teilchen- und klumpenförmigem
Material eine Überlappung besteht. Im Größenbereich von 0,3 bis 2 cm kann das Feststoffmaterial als
teilchenförmiges oder als klumpenförmiges Material getrocknet werden.
Die Dichte des aufgewirbelten Materials ist geringer als die Dichte des gleichen Materials vor der Aufwirbelung.
Zum Beispiel kann die Dichte des Wirbelbetts nur etwa die Hälfte der Dichte des Materials ausmachen,
das aufgewirbelt wird. In diesem Fall muß das Material, das aufgewirbelt wird, eine Dichte von dem 1,25- bis
2,75fachen der Dichte des klumpenförmigen Materials haben.
Beim Trockner werden vorzugsweise die Heizrohre in Form von einer Vielzahl von vertikalen Reihen angeordnet.
Die P.eihen stehen, in einem für die Größe der zu trocknenden Klumpen geeigneten Abstand voneinander,
so daß die Klumpen zwischen den Reihen hindurchgelangen können und sich dennoch ausreichend nahe
bei den Rohren befinden, daß ein Trocknen stattfindet.
Die Mischung aus zu trocknendem klumpenförmigem Material und aufgewirbeltem Material kann in Längsrichtung
der Rohre von einem zum anderen Ende strömen. Das klumpenförmige Material wird bei seiner Bewegung
längs der Rohre zunehmend weiter getrocknet. In diesem Fall stellt sich eine Pfropfenströmung aus zu
trocknendem Material ein und werden die getrockneten Klumpen als auch das aufgewirbelte Material zusammen
an einer Stelle der Vorrichtung herausgenommen.
Alternativ hierzu kann das klumpenförmige Material kontinuierlich und relativ gleichförmig über das gesamte
Wirbelbett zugeführt werden. In diesem Fall ist die Strömung im wesentlichen gut durchmischt und
können getrocknete Klumpen und das Wirbelbett bildende Material an einer Vielzahl von Stellen abgeführt
werden. Das Bett kann in Form eines Zylinders ausgebildet sein, wobei hier die Heizrohre Heizschlangen darstellen.
Das erfindungsgemäße Verfahren läßt sich an das Mehrstufentrocknen und/oder die mechanische Dampfrekompression
anpassen wie sie im Detail in der deutschen Patentanmeldung P 29 01 721.8-16 mit dem Titel
»Verfahren und Vorrichtung zum Trocknen eines ein verdampfungsfähiges Materia! enthaltenden Feststoffmaterials«
beschrieben sind.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnung näher erläutert Es zeigt
In F i g. 1 eine Seitenansicht einer Versuchs-Trockneranlage mit einem Wirbelschichttrockner schematisch
im Teilschnitt,
Fig.2 ein Flußdiagramm einer mit einem Wirbclschichttrocknergemäß
Fig. 1 ausgerüsteten Energieerzeugungsanlage,
Fig.3 eine schematische, perspektivische Darstellung
eines Wirbelschichttrockners zum Trocknen von klumpenförmiger Kohle und
ίο Fig.4 ein schematisches Ersatzschaubild eines Wirbelschichttrockners
nach F i g. 3 mit Anschlußeinrichtungen.
In Fig. 1 ist eine Wirbelschichttrockner-Anlage 10 mit einem Gehäuse 12 des Wirbelschichttrockners gezeigt,
das eine Einlaßeinrichtung 14 für teilchenförmige Braunkohle aufweist. Die Kohle wird durch die Einlaßeinrichtung
14 mittels eines Schneckenförderers 16 bewegt. Die Kohle wird von einem Trichter 17 abgegeben
und ^UiIi Sunileukenföi dci'cr IG unücis cificS Schfickkenförderers
18 am unteren Ende des Trichters 17 und eines Rotationsförderers 19 am oberen Ende von einem
vertikalen Rohr 20 geführt, das sich vom Trichter 17 zum Schneckenförderer 16 erstreckt.
Beim Einsatz wird die Kohle kontinuierlich vom Gehäuse
12 mit einer der Zuführgeschwindigkeit entsprechenden Geschwindigkeit mittels eines Förderers 22 am
Boden des Wirbelschichtbettes abgenommen.
Das Gehäuse 12 enthält nahe seines unteren Endes eine Vielzahl von horizontalen, parallelen und in Abstand
voneinander befindlichen Rohren 24, die in der Versuchs-Trockneranlage 10 elektrisch erwärmt werden,
jedoch in der Praxis, wie zuvor erwähnt, die Wärme von Dampf oder Heißgas erhalten. Die Rohre haben
einen Durchmesser von 25,4 mm, bei einer Dreiecksteilung von 50,8 mm, doch können auch andere Durchmesser
und geeignete Teilungen verwendet werden; z. B. eignen sich Rohre mit einem Durchmesser von 50,8 mm
bei einer Teilung von 152,4 mm insbesondere dann, wenn Trägerdampf vorgesehen wird.
Der gesättigte Dampf wird durch einen Überhitzer 26 in das untere Ende des Gehäuses 12 und dann d, .rch eine
Zuführungsvorrichtung 28 geführt.
Der im Gehäuse 12 erzeugte Schmutzdampf gelangt zu einem Zyklon 30, in dem der größte Teil der darin
enthaltenen teilchenförmigen Materie abgeschieden und über ein Rohr 32 und eine Rückführförderschnecke
34 erneut dem Wirbelschichtbett zugeführt wird. Der aus dem Zyklon 30 austretende Dampf wird einem weiteren
Zyklon 36 zugeleitet, in dem eine Abscheidung des restlichen teilchenförmigen Materials erfolgt, wobei
dieses Material über ein Rohr 40 in einer Sammeleinrichtung 38 abgelagert wird. Der von dem weiteren Zyklon
36 austretende Dampf wird in einem Kondensator 42 kondensiert Die Zeichnung gibt den Betrieb einer
Versuchs-Trockneranlage 10 wieder, die die Durchführbarkeit des Trocknungsverfahrens mittels Wirbelschichtbettbildung
unter Verwendung einer indirekten Beheizung und Dampf als aufwirbelndes Medium demonstriert
Dieses Ziel wird durch die dargestellte AnIage erreicht, wobei jedoch keine Maßnahmen getroffen
wurden, um den Dampf in der eingangs erwähnten Weise wieder zu verwenden. Es versteht sich jedoch, daß
anstelle der bloßen Kondensierung im Kondensator 42 der Dampf auch für eine weitere Energieerzeugung zur
mechanischen Dampfrekornpression oder für ein Mehrstufentrocknen
verwendet werden könnte.
Die erhitzten Abschnitte der in F i g. 1 gezeigten Versuchs-Trockneranlage
10 sind in einem wärmeisolieren-
29 Ol 723
den Gehäuse 44 eingeschlossen, obgleich in der Praxis jedes Bauteil einzeln mit einer Wärmeummantelung und
möglicherweise mit einer Dampfzusatzheizung innerhalb der Ummantelung versehen ist, um eine an den
Innenflächen des Trocknungskessels und der Bauteile auftretende Kondensation zu verhindern.
Beim Einsatz wird die teilchenförmige feuchte Braunkohle vom Trichter 17 mittels des Schneckenförderers
18, und Rotationsförderers 19 über das Rohr 20 zum Schneckenförderer 16 bewegt. Der Schneckenförderer
16 führt die feuchte Kohle in das Gehäuse 12 kontinuierlich ein. Gleichzeitig werden die Rohre 24 elektrisch
erwärmt, oder sie erhalten die Wärme, wie zuvor erwähnt, ebensogut von Dampf oder heißen Gasen. Die
Wärmeübertragung von den Rohren 24 auf die feuchte Kohle bewirkt ein Austreiben von Dampf aus der feuchten
Kohle, der die Partikel unter Bildung eines WirbelbeUs aufwirbelt. Um die Wirbelbildung insbesondere in
den unteren Bereichen des Bettes zu begünstigen, wird,
wie zuvor erwähnt, eine gewisse Menge überhitzter Trägerdampf durch die Zuführungsvorrichtung 28 eingeleitet.
Der von dem Wirbelschichtbett abgegebene Dampf steigt zum oberen Ende des Gehäuses 12 und wird von
dort zum Zyklon 30, wie vor erwähnt, geführt.
Gleichzeitig wird die getrocknete Kohle durch den Förderer 22 vom unteren Ende oder Boden des Wirbelschichtbettes
abgeführt. Die Verweilzeit der Kohle ist so ausgelegt, daß unter den angegebenen Bedingungen
Öine gewünschte Feuchtigkeitsmenge von z. B. 90% des Gesamtwassergehaltes der Kohle entzogen wird. Eine
typische Verweilzeit liegt in der Größenordnung von 50 Minuten.
In dem Flußdiagramm nach Fig. 2 wird der Dampf zunächst durch Verbrennung von Kohle in einem Heizkessel
70 erzeugt. Der Dampf gelangt durch eine Hochdruckturbine 72, in der elektrische Energie erzeugt wird,
und der Dampf einen gewissen Teil seiner Energie verliert. Der aus der Hochdruckturbine austretende Dampf
hat jedoch noch ausreichende Energie, um eine Zwischendruckturbine
74 anzutreiben. Vorzugsweise wird der aus der Hochdruckturbine austretende Dampf, der
für gewisse Zwecke, wie zur Speisewassererwärmung, nicht verwendet wird, zu dem Überhitzungsabschnitt
des Heizkessels 70 zurückgeführt, um dort überhitzt zu werden.
Der von einer gewissen Stelle an der Zwischendruckturbine 74 abgenommene gesättigte Dampf dient als
Trocknungsmedium in einem erfindungsgemäßen Wirbelschichttrockner 76. Dieser Dampf hat die Aufgabe,
Wärme auf die Kohle im Wirbelschichttrockner 76 bei seinem Durchgang durch die Rohre zu übertragen, wobei
er in den Rohren eine Kondensation erfährt. Ferner wird der von einer gewissen Stelle an der Zwischendruckturbine
74 mit einem Druck von etwa 034 b (5 p.s.i.a.) über dem Druck im Trockner 76 abgenommene
Dampf als Trägerdampf verwendet und durch einen Verteiler in den Wirbelschichttrockner 76 geführt
Der Schmutzdampf vom Wirbelschichttrockner 76 gelangt zu einem Dampfgenerator 78, in dem Niederdruck-Reindampf
erzeugt wird. Dieser Reindampf kann zu einer Niederdruckturbine 80 zum Zwecke der weiteren
Energieerzeugung geleitet werden und strömt von dort über einen Kondensator 82 zurück zum Dampfgenerator
78, wo er erneut in reinen Dampf umgewandelt wird.
Alternativ wird der Schmutzdampf einem Speisewassererhitzer 84 zugeführt, um erwärmtes frisches reines
Speisewasser zu erhalten. Das Speisewasser vom Speisewassererhitzer 84 kann zu einem weiteren Speisewassererhitzer
86 geleitet werden, um für den Heizkessel 70 erhitztes Speisewasser zu erzeugen. Das verschmutzte
Kondensat vom Dampfgenerator 78 kann in z. B. fiinem
Zyklon und/oder Filter zur Bereitstellung von Reinwasser gereinigt werden.
Ferner kann das Kondensat von den Trocknerrohren zum Speisewassererhitzer 86 geleitet werden, um vor
der Einführung in den Heizkessel 70 eine erneute Erwärmung zu erfahren.
Die getrocknete Kohle vom Trockner 76 wird zum Heizkessel 70 geführt, wo, wie zuvor erwähnt, aus der
Trocknung die erheblichen Vorteile erhalten werden.
Die Verwendung der Erfindung in einem elektrischen Energieerzeugungssystem wird im Detail in der deutschen
Patentanmeldung P 29 01 722.9, mit dem Titel »Anlage zur Erzeugung von elektrischer Energie« beschrieben.
In Fig.3 und 4 der Zeichnung ist schematisch ein Wirbelschichttrockner 100 mit einer Fördereinrichtung
102 für klumpenförmige Kohle gezeigt. Der Wirbelschichttrockner 100 umfaßt eine Vielzahl von vertikalen
Reihen aus parallelen Heizrohren 104, die sich von einem Ende des Wirbelschichttrockners 100 zum anderen
erstrecken. Die Rohre 104 liegen in einem Abstand von 101,6 mm und tragen damit Klumpen einer Größe von
etwa 50,8 mm Rechnung.
Der Wirbelschichttrockner 100 ist ferner mit einer Dampfeinlaßrichtung 106 zu den Heizrohren, einer Einrichtung
108 zur Abnahme der getrockneten klumpenförmigen Kohle und einer Sandrückführeinrichtung 110
versehen.
Wie am besten in Fig.4 gezeigt weist der Wirbelschichttrockner
100 außerdem eine Zuführungsvorrichtung 112 für Trägerdampf auf. Der in Fig.4 gezeigte
Wirbeischichttrockner 100 besitzt ferner einen Abscheider
114 für Kohle und Sand. Der Abscheider ! 14 weist
eine Auslaßeinrichtung Π5 für die getrocknete Kohle auf und steht über eine Leitung 118 mit der Sandrückführeinrichtung
110 in Verbindung. Die Zuführeinrichtung 102 für die klumpenförmige Kohle ist an einem
Trichter 120 angeschlossen.
Ferner ist der Wirbelschichttrockner 100 über eine Leitung 124 mit einem Zyklon 122 verbunden, wobei die
Leitung 124 so angeordnet ist, daß sie den Schmutzdampf aus dem Wirbelschichtbett abführt. In dem
Schmutzdampf vorhandene Feststoffe werden im Zyklon 122 abgeschieden und über eine Leitung 126 zu
dem Wirbelschichttrockner 100 zurückgeführt Der Dampf aus dem Zyklon 122 gelangt durch eine Leitung
128 zu anderen Verwendungszwecken.
Beim Einsatz wird die klumpenförmige Kohle vom Trichter 120 durch die Fördereinrichtung 102 in das
aufgewirbelten Sand enthaltende Wirbelschichtbett gebracht. Sand und Kohle bewegen sich durch das Wirbelschichtbett
zwischen den Rohrreihen 104. Gleichzeitig wird gesättigter Dampf in die Rohre von der Einlaßeinrichtung
106 zugeführt Der gesättigte Dampf kondensiert in den Rohren und überträgt seine latente Wärme
auf das Wirbelschichtbett, um auf diese Weise Feuchtigkeit von der Kohle zu entfernen. Ferner wird ein gewisser
Dampfteil vorzugsweise im überhitzten Zustand durch die Trägerdampf-Zuführungsvorrichtung 112 geleitet,
um sicherzustellen, daß die unteren Bereiche des Wirbelschichtbettes aufgewirbelt werden.
Der Schmutzdampf wird über die Leitung 124 abgeführt und, wie zuvor erwähnt, im Zyklon 122 behandelt.
29 Ol
13
Sand und Kohle werden durch die Entfernungseinrichtung
108 abgeführt und zum Abscheider 114 geleitet Beim Abscheider 114 kann es sich um ein Sieb oder eine
Auswaschvorrichtung oder um irgendeine andere geeignete Einrichtung zur Trennung von klumpenförmi- 5
ger Kohle und Sand handeln. Sofern das getrocknete Material eine bröcklige Konsistenz hat, kann es erwünscht
sein, hinter oder am Ende des Trockners ein ruhendes Wirbelschichtbett einzuführen, in dem die
leichteren Kohlenpartikel zur Oberfläche aufschwim- io
men und entfernt werden, so daß ein faktisch kohlenfreier Sand zur Rückführung als aufwirbelndes Material
übrig bleibt
Die Kohle wird vom Abscheider 114 durch eine Auslaßeinrichtung
116 abgeführt, während der Sand durch is die Leitung 118 zur Sandrückführeinrichtung 110
strömt, von wo er erneut in das Wirbelschichtbett hineingelangt
Hierzu 3 Blatt Zeichnungen 20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Claims (20)
1. Verfahren zum Trocknen eines Feststoffmaterials, insbesondere wasserhaltiger Braunkohle, das
weniger als 95 Gew.-°/o eines verdampfungsfähigen Materials enthält und einem Wirbelschichttrockner
zugeführt wird, in dem ein indirekt beheiztes Wirbelschichtbett
gebildet wird, das das durch ein Wirbelmedium aufgewirbelte Feststoffmaterial enthält, wobei
das Wirbelmedium das verdampfungsfähige Material in Dampfform ist und das getrocknete Feststoffmaterial
sowie das verdampfte Material aus dem Wirbelschichttrockner abgeführt werden, d a durch
gekennzeichnet, daß die Temperatur des Wirbelschichtbettes im wesentlichen unterhalb
der Zersetzungstemperatur des Feststoffmaterials liegt, so daß der aus dem Wirbelschichttrockner abgeführte
Dampf im wesentlichen ohne Verunreinigung durch andere gasförmige Stoffe aus dem verdampfungsfähigen
Material besteht, und die Erhitzung des Wirbelschichtbettes durch gesättigten Dampf des verdampfungsfähigen Materials erfolgt,
der bei der Übertragung seiner Wärmeenergie auf das Wirbelschichtbett kondensiert.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperaturdifferenz zwischen
dem für die Erhitzung des Wirbelschichtbettes verwendeten gesättigten Dampf und dem Wirbelschichtbett
40° C bis 110° C beträgt
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der zur indh ekten Lrhitzung verwendete gesättigte Dampf untv_r einem Druck im Bereich
von etwa 4,8 bis 20,7 b (70 bis i ιϋ p.s.i.a.) steht.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck im Wirbelschichtbett etwa
dem Atmosphärendruck entspricht.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Feststoffmaterial teilchenförmig
vorliegt und selbst das Wirbelschichtbett bildet.
6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Wirbelmedium bei der Trocknung
des Feststoffmaterials entsteht.
7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Feststoffmaterial in Klumpenform
vorliegt und das Wirbelschichtbett ein teilchenförmiges, aufwirbelbares Material mit einer Dichte enthält,
die 1,25 bis 2,75mal größer als die Dichte des Feststoffmaterials ist.
8. Verfahren nach Anspruch 7 dadurch gekennzeichnet,
daß dem Wirbelschichttrockner das Wirbelmedium von außen zugeführt ist.
9. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß das getrocknete Feststoffmaterial in
Verbindung mit einem Teil des teilchenförmigen, aufwirbelbaren Materials entfernt wird, daß Feststoffmaterial
und das aufwirbelbare Material voneinander getrennt werden und das abgeschiedene,
aufwirbelbare Material zum Wirbelschichtbett zurückgeführt wird. 6ö
10. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß das Feststoffmaterial weniger als 75 Gew.-% des verdampfungsfähigen Materials enthält.
11. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der aus dem Wirbelschichttrockncr abgeführte Dampf als Energieträger für weitere Heiz-,
Trocknungs- oder Energieumwandlungszwecke ein
gesetzt wird.
12. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, mit einem Wirbelschichttrockner
und einer Zuführungsvorrichtung für das FeststoffmateriaJ zu dem Wirbelschichttrockner, innerhalb
des Wirbelschichttrockners angeordneten Heizkörpern zur indirekten Beheizung eines in dem Wirbelschichttrockner
gebildeten Wirbelschichtbette,, einer Abführungsverrichtung für das getrocknete
Feststoffmaterial im unteren Bereich des Wirbelschichttrockners und einer Öffnung im oberen Bereich
des Wirbelschichttrockners zur Abführung des verdampfungsfähigen Materials, dadurch gekennzeichnet,
daß zumindest der Wirbelschichttrockner und eine erste, nachgeordnete Abscheideeinrichtung
in einem gemeinsamen, wärmeisolierten Gehäuse (44) angeordnet sind.
13. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest der Wirbelschichttrockner
eine wärmeisolierende Ummantelung aufweist.
14. Vorrichtung nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß innerhalb der Ummantelung weitere,
vorzugsweise mit Dampf beheizbare Heizelemente vorgesehen sind.
15. Vorrichtung ε :ch Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet,
daß der Wirbelschichttrockner zumindest im Bereich des Wirbelschichtbettes eine sich
nach oben erweiternde, kegelige Gestalt besitzt, so daß der obere Querschnitt des Wirbelschichtbettes
größer ist als der untere Querschnitt.
16. Vorrichtung nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß der Wirbelschichttrockner in seinem
unteren Bereich eine pulsierende Membran aufweist.
17. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet,
daß der Wirbelschichttrockner im unteren Bereich mit einer Zuführungs^orrichtung (28,
112) für überhitzten Dampf des verdampfungsfähigen Materials verbunden ist.
18. Vorrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet,
daß zumindest ein Teil des verdampften Materials als Wirbelmedium in den unteren Bereich
des Wirbelschichttrockners eingeführt ist.
19. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Heizkörper horizontal orientierte
parallele Rohre (24, 104) sind, die in einer Mehrzahl vertikaler Reihen angeordnet und untereinander
verbunden sind.
20. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß mit der öffnung ein erster Zyklon
(30) und mit diesem ein zweiter Zyklon (36) strömungsverbunden ist, wobei der erste Zyklon (36) mit
einer Rückführfördereinrichtung (34) im Bereich des Wirbelschichtbettes zusammenarbeitet und der
zweite Zyklon (36) mit einem Feststoffmaterial-Sammelbehälter (38) verbunden ist.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AUPD334178 | 1978-02-10 | ||
AU14046/83A AU1404683A (en) | 1978-02-10 | 1983-04-28 | Drying solid materials |
AU51500/85A AU594315B2 (en) | 1978-02-10 | 1985-12-19 | Drying solid materials |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2901723A1 DE2901723A1 (de) | 1979-08-16 |
DE2901723C2 true DE2901723C2 (de) | 1986-04-17 |
Family
ID=34108191
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2901723A Expired DE2901723C2 (de) | 1978-02-10 | 1979-01-17 | Verfahren und Vorrichtung zum Trocknen eines Feststoffmaterials |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4295281A (de) |
AU (3) | AU4296978A (de) |
CA (1) | CA1103445A (de) |
DD (1) | DD142086A5 (de) |
DE (1) | DE2901723C2 (de) |
FR (1) | FR2417067A1 (de) |
GB (1) | GB2014288B (de) |
PL (1) | PL213290A1 (de) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0307744A2 (de) * | 1987-09-14 | 1989-03-22 | Waagner-Biro Aktiengesellschaft | Wirbelbetttrocknungsanlage für Schüttgüter |
DE3803109A1 (de) * | 1988-02-03 | 1989-08-17 | Eirich Maschf Gustav | Verfahren zum entzug von fluessigkeit aus feuchtem material |
AT391019B (de) * | 1987-09-14 | 1990-08-10 | Waagner Biro Ag | Wirbelbetttrockner, insbesondere fuer grubenfeuchte braunkohle |
DE3943366A1 (de) * | 1989-04-18 | 1990-10-25 | Orgreb Inst Kraftwerke | Verfahren und vorrichtung zum trocknen von feststoffmaterialien in einem indirekt beheizten wirbelschichtbett |
DE3644806C1 (en) * | 1986-12-31 | 1993-05-13 | Rheinische Braunkohlenw Ag | Process and plant for drying crude lignite in a fluidized-bed dryer |
DE4404813C1 (de) * | 1994-02-16 | 1995-02-23 | Kraftanlagen Ag | Verfahren zur Wirbelschichttrocknung von Schlamm und Wirbelschichttrockner zur Durchführung des Verfahrens |
DE19512015A1 (de) * | 1995-03-31 | 1996-10-02 | Rheinische Braunkohlenw Ag | Verfahren zum Abkühlen von Trocknungsanlagen sowie Anlage zum Trocknen von wasserhaltigem Schüttgut |
DE4220952C2 (de) * | 1992-06-26 | 2003-04-17 | Mg Technologies Ag | Wirbelschichtreaktor zum Kühlen oder Erhitzen körniger Feststoffe durch indirekten Wärmeaustausch |
WO2013174828A1 (de) | 2012-05-23 | 2013-11-28 | Rwe Power Aktiengesellschaft | Verfahren zur aufbereitung von grubenfeuchter rohbraunkohle |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3110662C2 (de) * | 1981-03-19 | 1983-06-16 | Didier Engineering Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zum Erzeugen getrockneter und vorerhitzter Kohle und Einfüllen in einen Verkokungsofen sowie Vorrichtung zur Durchführung eines solchen Verfahrens |
US4685220A (en) * | 1983-09-02 | 1987-08-11 | American Toxic Disposal Partners | Method and apparatus for separating dioxin from fluidizable solids |
US4619732A (en) * | 1983-12-02 | 1986-10-28 | The Institute Of Paper Chemistry | Method for drying pulping liquor to a burnable solid |
US4725337A (en) * | 1984-12-03 | 1988-02-16 | Western Energy Company | Method for drying low rank coals |
DE3731720A1 (de) * | 1987-09-21 | 1989-04-06 | Saarberg Interplan Gmbh | Verfahren zum trocknen von feststoffen |
DE4029525A1 (de) * | 1990-09-18 | 1992-03-19 | Umwelt & Energietech | Verfahren und vorrichtung zum trocknen von feststoffmaterialien in einem indirekt beheizten wirbelschichtbett |
DE4220953A1 (de) * | 1992-06-26 | 1994-01-05 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Trocknen wasserhaltiger Feststoffe im Wirbelbett |
DE4232110A1 (de) * | 1992-09-25 | 1994-03-31 | Metallgesellschaft Ag | Reaktor zum Trocknen wasserhaltiger Feststoffe in einem beheizten Wirbelbett und Verfahren zum Betreiben des Reaktors |
US5361513A (en) * | 1992-11-25 | 1994-11-08 | Amax Coal Industries, Inc. | Method and apparatus for drying and briquetting coal |
WO1996026404A1 (de) * | 1995-02-20 | 1996-08-29 | Veag Vereinigte Energiewerke Ag | Verfahren und anordnung zum betrieb eines mit heizdampf beaufschlagten trockners |
DE19601931C2 (de) * | 1995-02-20 | 2000-09-21 | Ver Energiewerke Ag | Verfahren und Anordnung zum Betrieb eines mit Heizdampf beaufschlagten Trockners |
US5882381A (en) * | 1996-03-28 | 1999-03-16 | Modern Equipment Company, Inc. | Thermal desorption system |
AUPO589097A0 (en) * | 1997-03-26 | 1997-04-24 | Technological Resources Pty Limited | Liquid/gas/solid separation |
AU747195B2 (en) * | 1997-03-26 | 2002-05-09 | Evergreen Energy Inc. | Liquid/gas/solid separation |
US5960563A (en) * | 1998-01-12 | 1999-10-05 | Big Beans Holding, Ltd. | Extraction and drying apparatus |
US6601315B2 (en) | 2000-12-14 | 2003-08-05 | Bausch & Lomb Incorporated | Combined fluidized bed dryer and absorption bed |
EP1462473B1 (de) * | 2003-03-14 | 2011-07-06 | Nippon Shokubai Co., Ltd. | Verfahren zur Oberflächenvernetzung eines wasserabsorbierenden Harzpulvers |
DE10323774A1 (de) * | 2003-05-26 | 2004-12-16 | Khd Humboldt Wedag Ag | Verfahren und Anlage zur thermischen Trocknung eines nass vermahlenen Zementrohmehls |
US8062410B2 (en) | 2004-10-12 | 2011-11-22 | Great River Energy | Apparatus and method of enhancing the quality of high-moisture materials and separating and concentrating organic and/or non-organic material contained therein |
US8523963B2 (en) * | 2004-10-12 | 2013-09-03 | Great River Energy | Apparatus for heat treatment of particulate materials |
US7540384B2 (en) * | 2004-10-12 | 2009-06-02 | Great River Energy | Apparatus and method of separating and concentrating organic and/or non-organic material |
US7987613B2 (en) | 2004-10-12 | 2011-08-02 | Great River Energy | Control system for particulate material drying apparatus and process |
US8579999B2 (en) * | 2004-10-12 | 2013-11-12 | Great River Energy | Method of enhancing the quality of high-moisture materials using system heat sources |
US7275644B2 (en) * | 2004-10-12 | 2007-10-02 | Great River Energy | Apparatus and method of separating and concentrating organic and/or non-organic material |
WO2008046158A1 (en) * | 2006-10-20 | 2008-04-24 | Green Global Technologies Pty Ltd | Drying apparatus |
RU2527904C2 (ru) * | 2009-06-04 | 2014-09-10 | Шаньдун Тианли Драинг Эквипмент Ко, Лтд. | Многоступенчатая система и способ предварительной сушки бурого угля с использованием перегретого пара |
DE102010003612A1 (de) * | 2010-04-01 | 2011-10-06 | Brandenburgische Technische Universität Cottbus | Verfahren und Vorrichtung zum Trocknen von Kohle |
DE102010003613A1 (de) * | 2010-04-01 | 2011-10-06 | Brandenburgische Technische Universität Cottbus | Verfahren und Vorrichtung zum Trocknen von Kohle |
CN103459958B (zh) * | 2010-11-26 | 2015-09-09 | 欧文·E·波特 | 气体-颗粒处理器 |
EP2472072B1 (de) * | 2010-12-30 | 2017-03-29 | General Electric Technology GmbH | Thermodynamischer Zyklus mit gesättigtem Dampf für eine Turbine und zugehörige Installation |
CN103344095A (zh) * | 2013-07-25 | 2013-10-09 | 湖北泰盛化工有限公司 | 一种草甘膦原药干燥自动返料的回收方法 |
US9194627B2 (en) * | 2013-12-18 | 2015-11-24 | Fca Us Llc | Catalyst brick solution safe handling laboratory bench fixture |
DE102017110534B4 (de) * | 2017-05-15 | 2024-08-01 | Bma Braunschweigische Maschinenbauanstalt Gmbh | Verdampfungstrockner und Verfahren zu dessen Betrieb |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2629938A (en) * | 1949-03-03 | 1953-03-03 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Method and apparatus for treating solids |
DE2015791A1 (de) * | 1970-04-02 | 1971-10-21 | Rheinische Braunkohlenwerke AG, 5000 Köln, Wenzel, Prof Dr Ing Werner, 5 lOO Aachen | Verfahren und Vorrichtung für den Transport von Kornhaufwerken in Rohren |
US3654705A (en) * | 1971-01-11 | 1972-04-11 | Combustion Power | Fluidized bed vapor compression drying apparatus and method |
US3800427A (en) * | 1973-01-18 | 1974-04-02 | Waagner Biro American | Method for drying coal |
US4043049A (en) * | 1974-03-22 | 1977-08-23 | Hedstroem Bengt Olof Arvid | Process and apparatus for flash drying fluffed cellulose pulp |
CA1081466A (en) * | 1976-03-26 | 1980-07-15 | David S. Mitchell | Countercurrent plug-like flow of two solids |
-
1978
- 1978-02-10 AU AU42969/78A patent/AU4296978A/en not_active Abandoned
- 1978-12-29 US US05/974,245 patent/US4295281A/en not_active Expired - Lifetime
-
1979
- 1979-01-17 DE DE2901723A patent/DE2901723C2/de not_active Expired
- 1979-01-24 FR FR7901736A patent/FR2417067A1/fr not_active Withdrawn
- 1979-02-08 PL PL21329079A patent/PL213290A1/xx unknown
- 1979-02-09 CA CA321,185A patent/CA1103445A/en not_active Expired
- 1979-02-09 GB GB7904669A patent/GB2014288B/en not_active Expired
- 1979-02-09 DD DD79210942A patent/DD142086A5/de unknown
-
1983
- 1983-04-28 AU AU14046/83A patent/AU1404683A/en not_active Abandoned
-
1985
- 1985-12-19 AU AU51500/85A patent/AU594315B2/en not_active Expired
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3644806C1 (en) * | 1986-12-31 | 1993-05-13 | Rheinische Braunkohlenw Ag | Process and plant for drying crude lignite in a fluidized-bed dryer |
EP0307744A3 (de) * | 1987-09-14 | 1989-08-09 | Waagner-Biro Aktiengesellschaft | Wirbelbetttrocknungsanlage für Schüttgüter |
EP0307744A2 (de) * | 1987-09-14 | 1989-03-22 | Waagner-Biro Aktiengesellschaft | Wirbelbetttrocknungsanlage für Schüttgüter |
AT391019B (de) * | 1987-09-14 | 1990-08-10 | Waagner Biro Ag | Wirbelbetttrockner, insbesondere fuer grubenfeuchte braunkohle |
DE3803109C2 (de) * | 1988-02-03 | 1998-10-08 | Eirich Maschf Gustav | Verfahren zum Trocknen von feuchtem Material |
DE3803109A1 (de) * | 1988-02-03 | 1989-08-17 | Eirich Maschf Gustav | Verfahren zum entzug von fluessigkeit aus feuchtem material |
DE3943366A1 (de) * | 1989-04-18 | 1990-10-25 | Orgreb Inst Kraftwerke | Verfahren und vorrichtung zum trocknen von feststoffmaterialien in einem indirekt beheizten wirbelschichtbett |
DE3943366C2 (de) * | 1989-04-18 | 2000-03-30 | Ver Energiewerke Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Trocknen von Feststoffmaterialien in einem indirekt beheizten Wirbelschichtbett |
DE4220952C2 (de) * | 1992-06-26 | 2003-04-17 | Mg Technologies Ag | Wirbelschichtreaktor zum Kühlen oder Erhitzen körniger Feststoffe durch indirekten Wärmeaustausch |
DE4404813C1 (de) * | 1994-02-16 | 1995-02-23 | Kraftanlagen Ag | Verfahren zur Wirbelschichttrocknung von Schlamm und Wirbelschichttrockner zur Durchführung des Verfahrens |
DE19512015A1 (de) * | 1995-03-31 | 1996-10-02 | Rheinische Braunkohlenw Ag | Verfahren zum Abkühlen von Trocknungsanlagen sowie Anlage zum Trocknen von wasserhaltigem Schüttgut |
DE19512015C2 (de) * | 1995-03-31 | 1998-07-30 | Rheinische Braunkohlenw Ag | Verfahren zum Abkühlen von Trocknungsanlagen sowie Anlage zum Trocknen von wasserhaltigem Schüttgut |
WO2013174828A1 (de) | 2012-05-23 | 2013-11-28 | Rwe Power Aktiengesellschaft | Verfahren zur aufbereitung von grubenfeuchter rohbraunkohle |
DE102012010078A1 (de) | 2012-05-23 | 2013-11-28 | Rwe Power Ag | Verfahren zur Aufbereitung von grubenfeuchter Rohbraunkohle |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2014288B (en) | 1982-10-27 |
AU594315B2 (en) | 1990-03-08 |
PL213290A1 (pl) | 1979-11-19 |
CA1103445A (en) | 1981-06-23 |
FR2417067A1 (fr) | 1979-09-07 |
US4295281A (en) | 1981-10-20 |
DD142086A5 (de) | 1980-06-04 |
DE2901723A1 (de) | 1979-08-16 |
AU5150085A (en) | 1986-05-15 |
GB2014288A (en) | 1979-08-22 |
AU4296978A (en) | 1979-08-16 |
AU1404683A (en) | 1983-08-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2901723C2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Trocknen eines Feststoffmaterials | |
EP0549577B1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum trocknen von feststoffmaterialien in einem indirekt beheizten wirbelschichtbett | |
DE2609330C3 (de) | Verfahren zur Umwandlung von anfänglich wasserhaltigen festen Abfallstoffen in wirtschaftlich nutzbare bzw. umweltunschädliche Produkte und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens | |
DE69913994T2 (de) | Flash-pyrolyse in einem zyklon | |
DE2741285C3 (de) | Verfahren zur Behandlung von Materialien in einem Wirbelschichtreaktor | |
EP0343431B1 (de) | Verfahren und Einrichtung zum Trocknen von Klärschlamm | |
EP0067299B2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Betrieb einer Kokereianlage | |
DE2901722A1 (de) | Elektrische energieerzeugungsanlage | |
DE69206137T2 (de) | Verfahren zur behandlung von biologischem material. | |
DE3310415A1 (de) | Oelschieferbehandlung unter verwendung von indirekter waermeuebertragung | |
DE102007056905A1 (de) | Anlage zur thermischen Behandlung von Abfallstoffen | |
DE102007056903A1 (de) | Anlage zur Behandlung von Abfallstoffen | |
DE3417620A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von in mechanische energie umformbarer waermeenergie aus der verbrennung nassen muells | |
DE3221495C2 (de) | ||
DE2810479A1 (de) | Verfahren zur thermischen dehydratisierung von braunkohle | |
DE102007056907A1 (de) | Anlage und Verfahren zur thermischen Behandlung von Abfallstoffen | |
DE3943366C2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Trocknen von Feststoffmaterialien in einem indirekt beheizten Wirbelschichtbett | |
DE202007016423U1 (de) | Anlage zur thermischen Behandlung von Abfallstoffen | |
DE2901721C2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Trocknen eines ein verdampfungsfähiges Material enthaltenden Feststoffmaterials | |
EP0080549B1 (de) | Verfahren zur Gewinnung von Pyrolysegas aus brennbaren Materialien und Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens | |
DE2304649C3 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur gleichzeitigen Veraschung von brennbaren Abfällen und Schlamm | |
DE604864C (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Ent- und Vergasen von kohlenstoffhaltigen Stoffen | |
DE202007016421U1 (de) | Anlage zur Behandlung und Aufbereitung von Abfallstoffen aus Verbundmaterialien, insbesondere Verbundkartons (Tetrapacks) | |
DE377353C (de) | Verfahren zur Gewinnung eines an Montanwachs reichen Teeres | |
DE2429767A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur destillationsbehandlung von oelschiefer |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
D2 | Grant after examination | ||
8363 | Opposition against the patent | ||
8365 | Fully valid after opposition proceedings |