DE2822815C2 - Verfahren zur Herstellung einer teilweise vulkanisierten thermoplastischen Masse - Google Patents
Verfahren zur Herstellung einer teilweise vulkanisierten thermoplastischen MasseInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung einer
teilweise vulkanisierten thermoplastischen Masse.
Die Elastomermasse ist bei Raumtemperatur
elastisch, während sie bei erhöhter Temperatur thermoplastische
Eigenschaften hat. Die Masse kann daher nach Methoden
verarbeitet werden, die herkömmlicherweise bei der Verarbeitung
von thermoplastischen Harzen angewendet werden.
Die Erfindung betrifft weiterhin die Verwendung
der teilweise vulkanisierten
thermoplastischen Masse
zur Herstellung von geschäumten
Produkten.
Das Spritzgießen von herkömmlichem Kautschuk wird in der Weise
durchgeführt, daß man den Kautschuk mit Additiven vermengt, das
Gemisch knetet und nach dem Einspritzen in eine Form härtet.
Bei diesem Verfahren müssen solche Nachteile wie die Notwendigkeit
der Anwendung einer speziellen Verformungsmaschine, die
damit zusammenhängende lange Zykluszeit und die Notwendigkeit,
eine Anzahl von komplizierten Stufen durchzuführen, in Kauf genommen
werden. Ähnliche Nachteile treten beim Extrudieren auf.
Diese Nachtiele haben es unmöglich gemacht, eine glatte Massenproduktion
von Kautschukprodukten durchzuführen. Es ist daher
schon vorgeschlagen worden, den Kautschuk durch Materialien zu
ersetzen, die ohne Vulkanisieren verarbeitet werden können, jedoch
Eigenschaften haben, die ähnlich denjenigen von Kautschuk sind.
Dieser Vorschlag ist bei Materialien mit kautschukartigen Eigenschaften
schon in die Praxis eingeführt worden. Unter die
Materialien, die auf diese Weise verwendet worden sind, fallen
weiche Kunststoffe, wie weiche Vinylchloridharze, Äthylenvinylacetatcopolymere
und Polyäthylen niedriger Dichte. Obgleich diese
Materialien eine gute Verarbeitbarkeit und eine hohe Flexibilität
haben, haben sie jedoch solche Nachteile wie eine niedrige
Wärmebeständigkeit und eine niedrige Rückparallelelastizität, was
ihre Anwendbarkeit in schwerwiegender Weise begrenzt.
Um die Wärmebeständigkeit und die mechanische Festigkeit von weichen
Kunststoffen zu verbessern, ist es schon vorgeschlagen worden,
diese mit einem Kunststoff mit hohem Schmelzpunkt, beispielsweise
Polyäthylen oder Polypropylen hoher Dichte, zu vermengen.
Dieses Vermengen führt jedoch nicht zu guten Produkten,
da Flexibilitätsverluste erfolgen. Ein weiterer Nachteil besteht
darin, daß, wenn aus dem Mischmaterial dicke Produkte geformt
werden sollen, Mulden auftreten können.
In neuerer Zeit sind "thermoplastische Elastomere", d. h. eine
Gruppe von Materialien mit Eigenschaften, die zwischen diejenigen
von gehärteten Kautschuken und weichen Kunststoffen fallen,
in Betracht gezogen worden.
Es sind bereits thermoplastische Olefin-Elastomere bekannt. So
sind z. B. Elastomere vorgeschlagen worden, die hauptsächlich
aus einem gepfropften Copolymeren von Polyäthylenbutylkautschuk
oder Äthylenpropylen-nichtkonjugiertem Dienkautschuk bestehen.
In der US-PS 38 06 558 wird ein thermoplastisches Olefin-Elastomeres
beschrieben, das einen Polyolefinkunststoff und einen
teilweise vulkanisierten Kautschuk enthält. Tests haben gezeigt,
daß diese Masse zwar gute Eigenschaften als thermoplastisches
Elastomeres hat, daß sie aber im Vergleich zu Kunststoffen für
Allgemeinzwecke eine sehr schlechte Fließfähigkeit hat. Wenn
daher ein dickes oder großes Produkt durch Spritzgießen geformt
werden soll, dann treten auf dem Produkt Fließmarkierungen
zu einem solchen Ausmaß auf, da es unmöglich ist, ein Produkt
mit gutem Aussehen zu erhalten. DE-OS 26 20 820 betrifft
einen ähnlichen Gegenstand wie die obengenannte US-Patentschrift.
DE-OS 26 40 850 beschreibt ein thermoplastisches Polymergemisch
aus einem Ethylen-α-Olefin-Dicyclopentadien-Terpolymeren
und einem teilweise nicht-vulkanisierten Polyolefinharz.
DE-OS 26 32 654 beschreibt eine thermoplastische elastomere
Zubereitung, die aus einer Mischung eines thermoplastischen
Polyolefinharzes mit einem Monoolefinmischpolymerisatkautschuk
und gegebenenfalls einem Extenderöl besteht, wobei
der Kautschuk vollständig vulkanisiert sein muß. Ferner wird
in der US-PS 37 58 643 eine thermoplastische wiederverwendbare
Masse beschrieben, die ein kautschukartiges Copolymer
aus Ethylen und mindestens ein weiteres copolymerisierbares
Monoolefin und gegebenenfalls ein copolymerisierbares Polyen
enthält. Auch diese Massen weisen eine, im Vergleich zu
Kunststoffen für Allgemeinzwecke unbefriedigende Fließfähigkeit
auf.
Zur Verbesserung der Fließfähigkeit einer Masse, die einen
Polyolefinkautschuk und einen teilweise vulkanisierten Kautschuk
enthält, könnte folgendes in Betracht gezogen werden:
I. Die Verwendung eines Polyolefinkunststoffs und/oder eines
Kautschuks mit niedrigem Molekulargewicht,
II. die Anwendung eines niedrigen Vulkanisationsgrades und
III. die Anwendung einer höheren prozentualen Menge des Polyolefinkautschuks in dem Gemisch.
II. die Anwendung eines niedrigen Vulkanisationsgrades und
III. die Anwendung einer höheren prozentualen Menge des Polyolefinkautschuks in dem Gemisch.
Die obengenannte Möglichkeit (I) verleiht der Masse verminderte
Zugeigenschaften, die Möglichkeit (II) führt zu einer
niedrigen Wärmebeständigkeit, zu niedrigen Zugeigenschaften
und einer niedrigen Rückprallelastizität, und die Möglichkeit
(III) führt zu einer verminderten Flexibilität und verleiht
der Masse eine Tendenz zur Bildung von Mulden, wenn
sie zum Formen von dicken Produkten verwendet wird.
Nach den Beispielen der US-PS 38 06 558 wird
die darin beschriebene Masse aus einem Polyolefinkautschuk
und einem teilweise gehärteten Kautschuk nach einem zweistufigen
Verfahren hergestellt, bei dem in einer ersten Stufe
ein Gemisch aus einem Polyolefinkautschuk, einem Monoolefincopolymerkautschuk
und einem Vulkanisationsmittel bei einer
Temperatur unterhalb des Zersetzungspunktes des Vulkanisationsmittels
homogen verknetet wird und in einer zweiten Stufe
das Gemisch bei einer erhöhten Temperatur oberhalb des Zersetzungspunktes
des Vulkanisationsmittels weiter geknetet
wird. Dieses Verfahren bringt viele Probleme mit sich. Die
Stufen werden absatzweise durchgeführt, und die Betriebstemperatur
muß im Verlauf der Durchführung der Stufen vermindert
und erhöht werden, so daß ein langer Zeitraum erforderlich
ist, um den Produktionsprozeß zur Vervollständigung zu bringen.
Das Verfahren ist daher für die Massenproduktion nicht
geeignet. Wenn Polypropylen als Polyolefinkunststoff verwendet
wird, dann sollte die Betriebstemperatur der ersten Stufe
für das homogene Verkneten oberhalb 165°C liegen, da der
Schmelzpunkt des Polypropylens bei ungefähr 163°C liegt. Andererseits
ist die Zersetzungstemperatur des Vulkanisationsmittels,
insbesondere wenn als Vulkanisationsmittel ein organisches
Peroxid verwendet wird, höchstens 200°C. Dies gestattet
nur einen engen Temperaturbereich, in dem das Kneten
sicher durchgeführt werden kann. Es tritt daher oftmals ein
Anvulkanisieren, d. h. ein unerwünschtes Vulkanisieren des Gemisches,
auf, das durch eine vorzeitige Zersetzung des Peroxids
vor Beendigung der homogenen Verknetung der Bestandteile
bewirkt wird. Eine Lösung dieses Problems, die in Betracht
gezogen werden könnte, wäre, zuerst nur den Polyolefinkunststoff
und den Monoolefincopolymerkautschuk zu verkneten,
bevor man das Vulkanisationsmittel bei niedriger Temperatur
zugibt, und darauf das Gemisch bei einer Temperatur
oberhalb des Zersetzungspunktes des Vulkanisationsmittels zu
verkneten, um eine leichte Vernetzungsreaktion zu bewirken.
Dieses Vorgehen bringt jedoch ein weiteres Problem mit sich.
Da die Menge des eingemischten Vulkanisationsmittels so gering
ist, daß nur eine geringfügige Vernetzung bewirkt wird,
und da die Vulkanisationsmittel, die üblicherweise verwendet
werden, bei normaler Temperatur Feststoffe sind, ist es
schwierig, das Vulkanisationsmittel homogen in dem obengenannten
Gemisch aus Polyolefinkunststoff und Monoolefincopolymerkautschuk
zu dispergieren.
Es erfolgen daher lokale Vernetzungen, wodurch eine Masse
erzeugt wird, die eine heterogen vernetzte Struktur haben.
Insbesondere dann, wenn der Polyolefinkautschuk Polypropylen
ist, dann tritt im Zusammenhang mit der Dispergierung
eines die Vernetzung fördernden Mittels (das vorzugsweise
zusammen mit einem Peroxidvulkanisationsmittel verwendet
wird, um eine Masse mit guten Eigenschaftene zu erhalten)
eine weitere Erschwerung des Problems der heterogenen Vernetzung
auf.
Eine heterogen vernetzte Masse ist einer Masse mit einer
homogen vernetzten Struktur hinsichtlich solcher Kautschukeigenschaften,
wie den Zugeigenschaften, der Wärmebeständigkeit
und der permanenten Dehnung, unterlegen.
Es ist auch bekannt, Olefinkunststoffe hinsichtlich
solcher Eigenschaften, wie der Abriebbeständigkeit, der Reißbeständigkeit,
der Schlagfestigkeit, der Beständigkeit gegenüber
einer Spannungsrißbildung und der Flexibilität, zu verbessern,
indem man ein kautschukartiges Material zumischt,
wie es beispielsweise in der JA-PS 6 538/1959 beschrieben wird.
Es ist ferner auch schon bekannt, die obengenannten Eigenschaften
dadurch zu verbessern, daß man einen vulkanisierten
Kautschuk verwendet, wie es beispielsweise in den JA-PS
11 240/1961, 2 126/1963 und 21 785/1966 beschrieben wird. Im
allgemeinen hat jedoch der Kautschuk eine niedrigere Fließfähigkeit
als der Olefinkautschuk, und die Verträglichkeit des
Kautschuks mit dem Olefinkautschuk ist nicht besonders hoch.
Obgleich Produkte, die aus einem Olefinkunststoff hergestellt
worden sind, dem Kautschuk zugemischt worden ist, von Mulden
frei sein, sind sie jedoch immer noch gegenüber dem Auftreten von
Fließmarkierungen empfindlich, und sie haben daher ein schlechteres
Aussehen. Dieses Problem wird signifikanter, wenn die Olefinkunststoffe
mit vulkanisiertem Kautschuk vermischt werden
sollen.
Bei einem Verfahren, das zur Herstellung von geschäumten Produkten
aus Elastomeren durchgeführt wird, geht man so vor, daß
man natürlichen oder synthetischen Kautschuk mit einem Vulkanisationsmittel
und einem Verschäumungsmittel verknetet, die
verknetete Masse in die gewünschte Gestalt verarbeitet und die
Masse erhitzt, um sie zu vulkanisieren und zu verschäumen.
Bei diesem Verfahren wird jedoch der Kautschuk vulkanisiert,
bevor das Verschäumen stattfindet. Da diese Verfahrensweise
kompliziert ist und eine spezielle Erhitzungsvorrichtung notwendig
ist und da weiterhin die Vulkanisations- und Verschäumungsstufe
eine lange Zeit erfordern, ist dieses Verfahren in
der Technik nicht wirksam durchgeführt worden.
In den letzten Jahren sind Anstrengungen gemacht worden, um
den Kautschuk durch verschäumte weiche Olefinkunststoffe, beispielsweise
Äthylenvinylacetatcopolymere und Polyäthylen niedriger
Dichte, zu ersetzen. Geschäumte weiche Olefinkautschuke
haben jedoch nur eine begrenzte Anwendbarkeit, da sie zwei
Hauptnachteile haben: Sie haben eine niedrigere Wärmebeständigkeit,
und sie sind aufgrund ihrer niedrigeren Spannung beim
Schmelzen gegenüber der Bildung von groben Zellen oder Spuren
von Schaumzusammenstürzungen auf der Oberfläche empfindlich.
Um solche Nachteile zu eliminieren, ist es schon vorgeschlagen
worden, das Verschäumen nach dem Vernetzen durch Bestrahlung
mit Hochenergiestrahlen oder durch chemische Vernetzungsmittel
zu bewirken.
Solche Methoden erfordern weitere Spezialstufen und Spezialvorrichtungen.
Von der wirtschaftlichen Seite her gesehen,
sind sie daher genau so ungünstig wie das oben beschriebene
herkömmliche Verfahren zur Herstellung von vulkanisierten und
geschäumten Kautschukprodukten.
Andererseits ist es beispielsweise aus der obengenannten US-
Patentschrift bekannt, daß eine teilweise vulkanisierte Masse
aus einem Olefincopolymerkautschuk und einem Olefinkunststoff
als thermoplastisches Elastomeres verwendet werden kann, das
Eigenschaften hat, die in der Mitte zwischen denjenigen von
weichen Olefinkautschuken und von vulkanisierten Kautschuken
fallen.
Versuche haben gezeigt, daß solche Massen eine geringe Spannung
beim Schmelzen haben und daß, weil der aus der Masse hergestellte
Schaumstoff zum Zusammenfallen neigt, das höchste
Verschäumungsverhältnis eines daraus erhaltenen verschäumten
Produkts 1,2 beträgt. Dazu kommt noch, daß die Zellen ungleichmäßig
verteilt sind und keine gleichförmige Größe haben,
und daß die Oberfläche des Produkts in nachteiliger Weise grob
ist, was auf ein Zusammenfallen des Schaumstoffs zurückzuführen
ist. Diese Probleme können nicht in einfacher Weise dadurch
überwunden werden, daß man die Bearbeitungsbedingungen, beispielsweise
die Extrudierungstemperatur und den Zersetzungspunkt
der Verschäumungsmittel, verändert.
Dem Fachmann ist weiterhin bekannt, daß die Schaumstoffverarbeitbarkeit
eines Olefinkunststoffs verbessert werden kann,
wenn man Kautschuk einmischt, um die Temperaturabhängigkeit
der Viskosität zur Schmelze des Olefinkautschuks zu vermindern
und um solche Eigenschaften des Schaumstoffprodukts, wie
die Abriebbeständigkeit, die Reißfestigkeit, die Schlagfestigkeit,
die Beständigkeit gegenüber einer Spannungsrißbildung
und die Flexibilität, zu verbessern. Beim Vermischen
von nichtvulkanisiertem Kautschuk mit Olefinkautschuken ist
es jedoch erforderlich, ein hohes Mischverhältnis des Kautschuks
anzuwenden, da die Viskosität des nichtvulkanisierten
Kautschuks in der Schmelze im wesentlichen temperaturabhängig
ist. Als Ergebnis erfolgt daher eine Verschlechterung der Wärmebeständigkeit.
Andererseits haben vulkanisierte Kautschuke
eine niedrigere Fließfähigkeit als Olefinkautschuke, und ihre
Verträglichkeit mit Kunststoffen ist nicht so gut. Gemische
aus einem Olefinkautschuk und einem vulkanisierten Kautschuk
ergeben daher verschäumte Produkte mit ungleichförmiger Zellgröße
und mit schlechtem Aussehen.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren zur Herstellung einer thermoplastischen
Masse zur Verfügung zu stellen, die ausgezeichnete Kautschukeigenschaften
hinsichtlich der Wärmebeständigkeit, der Zugeigenschaften,
der Wetterbeständigkeit, der Flexibilität und der
Rückprallelastizität hat.
Durch die Erfindung sollen weiterhin Methoden zur Herstellung
von Schaumprodukten
zur Verfügung gestellt werden, wobei herkömmliche
Schaumstoffbearbeitungstechniken angewendet werden
sollen.
Weiterhin soll durch die Erfindung die Verwendung der thermoplastischen Masse zur Herstellung
von geschäumten Produkten mit feinen und gleichförmigen Zellen und ausgezeichnetem Aussehen zur Verfügung gestellt werden,
die die erwünschten kautschukartigen Eigenschaften der thermoplastischen
Elastomermasse beibehalten und die von Mulden und ungleichmäßigen
Stellen frei sind.
Gegenstand der Erfindung ist daher ein
Verfahren zur Herstellung einer teilweise vulkanisierten
thermoplastischen Masse, dadurch gekennzeichnet,
daß man in Gegenwart eines organischen
Peroxids und in Gegenwart oder in Abwesenheit von Divinylbenzol
ein Gemisch aus:
- (a) 100 bis 40 Gewichtsteilen eines durch Peroxid vulkanisierbaren Olefin-Copolymerkautschuks aus der Gruppe Ethylen-Propylen-Copolymerkautschuk und Ethylen-Propylen-nichtkonjugiertes-Dienkautschuk,
- (b) 10 bis 60 Gewichtsteilen eines durch Peroxid zersetzbaren Olefinkunststoffs aus der Gruppe isotaktisches Polypropylen, Propylen-Ethylen-Copolymeres, Propylen-1-Buten-Copolymeres, Propylen-1- Hexen-Copolymeres und Propylen-4-Methyl-1-penten- Copolymeres, wobei die Summe der Komponenten (a) und (b) 100 Gewichtsteile beträgt, und
- (c) 5 bis 100 Gewichtsteilen eines durch Peroxid nicht vulkanisierbaren Kohlenwasserstoff-Kautschukmaterials aus der Gruppe Polyisobutylen, Butylkautschuk, Propylen-Ethylen-Copolymeres, enthaltend 70% oder mehr Propylen, Propylen-1-Buten-Copolymerkautschuk und ataktisches Polypropylen, und
- (d) Weichmacher vom Mineralöltyp,
wobei die Menge der Komponente (c) 0 bis 40 Gewichtsteile
und die Menge der Komponente (d) 0 bis 80 Gewichtsteile,
jeweils bezogen auf 100 Gewichtsteile der Komponente (a)
plus der Komponente (b), beträgt, 1 bis 20 min bei 150 bis
280°C schmilzt und verknetet, um eine thermoplastische Elastomermasse
(A) zu erhalten, und daß man sodann 100 bis 5
Gewichtsteile der Masse (A) und 0 bis 95 Gewichtsteile (B)
eines Olefinpolymeren aus der Gruppe Homopolymere und
Copolymere von alpha-Olefinen miteinander vermischt, wobei
die Summe der Komponenten (b) und (B) nicht weniger als 5
Gewichtsteile unter 100 Gewichtsteilen des Endprodukts ausmacht.
Ein weiterer Gegenstand der Erfindung ist ein
Verfahren zur Herstellung einer teilweise vulkanisierten
thermoplastischen Elastomermasse, dadurch gekennzeichnet,
daß man in Gegenwart eines
organischen Peroxids und von Divinylbenzol ein Gemisch aus
- (a) 90 bis 40 Gewichtsteilen eines durch Peroxid vulkanisierbaren Olefin-Copolymerkautschuks aus der Gruppe Ethylen-Propylen-Copolymerkautschuk und Ethylen-Propylen-nichtkonjugiertes-Dienkautschuk, und
- (b) 10 bis 60 Gewichtsteilen eines durch Peroxid zersetzbaren Olefinkunststoffs aus der Gruppe isotaktisches Polypropylen, Propylen-Ethylen-Copolymeres, Propylen-1-Buten-Copolymeres, Propylen-1- Hexen-Copolymeres und Propylen-4-Methyl-1-penten- Copolymeres, wobei die Summe dieser Komponenten 100 Gewichtsteile beträgt und wobei die Menge des organischen Peroxids 0,05 bis 1,0 Gew.-%, bezogen auf das Gemisch, beträgt, 1 bis 20 min bei 150 bis 280°C schmilzt und verknetet.
Der durch Peroxid vulkanisierbare Olefincopolymerkautschuk der
Komponente (a) ist ein amorphes, elastisches Randomcopolymeres
bzw. Copolymeres mit willkürlicher Verteilung, das hauptsächlich
aus Olefin besteht, beispielsweise ein Äthylenpropylencopolymerkautschuk
oder ein Äthylenpropylen-nichtkonjugiertes
Dienkautschuk, das vulkanisiert werden kann, indem es mit einem
Peroxid vermischt und unter Erhitzen geknetet wird, so daß
seine Fließfähigkeit vermindert wird oder daß es diese sogar
verliert. Unter solchen Kautschuken werden Äthylenpropylencopolymerkautschuke
und Äthylenpropylen-nichtkonjugierte Dienkautschuke
bevorzugt, wobei "nichtkonjugiertes Dien" beispielsweise
Dicyclopentadien, 1,4-Hexadien, Cyclooctadien, Methylennorbornen
oder Äthylidennorbornen bedeutet. Am meisten bevorzugt wird ein
Äthylenpropylen-nichtkonjugiertes Diencopolymerkautschuk, insbesondere
ein Äthylenpropylenäthylidennorbornencopolymeres, weil
hierdurch eine Masse mit ausgezeichneter Wärmebeständigkeit, Zugeigenschaften
und Rückprallelastizität erhalten wird. Die Mooney-
Viskosität ML1+4 (100°C) des Copolymerkautschuks beträgt vorzugsweise
10 bis 120, mehr bevorzugt 40 bis 80. Kautschuk mit einer
Mooney-Viskosität von weniger als 10 liefert Produkte mit schlechten
Zugeigenschaften, während ein Kautschuk mit einer Mooney-Viskosität
von mehr als 120 Massen mit niedriger Fließfähigkeit ergibt.
Der Jodwert des Kautschuks sollte 16 oder weniger betragen.
Kautschuke, die diesen Bedingungen genügen, ergeben teilweise
vulkansierte Massen mit ausbalancierten Eigenschaften hinsichtlich
der Fließfähigkeit und der Elastomereigenschaften.
Der durch Peroxid zersetzbare Olefinkunststoff der Komponente (b)
ist ein Olefinkunststoff, der, wenn er mit einem Peroxid vermischt
und unter Erhitzen verknetet wird, sich zersetzt und eine Verminderung
des Molekulargewichts und eine resultierende Erhöhung der
Fließfähigkeit erfährt. Beispiele hierfür sind isotaktische Polypropylencopolymere
aus Propylen und einer geringen Menge von anderen
Olefinen, beispielsweise ein Propylenäthylencopolymeres,
Propylen-1-butencopolymeres, Propylen-1-hexencopolymeres und
Propylen-4-methyl-1-pentencopolymeres. Der Schmelzindex (ASTM
D-1238-65-T, 230°C) des Kunststoffs beträgt vorzugsweise 0,1 bis
50, insbesondere 5 bis 20.
In dem erfindungsgemäßen Verfahren spielt der Olefinkunststoff die
Rolle der Verbesserung der Fließfähigkeit und der Wärmebeständigkeit
der erfindungsgemäß erhaltenen Masse. Die Menge des Olefinkunststoffs in der Masse
sollte 10 bis 60 Gew.-Teile, vorzugsweise 20 bis 50 Gew.-Teile,
pro 100 Gew.-Teile der Komponente (a) plus der Komponente
(b) betragen. Mehr als 60 Teile Kunststoff verschlechtern die
Flexibilität und die Rückprallelastizität der Masse, und solche
Mengen bewirken weiterhin Mulden in den Formprodukten. Weniger
als 10 Teile Kunststoff führen zu einer niedrigen Wärmebeständigkeit
und niedrigeren Fließfähigkeit, wodurch die Masse für
den vorgeschlagenen Anwendungszweck ungeeignet gemacht wird.
Das durch Peroxid nicht vulkanisierbare Kautschukmaterial vom
Kohlenwasserstofftyp (c) ist ein Material, das, wenn es mit
einem Peroxid vermischt und unter Erhitzen verknetet wird,
nicht vulkanisiert wird und dessen Fließfähigkeit nicht vermindert
wird. Beispiele hierfür sind Polyisobutylen, Butylkautschuk,
Propylenäthylencopolymeres mit 70% oder mehr Propylen,
Propylen-1-buten-copolymerkautschuke und ataktisches
Polypropylen. Unter diesen Produkten ist Polyisobutylen das
beste, da es sowohl wirksam als auch leicht zu handhaben ist.
Die hierin verwendete Bezeichnung "Vulkanisation" bzw. "Härtung"
soll die Erscheinung bezeichnen, daß unter der Vernetzungsreaktion
und der Zersetzungsreaktion, die auftreten, wenn
das Polymere thermisch mit einem Peroxid umgesetzt wird, die
Vernetzungsreaktion vorherrscht und das scheinbare Molekulargewicht
des Polymeren erhöht wird.
Die hierin verwendete Bezeichnung "Zersetzung" bedeutet die
umgekehrte Erscheinung, nämlich diejenige, daß die Zersetzungsreaktion
vorherrscht und daß das scheinbare Molekulargewicht
des Polymeren vermindert wird.
Die Mooney-Viskosität des Kohlenwasserstoffkautschukmaterials
(c) ist vorzugsweise 60 oder weniger, so daß die Fließfähigkeit
der Masse erhöht wird. Dies trifft insbesondere für
Polyisobutylen zu. Die Menge der Komponente (c) sollte 0 bis
40 Gew.-Teile, vorzugsweise 5 bis 20 Gew.-Teile, bezogen auf
100 Gew.-Teile der Komponente (a) plus Komponente (b), sein.
Eine größere Menge als diese Grenze verschlechtert die Wärmebeständigkeit
und die Zugeigenschaften der Masse und führt zu
den gleichen Nachteilen, wie sie auftreten, wenn der Vernetzungsgrad
des Kautschuks (a) zu niedrig ist.
Der Weichmacher vom Mineralöltyp (d) schließt Erdölfraktionen
mit paraffinischer, naphthenischer oder aromatischer Grundlage
mit hohem Siedepunkt, die üblicherweise als "Prozeßöle"
bezeichnet werden, ein (z. B. Bayer, Handbuch für die Gummi-Industrie, Hrsg. Bayer Leverkusen, Kautschuk-Anwendungstechnik, 1971, S. 21). Diese werden gewöhnlich beim Walzenbearbeiten
von Kautschuk eingesetzt. Dies geschieht dazu, um
die Bearbeitung zu erleichtern und zur gleichen Zeit die Dispergierung
von Ruß oder Kieselsäure zu fördern, indem die zwischenmolekulare
Wirkung des Kautschuks abgeschwächt wird oder
zu dem Zweck, daß die Härte des vulkanisierten Kautschuks vermindert
wird, so daß seine Flexibilität und Elastizität erhöht
wird. Andere Weichmacher, wie Paraffin, flüssiges Paraffin,
Weißöl, Petrolatum bzw. Vaseline und Gilsonit, können verwendet
werden. Das oben beschriebene Prozeßöl wird bevorzugt.
Die Menge des Weichmachers vom Mineralöltyp, die in die Masse
eingemischt wird, sollte 0 bis 80 Gew.-Teile, vorzugsweise 5
bis 60 Gew.-Teile, mehr bevorzugt 10 bis 40 Gew.-Teile, bezogen
auf 100 Gew.-Teile der obigen Komponente (a) plus Komponente
(b), betragen. Zu große Mengen des Weichmachers können zu solchen
unerwünschten Effekten wie einer verminderten Wärmebeständigkeit
und zu einem Ausbluten des Weichmachers und einer
dementsprechenden Verschlechterung des Aussehens des Produkts
führen.
Durch das erfindungsgemäße Verfahren wird
eine Masse zu erhalten, die Massen überlegen ist, welche die
obige Komponente (c) und die Komponente (d) nicht enthalten.
Die erfindungsgemäße Masse erhält eine verbesserte Fließfähigkeit
ohne wesentliche Verschlechterung solcher Kautschukeigenschaften,
wie die Wärmebeständigkeit, die Zugeigenschaften,
die Flexibilität und die Rückprallelastizität.
Als Ergebnis ist es möglich, die Masse erfindungsgemäß zur
Herstellung von großen und dicken Produkten zu verwenden, die
ein ausgezeichnetes Aussehen haben und die von Fließmarkierungen
frei sind. Die Menge der Komponenten (c) und/oder (d),
die in die Masse aus den Komponenten (a) plus (b) eingemischt
wird, sollte 5 bis 100 Gew.-Teile, vorzugsweise 10 bis 50 Gew.-
Teile, insbesondere 20 bis 40 Gew.-Teile, jeweils bezogen auf
100 Gew.-Teile (a) und (b), betragen. Mengen von weniger als
5 Gew.-Teile (b) und/oder (c) sind nicht ausreichend, um irgendeine
Verbesserung der Fließfähigkeit zu erhalten, während
Mengen von mehr als 100 Teile die Eigenschaften der Masse,
beispielsweise die Wärmebeständigkeit und die Zugeigenschaften,
stark verschlechtern.
Als Peroxide, die zum Vulkanisieren oder Zersetzen von Kautschuk
oder Kunststoff verwendet werden können, können folgende
Beispiele genannt werden: Dicumylperoxid, di-tert.-Butylperoxid,
2,5-Dimethyl-2,5-di(tert.-butylperoxy)hexan, 2,5-Dimethyl-
2,5-di(tert.-butylperoxy)hexin-3, 1,3-bis(tert.-Butylperoxyisopropyl)benzol,
1,1-bis(tert.-Butylperoxy)-3,3,5-trimethylcyclohexan,
n-Butyl-4,4-bis(tert.-butylperoxy)valerat, Benzoylperoxid,
p-Chlorbenzoylperoxid, 2,4-Dichlorbenzoylperoxid, tert.-
Butylperbenzoat, tert.-Butylperoxyisopropylcarbonat, Diacetylperoxid,
Lauroylperoxid und tert.-Butylcumylperoxid. Unter diesen
Verbindungen sind aufgrund der Geruchs- und Versengungsstabilität
2,5-Dimethyl-2,5-di(tert.-butylperoxy)hexan, 2,5-Dimethyl-
2,5-di(tert.-butylperoxy)hexin-3, 1,3-bis(tert.-Butylperoxyisopropyl)benzol,
1,1-bis(tert.-Butylperoxy)-3,3,5-trimethylcyclohexan
und n-Butyl-4,4-bis(tert.-butylperoxyl)valerat
zu bevorzugen, während 1,3-bis(tert.-Butylperoxyisopropyl)benzol
das beste Produkt ist.
Die zugegebene Menge des Peroxids zu der Masse wird im bevorzugten
Bereich von 0,05 bis 1,0 Gew.-%, bezogen auf das wärmezubehandelnde
Gemisch, ausgewählt. Zu geringe zugesetzte Mengen
führen zu einem niedrigen Vernetzungsgrad in dem vulkanisierbaren
Kautschuk (a), und sie verschlechtern die Kautschukeigenschaften
der Masse, beispielsweise die Wärmebeständigkeit,
die Zugeigenschaften, die elastische Rückstellung und die Rückprallelastizität
bis zu einem solchen Punkt, daß die Produkte
nicht zufriedenstellend sind. Zu große zugesetzte Mengen, d. h.
mehr als 1,0 Gew.-%, erhöhen zu stark den Vernetzungsgrad des
vulkanisierbaren Kautschuks (a) und vermindern die Fließfähigkeit
der Masse.
Der Grad der teilweisen Vulkanisation sollte so sein, daß der
Gelgehalt des vulkanisierten Elastomeren 20 bis 99 Gew.-%, vorzugsweise
30 bis 98 Gew.-%, mehr bevorzugt 50 bis 98 Gew.-%, beträgt.
Der Gelgehalt wird in der Weise bestimmt, daß man das Gewicht
der nichtlöslichen Komponente nach 44stündigem Einweichen einer
Probe in Cyclohexan bei 35°C mißt.
Bei der Durchführung des oben beschriebenen teilweisen Vulkanisierens
unter Verwendung eines organischen Peroxids, um eine
erfindungsgemäße Masse herzustellen, wird es bevorzugt, einen
Aktivator bzw. Beschleuniger für die Peroxyvulkanisation,
wie Schwefel, p-Chinondioxim, p,p′-Dibenzoylchinondioxim,
N-Methyl-N,4-dinitrosoanilin, Nitrobenzol, Diphenylguanidin,
Trimethylolpropan-N,N′-m-phenylendimaleimid, oder ein polyfunktionelles
Vinylmonomeres, z. B. Divinylbenzol oder Triallylcyanurat,
oder ein polyfunktionelles Methacrylatmonomeres, wie
Äthylenglycoldimethacrylat, Diäthylenglycoldimethacrylat, Polyäthylenglycoldimethacrylat,
Trimethylolpropantrimethacrylat oder
Allylmethacrylat, zu verwenden. Diese Verbindungen ergeben eine
gleichförmige und milde Vernetzungsreaktion.
Die zugegebene Menge des obengenannten Vulkanisationsaktivators
oder polyfunktionellen Vinylmonomeren sollte 0,1 bis 2 Gew.-%,
vorzugsweise 0,3 bis 1 Gew.-%, bezogen auf das wärmezubehandelnde
Gemisch, betragen. Bei Zugabe einer großen Menge des Peroxids induziert
eine Zugabe von mehr als 2 Gew.-% eine Übervernetzung und
vermindert die Fließfähigkeit der Masse.
Wenn andererseits die Menge des zugesetzten Peroxids gering
ist, dann bleibt der Härtungsaktivator oder das polyfunktionelle
Vinylmonomere in der Endmasse als nichtumgesetztes Monomeres
zurück, was zu einer Verschlechterung der Eigenschaften
der Masse aufgrund einer thermischen Hysterese zum Zeitpunkt
der Verarbeitung der Masse führt.
Unter den oben angegebenen Additiven für das teilweise Vulkanisieren
ist Divinylbenzol das geeignetste Produkt. Divinylbenzol
ist bei normaler Temperatur flüssig, und es löst
nicht nur organische Peroxide auf, sondern hat auch die Fähigkeit,
die obigen Komponenten (a) bis (d) aufzulösen, so
daß es als Dispergierungsmittel oder Verdünnungsmittel für
das organische Peroxid wirkt und die Dispergierung des organischen
Peroxids in der Masse verbessert, wodurch eine
gleichförmige und milde Vernetzung, insbesondere der Komponente
(a), resultiert. Divinylbenzol wird zu einem Radikal
und wirkt als Kettenübertragungsmittel und als Vulkanisationsmittel.
Wenn Divinylbenzol zugesetzt wird, dann ist
es daher möglich, Vulkanisationseffekte, d. h. eine Verbesserung
der Zugeigenschaften und der Wärmebeständigkeit der
Masse, zu erhalten, die besser sind, als wie es bei Verwendung
von lediglich einem Peroxid der Fall ist. Weiterhin ist
die Reaktivität von Divinylbenzol zu Peroxiden hoch, so daß
es nicht wahrscheinlich ist, daß dieses in der erzeugten Masse
in Monomerform zurückbleibt und zu Gerüchen Anlaß gibt.
Wenn Divinylbenzol bei der Herstellung der oben beschriebenen
Elastomermasse der Grundausführungsform verwendet
wird, dann ist weder die Komponente (c) noch die Komponente
(d) obligatorisch, und es ist möglich, eine gute Elastomermasse
selbst dann zu erhalten, wenn diese Komponenten nicht
verwendet werden. Jedoch liefert die Verwendung dieser Komponenten
bessere Produkte.
Divinylbenzol hat wesentliche Effekte, die durch Verwendung
anderer Additive nicht erhalten werden können. So sind z. B.
Oxime, wie p-Chinondioxim, das oftmals als Aktivator für die
Peroxidvulkanisation von Äthylenpropylencopolymerkautschuken
verwendet wird, Feststoffe, und sie sind nicht dazu imstande,
als Dispergierungshilfsmittel für die organischen Peroxyverbindungen
zu wirken. Aus dem gleichen Grund sind Schwefel-
und N,N′-Phenylenbismaleimid trotz ihres ausgezeichneten Effekts
als Aktivatoren für die Peroxidvulkanisation für diesen
Zweck nicht geeignet.
Auch polyfunktionelle Äthylacrylate, die oftmals zum Peroxidvulkanisieren
von NBR verwendet werden, haben eine schlechte
Verträglichkeit mit den Komponenten der erfindungsgemäßen Masse,
und sie tragen wenig zu der Dispergierung der organischen
Peroxide und daher wenig zur Verbesserung der Eigenschaften
der Masse bei. Allylverbindungen, wie Triallylisocyanurat,
haben ähnliche Nachteile. Gesättigte Kohlenwasserstoffe, wie
z. B. Weichmacher vom Mineralöltyp, verbessern zwar die Dispergierung
der organischen Peroxide, verbessern jedoch nicht
die Eigenschaften der Masse. Manchmal verschlechtern sie sogar,
wenn sie nicht in richtiger Weise eingesetzt werden, die
Vernetzungsleistung.
Die zugegebene Menge von Divinylbenzol wird aus dem Bereich
von 0,05 bis 2 Gew.-%, vorzugsweise 0,1 bis 1,5 Gew.-%, mehr
bevorzugt 0,3 bis 1,0 Gew.-%, bezogen auf das wärmezubehandelnde
Gemisch, abgekühlt. Die Signifikanz dieser Grenzen
ist wie oben angegeben.
Das Molverhältnis von Divinylbenzol zu organischem Peroxid
sollte im Bereich von 1/5 bis 20, vorzugsweise 1 zu 5, sein.
Selbst wenn Divinylbenzol in einer Menge oberhalb dieser Obergrenze
zugesetzt wird, dann wird kein weiterer Effekt in Richtung
auf eine Verbesserung der Dispergierung des organischen
Peroxids erhalten, und die Verwendung bleibt als nicht umgesetztes
Monomeres zurück, das dem wärmebehandelten Gemisch
einen Geruch verleiht und das die Eigenschaften der Masse bei
der Bearbeitung verschlechtert. Bei Zugabe in einer Menge unterhalb
dieser unteren Grenze ist dieses Produkt nicht dazu imstande,
als Dispergierungshilfsmittel für das organische Peroxid zu
wirken, und als Ergebnis schreitet die Zersetzung des durch Peroxid
zersetzbaren Olefinkunststoffs (b) voran, wodurch die Eigenschaften
der Masse verschlechtert werden. Divinylbenzol braucht
kein reines Produkt zu sein, und es kann im Gemisch mit anderen
Kohlenwasserstoffen verwendet werden.
Um die Zersetzung des organischen Peroxids zu beschleunigen, ist
es erfindungsgemäß möglich, ein tertiäres Amin, wie Triäthylamin,
Tributylamin, 2,4,6-tris(Dimethylamino)phenol, oder ein organisches
Metallcarboxylat, wie Naphthenat oder Octanat, von Kupfer,
Calcium, Zirkon, Mangan, Magnesium, Bleio oder Quecksilber zu
verwenden.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren werden die obengenannten Materialkomponenten
vermischt und wärmebehandelt, d. h., sie werden
geschmolzen und verknetet. Herkömmliche Knetvorrichtungen können
verwendet werden. Es kann sich entweder um Vorrichtungen vom offenen
Typ, wie Mischwalzen, oder vom geschlossenen Typ, wie
Bumbury-Mischer, Extruder, Kneter oder kontinuierliche Mischer,
handeln. Maschinen vom geschlossenen Typ werden bevorzugt. Es
ist zweckmäßig, das Verkneten unter einer inerten Gasatmosphäre
von beispielsweise Stickstoff oder Kohlendioxid durchzuführen.
Das Verkneten kann zufriedenstellenderweise bei einer Temperatur
durchgeführt werden, bei der die Halbwertszeit des verwendeten
Peroxids weniger als 1 Min. beträgt (gewöhnlich 150 bis
280°C und vorzugsweise 170 bis 240°C) und über Zeiträume von 1
bis 20 Min., vorzugsweise 3 bis 10 Min.
Bei der Vermischung und Verknetung der Komponenten ist es empfehlenswert,
der folgenden Sequenz zu folgen: Zuerst werden der
durch Peroxid vulkanisierbare Olefincopolymerkautschuk (a), der
durch Peroxid zersetzbare Olefinkunststoff (b), das durch Peroxid
nicht vulkanisierbare Kohlenwasserstoffkautschukmaterial (c)
und/oder der Weichmacher vom Mineralöltyp (d) und gegebenenfalls
ein Schmiermittel miteinander vermischt. Diese Komponenten werden
zu einem homogenen Gemisch verknetet. Sodann wird der Vulkanisationsaktivator,
Vulkanisationsbeschleuniger oder das polyfunktionelle
Vinylmonomere zugesetzt, und das Gemisch wird unter den obengenannten
Bedingungen weiterverknetet. Mittel zur Wetterbeständigkeitsmachung,
Wärmestabilisatoren, Antioxidantien und Färbemittel
können während allen diesen Stufen eingemischt werden.
Die oben beschriebene thermoplastische Elastomermasse kann als Gemisch
in einem weiten Mischverhältnis mit einem Olefinpolymeren
verwendet werden.
Die erfindungsgemäß zuzugebende Olefinpolymerkomponente (B)
schließt Homopolymere und Copolymere von α-Olefinen, wie
Äthylen, Propylen, 1-Buten, 1-Penten, 3-Methyl-1-buten, 1-Hexen,
3-Methyl-1-penten, 4-Methyl-1-penten und 1-Octen, oder ein Copolymeres
aus einem α-Olefin und einer geringen Menge, beispielsweise
15 Mol.-% oder weniger, eines anderen polymerisierbaren Momomeren
ein. Beispiele für letztere Produkte sind: Äthylenvinylacetatcopolymere,
Äthylenäthylacrylatcopolymere und Äthylenmethylacrylatcopolymere.
Der Schmelzindex (ASTM D-1238-65T, 190°C,
für Propylenpolymere 230°C) des Olefinkunststoffs sollte 5 bis
100, vorzugsweise 10 bis 50, betragen.
Das Olefinpolymer (B) verbessert die Fließfähigkeit der Masse
dieser Ausführungsform, ohne daß die Kautschukeigenschaften
des teilweise vulkanisierten Elastomeren wesentlich verschlechtert
werden. Es handelt sich hierbei um eine ähnliche Rolle wie
diejenige, die durch die Komponente (b) in der Komponente (A)
gespielt wird, so daß es vorzuziehen
ist, die Mengen der Komponenten (b) und (B) so auszuwählen,
daß diese Komponenten einander ergänzen. Es wird jedoch darauf
hingewiesen, daß der Effekt der Komponente (B) nur dann erhältlich
ist, wenn diese mit der teilweise vulkanisierten Masse vermischt
wird, die durch Wärmebehandlung des Gemisches aus den Komponenten
(a), (b), (c) und/oder (d) in Gegenwart eines organischen
Peroxids hergestellt worden ist. Dieser Effekt ist nicht erhältlich,
wenn die Vermischung mit einer Masse erfolgt, die durch eine ähnliche
Behandlung eines Gemisches aus nur den Komponenten (a) und (b) hergestellt
worden ist.
Es erübrigt sich, darauf hinzuweisen, daß ein Gemisch aus einer Hauptmenge
der Elastomermasse und einer geringeren Menge des Olefinpolymers
die charakteristischen Eigenschaften der obigen Elastomermasse
beibehält, während ein Gemisch aus einer geringeren Menge der Elastomermasse
und einer Hauptmenge des Olefinpolymers die Eigenschaften
eines verbesserten Kunststoffs hat.
Durch Vermischen des oben definierten Olefinpolymers mit einem
teilweise vulkanisierten Elastomeren wird eine Masse erhalten, die
eine bessere Fließfähigkeit hat als eine solche aus einem teilweise
vulkanisierten Elastomeren, das keine der obigen Komponenten (c)
oder (d) oder (B) enthält. Diese Verbesserung der Fließfähigkeit
wird ohne wesentliche Verluste der kautschukartigen Eigenschaften,
beispielsweise der Wärmebeständigkeit, der Zugeigenschaften, der
Flexibilität und der Rückprallelastizität, erhalten. Die Mischmasse
kann dazu verwendet werden, um große und dicke Produkte zu formen,
die ein ausgezeichnetes Aussehen haben und die von Mulden frei sind.
Der Anteil der Komponenten (c) und/oder (d) in der Elastomermasse
(A) sollte 5 bis 100 Gew.-Teile, vorzugsweise 10 bis 50, und insbesondere
20 bis 40 Gew.-Teile, bezogen auf 100 Gew.-Teile der Komponenten
(a) plus (b), betragen.
Eine typische Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens verwendet
folgendes Gemisch:
5 bis 95 Gew.-Teile einer teilweise vulkanisierten Elastomermasse (A), erhalten durch dynamische Wärmebehandlung in Gegenwart eines organischen Peroxids, eines Gemisches aus 90 bis 50 Gew.-Teilen von
5 bis 95 Gew.-Teile einer teilweise vulkanisierten Elastomermasse (A), erhalten durch dynamische Wärmebehandlung in Gegenwart eines organischen Peroxids, eines Gemisches aus 90 bis 50 Gew.-Teilen von
- (a) einem durch Peroxid vulkanisierbaren Olefincopolymerkautschuks, 10 bis 50 Gew.-Teilen
- (b) eines durch Peroxid zersetzbaren Olefinkunststoffs, wobei die Mengen der Komponenten (a) und (b) so ausgewählt sind, daß sie insgesamt 100 Gew.-Teile betragen, und 5 bis 50 Gew.-Teilen
- (c) eines durch Peroxid nicht vulkanisierbaren Kohlenwasserstoffkautschukmaterials und/oder
- (d) Weichmacher vom Mineralöltyp und
95 bis 5 Gew.-Teile (B) eines Olefinpolymers.
Alle Komponenten haben die obige Definition. Ausgezeichnete Produkte
können aus der entsprechenden Masse hergestellt werden, wenn
unter den obigen Substanzen, die als Beispiele für Olefinpolymere
(B) aufgeführt worden sind, ein weiches Polyolefin, wie
z. B. Polyäthylen niedriger Dichte, ein Äthylenvinylacetatcopolymeres
oder ein Äthylenäthylacrylatcopolymeres, verwendet wird.
Das Gemisch aus dieser Ausführungsform der Erfindung ergibt geformte
Produkte, die von Mulden frei sind, die der Nachteil von
Olefinkautschukprodukten gewesen sind. Die Produkte haben eine verbesserte
Schlagfestigkeit und Niedertemperaturbeständigkeit. Weiterhin
tritt bei aus diesem Gemisch geformten Produkten nicht das
Problem auf, daß ihr Aussehen durch die extrem niedrige Fließfähigkeit
verschlechtert wird, das oft beobachtet wird, wenn herkömmliche
Massen aus Olefinkunststoff und Kautschuk (vulkanisiert,
nicht vulkanisiert oder leicht vulkanisiert) verwendet werden.
Insbesondere dann, wenn in dem Gemisch ein weicher Kunststoff enthalten
ist, dann sind die daraus hergestellten Produkte nicht nur
von Mulden frei, sondern sie haben auch verbesserte Kautschukeigenschaften,
beispielsweise hinsichtlich der Wärmebeständigkeit, der
permanenten Dehnung. Dies ist einer der Vorteile der durch das erfindungsgemäße
Verfahren hergestellte Masse gegenüber Massen, die aus einem Olefinkunststoff und
einem nicht vulkanisierten Kautschuk hergestellt sind.
Sofern die Fließfähigkeit und die Kautschukeigenschaften der durch das erfindungsgemäße
Verfahren hergestellten Masse nicht verschlechtert werden, können sie Massenfüllstoffe, z. B. Calciumcarbonat, Calciumsilikat, Ton, Kaolin,
Talk, Siliziumdioxid, Diatomeenerde, Glimmerpulver, Asbest, Aluminium,
Bariumsulfat, Aluminiumsulfat, Calciumsulfat, basisches Magnesiumcarbonat,
Molybdändisulfid, Grafit, Glasfasern, Glaskügelchen,
Shirasu-Ballons, Kohlenstoffasern und Färbemittel, wie z. B.
Ruß, Titanweiß, Zinkblüten, rotes Eisenoxid, Ultramarin, Preußisch
Blau, Azopigmente, Nitrosopigmente, Lackpigmente und Phthalocyaninpigmente
enthalten.
Es ist auch möglich, andere verschiedene Additive, wie z. B. bekannte
Wärmestabilisatoren, Antioxidantien, Mittel zur Erzielung
einer Wetterbeständigkeit, Antistatika oder Schmiermittel, wie z. B.
Metallseifen oder Wachse, in Mengen, wie sie üblicherweise bei
Olefinkautschuken und Olefincopolymerkautschuken verwendet werden,
einzusetzen.
Die thermoplastische Elastomermasse (A), die in diesen Gemischen
verwendet wird, wird nach dem oben beschriebenen Verfahren hergestellt.
Sodann werden die peroxidbehandelte Masse (A) und das Olefinpolymer
(B) miteinander vermengt. Die bevorzugte Verfahrensweise
für den Erhalt einer gleichförmigen Vermengung ist es, Pellets
der Masse (A) und Pellets der Masse (B) in einem V-förmigen
Mischer, Trommelmischer, Bandmischer oder Henshell-Mischer zu vermengen
und sodann das resultierende Gemisch in einem Extruder, einer
Mischwalze, einem Kneter oder Banbury-Mischer zu verkneten. Die
anderen Additive können zu jeder beliebigen Stufe des Verfahrens
zugesetzt werden.
Die thermoplastische Masse und die Gemische davon mit Olefinpolymeren
gemäß der Erfindung können in herkömmlichen Vorrichtungen
bearbeitet werden, wie sie im allgemeinen für thermoplastische
Harze eingesetzt werden. Die Masse und ihre Gemische sind für die
Extrudierung und Kalandrierung geeignet. Ganz besonders sind sie
für das Spritzgießen geeignet. Wegen der teilweisen Vulkanisation
der Komponente (a) haben die Masse und ihre Gemische ausgezeichnete
Kautschukeigenschaften, d. h. hinsichtlich der Wärmebeständigkeit,
der Wetterbeständigkeit, der Zugeigenschaften, der Flexibilität,
der Rückprallelastizität, und sie haben eine hohe Fließfähigkeit.
Sie können daher leicht zu großen und dicken Produkten verformt
werden, die von Mulden und Fließmarkierungen frei sind.
Die erfindungsgemäß erhaltenen Massen und Gemische können zur Herstellung eines
weiten Bereichs von Produkten verwendet werden, z. B. Automobilteilen,
wie z. B. Karosserieplatten, Stoßstangenteilen, Seitenblenden,
Lenkräder, Fußbekleidungen, wie z. B. Schuhabsätze und Sandalen,
elektrischen Teilen, wie Drahtumhüllungen, Verbindungsstücken
und Kappenstöpseln, Sportgeräten, wie z. B. Griffe für Golfschläger
und Baseballschläger, Schwimmflossen und Wassergläsern,
und solchen verschiedenen Gegenständen, wie Dichtungen, wasserbeständigen
Platten, Gartenschläuchen und Bändern. Die erfindungsgemäße
Masse und Gemische zeigen ihre überlegenen Eigenschaften
insbesondere dann, wenn sie zur Herstellung eines großen, dicken
Gegenstandes, z. B. einer Automobilstoßstange, verwendet werden.
Geschäumte Produkte können aus der oben beschriebenen thermoplastischen
Elastomermasse gemäß der Erfindung hergestellt werden.
Bei der Herstellung der geschäumten Produkte geht man so vor, daß
man eine verschäumbare Masse, welche die oben genannten
Komponenten (A) und (B) und
(C) ein Verschäumungsmittel vom Zersetzungstyp enthält, zur
Schmelze erhitzt, und daß man die geschmolzene Masse unter
Verschäumen formt.
Bei einer typischen Ausführungsform des obigen Verfahrens geht man
so vor, daß man eine verschäumbare Masse, welche
eine teilweise vulkansierte Elastomermasse (A), erhalten durch dynamische
Wärmebehandlung, in Gegenwart eines organischen Peroxids
eines Gemisches von
90 bis 50 Gew.-Teilen von
- (a) einem durch Peroxid vulkanisierbaren Olefincopolymerkautschuk,
10 bis 50 Gew.-Teilen von - (b) einem durch Peroxid vulkanisierbaren Olefinkunststoff, wobei
die Mengen der Komponenten (a) und (b) so ausgewählt
sind, daß sie insgesamt 100 Gew.-Teile ausmachen, und
5 bis 50 Gew.-Teilen von - (c) einem durch Peroxid nicht vulkanisierbaren Kohlenwasserstoffkautschukmaterial und/oder
- (d) einem Weichmacher vom Mineralöltyp und ein Verschäumungsmittel vom Zersetzungstyp (C) enthält, zur Schmelze erhitzt und daß man die geschmolzene Masse unter Verschäumen verformt.
Bei dieser Ausführungsform wirkt der durch Peroxid zersetzbare Olefinkunststoff
(b) in der Weise, daß die Fließfähigkeit und Wärmebeständigkeit
der Masse verbessert wird. Der Anteil dieser Komponente
in der Masse sollte 10 bis 50 Gew.-Teile, vorzugsweise 20 bis 40 Gew.-
Teile, bezogen auf 100 Gew.-Teile der Komponente (a) plus der Komponente
(b) betragen. Mehr als 50 Teile vermindern die Fließfähigkeit
und Spannung in der Schmelze und verhindern daher eine gute Verschäumung.
Weniger als 10 Teile sind zum Verformen eines geschäumten
Produkts nicht ausreichend, da bei derartigen zugesetzten Mengen
die Wärmebeständigkeit und die Fließfähigkeit der Masse zu niedrig
werden kann.
Das Verhältnis der Komponenten (c) und/oder (d) zu den Komponenten
(a) plus (b) sollte 5 bis 50 Gew.-Teile, vorzugsweise 20 bis 40 Gew.-
Teile, zu 100 Gew.-Teile von (a) plus (b) sein. Weniger als 5 Gew.-
Teile ergeben keine ausreichende Verbesserung der Fließfähigkeit,
während mehr als 50 Gew.-Teile die Wärmebeständigkeit und die Zugeigenschaften
der Masse etwas verschlechtern.
Die geeignete Menge des organischen Peroxids, die zugesetzt wird,
um geformte Produkte zu erzeugen, ist nahezu die gleiche wie bei
der Herstellung von nicht verschäumten Produkten: 0,05 bis 1,0
Gew.-%, vorzugsweise 0,1 bis 0,5 Gew.-%, bezogen auf das zu behandelnde
Gemisch. Wenn die zugesetzte Menge zu gering ist, dann ist
der Vernetzungsgrad des vulkanisierten Kautschuks (a) zu niedrig
und das verschäumte Produkt hat daher eine schlechte Wärmebeständigkeit
und die Spannung bei der Schmelze der Masse ist zu niedrig.
Als Folge der niedrigen Spannung bei der Schmelze wird die
Zellgröße des Schaums so grob, daß es unmöglich ist, die Zwecke
der Erfindung zu realisieren. Wenn die zugesetzte Menge zu groß
ist, dann wird der Vernetzungsgrad des vulkanisierten Kautschuks
zu hoch und als Ergebnis wird die Fließfähigkeit der Masse zu
niedrig. Dazu kommt noch, daß die Verträglichkeit des vulkanisierten
Kautschuks mit dem Olefinkunststoff vermindert wird.
Bei dieser Ausführungsform wird es bevorzugt, einen der oben genannten
Vulkanisationsaktivatoren oder polyfunktionellen Vinylmonomeren
zu verwenden, wobei unter diesen Divinylbenzol besonders
wirksam ist.
Die folgenden bekannten Verschäumungsmittel vom Zersetzungstyp
sind typische Beispiele für Verschäumungsmittel vom Zersetzungstyp
für die Komponente (B) des erfindungsgemäßen Vefahrens: Diäthylazocarboxylat,
Azodicarbonamid, Bariumazodicarboxylat, 4,4′-
Oxy-bis(benzol-sulfonyl-hydrazid) und 3,3′-Disulfonhydrazidphenylsulfon,
N,N′-Dinitrosopentamethylentetramin. Wenn man die Temperatur,
bei der die Elastomermasse bearbeitet wird, in Betracht
zieht, dann ist Azodicarbonamid unter diesen Mitteln am meisten
zu bevorzugen. Die Menge des Verschäumungsmittels für (B), die
zu der Elastomermasse von (A) zugesetzt wird, hängt von dem gewünschten
Verschäumungsverhältnis für das betreffende Produkt ab,
beträgt jedoch gewöhnlich 0,01 bis 5 Gew.-Teile, vorzugsweise 0,1
bis 2 Gew.-Teile, bezogen auf 100 Gew.-Teile der Komponente (A).
Ein Verschäumen beim Verformen ist schwierig zu erhalten, wenn
zu geringe Mengen des Verschäumungsmittels vorliegen. Andererseits
bewirken zu große Mengen ein Zusammenstürzen des Schaums
und eine darauffolgende Ungleichmäßigkeit der Oberfläche des geschäumten
Produkts.
Das Verfahren zur Herstellung eines geschäumten Produkts baut sich
auf der Entdeckung auf, daß die Elastomermasse (A), die durch dynamische
Wärmebehandlung der obigen Komponenten (a), (b), (c) und/
oder (d) zur teilweise Vulkanisation des Gemisches dieser Komponenten
erhalten worden ist, eine bessere Fließfähigkeit aufweist,
als ein teilweise vulkanisiertes Elastomeres, das nur die Komponenten
(a) und (b) enthält, wobei die Masse (A) leicht durch verschiedene
Verarbeitungsmethoden, beispielsweise Spritzgießen und
Extrudieren, verarbeitet werden kann und wobei die Eigenschaften
der Masse (A) in der Schmelze geeignet sind, um beim Verschäumen
eine feine Zellgröße zu erhalten.
Das teilweise vulkanisierte Elastomere, das nur die Komponenten (a)
und (b) enthält, hat eine nicht ausreichende Dehnung bei der Schmelze,
so daß beim Verschäumen kontinuierliche Zellen erhalten werden.
Wenn ein nicht vulkanisiertes Material, z. B. weiches Polyolefin, verschäumt
wird, dann neigen die Zellen aufgrund einer niedrigen Spannung
in der Schmelze dazu, grob zu sein.
Die erfindungsgemäß zur Herstellung von geschäumten Produkten verwendete
Masse kann zusätzlich zu dem oben beschriebenen Elastomeren
(A) und dem Verschäumungsmittel vom Zersetzungstyp für (A) weiterhin
ein Verschäumungshilfsmittel und ein Benetzungsmittel enthalten,
wenn diese Mittel notwendig sind.
Beispiele für Verschäumungshilfsmittel sind Hilfsmittel vom organischen
Säuretyp, wie z. B. Stearinsäure, Laurinsäure und Salicylsäure,
Hilfsmittel vom Metallsalztyp, wie die Salze von Zink, Calcium, Blei
oder Barium von Fettsäuren, und Hilfsmittel vom Harnstofftyp.
Beispiele für Benetzungsmittel sind DOP Di-(2-ethylhexyl)-phthalat, DBP Dibutylphthalat, DIDP Diisodecylphthalat, chlorierte Paraffine,
Polybuten, flüssiges Paraffin und Glycerin.
Aus den oben beschriebenen Gemischen aus der thermoplastischen Elastomermasse
und dem Olefinkautschuk können auch geschäumte Produkte
hergestellt werden. Die Herstellung der verschäumten Produkte erfolgt
in der Weise, daß man eine verschäumbare Masse, welche
5 bis 100 Gew.-Teile einer teilweise vulkanisierten Elastomermasse,
(A), erhalten durch dynamische Wärmebehandlung, in Gegenwart eines
organischen Peroxids, eines Gemisches von
100 bis 50 Gew.-Teilen
100 bis 50 Gew.-Teilen
- (a) eines durch Peroxid vulkanisierbaren Olefincopolymerkautschuks,
0 bis 50 Gew.-Teilen von - (b) einem durch Peroxid zersetzbaren Olefinpolymers, wobei
die Mengen der Komponenten (a) und (b) so ausgewählt sind,
daß sie insgesamt 100 Gew.-Teile ausmachen, und
5 bis 100 Gew.-Teilen von - (c) einem durch Peroxid nicht vulkanisierbaren Kohlenwasserstoffkautschukmaterial und/oder
- (d) Weichmacher vom Mineralöltyp,
95 bis 5 Gew.-Teile (B) eines Olefinpolymers und eines Verschäumungsmittels vom Zersetzungstyp (C) enthält,
zur Schmelze erhitzt, und daß man die geschmolzene Masse unter Verschäumen
verformt.
Bei dieser Ausführungsform beträgt das Mischungsverhältnis der Elastomermasse
(A) zu dem Olefinpolymer (B), als Gew.-Teile ausgedrückt,
95/5 bis 5/95, vorzugsweise 90/10 bis 40/60, mehr bevorzugt
80/20 bis 50/50. Wenn die Schaumbearbeitung unter Verwendung
einer verschäumbaren Masse durchgeführt wird, die nur das Olefinpolymer
(B) enthält, oder die eine zu geringe Menge der Elastomermasse
(A) enthält, dann zeigt sich ein schwacher Punkt von (B),
nämlich daß diese Komponente eine zu niedrige Spannung in der
Schmelze hat, und daß im geschmolzenen Zustand ihre Eigenschaften
stark temperaturabhängig sind, so daß bei der Verschäumung es möglich
ist, daß grobe und ungleichförmige Zellen erhalten werden.
Bei dieser Ausführungsform, die durch die Verwendung eines Gemisches
aus der Elastomermasse (A) und dem Olefinpolymer (B)
als Material der verschäumbaren Masse charakterisiert ist, ist
es möglich, das obige Problem zu vermeiden und geschäumte Produkte
mit gleichförmiger Zellgröße und ausgezeichnetem Aussehen
zu erhalten.
Die bei dieser Ausführungsform verwendete verschäumbare Masse
kann bekannte Additive, wie z. B. Wärmestabilisatoren, Mittel
zum Erhalt einer Wetterbeständigkeit, Antistatika, Pigmente,
Farbstoffe, flammverzögernde Mittel, Keimbildungsmittel-, Schmiermittel,
Gleitmittel, Antiblockierungsmittel und dgl. enthalten.
Die oben genannten Füllstoffe können gleichfalls bei dieser Ausführungsform
verwendet werden, solange sie nicht die Fließfähigkeit
und die Kautschukeigenschaften der Masse beeinträchtigen.
Die Herstellung des Gemisches, das als Material für die verschäumbare
Masse verwendet wird, kann in der Weise erfolgen, wie die Herstellung
des Gemisches aus der teilweise vulkanisierten Elastomermasse
und dem Olefinpolymeren, wie oben im Zusammenhang mit den
nicht verschäumten Produkten beschrieben wurde.
Sodann wird das erhaltene Gemisch aus der Elastomermasse und dem
Olefinpolymeren mit dem Verschäumungsmittel vom Zersetzungstyp und
erforderlichenfalls mit einem Verschäumungshilfsmittel oder Benetzungsmittel
vermischt. Das Vermischen kann in der Weise durchgeführt
werden, daß man beispielsweise Pellets aus dem Gemisch (A)
und dem Verschäumungsmittel vom Zersetzungstyp (C) in einem V-förmigen
Mischer, einem Trommelmischer, einem Bandmischer, einem
Henshell-Mischer od. dgl. vermischt und daß man sodann jenachdem,
wie es die Umstände verlangen, das Gemenge in einem Extruder, auf
einer Mischwalze, einem Kneter oder einem Bumbury-Mischer weiter
verknetet. Die anderen Additive, beispielsweise das Mittel zum Erhalt
einer Wetterbeständigkeit, der Wärmestabilisator, das Antioxidans
und die Färbesubstanz, können in jeder beliebigen Stufe
des Verfahrens zugesetzt werden.
Die Herstellung von geschäumten Produkten aus der oben beschriebenen
verschäumbaren Masse kann nach den herkömmlichen Techniken
der Preßverformung, des Spritzgießens, des Extrudierens und der
Kalandrierung erfolgen, welche normalerweise bei der Herstellung
von verschäumten Produkten mit niedrigem Ausdehnungsverhältnis
angewendet werden. Das Preßverformen kann beispielsweise in der
Weise durchgeführt werden, daß man Pellets der verschäumbaren
Masse in die erhitzte Form einer Preßformeinrichtung eingibt und
mit oder ohne Anlegen eines Formdrucks schmilzt und verschäumt,
um ein geschäumtes Produkt zu erhalten. Die Temperatur der Form
wird vorzugsweise im Bereich von 140 bis 250°C gehalten.
Bei einem Beispiel für das Spritzgießen geht man so vor, daß man
die oben beschriebene verschäumbare Masse in einer herkömmlichen
Spritzgußmaschine erhitzt und schmilzt, so daß sich die Masse am
Ende der Düse verschäumt, und daß man das schäumende Material in
eine Form einspritzt. Die Temperatur des Materials beim Spritzen
liegt vorzugsweise im Bereich von 140 bis 250°C. Eine typische
Art und Weise der Extrudierung umfaßt ein Schmelzen der verschäumbaren
Masse in einem Extruder und ein Verschäumen zum Zeitpunkt des
Extrudierens aus der Düse. Die bevorzugte Temperatur des Materials
während der Extrudierung liegt ebenfalls im Bereich von 140 bis
250°C.
Geschäumte Produkte mit einem sehr niedrigen Verschäumungsverhältnis,
das in den Bereich von 1,1 bis 1,3 fällt, welche nach den oben beschriebenen
Methoden erhalten worden sind, insbesondere solche, die
durch Spritzgießen hergestellt worden sind, haben fast das gleiche
Aussehen und die gleichen Eigenschaften wie nichtgeschäumte Produkte
und sie können daher in gleicher Weise verwendet werden.
Aufgrund ihrer geschäumten Struktur haben jedoch diese Produkte
gegenüber nicht geschäumten Produkten viele Vorteile. So können sie
z. B. selbst im Fall von dicken Produkten leicht ohne Mulden hergestellt
werden. Weitere Vorteile liegen darin, daß sie ein geringes
Gewicht haben, innerhalb einer kürzeren Formzykluszeit hergestellt
werden können, und daß sie mit niedrigeren Kosten erzeugt werden
können.
Spritzgegossene Produkte mit niedrigem Verschäumungsverhältnis zwischen
1,4 und 3 haben eine dicke Hautschicht und feine Zellen in
dem Kern. Sie haben daher eine hohe Dimensionsgenauigkeit und ein
gutes Aussehen. Sie sind gegenüber geschäumten Kautschukprodukten,
welche durch Verschäumen in einer Form oder durch Spritzen unter
Vulkanisieren hergestellt worden sind, hinsichtlich der Schockabsorptionskapazität, der Elastizität und der Schallabsorptionskapazität
überlegen.
Geschäumte Produkte, die erfindungsgemäß durch Extrudieren hergestellt
worden sind, sind gegenüber weichen Olefinprodukten dadurch
überlegen, daß sie von Spuren von zusammengefallenem Schaum in der
Hautschicht frei sind.
Wegen der teilweisen Vulkanisation der Komponente (a) haben im
allgemeinen die erfindungsgemäßen geschäumten Produkte ausgezeichnete
Kautschukeigenschaften hinsichtlich der Wärmebeständigkeit,
der Wetterbeständigkeit, der Zugeigenschaften, der Flexibilität
und der Rückprallelastizität.
Unter den geschäumten Produkten, die erfindungsgemäß unter Verwendung
von Gemischen aus dem Elastomeren und dem Olefinkunststoff
erhalten werden, zeigen diejenigen, die eine Hauptmenge
der Elastomermasse (A) enthalten, ausgezeichnete Kautschukeigenschaften
hinsichtlich der Wärmebeständigkeit, der Wetterbeständigkeit,
der Zugeigenschaften, der Flexibilität und der Rückprallelastizität,
d. h. Eigenschaften, die sich von der teilweise vernetzten
Struktur der Komponente (A) herleiten. Andererseits behalten
diejenigen Massen, die eine Hauptmenge des Olefinpolymers
(B) enthalten, ihre inhärenten Eigenschaften von geschäumten
Produkten von Olefinkunststoffen bei und sie haben weiterhin
eine verbesserte Schlagfestigkeit und Niedertemperaturbeständigkeit.
Diese geschäumten Produkte sind für fast alle Anwendungszwecke geeignet,
die oben im Zusammenhang mit nicht geschäumten Produkten
beschrieben werden.
Die Erfindung wird in den Beispielen erläutert. Es wird darauf
hingewiesen, daß die Erfindung nicht auf die Beispiele beschränkt
ist.
In den Beispielen erfolgte die Bestimmung der Verarbeitbarkeit
und der Eigenschaften der Masse in der folgenden Weise:
Testmethoden für Beispiele 1 bis 9 und 22 bis 52 und Kontrollbeispiele
1 bis 5 und 15 bis 36.
Das Spritzgießen wurde mit der folgenden Maschine und bei den unten
angegebenen Bedingungen durchgeführt:
Maschine: Dynamelter, hergestellt von Meiki Manufacturing Co., Ltd.
Verformungstemperatur: 200°C
Festgelegter Spritzdruck: Primär 1,3×10⁷ Pa, sekundär 7×10⁶ Pa
Angewendeter Spritzdruck: Maximum
Verformungsrate: 90 Sek./Zyklus
Steg: Direkter Steg; Führungskanal: 10 mm lang, 10 mm breit, 3 mm dick
Produkt: Rechteckige Platten mit einer Länge von 300 mm, einer Breite von 180 mm und einer Dicke von 3, 8 oder 15 mm
Verformungstemperatur: 200°C
Festgelegter Spritzdruck: Primär 1,3×10⁷ Pa, sekundär 7×10⁶ Pa
Angewendeter Spritzdruck: Maximum
Verformungsrate: 90 Sek./Zyklus
Steg: Direkter Steg; Führungskanal: 10 mm lang, 10 mm breit, 3 mm dick
Produkt: Rechteckige Platten mit einer Länge von 300 mm, einer Breite von 180 mm und einer Dicke von 3, 8 oder 15 mm
(B) Kriterien für die Bewertung des Produktaussehens | |
Fließmarkierungen | |
Symbol | |
Standard | |
1 | |
viele Fließmarkierungen | |
2 | erhebliche Anzahl von Fließmarkierungen durch das ganze Produkt hindurch |
3 | einige wenige Fließmarkierungen durch das ganze Produkt hindurch |
4 | einige wenige Fließmarkierungen nur auf der dem Steg gegenüberliegenden Seite |
5 | keine Fließmarkierungen |
Mulden | |
Symbol | |
Standard | |
o | |
keine Mulden | |
Δ | Mulden nur auf der dem Steg gegenüber liegenden Seite |
× | Mulden durch das ganze Produkt hindurch |
Oberflächenglanz: Gemessen nach der ASTM-Methode D-523 bei einem Lichteinfallwinkel von 60° | |
Symbol | |
Standard | |
o | |
Glanz 25% oder mehr | |
Δ | Glanz 10 bis 25% |
× | Glanz 10% oder weniger |
Die Extrudierung wurde mit der folgenden Maschine und bei den angegebenen
Bedingungen durchgeführt:
Maschine: Extruder mit 40 mm ⌀, hergestellt von Toshiba Machinery Co.,
Ltd.
Extrudierungstemperatur: 210°C
Preßgesenk: Gerades Preßgesenk; Preßgesenk/Kern 0 12,5 mm/10,0 mm
Ziehrate: 10 m/Min.
Extrudierungstemperatur: 210°C
Preßgesenk: Gerades Preßgesenk; Preßgesenk/Kern 0 12,5 mm/10,0 mm
Ziehrate: 10 m/Min.
Die Ungleichmäßigkeit der als Produkt erhaltenen Rohre wurde auf
der Basis der folgenden fünf Abstufungen bewertet:
Symbol | |
Standard | |
5 | |
sehr glatt mit glänzender Oberfläche | |
4 | glatt, jedoch mit nichtglänzender Oberfläche |
3 | leicht ungleichmäßig |
2 | signifikant ungleichmäßig |
1 | rauhe, wellenförmige Oberfläche |
Probekörper wurden aus den oben genannten, spritzgegossenen Produkten
mit einer Dicke von 3 mm herausgeschnitten und den folgenden
Messungen unterworfen:
Zugeigenschaften: Weiche Olefinkunststoffe nach der JIS Testmethode
K-6301; Polypropylen nach der JIS Testmethode
K-7113
Federhärte: JIS-Methode vom A-Typ, definiert durch JIS K-6301
Permanente Dehnung: Testmethode gemäß JIS K-6301
Izodschlagfestigkeit: Testmethode gemäß ASTM D-256
Vicaterweichungspunkt: Testmethode gemäß ASTM D-1525
Wärmebeständigkeitstemperatur: Die Probekörper wurden in einem Bad, dessen Temperatur mit einer Geschwindigkeit von 20°C/Min. anstieg, erhitzt. Die Temperatur, bei der der Probekörper durch eine Nadel mit einem Durchmesser von 0,8 mm unter einer Last von 49 g durchdrungen wurde, wurde aufgezeichnet.
Federhärte: JIS-Methode vom A-Typ, definiert durch JIS K-6301
Permanente Dehnung: Testmethode gemäß JIS K-6301
Izodschlagfestigkeit: Testmethode gemäß ASTM D-256
Vicaterweichungspunkt: Testmethode gemäß ASTM D-1525
Wärmebeständigkeitstemperatur: Die Probekörper wurden in einem Bad, dessen Temperatur mit einer Geschwindigkeit von 20°C/Min. anstieg, erhitzt. Die Temperatur, bei der der Probekörper durch eine Nadel mit einem Durchmesser von 0,8 mm unter einer Last von 49 g durchdrungen wurde, wurde aufgezeichnet.
Platten mit einer Länge von 200 mm, einer Breite von 200 mm und einer
Dicke von 3 mm wurden unter Verwendung einer Preßverformungsmaschine
bei einer Verformungstemperatur von 200°C hergestellt, wobei 10 Min.
lang erhitzt und 10 Min. lang gekühlt wurde. Aus diesen Platten wurden
Probekörper herausgeschnitten, um die Zugfestigkeit, die Springhärte
und die permanente Dehnung zu messen. Die Durchführung der
Tests erfolgte nach den oben beschriebenen Methoden.
Das Spritzgießen wurde mit der gleichen Maschine, wie oben im Zusammenhang
mit dem Verformen ohne Verschäumen verwendet, und bei den
gleichen Bedingungen durchgeführt, mit der Ausnahme, daß die Formtemperatur
180°C betrug. Die hergestellten Platten hatten eine Länge
von 300 mm, eine Breite von 180 mm und eine Dicke von 15 mm.
Weiterhin wurden rohrförmige, geschäumte Produkte mit einem Außendurchmesser
von 10 mm und einer Dicke von 2 mm durch Extrudieren unter
Verwendung des gleichen Extruders hergestellt, wie er oben beim
Extrudieren ohne Verschäumung verwendet worden war. Es wurde bei den
gleichen Bedingungen wie oben gearbeitet, mit der Ausnahme, daß die
Extrudierungstemperatur 160°C betrug.
Ausdehnungsrate bzw. Schäumungsrate: Erhalten durch Dividieren von 0,89 g/cm³, der Dichte des nichtgeschäumten Produkts, durch die scheinbare Dichte der geschäumten Produkte
Aussehen der Produkte: Die Oberfläche wurde auf Ungleichmäßigkeiten beobachtet, die durch das Zusammenfallen von Schaumzellen bewirkt worden waren. Eine Bewertung von 5 wurde einer im wesentlichen glatten Oberfläche gegeben. Die Bewertung 3 wurde einer Oberfläche mit einer gewissen Ungleichmäßigkeit gegeben. Die Bewertung 1 wurde einer rauhen Oberfläche gegeben, die durch zusammengefallene Schaumzellen bewirkt worden war. Die Bewertung von 4 wurde einer Oberfläche gegeben, deren Zustand zwischen 5 und 3 fiel. Die Bewertung von 2 wurde einer Oberfläche zwischen 3 und 1 gegeben.
Ausdehnungsrate bzw. Schäumungsrate: Erhalten durch Dividieren von 0,89 g/cm³, der Dichte des nichtgeschäumten Produkts, durch die scheinbare Dichte der geschäumten Produkte
Aussehen der Produkte: Die Oberfläche wurde auf Ungleichmäßigkeiten beobachtet, die durch das Zusammenfallen von Schaumzellen bewirkt worden waren. Eine Bewertung von 5 wurde einer im wesentlichen glatten Oberfläche gegeben. Die Bewertung 3 wurde einer Oberfläche mit einer gewissen Ungleichmäßigkeit gegeben. Die Bewertung 1 wurde einer rauhen Oberfläche gegeben, die durch zusammengefallene Schaumzellen bewirkt worden war. Die Bewertung von 4 wurde einer Oberfläche gegeben, deren Zustand zwischen 5 und 3 fiel. Die Bewertung von 2 wurde einer Oberfläche zwischen 3 und 1 gegeben.
Zugfestigkeit | |
nach den JIS-Methoden K-6767 gemessen | |
Dehnung @ | Durch Wärme bewirkte Dimensionsveränderung |
Die in den folgenden Beispielen verwendeten Materialien werden
durch die folgenden Abkürzungen angegeben:
EPDM-I: Äthylen-propylen-äthyliden-norbornen-copolymerkautschuk, Äthylengehalt 70 Mol-%, Jodzahl 15, Mooney-Viskosität ML1+4 (100°C) 60
EPDM-II: Äthylen-propylen-dicyclopentadien-copolymerkautschuk, Äthylengehalt 65 Mol-%, Jodzahl 13, Mooney-Viskosität ML1+4 (100°C) 20
PP: Polypropylen, Schmelzindex (ASTM D-1238-65T, 230°C) 13, Dichte 0,91 g/cm³
LDPE: Polyäthylen niedriger Dichte, Schmelzindex (190°C) 23, Dichte 0,916 g/cm³
HDPE: Polyäthylen hoher Dichte, Schmelzindex (190°C) 14, Dichte 0,965 g/cm³
MDPE: Äthylen-propylen-copolymer, Schmelzindex (190°C) 30, Dichte 0,940 g/cm³
EPC: Äthylen-propylen-copolymer, Schmelzindex (190°C) 4, Dichte 0,925 g/cm³
PIB: Polyisobutylen
IIR: Butylkautschuk, Mooney-Viskosität ML1+4 (100°C) 45, Unsättigungsgrad 1,0 Mol-%
EPR: Äthylen-propylen-copolymerkautschuk, Äthylengehalt 71 Mol-%, Jodzahl 0, Mooney-Viskosität ML1+4 (100°C) 60
EVA: Äthylen-vinyl-acetat-copolymer, Schmelzindex (190°C) 30, Vinylacetatgehalt 14 Gew.-%
PB: 1,2-Polybutadien
Öl: Naphthenisches Prozeßöl
Peroxid-A: 1,3-bis(tert.-Butylperoxyisopropyl)benzol
DVB: Divinylbenzol
EGDMA: Äthylenglycoldimethacrylat
GM: p-Chinondioxim
TAC: Triallylisocyanurat
DEG: Diäthylenglycol
ACA-I: Verschäumungsmittel vom Azodicarbonamidtyp mit einer Zersetzungstemperatur von 150°C
ACA-II: Verschäumungsmittel vom Azodicarbonamidtyp mit einer Zersetzungstemperatur von 140°C
EPDM-I: Äthylen-propylen-äthyliden-norbornen-copolymerkautschuk, Äthylengehalt 70 Mol-%, Jodzahl 15, Mooney-Viskosität ML1+4 (100°C) 60
EPDM-II: Äthylen-propylen-dicyclopentadien-copolymerkautschuk, Äthylengehalt 65 Mol-%, Jodzahl 13, Mooney-Viskosität ML1+4 (100°C) 20
PP: Polypropylen, Schmelzindex (ASTM D-1238-65T, 230°C) 13, Dichte 0,91 g/cm³
LDPE: Polyäthylen niedriger Dichte, Schmelzindex (190°C) 23, Dichte 0,916 g/cm³
HDPE: Polyäthylen hoher Dichte, Schmelzindex (190°C) 14, Dichte 0,965 g/cm³
MDPE: Äthylen-propylen-copolymer, Schmelzindex (190°C) 30, Dichte 0,940 g/cm³
EPC: Äthylen-propylen-copolymer, Schmelzindex (190°C) 4, Dichte 0,925 g/cm³
PIB: Polyisobutylen
IIR: Butylkautschuk, Mooney-Viskosität ML1+4 (100°C) 45, Unsättigungsgrad 1,0 Mol-%
EPR: Äthylen-propylen-copolymerkautschuk, Äthylengehalt 71 Mol-%, Jodzahl 0, Mooney-Viskosität ML1+4 (100°C) 60
EVA: Äthylen-vinyl-acetat-copolymer, Schmelzindex (190°C) 30, Vinylacetatgehalt 14 Gew.-%
PB: 1,2-Polybutadien
Öl: Naphthenisches Prozeßöl
Peroxid-A: 1,3-bis(tert.-Butylperoxyisopropyl)benzol
DVB: Divinylbenzol
EGDMA: Äthylenglycoldimethacrylat
GM: p-Chinondioxim
TAC: Triallylisocyanurat
DEG: Diäthylenglycol
ACA-I: Verschäumungsmittel vom Azodicarbonamidtyp mit einer Zersetzungstemperatur von 150°C
ACA-II: Verschäumungsmittel vom Azodicarbonamidtyp mit einer Zersetzungstemperatur von 140°C
Die Beispiele 1 bis 21 und die Kontrollbeispiele 1 bis 9 werden angeführt,
um die teilweise vulkanisierte, thermoplastische Elastomermasse
gemäß der Erfindung zu veranschaulichen.
Beispiel 1 | |
(1. Stufe) | |
EPDM-I | |
70 Gew.-Teile | |
PP | 30 Gew.-Teile |
Öl | 10 Gew.-Teile |
wurden in einem Bumbury-Mischer unter Stickstoffatmosphäre von 180°C
5 Min. lang verknetet. Das Gemisch wurde sodann gewalzt und durch
eine Plattenschneideinrichtung pelletisiert.
Die erhaltenen Pellets wurden mit einer Lösung von 0,3 Gew.-Teilen
Peroxid-A in 0,5 Gew.-Teilen DVB in einem Trommelmischer vermischt,
so daß die Pellets gleichförmig mit der Lösung beschichtet wurden.
Die Pellets wurden aus einem Extruder unter Stickstoffatmosphäre
von 210°C extrudiert, wodurch Pellets aus der erfindungsgemäßen
Masse erhalten wurden.
Die Verfahrensweise des Beispiels 1 wurde wiederholt mit der Ausnahme,
daß die Ölmenge von 10 auf 30 Gew.-Teile erhöht wurde.
Beispiel 1 wurde wiederholt, wobei die Ölmenge von 10 auf 30 Gew.-
Teile erhöht wurde, die Menge von PP von 30 auf 20 Gew.-Teile vermindert
wurde, und wobei 10 Gew.-Teile PIB zugesetzt wurden.
Beispiel 2 wurde wiederholt mit der Ausnahme, daß die Mengen von EPDM-I und PP jeweils 50 Gew.-Teile betrugen.
Beispiel 3 wurde wiederholt mit der Ausnahme, daß die Mengen von
EPDM-I und PP auf 50 bzw. 40 Gew.-Teile geändert wurden.
Beispiel 1 wurde ohne Verwendung von Öl wiederholt.
Beispiel 4 wurde ohne Verwendung von Öl wiederholt.
Vergleichsbeispiel 1 wurde mit 0,2 Gew.-Teilen Peroxid-A wiederholt.
Vergleichsbeispiel I wurde mit 0,1 Gew.-Teilen Peroxid-A wiederholt.
Die Ergebnisse der Beispiele 1 bis 5 und der Vergleichsbeispiele
1 bis 4 sind in Tabelle I zusammengestellt.
Beispiel 3 wurde wiederholt, wobei IIR anstelle von PIB verwendet
wurde.
Beispiel 5 wurde wiederholt, wobei IIR (das gleiche Produkt wie in
Beispiel 6) anstelle von PIB verwendet wurde.
Beispiel 3 wurde wiederholt, wobei EPR anstelle von EPDM-I verwendet
wurde.
Beispiel 5 wurde wiederholt, wobei EPR anstelle von EPDM-I
wurde.
Vergleichsbeispiel 1 wurde wiederholt, wobei EPDM-II anstelle von
EPDM-I verwendet wurde.
Die Ergebnisse der obigen Beispiele 6 bis 9 und des Vergleichsbeispiels
5 sind in Tabelle II zusammengestellt.
Beispiel 10 | |
(1. Stufe) | |
EPDM-I | |
70 Gew.-Teile | |
PP | 20 Gew.-Teile |
PIB | 10 Gew.-Teile |
Öl | 30 Gew.-Teile |
wurden in einem Banbury-Mischer unter Stickstoffatmosphäre bei 180°C
5 Min. lang verknetet. Das Gemisch wurde sodann gewalzt und durch
eine Plattenschneideinrichtung pelletisiert.
Die erhaltenen Pellets wurden mit einer Lösung von 0,36 Gew.-Teilen
Peroxid A in 0,5 Gew.-Teilen DVB in einem Trommelmischer bei 20°C
10 Min. lang vermischt, so daß die Pellets gleichförmig mit der Lösung
beschichtet wurden. Die Pellets wurden aus einem Extruder mit
40 mm ⌀ unter Stickstoffatmosphäre bei 210°C extrudiert, wodurch
Pellets aus der erfindungsgemäßen Masse erhalten wurden.
Die Verfahrensweise des Beispiels 10 wurde wiederholt mit der Ausnahme,
daß kein DVB in der zweiten Stufe zugesetzt wurde.
Beispiel 10 wurde wiederholt mit der Ausnahme, daß kein PIB verwendet
wurde, und daß die Menge von PP 30 Gew.-Teile betrug.
Beispiel 10 wurde ohne Verwendung von Öl wiederholt.
Beispiel 12 wurde ohne Verwendung von Öl wiederholt.
Beispiel 12 wurde ohne Verwendung von Öl wiederholt.
Beispiel 14 wurde wiederholt, wobei eine leicht verminderte Menge
von Peroxid-A verwendet wurde. 30 Gew.-Teile Pellets der so erhaltenen
Masse wurden weiterhin mit 100 Gew.-Teilen EPC in einem Trommelmischer
vermengt und sodann aus einem Extruder von 210°C extrudiert.
Die Ergebnisse der Beispiele 10 bis 15 und des Vergleichsbeispiels
6 sind in Tabelle III zusammengestellt.
Beispiel 14 wurde 5mal wiederholt, mit der Ausnahme, daß die in
der zweiten Stufe verwendete Menge von Peroxid-A 0,18 Gew.-Teile
betrug, und daß DVB in den in Tabelle IV gezeigten Mengen verwendet
wurde.
Beispiel 14 wurde wiederholt, wobei unterschiedliche Mengen von
Peroxid-A gemäß Tabelle IV verwendet wurden.
Beispiel 14 wurde wiederholt, wobei die zweite Stufe weggelassen
wurde.
Die Ergebnisse der Beispiele 16 bis 21 und der Vergleichsbeispiele
7 bis 9 sind in Tabelle IV zusammengestellt.
Beispiel 14 wurde wiederholt, wobei EGDMA anstelle von DVB verwendet
wurde.
Beispiel 14 wurde wiederholt, wobei 0,6 Gew.-Teile GM anstelle von
DVB in der zweiten Stufe verwendet wurden.
Beispiel 14 wurde wiederholt, wobei 0,6 Gew.-Teile TAC anstelle von
DVB in der zweiten Stufe verwendet wurden.
Beispiel 14 wurde wiederholt, wobei 1,0 Gew.-Teile DEG anstelle von
DVB verwendet wurden.
Beispiel 14 wurde wiederholt, wobei 2,0 Gew.-Teile PB anstelle von
DVB verwendet wurden.
Die Bewertung der Massen gemäß den obigen Vergleichsversuchen 10
bis 14 ist in Tabelle V zusammengestellt.
Die Beispiele 22 bis 33 und die Vergleichsbeispiele 15 bis 20 beschreiben
Gemische aus teilweise vulkanisierten, thermoplastischen
Elastomeren und Olefinpolymer, wobei die erstere Komponente in
der Hauptmenge vorliegt.
Beispiel 22 | |
(1. Stufe) | |
EPDM-I | |
70 Gew.-Teile | |
PP | 20 Gew.-Teile |
PIB | 10 Gew.-Teile |
Öl | 30 Gew.-Teile |
wurden in einem Bumbury-Mischer unter Stickstoffatmosphäre von
180°C 5 Min. lang verknetet. Das Gemisch wurde sodann verwalzt
und durch eine Plattenschneideinrichtung pelletisiert.
Die erhaltenen Pellets wurden mit einer Lösung von 0,3 Gew.-Teilen
Peroxid-A in 0,5 Gew.-Teilen DVB in einem Trommelmischer vermischt,
so daß die Pellets gleichförmig mit der Lösung beschichtet wurden.
Die Pellets wurden in einem Extruder unter Stickstoffatmosphäre
bei 210°C behandelt.
100 Gew.-Teile Pellets der zweiten Stufe und 40 Gew.-Teile PP-Pellets
wurden in einem Trommelmischer vermengt und das Gemisch wurde extrudiert,
wodurch die gewünschte Masse erhalten wurde.
Es wurde wie in Beispiel 22 verfahren, mit der Ausnahme, daß die
Menge der PP-Pellets der 3. Stufe auf 100 Gew.-Teile verändert wurde.
Es wurde wie in Beispiel 22 verfahren, mit der Ausnahme, daß in
der 3. Stufe anstelle von PP LDPE verwendet wurde.
Es wurde wie in Beispiel 22 verfahren, mit der Ausnahme, daß ein
Gemisch von 20 Gew.-Teilen HDPE und 20 Gew.-Teilen MDPE anstelle
von 40 Gew.-Teilen PP in der 3. Stufe verwendet wurde.
Es wurde wie in Beispiel 22 verfahren, mit der Ausnahme, daß EVA
anstelle von PP in der 3. Stufe verwendet wurde.
Das Zwischenprodukt der 2. Stufe des Beispiels 22 wurde untersucht.
Es wurde wie in Beispiel 22 verfahren mit der Ausnahme, daß die Menge
von PP auf 30 Gew.-Teile verändert und das Öl weggelassen wurde.
Es wurde wie in Beispiel 22 verfahren, mit der Ausnahme, daß die
Menge von PP auf 30 Gew.-Teile verändert und daß PIB und Öl weggelassen
wurden.
Die Ergebnisse der Beispiele 22 bis 26 und der Vergleichsbeispiele
16 und 17 sind in Tabelle VI angegeben.
Es wurde wie in Beispiel 22 verfahren, mit der Ausnahme, daß 100
Gew.-Teilen EPDM-I und 30 Gew.-Teilen Öl in der ersten Stufe verwendet
wurden.
Es wurde wie in Beispiel 28 verfahren, mit der Ausnahme, daß
MDPE anstelle von PP in der 3. Stufe verwendet wurde.
Es wurde wie in Beispiel 28 verfahren mit der Ausnahme, daß EVA
anstelle von PP in der 3. Stufe verwendet wurde.
Es wurde wie in Beispiel 22 verfahren, mit der Ausnahme, daß ein
Gemisch aus 90 Gew.-Teilen EPDM, 10 Gew.-Teilen PIB und 30 Gew.-Teilen
Öl in der ersten Stufe verwendet wurde.
Es wurde wie in Beispiel 31 verfahren, mit der Ausnahme, daß MDPE
anstelle von PP in der 3. Stufe verwendet wurde.
Es wurde wie in Beispiel 31 verfahren, mit der Ausnahme, daß EVA
anstelle von PP in der 3. Stufe verwendet wurde.
Es wurde wie in Beispiel 28 verfahren, mit der Ausnahme, daß in
der 1. Stufe kein Öl verwendet wurde.
Es wurde wie im Vergleichsbeispiel 17 verfahren, mit der Ausnahme,
daß die Menge von PP auf 100 Gew.-Teile in der 3. Stufe verändert
wurde.
Es wurde wie im Vergleichsbeispiel 17 verfahren, mit der Ausnahme,
daß HDPE anstelle von PP in der 3. Stufe verwendet wurde.
Es wurde wie im Vergleichsbeispiel 19 verfahren, mit der Ausnahme,
daß die Menge von HDPE auf 100 Gew.-Teile in der 3. Stufe verändert
wurde.
Die Ergebnisse der Beispiele 28 bis 33 und der Vergleichsbeispiele
17 bis 20 sind in Tabelle VII zusammengestellt.
Die Beispiele 34 bis 52 und die Vergleichsbeispiele 21 bis 36 beschreiben
Gemische aus teilweise vulkanisiertem, thermoplastischen
Elastomeren und Olefinpolymer, wobei die letztere Komponente in
der Hauptmenge vorliegt.
Beispiel 34 | |
(1. Stufe) | |
EPDM | |
70 Gew.-Teile | |
PP | 20 Gew.-Teile |
PIB | 10 Gew.-Teile |
Öl | 30 Gew.-Teile |
wurden in einem Bumbury-Mischer unter Stickstoffatmosphäre bei 180°C 5 Min. lang verknetet. Das Gemisch wurde sodann gewalzt und durch
eine Plattenscheideinrichtung pelletisiert.
Die erhaltenen Pellets wurden mit einer Lösung von 0,3 Gew.-Teilen
Peroxid-A in 0,5 Gew.-Teilen DVB mit einem Trommelmischer vermischt,
so daß die Pellets gleichförmig mit einer Lösung beschichtet wurden.
Die Pellets wurden in einem Extruder unter Stickstoffatmosphäre von
210°C behandelt.
30 Gew.-Teile Pellets, erhalten in der 2. Stufe, und 100 Gew.-Teile
EPC-Pellets wurden in einem Trommelmischer vermischt und das Gemisch
wurde extrudiert, wodurch die gewünschte Masse erhalten wurde.
Es wurde wie in Beispiel 34 verfahren, mit der Ausnahme, daß die
Menge der Pellets von der 2. Stufe gemäß Tabelle VIII variiert
wurde.
Ein Probekörper wurde lediglich aus EPC hergestellt und unter
sucht.
Eine Masse, enthaltend 100 Gew.-Teile EPC und 30 Gew.-Teile EPDM-I,
wurde untersucht.
Die Ergebnisse der Vergleichsbeispiele 21 und 22 sind in Tabelle
VIII zusammengestellt.
Es wurde wie in Beispiel 34 verfahren, mit der Ausnahme, daß LDPE
anstelle von EPC in der 3. Stufe verwendet wurde.
Es wurde wie in Beispiel 35 verfahren, mit der Ausnahme, daß LDPE
anstelle von EPC in der 3. Stufe verwendet wurde.
Es wurde wie in Beispiel 36 verfahren, mit der Ausnahme, daß LDPE
anstelle von EPC in der 3. Stufe verwendet wurde.
Es wurde wie in Beispiel 34 verfahren, mit der Ausnahme, daß die
Mengen von EPDM und PP in der 1. Stufe auf 50 bzw. 40 Gew.-Teile
verändert wurden, und daß LDPE anstelle von EPC in der 3. Stufe
verwendet wurde.
Es wurde wie in Beispiel 40 verfahren, mit der Ausnahme, daß die
Menge der Pellets von der 2. Stufe gemäß Tabelle IV verändert wurde.
Die Ergebnisse der Untersuchung der Massen der Beispiele 37 bis
42 sind in Tabelle IX zusammengestellt.
Es wurde nur LDPE allein untersucht.
Es wurde eine Masse untersucht, die 100 Gew.-Teile LDPE und 30 Gew.-Teile
EPDM enthielt.
Es wurde eine Masse untersucht, die 100 Gew.-Teile LDPE und 30 Gew.-Teile
EPR enthielt.
Es wurde wie im Vergleichsbeispiel 3 verfahren, mit der Ausnahme,
daß LDPE anstelle von EPC verwendet wurde.
Es wurde wie im Vergleichsbeispiel 7 verfahren, mit der Ausnahme,
daß die Menge der Pellets von der 2. Stufe zu 50 Gew.-Teilen verändert
wurden.
Die Ergebnisse der Vergleichsbeispiele 23 bis 27 sind in Tabelle X
zusammengestellt.
Es wurde wie in den Beispielen 37 bis 42 verfahren, mit der Ausnahme,
daß EVA anstelle von LDPE verwendet wurde.
Die Ergebnisse dieser Beispiele sind in Tabelle XI zusammengestellt.
Es wurde wie in den Vergleichsbeispielen 23 bis 27 verfahren, mit
der Ausnahme, daß EVA anstelle von LDPE verwendet wurde.
Die Ergebnisse dieser Vergleichsbeispiele sind in Tabelle XII zu
sammengestellt.
Es wurde wie in Beispiel 34 verfahren mit der Ausnahme, daß PP
anstelle von EPC in der 3. Stufe verwendet wurde.
Es wurde wie in Beispiel 49 verfahren, mit der Ausnahme, daß die
Menge der Pellets von der 2. Stufe auf 50 Gew.-Teile der 3. Stufe
verändert wurde.
Es wurde wie in Beispiel 40 verfahren mit der Ausnahme, daß PP anstelle
von LDPE in der 3. Stufe in der 3. Stufe verwendet wurde.
Es wurde wie in Beispiel 51 verfahren, mit der Ausnahme, daß die
Menge der Pellets von der 2. Stufe auf 50 Gew.-Teile geändert wurde.
Es wurde wie in den Vergleichsbeispielen 28 bis 31 verfahren, mit
der Ausnahme, daß PP anstelle von EVA verwendet wurde.
Die Ergebnisse der Beispiele 49 bis 52 und der Vergleichsbeispiele
33 bis 36 sind in Tabelle XIII zusammengestellt.
Die folgenden Beispiele 53 bis 79 und die Vergleichsbeispiele 37
bis 45 beschreiben geschäumte Produkte aus der thermoplastischen
Elastomermasse.
Beispiel 53 | |
(1. Stufe) | |
EPDM-I | |
70 Gew.-Teile | |
PP | 30 Gew.-Teile |
Öl | 10 Gew.-Teile |
wurden in einem Bumbury-Mischer unter Stickstoffatmosphäre von
180°C 5 Min. lang verknetet. Das Gemisch wurde sodann gewalzt
und in einer Blattschneideinrichtung pelletisiert.
Die erhaltenen Pellets wurden mit einer Lösung von 0,3 Gew.-Teilen
Peroxid-A in 0,5 Gew.-Teilen DVB in einem Trommelmischer ver
mischt, so daß die Pellets gleichförmig mit der Lösung beschichtet
wurden. Die Pellets wurden in einem Extruder unter Stickstoff
atmosphäre von 210°C behandelt.
30 Gew.-Teile thermoplastisches Elastomeres, erhalten von der 2.
Stufe, wurden mit 0,3 Gew.-Teilen ACA-I in einem Trommelmischer
vermengt.
Das Gemisch wurde nach der oben beschriebenen Methode spritzge
gossen und die geschäumten Produkte wurden untersucht.
Die Stufen des Beispiels 53 wurden mit einer Menge von ACA-I
durchgeführt, die auf 0,5 und 0,7 Gew.-Teile verändert worden
war.
Die Stufen des Beispiels 53 wurden weiterhin mit einer Ölmenge
durchgeführt, die von 10 auf 30 Gew.-Teile erhöht worden war.
Die Stufen des Beispiels 56 wurden mit einer Menge von ACA-I
durchgeführt, die auf 0,5 und 0,7 Gew.-Teile erhöht worden war.
Die Stufen des Beispiels 53 wurden durchgeführt, wobei die Menge
von Öl von 10 auf 30 Gew.-Teile erhöht worden war, die Menge von
PP von 30 auf 20 Gew.-Teile vermindert worden war und wobei 10
Gew.-Teile PIB zugesetzt worden waren.
Die Stufen des Beispiels 59 wurden durchgeführt, wobei die Menge
von ACA-I auf 0,5 und 0,7 Gew.-Teile verändert wurde.
In Tabelle XIV sind die Ergebnisse der Beispiele 53 bis 61 zu
sammengestellt.
Die Stufen der Beispiele 56 bis 58 wurden durchgeführt, wobei die
Mengen von EPDM und PP auf 50 und 50 Gew.-Teile verändert wurden.
Die Stufen der Beispiele 59 bis 61 wurden durchgeführt, wobei EPR
anstelle von EPDM verwendet wurde.
Die Stufen der Beispiele 53 bis 55 wurden durchgeführt, wobei kein
Öl verwendet wurde.
In Tabelle XV sind die Ergebnisse der Beispiele 62 bis 67 und der
Vergleichsbeispiele 37 bis 39 zusammengestellt.
Die Stufen des Beispiels 56 wurden durchgeführt, mit der Ausnahme,
daß anstelle von 0,3 Gew.-Teilen ACA-I ACA-II als Verschäumungsmittel
in Mengen vo 0,7, 1,0 und 1,2 Gew.-Teilen verwendet wurde, und
daß das Formen bei 160°C vorgenommen wurde.
Die Stufen des Beispiels 59 wurden durchgeführt, mit der Ausnahme,
daß anstelle von 0,3 Gew.-Teilen ACA-I ACA-II als Verschäumungsmittel
in Mengen von 0,7, 1,0 und 1,2 Gew.-Teilen verwendet wurde, und
daß das Formen von 160°C vorgenommen wurde.
Die Stufen des Vergleichsbeispiels 37 wurden durchgeführt, mit der
Ausnahme, daß anstelle von 0,3 Gew.-Teilen ACA-I ACA-II als Ver
schäumungsmittel in Mengen von 0,7, 1,0 und 1,2 Gew.-Teilen ver
wendet wurde, und daß das Formen bei 160°C verwendet wurde.
Tabelle XVI zeigt die Ergebnisse der Beispiele 68 bis 73 und der
Vergleichsbeispiele 40 bis 42.
100 Gew.-Teile des thermoplastischen Elastomeren, erhalten gemäß
Beispiel 56, wurden mit 0,7, 1,0 und 1,2 Gew.-Teilen ACA-II in
einem Trommelmischer vermischt. Die Gemische wurden nach dem
oben beschriebenen Extrusionsverfahren extrudiert und die resultierenden
Produkte wurden untersucht.
Die Stufen der Beispiele 74 bis 76 wurden durchgeführt, wobei
ein thermoplastisches Elastomeres verwendet wurde, das nach einem
ähnlichen Verfahren wie in Beispiel 7 erhalten worden war.
Die Stufen der Beispiele 74 bis 76 wurden durchgeführt, wobei
das thermoplastische Elastomere verwendet wurde, das durch ein
ähnliches Verfahren wie im Vergleichsbeispiel 37 erhalten worden
war.
In Tabelle XVII sind die Ergebnisse der Beispiele 74 bis 79 und
der Vergleichsbeispiele 43 bis 49 zusammengestellt.
Die Beispiele 80 bis 102, die Vergleichsbeispiele 46 bis 58 und
die Referenzbeispiele 1 bis 3 beschreiben geschäumte Produkte aus
Gemischen aus dem thermoplastischen Elastomeren und Olefinpolymer.
Beispiel 80 | |
(1. Stufe) | |
EPDM-I | |
70 Gew.-Teile | |
PP | 30 Gew.-Teile |
Öl | 30 Gew.-Teile |
wurden in einem Banbury-Mischer unter Stickstoffatmosphäre von 180°C
5 Min. lang verknetet. Das Gemisch wurde sodann gewalzt und in einer
Blattschneideinrichtung pelletisiert.
Die erhaltenen Pellets wurden mit einer Lösung von 0,3 Gew.-Teilen
Peroxid-A in 0,5 Gew.-Teilen DVB in einem Trommelmischer vermischt,
so daß die Pellets mit der Lösung gleichförmig beschichtet wurden.
Die Pellets wurden in einem Extruder unter Stickstoffatmosphäre
von 210°C behandelt.
70 Gew.-Teile Pellets aus dem thermoplastischen Elastomeren der 2.
Stufe wurden mit 30 Gew.-Teilen EVA-Pellets in einem Trommelmischer
vermengt. Das Gemisch wurde aus einem Extruder mit 210°C extrudiert,
wodurch eine Masse erhalten wurde, die das thermoplastische
Elastomere und den Olefinpolymer enthielt.
Sodann wurden 100 Gew.-Teile der so erhaltenen Masse mit 0,3 Gew.-Teilen
ACA-I in einem Trommelmischer vermengt.
Das Endgemisch wurde nach dem oben beschriebenen Verfahren spritz
gegossen und die geschäumten Produkte wurden untersucht.
Die Stufen des Beispiels 80 wurden durchgeführt, wobei die Menge
von ACA-I auf 0,6 und 0,9 Gew.-Teile verändert wurde.
Die Stufen der Beispiele 80 bis 82 wurden durchgeführt, ohne daß
Öl in der 1. Stufe verwendet wurde.
Es wurde eine Masse hergestellt, die 100 Gew.-Teile eines Zwischen
produkts, erhalten in der 2. Stufe des Beispiels 80, und 0,8 Gew.-Teile
ACA-I enthielt. Die Masse wurde sodann spritzgegossen und das
resultierende geschäumte Produkt wurde untersucht.
Die Stufen des Referenzbeispiels 1 wurden durchgeführt, wobei die
Mengen von ACA-I auf 0,6 und 0,9 Gew.-Teile verändert wurden.
Tabelle XVIII zeigt die Ergebnisse der Beispiele 80 bis 82, der
Vergleichsbeispiele 46 bis 48 und der Referenzbeispiele 1 bis 3.
Die Stufen der Referenbeispiele 1 bis 3 wurden durchgeführt, ohne
daß Öl in der 1. Stufe verwendet wurde.
Die Stufen des Beispiels 81 wurden durchgeführt, mit der Ausnahme,
daß PP anstelle von EVA in der 3. Stufe verwendet wurde, und daß
das Formen bei 220°C durchgeführt wurde.
Die Stufen des Beispiels 81 wurden durchgeführt, mit der Ausnahme,
daß LDPE anstelle von EVA in der 3. Stufe verwendet wurde.
Die Stufen des Beispiels 81 wurden durchgeführt, mit der Ausnahme,
daß 30 Gew.-Teile EVA in der 3. Stufe durch ein Gemisch aus 15 Gew.-Teilen
HDPE und 15 Gew.-Teilen MDPE ersetzt wurden.
In Tabelle XIX sind die Ergebnisse der Beispiele 83 bis 85 und der
Vergleichsbeispiele 49 bis 51 zusammengestellt.
Die Stufen der Beispiele 80 bis 82 wurden durchgeführt, wobei die
Menge von PP von 30 auf 20 Gew.-Teile vermindert wurde und wobei 10
Gew.-Teile PIB zugesetzt wurden.
Die Stufen des Beispiels 81 wurden durchgeführt, wobei ein Gemisch
aus 100 Gew.-Teilen EPDM und 30 Gew.-Teilen Öl in der 1. Stufe ver
wendet wurde.
Die Stufen des Beispiels 89 wurden durchgeführt, mit der Ausnahme,
daß PP anstelle von EVA verwendet wurde, und daß das Formen bei
220°C durchgeführt wurde.
Die Stufen des Beispiels 81 wurden durchgeführt, wobei ein Gemisch
aus 90 Gew.-Teilen EPDM, 10 Gew.-Teilen PIB und 30 Gew.-Teilen Öl in
der 1. Stufe verwendet wurde.
Die Stufen des Beispiels 91 wurden durchgeführt, wobei MDPE anstelle
von EVA in der 3. Stufe verwendet wurde.
Die Stufen des Beispiels 89 wurden durchgeführt, ohne daß Öl in
der 1. Stufe verwendet wurde.
Tabelle XX zeigt die Ergebnisse der Beispiele 86 bis 92 und des
Vergleichsbeispiels 52.
Die Stufen des Beispiels 81 wurden wiederholt, wobei ein unter
schiedliches Vermischungsverhältnis der Elastomermasse und von
EVA angewendet wurde.
Die Stufen des Beispiels 87 wurden durchgeführt, wobei ein unter
schiedliches Mischungsverhältnis der Elastomermasse und von EVA
angewendet wurde.
Die Stufen des Beispiels 89 wurden durchgeführt, wobei ein unter
schiedliches Mischungsverhältnis der Elastomermasse und von EVA
angewendet wurde.
Das Spritzgießen erfolgte unter Verwendung einer verschäumbaren
Masse, welche 100 Gew.-Teile EVA und 0,6 Gew.-Teile ACA-I enthielt.
Das resultierende geschäumte Produkte wurde untersucht.
Die Stufen des Beispiels 93 wurden durchgeführt, wobei EPC anstelle
von EVA verwendet wurde.
Die Stufen des Vergleichsbeispiels 53 wurden durchgeführt, wobei
EPC anstelle von EVA verwendet wurde.
Die Stufen des Beispiels 93 wurden durchgeführt, mit der Ausnahme,
daß PP anstelle von EVA verwendet wurde, und daß das Formen bei
220°C durchgeführt wurde.
Die Stufen des Vergleichsbeispiels 53 wurden durchgeführt, mit der
Ausnahme, daß PP anstelle von EVA verwendet wurde, und daß das Formen
bei 220°C durchgeführt wurde.
In Tabelle XXI sind die Ergebnisse der Beispiele 93 bis 97 und der
Vergleichsbeispiele 53 bis 55 zusammengestellt.
Das Extrudierungsverformen erfolgte unter Verwendung der ver
schäumbaren Masse, erhalten durch die Stufen des Beispiels 82.
Das resultierende geschäumte Produkt wurde untersucht.
Die Stufen des Beispiels 98 wurden durchgeführt, mit der Aus
nahme, daß die Menge des Verschäumungsmittels auf 1,2 und 1,4
Gew.-Teile verändert wurde.
Die Stufen des Beispiels 98 wurden durchgeführt, wobei die ver
schäumbare Masse verwendet wurde, die durch die Stufen des Beispiels
85 erhalten worden war.
Die Stufen des Beispiels 98 wurden durchgeführt, wobei die ver
schäumbare Masse verwendet wurde, die durch die Stufen des Beispiels
88 erhalten worden war.
Die Stufen des Beispiels 98 wurden durchgeführt, wobei die ver
schäumbare Masse verwendet wurde, die durch die Stufen des Ver
gleichsbeispiels 48 erhalten worden war.
Die Stufen des Vergleichsbeispiels 56 wurden durchgeführt, mit
der Ausnahme, daß die Menge des Verschäumungsmittels auf 1,2 und
1,4 Gew.-Teile verändert wurde.
Tabelle XXII zeigt die Ergebnisse der Beispiele 98 bis 102 und
der Vergleichsbeispiele 56 bis 58.
Claims (10)
1. Verfahren zur Herstellung einer teilweise vulkanisierten
thermoplastischen Masse, dadurch gekennzeichnet,
daß man in Gegenwart eines organischen
Peroxids und in Gegenwart oder in Abwesenheit von Divinyl
benzol ein Gemisch aus:
- (a) 100 bis 40 Gewichtsteilen eines durch Peroxid vul kanisierbaren Olefin-Copolymerkautschuks aus der Gruppe Ethylen-Propylen-Copolymerkautschuk und Ethylen-Propylen-nichtkonjugiertes-Dienkautschuk,
- (b) 10 bis 60 Gewichtsteilen eines durch Peroxid zer setzbaren Olefinkunststoffs aus der Gruppe iso taktisches Polypropylen, Propylen-Ethylen-Copolymeres, Propylen, Propylen-1-Buten-Copolymeres, Propylen-1- Hexen-Copolymeres und Propylen-4-Methyl-1-penten- Copolymeres, wobei die Summe der Komponenten (a) und (b) 100 Gewichtsteile beträgt, und
- (c) 5 bis 100 Gewichtsteilen eines durch Peroxid nicht vulkanisierbaren Kohlenwasserstoff-Kautschukmaterials aus der Gruppe Polyisobutylen, Butyl kautschuk, Propylen-Ethylen-Copolymeres, enthaltend 70% oder mehr Propylen, Propylen-1-Buten-Copolymer kautschuk und ataktisches Polypropylen, und
- (d) Weichmacher vom Mineralöltyp,
wobei die Menge der Komponente (c) 0 bis 40 Gewichtsteile
und die Menge der Komponente (d) 0 bis 80 Gewichtsteile,
jeweils bezogen auf 100 Gewichtsteile der Komponente (a)
plus der Komponente (b), beträgt, 1 bis 20 min bei 150 bis
280°C schmilzt und verknetet, um eine thermoplastische Ela
stomermasse (A) zu erhalten, und daß man sodann 100 bis 5
Gewichtsteile der Masse (A) und 0 bis 95 Gewichtsteile (B)
eines Olefinpolymeren aus der Gruppe Homopolymere und
Copolymere von alpha-Olefinen miteinander vermischt, wobei
die Summe der Komponenten (b) und (B) nicht weniger als 5
Gewichtsteile unter 100 Gewichtsteilen des Endprodukts aus
macht.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß das organische Peroxid 1,3-Bis-
(tert.-butylperoxyisopropyl)benzol ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß man das organische Peroxid in einer
Menge von 0,05 bis 1,0 Gew.-%, bezogen auf das wärme
zubehandelnde Gemisch, verwendet.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß man das Divinylbenzol in einer
Menge von 0,1 bis 2 Gew.-%, bezogen auf das wärmezube
handelnde Gemisch, verwendet.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß man das organische Peroxid zu dem
Gemisch als Dispersion in Divinylbenzol zusetzt.
6. Verfahren zur Herstellung einer teilweise vulkanisierten
thermoplastischen Elastomermasse, dadurch gekennzeichnet,
daß man in Gegenwart eines
organischen Peroxids und von Divinylbenzol ein Gemisch aus
- (a) 90 bis 40 Gewichtsteilen eines durch Peroxid vul kanisierbaren Olefin-Copolymerkautschuks aus der Gruppe Ethylen-Propylen-Copolymerkautschuk und Ethylen-Propylen-nichtkonjugierbares-Dienkautschuk, und
- (b) 10 bis 60 Gewichtsteilen eines durch Peroxid zer setzbaren Olefinkunststoffs aus der Gruppe isotaktisches Polypropylen, Propylen-Ethylen-Copolymeres, Propylen-1-Buten-Copolymeres, Propylen-1- Hexen-Copolymeres und Propylen-Methyl-1-penten- Copolymeres, wobei die Summe dieser Komponenten 100 Gewichtsteile beträgt und wobei die Menge des organischen Peroxids 0,05 bis 1,0 Gew.-%, bezogen auf das Gemisch, beträgt, 1 bis 20 min bei 150 bis 280°C schmilzt und verknetet.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet,
daß man das Divinylbenzol
in einer Menge von 0,1 bis 2,0 Gew.-%, bezogen auf das
wärmezubehandelnde Gemisch, verwendet.
8. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch ge
kennzeichnet, daß man das organische
Peroxid zu dem Gemisch als Dispersion in Divinylbenzol
zusetzt.
9. Verwendung der nach den Ansprüchen 1 bis 6 hergestellten
teilweise vulkanisierten thermoplastischen
Masse zur Herstellung von geschäumten Produkten.
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