DE2815717A1 - Luftverdichtende, direkt einspritzende brennkraftmaschine - Google Patents

Luftverdichtende, direkt einspritzende brennkraftmaschine

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DE2815717A1 DE19782815717 DE2815717A DE2815717A1 DE 2815717 A1 DE2815717 A1 DE 2815717A1 DE 19782815717 DE19782815717 DE 19782815717 DE 2815717 A DE2815717 A DE 2815717A DE 2815717 A1 DE2815717 A1 DE 2815717A1
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Description

BIBRACH & REHBERQ
ANWALTSSOZIETÄT
BIBRACH J REHBERG, POSTFACH 738, D-3400 GÖTTINGEN
PATENTANWALT DIPL-INQ. RUDOLF BIBRACH PATENTANWALT DIPL-INQ. ELMAR REHBERQ
RECHTSANWÄLTIN MICHAELA BIBRACH
TELEFON: (0551) 57823M1Z48
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BANKKONTO: DEUTSCHE BANK AQ
GÖTTINGEN NR. 01/85900
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9942/n5 28.06.1978
Aktenzeichen: P 28 15 717.7-13
Anmelder: Prof.Dipl-Ing.Dr.Dr.h.c. Hans List, Graz
zusätzlicher Patentanspruch:
14. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Verdichtungsverhältnis für eine direkt einspritzende Brennkraftmaschine ungewöhnlich hoch, also größer als 19 : 1, ist.
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Dipl.-Ing.Dr.Dr.b.c. Hans LIST in Graz (Österreich)
Luftverdichtende, direkt einspritzende Brennkraftmaschine
Die Erfindung "betrifft eine luftverdichtende, direkt einspritzende Brennkraftmaschine mit einem Einlaßkanal zur Erzeugung einer Rotation der einströmenden Luft um die Zylinderachse und einer im Kolben liegenden, am Ende des Verdichtungshubes nahezu die gesamte Verbrennungsluft aufnehmenden, rotationskörperförmigen Brennraummulde, die unterhalb des Kolbenbodens eine, die Brennraummulde in einen oberen und einen unteren Teil teilende Einschnürung auf v/eist, sowie einer mit der Spitze annähernd auf der Brennraumachse angeordneten Einspritzdüse, deren Kraftstoffstrahlen gegen die Wand der Brennraummulde gerichtet sind, wobei die geometrischen Durchstoßpunkte der Achsen der Einspritzbohrungen der Einspritzdüse während der gesamten Einspritzdauer unterhalb des engsten Querschnittes der Einschnürung der Brennraummulde liegen.
Aus der GH-PS 201 350 ist eine Brennkraftmaschine der eingangs beschriebenen Art bekannt, bei der der oberhalb der Einschnürung liegende Teil der Brennraummulde durch einen Kegel mit sehr großem Kegelwinkel gebildet wird. Dieser flache Verlauf soll eine Beschädigung der Maschine infolge einer hitzebedingten Auswölbung des Kolbenboden zum Zylinderkopf hin undeine dadurch bedingten Berührung des Kolbens am Zylinderdeckel vermeiden und außerdem die radiale Einströmgeschwindigkeit der Luft in die Brennraummulde bei der Auf-
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wärtsbewegung des Kolbens verkleinern, um die durch das Binlaßschirmventil erzeugte Rotation der Luftströmung nicht zu stören. Die langsame und stetige Erweiterung des oberen Teiles der Brennraummulde zum Kolbenrand hin bewirkt bei dieser bekannten Ausführung eine nahezu stetige Verzögerung der jiinst römung der Luft mit dem Nachteil geringer Turbulenz. Dadurch kommt ein relativ rasches, teilweises "Einfrieren", d.h. eine vorzeitige Unterbrechung der Verbrennung beim Überströmen des brennenden Gemisches vom unteren Teil der Brennraummulde in den oberen Teil bei der Abwärtsbewegung des Kolbens zustande. Versuche haben gezeigt, daß diese bekannte Brennkraftmaschine relativ hohe Verbrennungsrußmengen und hohe Anteile an unverbrannten Kohlenwasserstoffen im Abf-;as aufweist. Diese Nachteile, deren Vermeidung vor allem im Zuge der Bemühungen nach reineren Abgasen steigende Bedeutung zukommt, treten vor allem dann verstärkt auf, wenn n.uπ ß-rfinden der Wirtschaftlichkeit und um niedrige Emissionswerte zu erreichen, die Maschine mit sehr hohem Verdichtungsverhältnis betrieben werden soll, sowie bei Motoren, die mit hohen Drehzahlen und teilweise relativ spätem Einspritzbeginn betrieben werden sollen. Die bekannte, aus der Zeit vor 1940 stammende und daher noch relativ langsam laufende Brennkraftmaschine weist eine Einschnürung der Brennrauminulde auf, deren kleinster Durchmesser etwa 60 ß> des maximalen Brennraummuldendurchmessers beträgt. Diese starke Einschmirung und die dadurch verursachte Leistungsverminderung infolge von Drossel- bzw. Überschiebeverlusten ist vor allem bei neuzeitlichen, hochdrehenden Motoren der beschriebenen Art von großem Nachteil, da die genannten Drosselverlushe mit dem Quadrat der Drehzahl ansteigen.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Nachteil.e der Brennkraftmaschine der eingangs genannten Art zu vermeiden und eine, auch für hochdrehende Dieselmotoren mit Zylindern kleinerer Abmessungen geeignete Lösung für die Gemischaufbereitung anzugeben.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß
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der Dui-chmesser des engsten,don oberen Teil vom unteren Teil der Brennraummulde trennenden Querschnittes der Brennraummulde etwa 75 bis 90 Prozent des maximalen Durchmessers der Brennraummulde beträgt und daß der zwischen der Ebene des engsten Querschnittes und der Kolbenbodenebene liegende obere Teil der Brennraummulde ein Volumen von etwa 10 bis 30 Prozent des Gesamtvolumens der Brennraummulde aufweist.
Damit konnte überraschenderweise eine sehr starke Ab- . Senkung des Kraftstoffverbrauches und der Emission von unverbrannten Kohlenwasserstoffen und Ruß erzielt werden. Selbst bei ungewöhnlich hohem Verdichtungsverhältnis wurde nur eine relativ kleine Rußmenge im Abgas gemessen.
Die Erklärung dafür dürfte in einer durch die Erfindung erreichte Verbesserung der Gemisohaufbereitung und des Verbrennungsablaufes sowie reduzierter Drosselverluote liegen. Durch die Überlagerung der rotierenden horizontalen -Strömung der angesaugten Luft mit der annähernd rechtwinkelig dazu auftretenden Strömung durch das Überschieben der Luft in die Bi'ennraummulde wird offenbar eine intensive Turbulenz erzielt, wobei durch die Einschnürung eine turbulenzfördernde Geschwindigkeitserhöhung der Überschiebeströmung erreicht wird. Daraus resultiert eine rasch ablaufende, ausgezeichnete Geinischaufbereitung und in weiterer Folge ein wesentlich günstigerer Verbrennungsablauf. Wahrscheinlich wird wegen der hohen Eintrittsgeschwindigkeit der Luft in den oberen Teil der Brennraummulde und infolge der plötzlichen Erweiterung unterhalb des engsten Querschnittes eine stark turbulente Schicht über dem die beiden Muldenteile trennenden Querschnitt gebildet, die eine schnelle und vollständige Nachverbrennung des aus der Mulde ausströmenden Gemisches nach der Zündung unterstützt und das vorzeitige "Einfrieren" der Verbrennung durch Abkühlung im engen Kolbenspalt vermeidet. Die Vorteile der Erfindung kommen in besonderem Maße bei relativ spätem Einspritzbeginn - der aus Gründen der Reduzierung der Stickoxyde angewendet werden muß - , bei sehr hohem Verdichtungsverhältnis und bei sehr schnell laufenden
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Motoren zum Tragen.
Eine "besonders günstige Ausbildung der Überschiebeströmung wird erreicht, wenn, nach einem weiteren Merkmal der Erfindung, der Plankenwinkel der Einschnürung, bestimmt von den Tangenten an den Umriß des unteren Muldenteiles durch den geometrischen Schnittkreis des oberen und unteren Teiles des die Brennraummulde bildenden Rotationskörpers einerseibs und den Erzeugenden des durch den Schnittkreis der beiden Rotationskörper-Teile und den Schnittkreis des oberen Teiles des Rotationskörpers mit dem Kolbenboden gelegten Kegels andererseits, zwischen 70 und 120° liegt. Damit kann eine weitere Verbesserung der durch die Erfindung erreichten Torteile, vor allem hinsichtlich niedriger Emissionswerte erzielt werden;
Überraschend ergeben sich noch günstigere Emissionswerte, wenn, in weiterer Ausgestaltung der Erfindung, die Seitenwand des unteren Muldenteiles zumindest teilweise von einem zur Kolbenachse parallelen Zylinder gebildet ist. Dadurch wird nämlich erreicht, daß die Kraftstoffstrahlen mindestens während.des größten Teiles der Einspritzdauer auch bei einer erforderlichen Verlegung des Einspritzbeginns, z.B. in Abhängigkeit von der Drehzahl, unter dem gleichen Winkel auf die Seitenwand a.uftreffen, sodaß diesbezüglich immer ähnliche Bedingungen für die Gemischaufbereitung herrschen.
Es ist auch vorteilhaft, wenn in Weiterbildung der Erfindung der Durchmesser des engsten Querschnittes der Brennraummulde 75 bis 90, vorzugsweise etwa 85 Prozent des maximalen Durchmessers der Brennraummulde und dessen Abstand vom oberen Kolbenboden 10 bis 30, vorzugsweise etwa 20 Prozent der maximalen Tiefe der Brennraummulde beträgt und wenn die Einschnürung aus zwei konzentrischen Kegelflächen gebildet ist, die in einem Winkel von etwa 90° gegeneinander liegen. Neben dem Vorteil der einfacheren Herstellungsmöglichkeit der Einschnürung werden damit gleichzeitig auch die erfindungsgemäßen Vorteile verstärkt.
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In Weiterbildung der Erfindung kann vorgesehen sein, daß die Kanten der Einschnürung im Bereich des geometrischen Schnittkreises der beiden Rotationskörper-Teile und/ 'oder des Schnittkreises in der Kolbenbodenebene abgerundet sind, bzw. daß der Übergang der Kegelflächen ineinander und/oder der oberen Kegelfläche zum Kolbenboden abgerundet ist. Die Abrundung der besonders exponierten und thermisch stark belasteten Kanten ermöglicht eine gute thermische Widerstandsfähigkeit dieses Brennraumteiles ohne Einbuße hinsichtlich des angegebenen funktionellen Effektes.
Gemäß der Erfindung kann auch vorgesehen sein, daß im Bereich des Schnittkreises der beiden Rotationskörper-Teile bzw. zwischen beiden Kegelflächen eine schmale Zylinderfläche angeordnet ist, wodurch ebenfalls eine hohe thermische Widerstandsfähigkeit des Kolbens bei günstiger Strömungsführung ermöglicht ist.
In weiterer Ausgestaltung der Erfindung kann vorgesehen sein, daß mindestens ein Teil des Bodens der Brennraummulde eben ist, wobei der Übergang zwischen der Seitenwand und dem ebenen Teil des Muldenbodens ausgerundet ist, ort er es kann nach einem weiteren Merkmal zumindest ein Teil des Bodens der Brennraummulde in an sich bekannter Weise als Kegel ausgebildet sein, dessen Spitze dem Kolbenboden zugewendet ist und in der Achse der Brennraummulde liegt. Dadurch wird zusätzlich zu den genannten Vorteilen der Erfindung eine gezielte Umlenkung der Strömung und damit verbunden, eine verbesserte Durchmischung von Luft und Kraftstoff erreicht, woraus ein weiter verbesserter Verbrennungsablauf resultiert. Diese Wirkung kann durch sorgfältige Abstimmung des Kegels der Brennraummulde hinsichtlich seines Kegelwinkels und seiner Höhe mit dem Kegel, den die 'Einspritzstrahlen bilden, optimiert werden, indem, nach einem weiteren Erfindungsmerkmal, der Kegelwinkel des Kegels in der Brennraummulde gleich oder kleiner ausgeführt ist als der Kegelwinkel eines durch die Achsen der Einspritzdüsenbohrungen legbaren Kegels, wobei die Höhe des Kegels der
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Brennrauiüraulde höchstens etwa 75 Prozent der Brennrauiumuldentiefe beträgt.
In Weiterbildung der Erfindung kann vorgesehen nein, daß die Erzeugenden des Kegels in der Brennrauininulde etwa parallel sind zu den Erzeugenden der zum unteren Teil der Brennraummulde hinweinenden, die Einschnürung bildenden Kegelfläche, wodurch neben fertigungstechnischen Vorteilen vor allem eine noch bessere Führung der Strömung in die und aus der Brennraummulde erzielt wird. In dieser Hinsicht tmt es sich auch als vorteilhaft erwiesen, wenn der Basisdurchmenser des Kegels in der Brennraummulde etwa 40 "/<> des maximalen Durchmessers der Brennraummulde beträgt. Durch die genannten Maßnahmen können die durch die Erfindung erreichten Vorteile weiter verbessert werden, wobei es die angeführten verschiedenen Ausbildungen der Brennraummulde ermöglichen, die erwünschten Vorteile auch bei unterschiedlichen Motortypen, Hotorgrößen und Motorbetriebsbereichen durch entsprechende Auswahl der jeweils am besten geeigneten Brennraummuldenform zu erzielen.
Die Erfindung wird anhand einiger Ausführungsbeispiele näher erläutert. Es zeigen: Fig. 1 einen vertikalen Schnitt durch Kolben und Zylinder einer Brennkraftmaschine nach der Erfindung, mit dem Kolben im oberen Totpunkt; Fig. 2 den gleichen Schnitt mit dem Kolben in der Stellung bei Einspritzbeginn vor dem oberen Totpunkt bzw. in der Abwärtsbewegung nach dem oberen Totpunkt; Fig. 3 eine Draufsicht auf den Kolben nach Fig. 1 und 2 ; Fig. 4 einen Teil der Brennraummulde in einer anderen Ausführungsform im Querschnitt; Fig. 5 ebenfalls ein Detail der Brennraummulde in einer dritten Ausbildungsform in vergrößertem Maßstab und die Fig. 6, 7 und 8 jeweils eine weitere Variante der Brennraummulde im Schnitt.
Der im Zylinder 17 der Brennkraftmaschine axial bewegliche Kolben 16 weist eine Brennraummulde 1 auf, die durch eine Einschnürung 4 in einen oberen Teil 1' und einen unteren Teil 1" geteilt ist. Beide Teile der Brennraummulde sind Rotationskörper, wobei der untere Muldenteil aus einem Torus und der
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.obere aus einem Kegelstumpf gebildet ist und die Achsen beider Rotationskörper zusammen!1 allen. Es sind jedoch auch andere Rotationskörperformen möglich, beispielsweise für den oberen Muldenteil ein Zylinder oder sowohl für den unteren als auch für den oberen Muldenteil ellipsoid- oder torusförniige Rotationskörper (Fig. 5) oder am Übergang des unteren Muldenteiles in die Einschnürung ebenfalls ein Kegel. Der Boden der Brennraummulde 1 kann verschiedenartig gestaltet sein; die Fig. 1 bis 5 zeigen beispielsweise jeweils die Anordnung eines Kegels 9 in der Mulde 1 bzw., strichiiert an- gedeutet, einen nach unten gewölbten Muldenboden 29. 3η diesem Fall ist die Muldentiefe mit 11' bezeichnet.
In den in den Fig. 6 bis 8 gezeigten Muldenforinen ist die Seitenwand 30 des unteren Muldenteiles 1" zylindrisch und der Muldenboden nach unten gewölbt (Fig. 6), zur Gänze eben (Fig. 7) oder teilweise eben mit einem Kegel 9 in der' Brennraummuldenachse 14. Der Übergang der Seitenwand 30 in den Muldenboden 29 ist jeweils gut ausgerundet, wähi?end der Übergang zur unteren Kegelfläche 8 der Einschnürung 4 scharfkantig ausgeführt ist. Der obere Muldenteil 1' weist bei allen AusfUhrungsbeispielen ein Volumen von etwa 10 bis 30 Prozent des Gesamtvolumens der Brennraummulde auf. Der Abstand K) des kleinsten Durchmessers 5 vom Kolbenboden 3 kann ebenfalls etwa 10 bis 30 Prozent der maximalen Brennraumtiefe 11 bzw. 11' betragen, und der kleinste Durchmesser 5 beträgt etwa 75 bis 90 Prozent des maximalen Durchmessers 22 der Brennrauinmulde 1. Der maximale Muldendurchmesser 22 kann im Bereich zwischen etwa 45 und 65 Prozent des Kolbendurclimessers und die Muldentiefe 11 zwischen etwa 10 bis 25 Prozent des Kolbenhubes der Brennkraftmaschine liegen.
In Fig. 1 ist die Einschnürung 4 durch den Schnitt des Kegels 25 mit dem Umriß 24' des unteren torusförrnigen Muldenteiles 1" gebildet. Durch den Schnitt des oberen Rotationskörpers mit dem unteren ist ein Schnittkreis 4' definiert, dor im Falle der Ausführung nach Fig. 1 auch den engsten Querschnitt der Einschnürung angibt. Die Kanten der Einschm"-
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■rung 4 Im Bereich des Schnittkreises 41 und im Bereich des Schnittkreises des Kegels 25 rait dem Kolbenboden 3 können abgerundet ausgeführt sein.
Bei den in den Pig. 4 und 8 dargestellten Varianten ist im Bereich des Schnittkreises 4' eine schmale zylindrische Fläche 15 angeordnet. In diesem Pail ist der engste Querschnitt der Einschnürung nicht identisch mit dem Schnittkreis 41 der beiden Rotationskörper-Teile. Das vom zylindrischen Teil umschlossene Volumen zählt dabei zum unteren Teil 1" der Brennraummulde 1.
ViIie Pig. 5 zeigt, sind auch andere Pormen der Ausbildung der Einschnürung möglich. So kann der obere Rotationskörper ein Teil eines Torus sein, wobei durch entsprechende Wahl des Torusausschnittes eine konkave Planke der Einschnürung - in pig. b striehliert angedeutet - oder eine konvexe Planke entsteht. Die Angabe des Plankenwinkels 21 der Einschnürung 4 erfolgt hier zweckinäloigerweise einerseits durch die Tangente 24 an den Umrif3 24' des unteren Muldenteiles durch den ochnittkreis 4' und andererseits durch die Erzeugenden 25 des Kegels, der durch den Schnittkreis 4' der beiden Rotationskörper-Teile und den Schnittkreis 3' in der Kolbenbodenebene 3 definiert ist. Dieser Plankenwinkel 21 kann zwischen 70 und 120° ausgeführt sein.
Wenn der Boden der Brennraummulde 1 wie in den Pig. 1 bis 5 mit einer kegelförmigen Erhebung 9 versehen ist, deren Spitze zum Kolbenboden 3 hinweist und auf der Achse 14 der Brennraummulde 1 liegt, ist es zweckmäßig,den Winkel 26 des Kegels 9 gleich oder kleiner als den Kegelwinkel 27 des durch die Achsen 23 der Einspritzdüsenbohrungen legbaren Kegels und die Höhe des Kegels 9 der Brennraummulde 1 bis zu etwa 75 Prozent der Tiefe 11 der Brennraummulde 1 auszuführen.
Bei der Brennraummulde gemäß Pig. 8 weist der Kegel 9 einen Kegelwinkel 26 von etwa 9ü Grad auf, und der Basisdurchinesser 31 des Kegels 9 beträgt etwa 40 Prozent des maximalen Brennraummulaendurchmessers 22. Da die Einschnürung 4 bei diesem Beispiel aus zwei im Winkel von etwa 90 Grad gegeneinan-
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derliegenden Kegelflächen 7> B gebildet ist, liegen die Erzeugenden des Kegels 9 der Brennraummulde 1 und der Kegelfläche 8 der Einschnürung 4 parallel zueinander.
Die Einspritzdüse 12 ist mit ihrer Spitze auf der Achne 14 der Brennraummulde 1 angeordnet und trägt mindestens 3, geometrisch auf einem Kegelmantel liegende, am Umfang nicht zwingend gleichmäßig verteilte Bohrungen (Fig. 1, 2, 3). Die aus der Düse 12 austretenden Kraftstoffstrahlen, angedeutet durch die Achsen 23 der Einspritzdüsenbohrungen, haben ihre geometrischen Durchstoßpiznkte 6 durch die Wand der Bremirauwmulde während der gesamten Einspritzdauer unterhalb des kleinsten Durchmessers 5 der Einschnürung 4. In fig. 3 sind die aus konstruktiven Gründen etwas aus der Zylinderachse 1 T> gerückte Brennraummulde 1, die Verteilung der Achsen der Kraftstoffstrahlen 23 und deren Durchstoßpunkte 6 dargestellt.
Der Ablauf des Gemischbildungsvorganges ist folgender: Die angesaugte Luft wird von einem entsprechend hiefür ausr.ebildeten Einlaßkanal in Rotation gemäß Pfeil 18 (in Fig. 3) versetzt, die sich während des Verdichtungsvorganges erhalt. Beim Annähern des Kolbens 16 an den oberen Totpunkt, dargestellt in Fig. 2, linke Hälfte der Darstellung, wird die im Zylinderraum 2 rotierende Luft über die Einschnürung 4 in die Brennraummulde 1 unter starkem Anstieg der Geschwindigkeit in vertikaler Richtung, wie durch Pfeil 19 angedeutet, verdrängt. In diesem Zustand intensiver Turbulenz wird der Kraftstoff in mindestens 3 Strahlen 23 unterhalb dos kleinsten Durchmessers 5 der Einschnürung 4 gegen die Wand der Brennraummulde 1 gespritzt, wobei er in kurzer Zeit sehr fein und gleichmäßig auf die Luft verteilt wird. Die beschriebene Ausbildung der Einschnürung 4 sowie des Muldenbodens, geg?- •nnenfalls in Form eines Kegels 9, unterstützen den Gemischbildungsvorgang, sodaß es nach nur kurzem Zündverzug in v/eiterer Folge zu einem hinsichtlich Leistung, Verbrauch und Abgasqualität günstigem Verbrennungsablauf kommt. Da die Einspritzung bei schadstoffarmen, kleinen Fahrzeugmotoren nur wenige Kurbelwellengrade vor dem oberen Totpunkt beginnt,
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taucht die Einspritzdüse sehr tief in die Brennrn-ui'irnui de 1 ein. IJahezu der gesamte eingespritzte Kraftstoff gelangt einher direkt mit der Einspritzung in den unteren I1SiI 1" der Br e nnr aummulde 1. Nach der Zündung dringt das brennende ·:β-misch in den oberen Teil 1' der Brennraummulde 1 - angedeutet durch Pfeil 20, rechte Hälfte in i'i£. 2, vor - und vermischt sich dort mit der stark turbulenten Schicht reLativ
reiner Verbrennungsluft, wodurch ein schnelles und vollständiges Ausbrennen der Ladung erreicht wird.
1977 03 H
Kr/Mo/Pt
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Claims (1)

  1. PATENTANWALT R. BIBRACH
    PATENTANWALT E. REHBERQ
    RECHTSANVVALTiN M. BIBRACH ^ 2815717
    PÜTTERWEQ ό - D-3400 QOHINQEN ~ ~ *
    TELEFON 05 51 - 5 78 23 ODER 412 48
    Patentansprüche
    Luftverdichtende, direkt einspx'itzende Brennkraftmaschine mit einem Einlaßkanal zur Erzeugung einer Rotation der einströmenden Luft um die Zylinderachse und einer im Kolben liegenden, am Ende des Verdichtungshuben nahezu die gesamte Verbrennungsluft aufnehmenden, rotationskörperförmige Brennraummulde, die unterhalb des Kolbenbodens eine, die Brennraummulde in einen oberen und einen unteren Teil teilende Einschnürung aufweist, sowie einer mit der Spritze annähernd auf der Brennraumachse angeordneten Einspritzdüse, deren Kraftstoffstrahlen gegen die Wand der Brennrauiiimulde gerichtet sind, wobei die geometrischen Durchstoßpunkte der Achsen der Binspritzbohrungen der Einspritzdüse während der gesamten Einspritzdauer unterhalb des engsten Querschnittes der Einschnürung der Brennraummulde liegen, dadurch gekennzeichnet , daß der Durchmesser (5) des engsten, den oberen Teil (11) vom unteren Teil (1") der Brennrauminulde (1) trennenden Querschnittes der Brennraummulde etwa 75 bis 90 Prozent des maximalen Durchmessers (22) der Brennraummulde beträgt und daß der zwischen der Ebene des engsten Querschnittes und der Kolbenbodenebene (3)liegende obere Teil (11) der Brennraurnmulde (1) ein Volumen von etwa 10 bis 30 Prozent des Gesamtvolumens der Brennrauminulde aufweist.
    Brennkraftmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Plankenwinkel (21) der Einschnürung (4), bestimmt von den Tangenten (24) an den Umriß (24') des unteren Muldenteiles (1") durch den geometrischen Schnittkreis (41) des oberen und unteren Teiles des die Brenn-
    8098U/070?
    rauiniuulde "bildenden Rotationskörpers einerseits und ■-!e 11 Erzeugenden (25) dee durch den Schnittkreis (41) der beiden Rotationskörper-Teile und den Gchnifctkreis (31) des oberen Teiles des Rotationskörpers mit dem Kolbenboden (3) gelegten Kegels andererseits, zwischen 70 und 120° liegt.
    3. Brennkraftmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Seitenwand (30) des unteren Muldenteiles (1") zumindest teilweise von einem zur Kolbenachse (13) parallelen Zylinder gebildet ist.
    4. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Durchmesser (5) des engsten Querschnittes der Brennraumtnulde (1) 75 bis 90,vorzugsweise etwa 85 Prozent des maximalen Durchmessers der Brennraumiuulde und dessen Abstand (1o) vom oberen Kolbenboden 10 bis 30, vorzugsweise etwa 20 Prozent der maximaler! Tiefe (11) der Brennraumaulde (1) beträgt und daß die Einschnürung aus zwei konzentrischen Kegelflächen (7,8) gebildet ist, die in einem Winkel von etwa 90° gegeneinander liegen.
    5. Brennkraftmaschine nach Anspruch.2, dadurch gekennzeichnet, daß die Kanten der Einschnürung (4) im Bereich des geometrischen Schnittkreises (4*) der beiden Rotationskörper-Teile und/oder des Schnittkreises (3r) in der Kolbenebene (3) abgerundet sind.
    6. Brennkraftmaschine nach Anspruch 3 und 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Übergang der Kegelflächen (7»8) ineinander und/oder der oberen Kegelfläche (8) zum Kolbenboden (3) abgerundet ist.
    7. Brennkraftmaschine nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß im Bereich des Schnittkreises (41) der beiden Rotationskörper-Teile eine schmale Zylinderfläche (15) angeordnet ist.
    8. Brennkraftmaschine nach Anspruch 3 und 4, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen beiden Kegelflächen (7»8) eine schmale Zylinderfläche 15 angeordnet ist.
    80S8U/Q7Ö?
    9. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 "bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein Teil (29) des Bodens der Brennraumnmlde (1) eben ist, wobei der Übergang zwischen der Seitenwand (30) und dem ebenen Teil (29) des Muldenbodens ausgründet int.
    10. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest ein Teil des Bodens der Brennraummulde (1) in an sich bekannter Weise als Kegel (9) ausgebildet ist, dessen Spitze dem Kolbenboden zugewendet ist und in der Achse der Brennraummulde liegb.
    11. Brennkraftmaschine nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß der Kegelwinkel (26) des Kegels (9) in der Brennraummulde (1) gleich oder kleiner ausgeführt ist als der Kegelwinkel (27) eines durch die Achsen (23) der Einspritzdüsenbohrungen legbaren Kegels, wobei die Höhe des Kegels (9) der Brennraummulde höchstens etwa 75 Prozent der Brennraummuldentiefe (11) beträgt.
    12. Brennkraftmaschine nach Anspx'uch 1, 3, 4, 6, S, 9 un-.i 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Erzeugenden des Kegels (9) in der Brennraummulde (T) etwa parallel sind zu den Erzeugenden der zum unteren Teil-(1") der Brennraummulde (1) hinweisenden, die Einschnürung (4) bildenden Kegelfläche (8).
    13. Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 10, 11 oder 121 dadurch gekennzeichnet, daß der Basisdurchmesser (31) dea Kegels (9) in der Brennraummulde (1) etwa 40 Prozent des maximalen. Durchmessers (22) der Brennraummulde (t) beträgt.
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