DE2626116A1

DE2626116A1 - Objektiv

Info

Publication number: DE2626116A1
Application number: DE19762626116
Authority: DE
Inventors: Toshimichi Koizumi
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1975-06-14
Filing date: 1976-06-10
Publication date: 1976-12-16
Also published as: JPS5231754A; JPS581762B2; DE2626116C2; US4046460A

Description

Olympus Optical Co. Limited oot 754o Tokyo /Japan 1o. Juni 1976

L/Br

Objektiv

Die Erfindung bezieht sich auf ein Objektiv für Bildplatten, insbesondere auf ein Objektiv für Bildplatten mit hoher Verkleinerung, das zur Aufzeichnung modulierter Signale Verwendung finden kann, wenn eine Mutterplatte für fotoelektrische Bildplatten aufgenommen werden soll.

Zur Aufzeichnung der modulierten Signale zur Herstellung der Mutterbildplatte von fotoelektrischen Bildplatten hat man bisher im allgemeinen Mikroskopobjektive verwendet und ein ausschließlich für diesen Zweck entwickeltes Objektiv ist bisher nicht bekannt. Infolge der Tatsache, daß eine einzige Wellenlänge im Bereich von 435,8 nm ( g-Linie ) bis 486,1 nm als Aufzeichnungswellenlänge für die Aufzeichnung des modulierten Signales verwendet wird, war es möglich, einigermaßen brauchbare Resultate auch dann zu erzielen, wenn Mikroskopobjektive Verwendung hatten. Mikroskopobjektive haben jedoch normalerweise viele Kittflächen und darüberhinaus sind bei Mikroskopobjektiven die chromatischen Aberrationen in bezug auf

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-2-

Strahlung im sichtbaren Bereich korrigiert. Daher ist es mit Mikroskopobjektiven unmöglich, Signale mit hoher

chnen, ,

Genauigkeit aufzuzei da sich dann deiyEinfluß der Aberrationen geltend macht. Insbesondere wenn ein Strahl im Ultraviolettbereich ( beispielsweise ein Strahl mit der Wellenlänge 351 nm ) bei Aufzeichnung mit hoher Strahlintensität verwendet wird, ist Absorption von Licht durch das Bindemittel auf den Kittflächen zusätzlich zu den chromatischen Aberrationen zu beobachten, wodurch die Lichtdurchlässigkeit des Objektivs verringert ist.

Für Aufzeichnungsobjektive hoher Qualität sind im allgemeinen die folgenden Bedingungen zu erfüllen:

(1) die Strahlungsdurchlässigkeit sollte hoch sein bis zu Strahlungen im nahen Ultraviolett oder bis ins Ultraviolette.

(2) Das Auflösungsvermögen sollte hoch sein.

(3) Der Einfluß von gebeugten Strahlen,außer dem Nullter Ordnung_# sollte auf ein Minimum herabgesetzt werden und

(4) {sollte sich^der Bildkontrast'nicht verringern.

-3-

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Um das Erfordernis (1) zu erfüllen, ist es notwendig, ein geeignetes Glasmaterial zu wählen und eine Lichtabsorption durch das Bindemittel auf der Kittfläche zu verhindern. Bezüglich der Bedingung (2) ist es notwendig, die numerische Apertur so groß wie möglich zu machen. Um die Erfordernisse ( 3) und (4) zu erfüllen, ist es notwendig, die Aberrationen gut zu korrigieren und sphärische Aberration und Koma insbesondere auf ein Minimum herabzusetzen. Bezüglich des Erfordernisses (4) ist es weiter notwendig, Unscharfe zu verhindern. Wenn das Objektiv eine Kittfläche besitzt, sollten die Bedingungen des Kittens zusätzlich zur Strahlungsdurchlässigkeit, Unscharfe usw. in Betracht gezogen werden. Denn wenn die Güte der gekitteten Oberfläche nicht ausreichend ist, entsteht entsprechend dem Zustand der Kittfläche Rauschen zusammen mit der modulierten Strahlung. Darüberhinaus ist, da das auftreffende Licht zu einem feinen Strahl gebündelt wird, die Lichtenergie, die durch eine Flächeneinheit der betreffenden Linsenoberfläche hindurchtritt, außerordentlich groß und dadurch kann es manchmal zum Lösen der Verbindung an der Kittstelle kommen. Eine Mutterplatte zur Aufzeichnung wird aus einer Grundplatte aus Metall, Glas usw. hergestellt, die mit einem lichtempfindlichen Mittel, wie "Photo-resist", bedeckt ist. Die Oberfläche dieses lichtempfindlichen Mittels ist dem modulierten Licht ausgesetzt, das das

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Objektiv durchsetzt und von dem Objektiv gebündelt wird. Im Fall eines modulierten Laserstrahls wird der Strahl auf die Oberfläche der lichtempfindlichen Schicht zu einem Durchmesser von 1 ti oder weniger gebündelt. Daher steigt die Temperatur des dem Strahl ausgesetzten Abschnittes stark an Und das lichtempfindliche Mittel wird verdampft. Wenn der Dampf auf das Objektiv gelangt, werden Bildkontrast und Auflösungsvermögen des Objektivs verringert.

Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Objektiv für Bildplatten anzugeben, das nur Einzellinsen enthält und dadurch keine Kittflächen aufweist, dessen numerische Apertur auf der Aufzeichungsseite groß ist und das darüberhinaus einen verhältnismäßig großen Arbeitsabstand ermöglicht.

Dies wird erfindungsgemäß erreicht durch die in den Ansprüchen gekennzeichnete Ausgestaltung der Objektive.

Danach weist das erfindungsgemäße Objektiv für Bildplatten ein Linsensystem mit fünf Linsengliedern auf, die alle Einzellinsen sind, wobei das Linsensystem in eine Frontlinsengruppe und in eine Hinterlinsengruppe unterteilt ist und ein großer Luftabstand zwischen Front- und Hinterlinsengruppe vorgesehen ist« Die Frontlinsengruppe besteht aus einem ersten Linsenglied, das eine bikonvexe Linse ist.

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-5-

einem zweiten Linsenglied, das eine negative Linse ist, die eine konkave Oberfläche mit starker negative Brechkraft hat, welche dem ersten Linsenglied zugewandt ist und einem dritten Linsenglied, das eine bikonkave Linse ist. Die Hinterlinsengruppe besteht aus einem als positive Meniskuslinse, deren konvexe Fläche der Frontlinsengruppe zugewandt ist,/und dem fünften Linsenglied, das eine postive Meniskuslinse ist, die ungefähr halbkugelförmig ausgebildet ist, wobei die konvexe Fläche dem vierten Linsenglied zugewandt ist. ^,ausgebildeten vierten Linsenglieds y

Das Objektiv für Bildplatten nach der vorliegenden Erfindung erfüllt die folgenden Bedingungen

(1) 1,19-7 d_c / Z- o,62
— 6/_f

(2) 3,7 Z £_v / 2i 2,7

(3) o,29 7f_R/ Z- 0,19
^fF

(4) o,86>|r₃l/ ^7 0,6
Tr₂I

(5) 0,15 2:^d2/ ~Z °'¹¹

Darin bezeichnen

f die Gesamtbrennweite des Objektivs

-6-

609851/0865

E„ die Gesamtbrennweite der Frontlinsengruppe f_, die Gesamtbrennweite der Hinterlinsengruppe r_ den Krümmungsradius der hinteren Oberfläche des

ersten Linsengliedes
r₃ den Krümmungsradius der Vorderfläche des zweiten

Linsengliedes χ

d_ den Luftabstand zwischen dem ersten und zweiten Linsenglied und

d_c den Luftabstand zwischen Front- und Hinterlinsengruppe. ο

In einem derartigen Linsensystem ist die Frontlinsengruppe so ausgebildet, daß sie in der Hauptsache chromatische Aberrationen korrigiert und es ist möglich, die chromatischen Aberrationen zu korrigieren, indem der Brechungsindex der Linse mit negativer Brechkraft unterschiedlich gegenüber den Brechungsindizes der Linsen mit positiven Brechkräften gewählt wird oder indem der Brechungsindex der Linse mit negativer Brechkraft groß gemacht wird. Beispielsweise ist es anzustreben, die Differenz n₂ - n.. zwischen dem Brechungsindex n* des ersten Linsengliedes und dem Brechungsindex n₂ des zweiten Linsengliedes so zu wählen, daß n₂ ~ n* > o,15 und die Differenz n_o - n, zwischen dem Brechungsindex n₂ des zweiten Linsengliedes und dem Brechungsindex n- des dritten Linsengliedes so zuwählen, daß n₂ - n~ ^- 1»5 sind und die Abbe-Zahlen V ι' I^ 2 ¹¹¹¹^Vo des ersten, zweiten und dritten Linsengliedes so zu wählen, daß ^₁ > 55, VL "^ 4ο und-J- ^ 55 ist. Wenn jedoch der Brechungs-

609851/0865 -7-

index n₂ der Linse mit negativer Brechkraft zu groß gemacht wird, sinkt die Transparenz bei einigen Sorten von Gläsern. Daher ist es insbesondere für dichte Flintglassorten notwendig, n_ so zu wählen, daß n₂ ^. 1,7 ist.

Die HinteTlinsengruppe dient dazu, die Strahlen von der Frontlinsengruppe konvergent zu machen und daher ist die Energie pro Strahlungsflächeneinheit, die jede Linse durchläuft, hoch. Dadurch ist es notwendig, zur Verhinderung einer Verschlechterung des Objektivs beispielsweise geschmolzenen Quarz als Linsenwerkstoff zu verwenden.

t Es ist möglich, die Aberrationen des Objektivs gut zu korri- ;

i gieren, indem sie vorteilhaft gegeneinander ausgeglichen j

werden, wenn die zuvor erwähnten Bedingungen erfüllt sind. j

Wem der Luftabstand ä, zwischen der Front- und Hinterlinsen-

gruppe in der Bedingung (1) zu d_g/f > 1,19 wird, wird Astigmatismus gut korrigiert. Dies ist jedoch nicht zweckmäßig, weil dann die Gefahr besteht, daß sphärische Aberration und Koma überkorrigiert werden. Wenn andererseits dg/f ^ o,62 wird, wird der Astigmatismus vergrößert und erreicht schrittweise einen sehr großen positiven Wert zum Rand zu. DarUberhinaus steigt die astigmatische Differenz an.

609851 /0865

Wenn bezüglich der Bedingung (2) die Gesamtbrennweite fp der Frontlinsengruppe zu f_F/f ^ 3,7 wird, besteht die Gefahr, daß die Koma überkorrigiert wird. Wenn andererseits bezüglich der Gesamtbrennweite der Frontlinsengruppe fp/f ^2,7 wird, besteht die Gefahr, daß die Koma un-terkorrigiert wird.

Wenribezüglich der Bedingung (3) das Verhältnis f^/fder Gesamtbrennweite f_ der Hinterlinsengruppe zur

XV

Gesamtbrennweite f_p der Frontlinsengruppe , das durch die obenerwähnte Bedingung (2) definiert ist, zu f_R/f_F">O,29 wird und den oberen Grenzwert überschreitet, wird die paraxiale sphärische Aberration im Randabschnitt unterkorrigiert. Wenn andererseits das Verhältnis f^/t-

K Γ

zu f /f / o,19 wird, wird Asymmetrie der Koma verursacht.

Die Bedingung (4) bezieht sich auf das Verhältnis]r₃//Jr₂ j zwischen dem Krümmungsradius r₂ der hinteren Oberfläche

ι des ersten Linsengliedes und dem Krümmungsradius r₃ der Vorderfläche des zweiten Linsengliedes und dient zur Korrektur von chromatischen Aberrationen. Wenn |r₃j/ Jr *y o,86 wird, besteht die Gefahr, daß die chromatischen

!Aberrationen unterkorrigiert werden. Wenn jedochjr₃| /

^.0,6 wxrd, besteht die Gefahr, daß die chromatischen Aberrationen überkorrigiert werden. Zur Korrektur der chromatischen Abeqationen ist es natürlich wünschenswert,

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die Differenz zwischen den Brechungsindizes des ersten und zweiten Linsengliedes groß zu machen, d.h. n_ - n.. ^ o,15.

Darüberhinaus ist es leichter, chromatische Aberration von sphärischer Aberration zu korrigieren, wenn der Krümmungsradius r₂ der rückwärtigen Oberfläche des ersten

Linsengliedes innerhalb des Bereiches 1,6^Jr₂J / f >1,3 gewählt wird.

Was die Bedingung (5) anbetrifft, wird sphärische Aberration unterkorrigiert und die Astigmatismusdifferenz verstärkt, wenn der Luftabstand d₂ zwischen dem ersten und zweiten Linsenglied zu d₂/_f ~? ο,15 wird. Wenn der Luftabstand d₂ zu d₂/_f ^. o,11 wird, wird der Astigmatismus verstärkt und wird schrittweise einen sehr großen Wert zum Rand hin annehmen .

Das Objektiv für Bildplatten nach der vorliegenden Erfindung ist so ausgebildet, daß es ein Bild von einer in begrenzter Entfernung angeordneten Lichtquelle auf eine Aufzeichnungsfläche liefert. Um eine Mutterplatte für photoelektrische Bildplatten herzustellen, ist es manchmal erforderlich, Strahlen aus unendlicher Entfernung aufzuzeichnen. Wenn das erfindungsgemäße Objektiv für Bildplatten zur Aufzeichnung von Strahlung aus unendlicher Entfernung verwendet wird, werden die Aberrationen verstärkt. Um das Objektiv, das für die Aufzeichnung von Strahlung einer in begrenzter Entfernung angeordneten Lichtquelle vorgesehen ist, so abzuwandeln, daß es auch für Strahlung aus unendlicher Ent-609851/0865

i -Q-

fernung mit gutem Korrekturzustand verwendet werden kann, sind die folgenden Methoden in Betracht zu ziehen.

Eine Methode besteht darin, zusätzlich eine negative Linse vorzusehen, deren Brennpunkt an der Stelle der Lichtquelle liegt, die in begrenzter Entfernung angeordnet ist und zwar an der Gegenstandsseite des Objektivs. Mittels dieser Methode werden die paraxialen Strahlen, die aus unendlicher Entfernung kommen, wenn sie die zusätzliche negative Linse durchlaufen, Äquivalentstrahlen , die von einer in begrenzter Entfernung angeordneten Lichtquelle kommen. Eine andere Methode besteht darin, einen Teil der Linsen des Objektivs zu verschieben , um die Verstärkung der Aberrationen zu korrigieren, die verursacht wird, wenn das Objektiv für Strahlen aus unendlicher Entfernung verwendet wird.

Bei dem Objektiv nach der vorliegenden Erfindung wird vorzugsweise die zuletzt genannte Methode angewandt. Das heißt, das Objektiv nach der vorliegenden Erfindung ist so ausgebildet, daß der Luftabstand zwischen dem zweiten und dritten Linsenglied durch gemeinsame Verschiebung von erstem und zweitem Linsenglied veränderlich ist, um gut die Aberrationen von Strahlen aus unendlicher Entfernung zu korrigieren. Der Bereich der am meisten bevorzugten Variation /\ d₄ des Luftabstandes ä. sur Erreichung dieses Ziels wird durch die folgeads Bedingung gegeben«,

609851/0865 __1o_

(6) ο,5 > Δά./f y o,2

Wenn das Objektiv, das für eine Lichtquelle in begrenzter Entfernung vorgesehen ist, für Strahlung aus unendlicher Entfernung, so wie es ist, verwendet wird, tritt eine Überkorrektur der sphärischen Aberration auf und diese wird günstig korrigiert, wenn der Betrag der Veränderung Δ cL innerhalb des durch die Bedingung (6) gegebenen Rahmens liegt. Wenn die Größe der Veränderung Δ d₄ zu /j ^₄/^f ^. o,2 wird, bleibt die sphärische Aberration noch überkorrigiert. Wenn andererseits Δ d./f ^ o,5 wird, wird die sphärische Aberration unterkorrigiert und darüberhinaus die Sinusbedingung überkorrigiert.

Die Erfindung wird nun anhand von Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf die Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen

Fig, 1 eine schematische Schnittansicht durch ein Objektiv nach der vorliegenden Erfindung,

F±g.2A Korrekturkurven des Ausführungsbeispiels 1 nach bis 2D der vorliegenden Erfindung, Fig.3A Korrekturkurven des Ausführungsbeispiels 2 nach bis 3D der vorliegenden Erfindung, Fig.4A Korrekturkurven des Ausführungsbeispiels 3 nach bis 4D der vorliegenden Erfindung,

Fig.5A Korrekturkurven des Ausführungsbeispiels 1, wenn bis 5D es für Strahlen aus unendlicher Entfernung ohne 609851/0865 -11-

Korrekturmaßnahmen verwendet wird und

Fig.6A Korrekturkurven des Ausführungsbeispieles 1, wenn bis 6D zur Korrektur das erste und zweite Linsenglied gemeinsam vorgeschoben worden sind.

R0S851/0865

-12-

Das Ausführungsbeispiel 1 we\st die nachstehend in Tabelle 1 aufgeführten Daten auf. f=l,o (fürA « 441,6 mn )

iy=2,5497

(I₁=O,413o Iy=-1,4 2

d₂=o,1335 ty=-1,1452

d₃=o,1551 r₄-=-123,191 d₄==o,o7o3 r₅==2,1641

!^«1,46654

n₂«1,69827

n₃»1,46654 ,8

V>₂«32,1

d₆=1,o766 r_?=o,7955 d₇=o,27o5

dg=o,o252 r₉=o,3778 d₉=o,2777 r.. =o,77o4 ß= - 1

o f_F- 3,354

Xi₄-1,46654

n₅=1,52564

, S^-38,302 ^fR-°'⁷³⁷ ^5=64,1

S-O,224

609851 /0865 ORiQfNAl INSPECTH)

- tit -

Das Ausführungsbeispiel 2 weist die nachstehend in Tabelle aufgeführten Daten auf.

f=1,o ( für*»441,6 nm)

r₁=2_f5437 ^=0,4119 n.,-1,46654 r₂=-1,4293 d₂=o_r1349 r₃=-1,1468 d₃=o,1439 _s r₄=-1o1,4317 d-=o_/o547

r₅=2,19o4 d₅=o,3958 r₆=-2_f7o85 d₆=1_fo741 r₇==o,7936 d_?-o_r2698 r₈==6_fo349 dg=o,o27o r₉==o,38o6 d₉==o,2788

- 1

4o

fp-3,366

n₂«1,69827

n₃-1,46654

-1,46654

,52564

f_R- o,735

Tabelle

S* ο,219

609851/086 5-

•45.

Das Ausführungsbeispiel 3 weist die nachstehend in Tabelle 3

aufgeführten Daten auf.

f=1,o ( bei

r₁=2_fo768 d₁=o_f4352 r₂=-1,5o56 d₂=o,1394 r₃=-1,1772 d₃=o,1399 , r₄=43,5465 d₄=o,o567 r₅=1,6841 d₅=o_r4969 r_g=-3,6o17 dg=o_f6995 r₇=o,8o45 d_?=o,3576 r₈=2,6438 dg=o,o198 r_g=o,3845 d₉=o,2663 r, =o,943o ß- - 1/

Uo f_p-3,o36

441,6 nm)

,46654

n₂-1,6982,7

,46654

n₄«1,46654

n_s»1_f52564

Tabe

9R9R 1 elle

v/3-67,8

^-67,8

8,-38,545 S-O,2164

f_R-o,786

P η :- P F 1 / 0 8 6

Darin bezeichnen

r- bis r₁ die Krümmungsradien der entsprechenden

Linsenoberflächen

d₁ bis O₁₁ die Dicken bzw. Luftabstände der Linsen, n~ bis n~ die BrechungsIndizes der Linsen für die Wellenlänge X = 441,6 nm

-J . bis J ' die Abbe-Zahlen der Linsen für die d-Linse f die Gesamtbrennweite des Objektivs fp die Gesamtbrennweite der Frontlinsengruppe fp die Gesamtbrennweite der Hinterlinsengruppe ß die Vergrößerung
S- dieEntfernung von der Lichtquelle zur Frontlinsenfläche

des Objektivs und S die Entfernung von der hinteren Linsenfläche des Objektivs

I zur Aufzeichnungsoberfläche.

RQQ S 51/0865

Die Korrekturkurven der Ausführungsbeispiele sind in Fig. 2A, 2B, 2C und 2D, Fig. 3A, 3B, 3C, 3D und Fig. 4A, 4B, 4C und 4D dargestellt. Wenn das Objektiv nach dem Auiäführungsbeispiel 1 für Strahlen aus unendlicher Entfermung verwendet wird, werden die Aberrationen gut korrigiert, wenn der Luftabstand d. um o,3o9 f variiert wird. Die Korrekturkurven des Ausführungsbeispiels 1 bei Verwendung für Strahlen aus unendlicher Entfernung ohne Veränderung des Luftabstandes d, sind in Fig. 5A, 5B, 5C und 5D dargestellt, während die Korrekturkurven nach Veränderung des Luftabstandes d, um o,3o9f in Fig. 6A, 6B, 6C, 6D dargestellt sind. Aus diesen Figuren ist ersichtlich, daß die Verstärkung der Aberrationen, wenn das Objektiv für Strahlen aus unendlicher Entfernung verwendet werden, durch Veränderung des Luftabstandes d. gut behoben werden kann.

609851 /0865

Claims

Patentansprüche

Objektiv für Bildplatten, dad urch gekennzeichnet , daß das aus einer Frontlinsengruppe
und einer Hinterlinsengruppe bestehende Objektiv, dessen Frontlinsengruppe aus einem ersten Linsenglied, das eine bikonvexe Linse ist, aus einem zweiten Linsenglied, das
eine negative Linse ist, deren konkave Fläche dem ersten Linsenglied zugewandt ist und aus einem dritten Linsenglied besteht, das eine bikonvexe Linse ist und dessen

Hinterlinsengruppe aus einem vierten Linsenglied, das
-eine positive Meniskuslinse ist, deren konvexe Oberfläche dem dritten Linsenglied zugewandt ist, und einem fünften 'Linsenglied besteht, das eine positive Meniskuslinse ist, ,deren konvexe Oberfläche dem vierten Linsenglied zugewandt ist, den folgenden Bedingungen genügt

(1) 1,19 Z. ^d ₆/ Z °,62

(2) 3,7 Z.fp/ Z 2,7

/ >o,6
l^r2«

-18-

609851/0865

Darinbezeichnen

f die Gesamtbrennweite des Objektivs f„ die Gesamtbrennweite der Frontünsengruppe f_R die Gesamtbrennweite der Hinter1insengruppe Ty den Krümmungsradius der rückseitigen Oberfläche des

ersten Linsengliedes/
r₃ den Krümmungsradius der frontseitigen Oberfläche des zweiten Linsengliedes,

d_ den Luftabstand zwischen erstem und zweitem Linsenglied dg den Luftabstand zwischen Front- und Hinterlinsengruppe.

2, Objektiv für Bildplatten nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zur Verwendung des Objektivs sowohl für Strahlen aus begrenzter als auch aus unendlicher Entfernung der Luftabstand d. zwischen zweitem und drittem Linsenglied innerhalb des durch die nachstehend angegebene

gegebenen Bereiches
Bedingung (6)Vveränderbar ist, worin A d. die Größe der Veränderung des Luftabstandes d- zwischen dem zweiten und dritten Linsenglied bezeichnet.

(6) o,5 > _Δ d₄/f 7 o,2

3j. Objektiv für Bildplatten nach Anspruch 1 oder 2, gekennzeichnet durch die nachstehend in Tabelle 1 aufgeführten numerischen Werte:

-19-

609851 /0865

d₇=o,27o5 r₈=6,o546 dg=o,o252 r₉=o,3778 d₉=o,2777 r.. =o,77o4

ß= - 1,

⁷4o f_p= 3,354

n₂»1,69827

£-1,o (fürA - 441,6 mn ) r₁==2,5497

(1^0,4130 1^-1,46654

r₂==-1,4234

(I₂=O, 1335 r₃—1,1452

(I₃=O,1551 r₄==-123,191 d₄~o,o7o3 r₅=2,1641 d₅=o,3968 r₆=-2,7165 dg=1,o766 r_?=o,7955

n₃»1,46654

n₄»1,46654

,52564

, S^-38,302 f_R-o,737

Tabelle 1

, 8

v>₄«67,8

S-O,224

609851 /0865

Darin bezeichnen

r₁ bis r₁ die Krümmungsradien der entsprechenden Linsenoberflächen

d. bis d.. die Dicken bzw. Luftabstände der Linsen, n.| bis n₅ die Brechungsindizes der Linsen für die Wellenlänge

"K= 441,6 nm J bis y)' die Abbe-Zahlen der Linsen für die d-Linse

f die Gesamtbrennweite des Objektivs fp die Gesamtbrennweite der Frontlinsengruppe f_R die Gesamtbrennweite der Hinterlinsengruppe B die Vergrößerung S₁ dieEntfernung von der Lichtquelle zur Frontlinsenfläche des Objektivs und

S die Entfernung von der hinteren Linsenfläche des Objektive zur Aufzeichnungsoberfläche.

4. Objektiv für Bildplatten nach Anspruch 1,2 oder 3, gekennzeichnet durch die nachstehend in Tabelle 2 aufgeführten numerischen Werte:

-21-

609851 /0865

- art -

'4*

f=1,o ( fürA-441,6 nm) r₁=2,5437 dj-0,4119 r₂=-1,4293 d₂=o,1349 r₃=-1,1468 d₃=o,1439 _t r₄=-1o1,4317 d₄=o,o547 r₅=2,19o4 d₅=o,3958

r_g=-2_f7o85 dg=1,o741 r_?:=o, 7936 d_?-o,2698 r₈==6_fo349 dg==o,o27o r_g=o,38o6 d₉==o,2788 r_1o=o,7966 B= -

/ fp-3,366

4o

^«1,46654

,69827

,46654

n₄-1,46654

,52564

o,735

Tabelle

ν/ ^67,8

3»67,8

^.-67,8

S- o,219

609851 /0865

Darin bezeichnen r₁ bis r₁ die Krümmungsradien der entsprechenden Linsenoberflächen

d₁ bis d_ die Dicken bzw. Lufteibstände der Linsen, n- bis n«. die Brechungsindizes der Linsen für die Wellenlänge X = 441,6 nm

γ/ ₁ bis ^ * die Abbe-Zahlen der Linsen für die d-Linse f die Gesamtbrennweite des Objektivs f_ die Gesamtbrennweite der Frontlinsengruppe f_R die Gesamtbrennweite der Hinterlinsengruppe B die Vergrößerung S₁ dieEntfernung von der Lichtquelle zur Frontlinsenfläche des Objektivs und

S die Entfernung von der hinteren Linsenfläche des Objektivs zur Aufzeichnungsoberfläche.

5. Objektiv für Bildplatten nach Anspruch 1,2,3 oder 4, gekennzeichnet durch die nachstehend in Tabelle 3 aufgeführten numerischen Werte:

-23-

609851/0865

f»1_#o ( bei Λ- 441,6 nm)

1^=2,0768 d.,=o,4352 r₂=-1,5o56 d₂=o,1394 r₃=-1,1772 d₃=o,1399 , r₄=43,5465 d₄=o,o567 r₅=1_f6841 d₅=o,4969 r₆=-3,6o17 dg=o_f6995 r₇=o,8o45 d_?=o_f3576 r₈=2,6438 dg=o,o198 r₉=o,3845 d₉=o,2663 r_lo=o,943o ß« - 1

4o

f =3,o36

r^-1,46654

n₂-1,6982,7

,46654

n₄»1,46654

n₅-1,52564

Tabelle 3

67,8

v/3-67,8

8,-38,545 >;₅-64,1 S-O,2164

f_R«o,786

B0S851 /0865

Darin bezeichnen

r₁ bis r₁ die Krümmungsradien der entsprechenden Linsenoberflächen

d₁ bis d^ die Dicken bzw. Luftabstände der Linsen, n₁ bis n, die Brechungsindizes der Linsen für die Wellenlänge

X = 441,6 nm ^

γ/ ^ bis ^J _* die Abbe-Zahlen der Linsen für die d-Linse f die Gesamtbrennweite des Objektivs f„ die Gesamtbrennweite der Frontlinsengruppe fp die Gesamtbrennweite der Hinterlinsengruppe ß die Vergrößerung
S^ dieEntfernung von der Lichtquelle zur Frontlinsenfläche des Objektivs und

S die Entfernung von der hinteren Linsenfläche des Objektive zur Aufzeichnungeoberflache.

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