DE2551719B2

DE2551719B2 - Verwendung eines Stahles mit martensitischem Gefüge als Werkstoff zur Herstellung von geschmiedeten Turbinenschaufeln

Info

Publication number: DE2551719B2
Application number: DE2551719A
Authority: DE
Inventors: Richard Thomas Boxford Bicicchi; Albert Samuel Winchester Melilli
Original assignee: General Electric Co
Current assignee: General Electric Co
Priority date: 1975-02-24
Filing date: 1975-11-18
Publication date: 1978-06-08
Also published as: CH615949A5; IT1055027B; GB1534399A; JPS51109210A; DE2551719A1; JPS583028B2; ES445096A1; FR2301601A1; FR2301601B1; SE7514320L; SE413144B

Description

Die Erfindung betrifft die Verwendung eines Stahls mit martensitischem Gefüge als Werkstoff zur Herstellung von geschmiedeten Turbinenschaufeln.

Korrosionsbeständige Stahllegierungen mit 13% Chrom sind bekannt. Ein Artikel der Georg Fischer Aktiengesellschaft, Schaffhausen (Schweiz), der in der Revue de la Metallurgie vom Juli/August 1966 veröffentlicht ist, bezieht sich auf gegossenen Stahl mit 13% Chrom, der eine hohe Festigkeit und eine verbesserte Schweißbarkeit aufweist. In diesem Artikel wird die Abänderung des klassischen Stahls mit 13% Chrom diskutiert, um seine Schweißbarkeit zu verbessern. Die Legierungszusammensetzung enthält:

C
Cr

Ni
Mo

0,04 bis 0,06% 12 bis 13%
3,5 bis 3,9%
0,5%

Der Autor des genannten Artikels zieht die Schlußfolgerung, daß ein gegossener Stahl mit den folgenden Bestandteilen unzweifelhaft Vorteile gegenüber dem klassischen Stahl mit 13% Chrom bringt:

C
Cr

Ni
Mo

0,06% (max.) 12,5%
3,8%
0,5%

Ein anderer Artikel ist der der Esco Corp. of Portland, Oregon. Dieser Artikel ist betitelt »Alloy Notebook No. 13« und enthält die folgende Stahlzusammensetzung:

Mn
Si

Cr
Ni
Mo
Fe

11 bis 14%
3,0 bis 4,5%
1,00% max.

Rest

Die von der Esco Corp. augenscheinlich benutzte spezifische Legierung enthält jedoch 13% Chrom und 4% Nickel und ist als Legierung 13-4 bekannt.

Es wird weiter auf die US-PS 33 78 367 und 33 85 740

κι hingewiesen, in denen Slahllegierungen mit 11 bis 14% Chrom und .4 bis 8% Nickel beschrieben sind. Die US-PS 33 78 367 bezieht sich jedoch auf einen Stahl, der hinsichtlich seines Gefüges martensitisch ist aber disp^rgiert Austenit enthält. Die US-PS 33 85 740

ι j beschreibt einen austenitisch-martensitischen Stahl.

Eine weitere bekannte Legierung enthält 11,25 bis 13% Chrom, 0,06 bis 0,15% Kohlenstoff und 0,20% Molybdän. Diese bekannte Legierung enthält jedoch maximal 0,50% Nickel. Solche Legierungen sind im

wesentlichen gleich dem korrosionsbeständigen AISI 410-SlahJ.

Im Stand der Technik wird ausgeführt, daß der Chromgehalt etwas verringert werden kann, wenn der Kohlenstoff gering ist (s. den Artikel von Georg

>j Fischer). Ist Silizium vorhanden, dann muß dessen

Menge begrenzt sein, um die Bildung von Ferrit zu

verhindern. Wird der Nickelgehalt erhöht, dann erhält

man ein martensitischen Gefüge.

Schließlich ist in der US-PS 33 55 280 ein martensiti-

jo scher Stahl beschrieben und beansprucht, der allerdings weniger als 10% delta-Ferrit und weniger als 5% Austenit enthalten kann, und der folgende Bestandteile enthält:

12 bis 16,5%
3 b.s 6,5%

max. 0,12%

max. 0,1%

max. 1,8%

max. 1,0%

max. 0,15%
Rest

Chrom

Nickel

Kohlenstoff

Stickstoff

Mangan

Silizium

Aluminium

Eisen

45

Hinweise auf die anmeldungsgemäße Verwendung dieses Stahls sind hierin nicht enthalten.

Demgegenüber lag der vorliegenden Erfindung die Aufgabe zugrunde, eine Legierung zur Verwendung als Werkstoff zum Herstellen von geschmiedeten Turbinenschaufeln zu finden, die ein martensitisches Gefüge aufweist und gänzlich frei von Ferrit ist.

Unerwarteterweise wurde in der vorliegenden

Erfindung festgestellt, daß eine Legierung der unten

angegebenen Zusammensetzung, die kritische Mengen

von Kohlenstoff, Chrom und Nickel enthält und die

dadurch eine höhere Festigkeit und höhere Zähigkeit

erhält als die bekannten Legierungen, besonders

geeignet ist als Werkstoff zum Herstellen von

bo geschmiedeten Turbinenschaufeln, deren 0,02%-Dehn-

grenze bei einer Spannung von mehr als 70 kg/mm², und

deren Zugfestigkeit bei mehr als 90 kg/mm² liegt.

Die für die erfindungsgemäße Verwendung geeignete Legierung hat die folgende Zusammensetzung:

0,08% max.	0,05 bis 0,07%	Kohlenstoff
1,50% max.	0,70 bis 1,00%	Mangan
1.50% max.	max. 0,020%	Phosphor

max.	0,020%	Schwefel
	0,30 bis 0,50%	Silizium
	3,50 bis 4,25%	Nickel
	11,20 bis 12,25%	Chrom
	0,30 bis 0,50%	Molybdän
max.	0,03%	Zinn
max.	0.03%	Aluminium
max.	0,03%	Vanadium
	Rest	Eisen

Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform enthält die Legierung 12% Chrom, 4% Nickel und 0,05% Kohlenstoff für die erfindungsgemäße Verwendung. Diese Legierung wird im folgenden mit B5OAH7 bezeichnet und als Grundlage für die im folgenden beschriebenen Untersuchungen benutzt. Gegenüber den vorgenannten Werten kann der Chromgehalt im Rahmen der obigen Bereiche verringert und der Kohlenstoff- und Nickelgehalt kann erhöht werden. So kann bei einer anderen bevorzugten Ausführungsform der C'hromgehait z.B. Ii,2%, der Kohlenstoffgehalt 0,07% und der Nickelgehalt 4,25% für die erfindungsgemäße Verwendung betragen.

Aus der Legierung wurden im geschlossenen Gesenk geschmiedete Turbinenschaufeln hergestellt. Diese Schmiedestücke wurden einer Wärmebehandlung, bestehend aus Austenitisieren, Abschrecken und Anlassen unterworfen, wobei die Wärmebehandlung ein Erwärmen bis zu einer Temperatur von etwa 955 ± 15⁰C und das Halten bei dieser Temperatur für mindestens 2 Stunden oder 45 Minuten pro 2,5 cm Werkstückdicke einschließt. Die Schmiedestücke wurden dann in öl abgeschreckt, bis die Oberflächentemperatur geringer war als 100° C. Dann wurden sie erneut auf eine Temperatur von etwa 550+ 15°C für eine Mindestdauer von 2 Stunden angelassen. Dem folgte eine Kühlung an Luft auf Raumtemperatur. Ein Richten der Schmiedestücke ist gestattet, sofern diesem Richten eine Behandlung folgt, bei der die dabei entstandenen Spannungen beseitigt werden. Das Beseitigen der Spannungen erfolgt durch gleichförmiges Erhitzen auf eine Temperatur von etwa 510±15°C und Halten bei dieser Temperatur für mindestens 6 Stunden. Dann werden die Schmiedestücke mit Luft auf Raumtemperatur abgekühlt. Es können Abwandlungen hinsichtlich der Beziehungen von Zeit und Temperatur vorgenommen werden, die in Tabelle I, Los A und B, gezeigt sind. Die Ergebnisse der verschiedenen Untersuchungen, die an den Schmiedestücken ausgeführt wurden, die aus der Legierung B50AH7 hergestellt waren, sind im folgenden angegeben.

Die Wärmebehandlung, der das Material vor der Verarbeitung zu Probekörpern unterworfen wurde, ist

ίο in der folgenden Tabelle I gezeigt. Los A wies nach der Wärmebehandlung die folgenden mechanischen Eigenschaften auf: Zugfestigkeit etwa 102 kg/mm², 0,2%-Dehngrenze bei etwa 92 kg/mm², 0,02%-Dehngrenze bei etwa 80 kg/mm²,69,3% Einschnürung (Querschnittsabnähme), 18,5% Dehnung (5 cm). Die Probekörper für den Spannungsbruch, die Zugfestigkeit:, die Erosionsund Ermüdungsuntersuchungen wurden aus Los A hergestellt. Die Probekörper für die Spannungskorrosion und das Goodman-Diagramm wurden der für Los B in der folgenden Tabelle I gezeigten Wärmebehandlung unterworfen. Die Härte des so behandelten Materials betrug R_c = 31, was etwa einer Zugfestigkeit von 101 kg/mm² entspricht.

Tabelle I

Wärmebehandlung von B50AH7

Los A: Austenitisieren
Abschrecken in öl

Anlassen
Kühlen in Luft
Anlassen
Kühlen in Luft

Los B: Austenitisieren

Abschrecken in öl
Anlassen
Abschrecken mit Gebläse

955⁰C 2 h

~540°C 3 h

565°C 5 h

955°C 2 h

550°C 2 h

Die Eigenschaften von B50AH7 hinsichtlich des glatten Spar.nungsbruches sind in der folgenden Tabelle II zusammengefaßt.

Tabelle II

Glatter Spannungsbruch von B50AH7

Spannung**)	Temperatur	Zeit	P*)	Dehnung	Querschnitts abnähme
kg/mm²	°C	h	χ 10-^J	^J/o	%
42	-455	915,6	36,62	13	76
28	-510	90,2	38,00	17	79
24,5	-510	171,3	38,39	21	84
19	-525	208,0	39,19	30	90
14	-540	579,0	40,52	33	89

P - Larson - Miller Parameter = (9/5 [⁰C] + 32 + 459,6) (25 + log t).
Laboratoriumsreihe Nr. 970.

Die Ergebnisse der Untersuchungen der Zugfestig- 65 steigender Temperatur bis zu etwa 425°C zunächst

keit von B50AH7 bei erhöhter Temperatur sind in der graduell abnahm, während oberhalb dieser Temperatur

folgenden Tabelle III zusammengefaßt. Es ist aus diesen die Zugfestigkeit und die Streckgrenze deutlicher

Ergebnissen zu ersehen, daß die Festigkeit mit abnahmen. Die Duktilität bzw. Zähigkeit und der

Young-Modul zwischen etwa 20 und 540^uC sind ebenfalls aufgeführt.

Tabelle III

Zugfestigkeit von B5OAH7 bei erhöhter Temperatur

Tesl-Teniperalur, "C 24 205 315 42 -j

540

Zugfetiigkeit, kg/mm² 95,6 88,4 0,2% Dehngrenze, 88,4 83

kg/mm²

0,02% Dehngrenze,
kg/mm²

Dehnung, % 21,0 18,5

Querschnittsabnahme, % 73,3 69,7 Young-Modul, 2,07

kg/mm²x10^b

83,7 77

76,7 71,4

59,4 53,4

Die Ergebnisse der Lunker-Erosionsuntersuchungen von 100 Stunden Dauer sind in der folgenden Tabelle IV zusammengefaßt.

Tabelle IV
Lunker-Erosion

Probe

Zeit

(h)

Gewichtsverlust

(g)

B50AH7	2	0,006
/?,32	5	0,024
	11	0,058
	19	0,098
	40	0,154
	64	0,189
	89	0,216
	100	0,229

Tabelle V

Goodman-Diagramm-Daten für B5OAH7
Mittelere Zugspannung = 49,2 kg/mm²

77,9 74,9 71,5 57,6 35,7

17,0 17,0 22,0 69,3 71,9 79,3 2,05 1,95 1,82 1,68

Die geschätzte Grenzspannung für die Dauerfestigkeit mit einer mittleren Spannung von etwa 49,2 kg/mm² (etwa die Hälfte der Zugfestigkeit) betrug maximal ±54,8 kg/mm². Die Ergebnisse der einzelnen Teststäbe sind in der folgenden Tabelle V gezeigt. Dieser Goodman-Diagramm-Punkt zeigt, daß die B50AH7-Legierung eine hohe Beständigkeit gegenüber Ermüdungsbruch selbst bei einer mittleren Zugbelastung von etwa der halben Zugfestigkeit aufweist.

Der Goodman-Diagramm-Punkt wurde bestimmt, indem man eine statische Zugbelastung auf zylindrische Probekörper ausübte, jeden Probekörper rotieren ließ, wobei eine Endbelastung eine vorausgewählte abwechselnde Spannung an der Längsoberfläche des Probekörpers ergab. Nimmt man ein elastisches Verhalten an, dann ist die Maximalspannung an der äußeren Oberfläche die Summe der statischen Zugspannung plus der alternierenden Spannung. Ist diese Summe größer als die Dehngrenze, wie im vorliegenden Falle, dann wird die Oberfläche während des anfänglichen Zyklus plastisch verformt. Dies ergibt eine restliche Druckspannung auf der äußeren Oberfläche und die tatsächliche Maximalspannung an der Oberfläche ist um den Betrag der Restspannung gegenüber der errechneten Spannung kleiner.

Wechsel-	Bruch oder	Zyklen
±kg/mm-	[{rsehöpfung	χ 10 '
33	O	15.2
40	O	17,9
53	O	10,2
68.2	X	0,116
63,3	X	0,128
56,9	X	0,145
53	O	10,4
54,5	X	0,181

G 1
G 2*) G 2*) G 2*) G 3 G4 G 5 G 6

*) Probe G 2 wurde stufenweise belastet.

In der folgenden Tabelle Vl sind die Ergebnisse der stufenweisen Bestimmung der Dauerfestigkeit von B50AH7 bei 425°C zusammengefaßt Die miniere Grenzspannung wurde zu ±44,5 kg/mm² bestimmt, was einer nur 20%igen Abnahme der Dauerfesiigkeit gegenüber der bei Raumtemperatur entspricht. Das Verhältnis von Dauerfestigkeit zu Zugfestigkeit bei 425°C wurde zu 0,57 bestimmt. In dem üblichen Material für Schaufeln ist die Dauerfestigkeit um 32% geringer als die in der folgenden Tabelle VI gezeigt.

Tabelle VI

Dauerfestigkeit von B50AH7 bei 425°C

Wechselspannung
kg/mm²

Bruch oder
Erschöpfung

Zyklen
χ 10"

H 10	42,2	O	10,28
H 10·)	45,7	X	9.76
H 11	42,2	O	10,59
H 12	45,7	O	37,93
H 13	49,2	X	0,334
H 14	45,7	X	0,632
H 15	42,2	X	0,131

*) Probe H 10 wurde stufenweise belastet.

Die Schaufel ZY2654, die z. B. in der folgenden Tabelle VII aufgeführt ist, wurde in einem richtig angelassenen und spannungsfreien Zustand erhalten. Sie wurde zu Charpy-Teststäben zerschnitten und diese wurden einer Versprödungs-Behandlung für etwa 6 Stunden bei 465°C unterworfen. Die Stäbe für den Schlagtest wurden bearbeitet und untersucht, um die Anfälligkeit einer in richtiger Weise spannungsfrei gemachten B50AH7-Legierung gegenüber nachfolgendem Verspröden zu bestimmen. Teile der Schaufel ZY2654 wurden reaustenitisiert und angelassen. Die Charpy-Testsläbe wurden bearbeitet, für 6 Stunden wieder auf etwa 470⁰C erhitzt, im Ofen auf etwa 345°C und dann in Luft abgekühlt, um das Material spröde zu machen. Bei einigen der Teststäbe wurde die Sprödigkeit mit einer Wärmebehandlung bei etwa 540°C für 2 Stunden, gefolgt von einem Abschrecken mittels eines Gebläses, wieder rückgängig gemacht und die Wirkung dieser Behandlung durch Charpy-Schlagtests bei Raumtemperatur gemessen.

Die Schaufel ZY2715 wurde z. B. zu Teststäben für die Zugfestigkeilsprüfung mit einem Durchmesser von 1,27 cm von dem mittleren Schaufeltcil und vom

Schwalbenschwanzteil geschnitten. Die Untersuchung fand bei Raumtemperatur statt. Es wurden vom mittleren Schaufelteil und vom Schwalbenschwanzteil der Schaufel je vier Teststäbc für den Charpy-Schlagtest mit V-Kerbe abgeschnitten. Die Teststäbe wurden axial orientiert, wobei die Kerbenachse senkrecht zur Schmiedeebene verlief. Es wurde die Schlagenergie bei Raumtemperatur und 50% der Übergangstemperatur bestimmt.

Die Zugeigenschaften des mittleren Schaufelteiles

und des Schwalbenschwanzteiles sind in der folgenden Tabelle VII gezeigt. Die Zugfestigkeit und die 0,2%-Dehngrenze sind für den mittleren Schaufelteil und den Schwalbenschwanzteil identisch, während die 0,02%-Dehngrenze für den mittleren Schaufelteil etwas geringer ist als für den Schwalbenschwanzteil. Die Duktilität des Schwalbenschwanzteiles erwies sich als etwas größer als die des mittleren Schaufelteiles. Die Zugeigenschaften für beide Teilstücke waren besser als die Minimalanforderungen für B50AH7.

Tabelle VII

Mechanische Eigenschaften von Schaufeln aus B50AH7

Lieferbedingungen	Zugfestigkeit	0,02% Dehn	0,2% Dehn	Dehnung	Quer	Schlagenergie bei
		grenze	grenze	(5 cm)	schnitts- abnahme	Raumtemperatur
	kg/mm-	kg/mm²	kg/mm²	%	%	mkg
Zy 2602 (Proben)	97,3	82,2		20	70	12,83
Zy 2654 (Proben)	99,8	83,3		20	69	12,7
Zy 2706 (Proben)	99,4	85,2		20	69	13,11
Durchschnitt	98,9	83,5		20	69	12,83
M & P Laboratorium
ZY 2715 Schwalbenschwanz	96,7	81,2	90	20	67	> 16,15
(Proben)
ZY 2715 Schaufel (Proben)	96,7	78,6	90	19	63	10,63
B50AH7 Spezifikation	91,4-105,5	70,3-87,9		15 (min)	60 (min)	8,28 (min)
(Proben)

Die Ergebnisse der Übergangstemperatur-Bestimmungen von Teilen aus der mittleren Schaufel und dem Schwalbenschwanz sind in der folgenden Tabelle VIII zusammengefaßt. Die Schlagenergie bei Raumtemperatur war für den Schwalbenschwanz größer als für den ίο

mittleren Teil der Schaufel und beide lagen oberhalb des Spezifikations-Minimums. Die Übergangstemperatur des mittleren Schaufelteiles lag mit -13° C um 19° C oberhalb der des Schwalbenschwanzteiles.

Tabelle VIII

Charpy-Schlagtcst mit V-Kerben-Probekörpern aus B50AH7

Stelle	Test.-Temp.	Absorbierte Energie	Faserförmigkeit	50% Über-
			des Bruchs	gangs-
				temperalur
	C	mkg	%	"C
Mitte der Schaufel	-29	3,04	21	-13
	-18	5,52	53
	-4	4,69	56
	21	10,63	100
Schwalbenschwanz	-40	4,14	31	-32
	-29	9,94	67
	-18	10,63	77
	21	> 16,15	100

Die longitudinal Grenzspannung für die Dauerte- von Dauerfestigkeit zu Zugfestigkeit lag für beide Teile

stigkcit für den mittleren Schaufcltcil betrug t,^r> des Schmiedestückes oberhalb des üblicherweise angc-

±51,7 kg/mm* und für den Schwalbcnschwanzteil nommcncn Wertes von 0,5, und zwar bei 0,53 im

±54,5 kg/mm^J. Die einzelnen Teslcrgcbnissc sind in der mittleren Schaufclteil und bei 0,56 im Schwtilbun-

folgenden Tabelle· IX /usiimmcngcstclll. Das Verhältnis schwanzteil.

Tabelle IX

Dauerfestigkeit von B50AH7 bei Zimmertemperatur

Schwalbenschwanz	Bruch oder	C	Zyklen	Schaufel	Bruch oder	Zyklen
Wechsel	Erschöpfung*)	Erschöpfung — O		Wechsel	Erschöpfung*)
spannung			χ 10 ^h	spannung b/.w. -belastung		χ 10"
kg/mm-	O	10,09	kg/mm²	O	10,08
49,2	O	10,17	49,2	X	1,61
52,7	X	0,30	52,7	O	10,38
56,2	X	0,88	49,2	O	10,01
52,7	O	10,38	52,7	X	0,42
49,2	O	34.21	56,2	X	0,77
52,7	X	1,10	52,7	O	11,27
56,2	X	1,07	49,2	X	0,22
52,7	O	20,63	52,7	O	20,83
49,2	O	31,88	49,2	X	0,66
52,7	X	1,82	52,7
56,2	O	10,27
52,7	O	10,02
56,2	O	10,08
59,8	X	0,24
63,3	X	1,09
59,8
*) Bruch - >

Die Ergebnisse der Schlagfestigkeits-Untersuchungen mit einem Charpy-Probekörper mit V-Kerbe aus spröde gemachter B50AH7-Legierung sind in der folgenden Tabelle X zusammengefaßt Einige der Werte

dieser Tabelle sind mit einer Haltezeit 0 aufgeführt. Diese Probekörper waren bis auf etwa ±3°C von der aufgeführten Temperatur für die Wärmebehandlung zum Verspröden erhitzt und dann abgeschreckt.

Tabelle X

Wirkung der Entspannungsbedingungen auf die Eigenschaften der Charpy-Probekörper aus 850A H 7

Temperatur	Hallezeit	6	Probekörper	Schlagenergie	Faserförmigkeit	Härte
C	h	6	Nr.	mkg	ULs Dl ULIIa %	Rc
315	6	4U	6,76*)	55	29,1
345	6	4T	7,86*)	63	30,0
370	0	4S	7,04*)	59	30,6
400	0,2	4R	7,32*)	56	31,0
425	0,5	9A	Ii,08	72	29,4
425	1,8	9B	14,21	98	30,0
425	6	9C	9,36	70	29,1
425	6	9D	7,18*)	56	30,5
425	17	3E1	4,41*)	39	29,7
425	6	3E2	4,41*)	44	29,9
425	6	9E	4,83*)	31	30,1
440	6	3Dl	7,46*)	53	30,5
440	6	3D2	4,14»)	40	30,8
455	0	3Cl	4,83»)	40	30,2
455	0	3C2	4,55*)	40	29,9
470	0	4R1	14,07	100	30,0
470	0	4R2	13,25	100	29,5
470	0	4A1	14,07	100	30,0
470	0,2	4A2	15,04	100	29,3
470	0,5	9A	9,94	7«	20,7
470	9B	9,50	7'5	30,7
470	9C	9.36	77	30.0

J	Forlscl/ung	Im Ofen bis	Il	Haltezeit	1,7	25 51	719	von 8,28 mkg.	12	t Härte
ί	Temperatur	im Ofen bis		h	6					Rc
	C	Behandlung	6			Faserförmigkei	30,4
	470		17	Probekörper	Schlagencrgie	des Bruchs %	30,1
	470	6	Nr.	mkg	53	30,6
i	470	6	9D	5,52*)	45	30,4
	470	6	3F3	4,69*)	35	29,8
i	480	6	3F4	4,69*)	40	30,0
	480	0	9E	4,41*)	40	30,2
	488	0,2	3Bl	5.11·)	35	29,3
	493	0,5	3B2	4,55")	53	30,1
	496	1,7	3W	7,32*)	44	30,1
	496	6	3X	4,83*)	81	30,1
]	496	17	4A	11,22	62	30,4
	496	6	4B	7,60*)	59	29,2
	496	6	4C	7,18*)	48	29,9
i	496	6	4D	5,39*)	56	31,5
	500	6	4F	6,21*)	81	30,3
	504	1,5	4E	12,28	61	29,5
	510	6	3Y	7,32*)	78	29,9
	510	6')	3Z	10,08	91	29,9
	524	6i)	3Al	8,29	81	29,5
	524	62)	3A2	10,91	72	30,7
	470	*62)*	9M	7,60*)	75	30,4
	470	23)	9N	8,14*)	26	30,8
	470	23)	3Sl	3,04*)	21	29,8
	470	33)	3S2	3,31*)	52	29,5
	538	33)	4SI	5,52*)	53	29,1
	538	Raumtemperatur	4S2	7,04*)	99	29
	538	345°C und dann	4Tl	13,94	100	28
	538	4T2	13,66	100
	1	4Cl	15,04	100
	2	4C2	13,11		Beseitigung der Sprödigkeit.
ί	1	abgekühlt.
	•	in Luft abgekühlt.
ί	²), gefolgt von der Wärmebehandlung bei 54O⁰C zur
( ί I i S	Unterhalb des B50AH7-Spezifikations-Minimums

Claims

Patentansprüche:

1. Verwendung eines Stahles mit martensitischem Gefiige, das gänzlich ferritfrei ist, bestehend aus:

0,05 bis 0,07%
0,70 bis 1,00%

max. 0,020%

0,30 bis 0,50%
3,50 bis 4,25%
11,20 bis 12,25%
0,30 bis 0,50%

max. 0,03%

max. 0,03%
Rest

Kühlenstoff

Mangan

Phosphor

Schwefel

Silizium

Nickel

Chrom

Molybdän

Aluminium

Vanadium

Zinn

Eisen

als Werkstoff zur Herstellung von geschmiedeten Turbinenschaufeln, deren 0,02%-Dehngrenze bei einer Spannung von mehr als 70 kg/mm² und deren Zugfestigkeit bei mehr als 90 kg/mm² liegt.

2. Verwendung eines Stahls nach Anspruch 1 mit der Maßgabe, daß der Chromgehalt 12%, der Nickelgehalt 4% und der Kohlenstoffgehalt 0,05% beträgt, für den Zweck nach Anspruch 1.

3. Verwendung eines Stahls nach Anspruch 1 mit der Maßgabe, daß der Chromgehalt 11,2%, der Nickelgehalt 4,25% und der Kohlenstoffgehalt 0,07% beträgt, für den Zweck nach Anspruch 1.