DE1533324C - Verwendung einer hochfesten Kobalt legierung als Werkstoff fur Gegenstande mit einer hohen Dampfungsfähigkeit - Google Patents
Verwendung einer hochfesten Kobalt legierung als Werkstoff fur Gegenstande mit einer hohen DampfungsfähigkeitInfo
- Publication number
- DE1533324C DE1533324C DE1533324C DE 1533324 C DE1533324 C DE 1533324C DE 1533324 C DE1533324 C DE 1533324C
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- percent
- weight
- alloys
- alloy
- cobalt
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 10
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 43
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 43
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N aluminium(3+) Chemical class [Al+3] REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 14
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052803 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 10
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 9
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 7
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 6
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 6
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 9
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 6
- 230000000171 quenching Effects 0.000 description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 5
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 5
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 4
- 230000000875 corresponding Effects 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 230000001965 increased Effects 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 230000002829 reduced Effects 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 208000001285 Stress Fractures Diseases 0.000 description 1
- 238000007545 Vickers hardness test Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing Effects 0.000 description 1
- 230000001771 impaired Effects 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 230000036961 partial Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000000717 retained Effects 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Description
Die Erfindung bezieht sich auf einen Werkstoff für Gegenstände mit hoher Dämpfungsfähigkeit und
hoher mechanischer Festigkeit.
Maschinenteile, beispielsweise Turbinenschaufeln, weisen des öfteren im Betrieb nach wiederholten Beanspruchungen,
z. B. beim Rütteln und Vibrieren, sowie infolge von Schock- und Schallvibrationen Ermüdungsbrüche
auf. Aus diesem Grunde ist es wünschenswert, durch Dämpfung der Vibration die Beanspruchungen auf ein Minimum zu bringen. Dies
wird dadurch erreicht, daß die Maschinenteile aus einem Material mit einer hohen Dämpfungsfähigkeit,
z. B. einem Material, das die von der inneren Reibung verursachten Vibrationen aufnehmen kann, hergestellt
werden, wobei die mechanische Energie in Wärme umgewandelt wird. Vorgenannte Fähigkeit begrenzt
die Entwicklung von sehr'hohen Vibrationsbeanspruchungen
des Materials, wobei die Haltbarkeit des Materials bei schweren Vibrationen erhöht wird.
Ein derartiges Material mit einer hohen Dämpfungsfähigkeit stellen rostfreie Stähle mit einem 13%igen
Chromgehalt, wie AISI 403-Stahl (Zusammensetzung: C
<0,15, Mn <l,00, Si <0,50, S <0,030, Cr 11,50 bis 13,00), sowie Kobaltlegierungen mit einem hohen
Kobaltgehalt, wie NIVCO-10 (beschrieben in »Magnetic
Properties of Metals and Alloys« ASM [1959], S. 251 bis 253; Zusammensetzung: Co 72%, Ni 23%,
Rest Ti, Al; mechanische Eigenschaften: 0,2 % Streckgrenze
.77 kg/mm2, Zugfestigkeit 112 kg/mm2, Dehnung 30%) Brucheinschnürung 35%), dar. Üblicherweise
besitzen jedoch derartige Werkstoffe bestenfalls eine Streckgrenze von höchstens 80 kg/mm2. Dabei
kann die Streckgrenze von rostfreiem Stahl mit einem 13%igen Chromgehalt durch Wärmebehandlung verbessert
werden. In diesem Fall jedoch büßt der so behandelte Stahl einen großen Teil seiner Dämpfungsfähigkeit ein.
Das Ziel der Erfindung ist die Auffindung eines Werkstoffes, welcher die Unzulänglichkeiten der bekannten
Kobaltlegierungen vermeiden kann.
Dieses Ziel wird nach der Erfindung durch die Verwendung einer hochfesten Kobaltlegierung, bestehend
aus 60 bis 75 Gewichtsprozent Kobalt, 0,5 bis 4,0 Gewichtsprozent Molybdän und/oder Wolfram, 20 bis
39 Gewichtsprozent Eisen und aus 0,003 bis 0,005 Gewichtsprozent Bor, gelöst.
Der Kohlenstoffgehalt der erfindungsgemäß verwendeten Legierung soll vorzugsweise höchstens
0,06 Gewichtsprozent betragen, wobei das Eisen die üblichen Verunreinigungen aufweisen kann. Diese bestehen
aus Phosphor und Schwefel sowie Desoxydationsmittel, wie Mangan und Silizium.
Nach einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der Erfindung wird eine hochfeste Kobaltlegierung
verwendet, bei welcher die im Eisen üblichen Verunreinigungen in einer Menge von höchstens 0,5 Gewichtsprozent
Mangan, höchstens 0,5 Gewichtsprozent Silizium, höchstens 0,010 Gewichtsprozent Phosphor
und höchstens 0,010 Gewichtsprozent Schwefel, auf die Kobaltlegierung bezogen, vorliegen.
Aus der USA.-Patentschrift 2 215 459 sind bereits hochfeste Kobaltlegierungen, bestehend aus 58 bis
68% Kobalt, 28 bis 38% Eisen, 1,0 bis 6% Molybdän und weniger als 0,05% Kohlenstoff, bekannt. Aus der
deutschen Auslegeschrift 1 180 139 ist ferner bekannt, daß Borzusätze als übliche und zulässige Beimengungen
zu betrachten sind.
Diese Druckschriften beschreiben jedoch nur die Existenz solcher Legierungen und ziehen die Verwendung
von Legierungen der beanspruchten Zusammensetzung als Werkstoffe für Gegenstände mit
einer hohen Dämpfungsfähigkeit nicht in Betracht. Diese Eigenschaft der erfindungsgemäß zusammengesetzten
Legierungen ist somit aus dem nachgewiesenen Stand der Technik nicht bekannt und auch nicht
nahegelegt.
Zum besseren Verständnis der Erfindung dienen die
Zum besseren Verständnis der Erfindung dienen die
ίο Zeichnungen.
F i g. 1 ist ein Diagramm, welches das Verhältnis zwischen Vickers-Härte und Streckgrenze sowie der
Dämpfungsfähigkeit einer erfindungsgemäß verwendeten Legierung im Vergleich mit der ähnlichen Kurve
eines rostfreien Stahles mit 13%igem Chromgehalt darstellt;
F i g. 2 ist ein Diagramm, welches das Verhältnis zwischen Dämpfungsfähigkeit und maximaler Biegebeanspruchung
von entsprechenden Proben der erfin-
ao dungsgemäß verwendeten Legierung aufzeigt.
Die erfindungsgemäß verwendeten Kobaltlegierungen sind dadurch charakterisiert, daß sie einen höheren
Kobaltgehalt als die zu diesem Zweck bekannten Kobaltlegierungen aufweisen, wobei der Zusatz von
Molybdän und/oder Wolfram denselben Aushärtungseigenschaften verleiht. Die Ergänzung erfolgt mit
Eisen, welches mit den üblichen Verunreinigungen, beispielsweise verbleibende Kohlenstoff-, Phosphor-
und Schwefelmengen, sowie derjenigen der üblichen Desoxydationsmittel, wie Mangan und Silicium, verunreinigt
ist. Vorgenannte Elemente tragen nichts zu den gewünschten Legierungseigenschaften bei und
sollten vorzugsweise auf einem Minimum gehalten werden.
Nachstehend werden die bevorzugten Zusammensetzungen der erfindungsgemäß verwendeten Legierungen
innerhalb der anschließend angegebenen Bereiche aufgeführt:
Kobalt mindestens 60 Gewichtsprozent oder
höchstens 75 Gewichtsprozent
Molybdän oder
Wolfram oder
ein Gemisch
Wolfram oder
ein Gemisch
derselben mindestens 0,5 Gewichtsprozent oder
höchstens 4 Gewichtsprozent
Kohlenstoff ... höchstens 0,06 Gewichtsprozent
50
50
Mangan höchstens 0,5 Gewichtsprozent
Silicium höchstens 0,5 Gewichtsprozent
Phosphor höchstens 0,010 Gewichtsprozent
Schwefel höchstens 0,010 Gewichtsprozent
Eisen Rest
Der Kobaltgehalt der Legierung soll innerhalb des Bereiches von 60 bis 75 Gewichtsprozent liegen, und
zwar deshalb, weil bei einem Kobaltgehalt von weniger als 60 Gewichtsprozent die Legierung bei Zimmertemperatur
überaus brüchig wäre, so daß sie für die praktische Verwendung ungeeignet sein würde. Sollte
jedoch der Kobaltgehalt über 75 Gewichtsprozent ansteigen, entsteht eine typische flächenzentrierte ku-
bische Kristallstruktur, so daß die Streckgrenze der
Legierung verringert wird.
Molybdän und Wolfram oder ein Gemisch derselben sind zur Erhöhung der Aushärtungseigenschaften der
Legierung vorgesehen; sollte der Gehalt an vorgenannten Elementen weniger als 0,5 Gewichtsprozent
betragen, so werden die Aushärtungseigenschaften beeinträchtigt. Dabei führt ein Gehalt an vorgenannten
Elementen von mehr als 4 Gewichtsprozent zu für praktische Anwendungen zu harten Legierungen, so
daß die Streckbarkeit und Zähigkeit derselben wesentlich verringert wird. Überdies erfolgt bei einem Zusatz
von mehr als 4 Gewichtsprozent Molybdän und/oder Wolfram nach dem Abschrecken eine Erhöhung der
Härte, wobei auch eine flächenzentrierte kubische Kristallstruktur entsteht. ,
Der Mangan- und Siliciumgehalt soll höchstens je 0,5 Gewichtsprozent betragen. Vorgenannte Elemente
sind normale im Eisen vorkommende Verunreinigungen, die im Eisen nach der Desoxydation desselben
verbleiben und nichts zu den gewünschten Legierungseigenschaften beitragen. Aus diesem Grunde brauchen
vorgenannte Elemente dem Eisen, welches mittels Schmelzen unter Vakuum oder eines anderen Verfahrens
desoxydiert wird, so daß es kein Silicium und Mangan enthält, nicht beigegeben werden.
Der allgemeinen Praxis gemäß wird sowohl der Phosphor- als auch der Schwefelgehalt bis zu höchstens
0,01 Gewichtsprozent reduziert.
Der Eisengehalt der erfindungsgemäß verwendeten Kobaltlegierungen hängt an erster Stelle vom Kobaltgehalt
und weniger von der Menge der anderen Bestandteile der Legierung ab. Dabei variiert die der
Legierung zum Ergänzen zugegebene Eisenmenge zwischen 20 und 39 Gewichtsprozent. Die der Legierung
beigegebene Eisenmenge bezweckt das Beibehalten der kubisch raumzentrierten Kristallstruktur
des Grundmetalls. Bei einer kubisch raumzentrierten Kristallstruktur des Grundmetalls ist das Gleitsystem
in der Dislokation dominierend, so daß die Streckbarkeit und die Zähigkeit der Legierung erhöht werden.
Die Legierung enthält 0,003 bis 0,005 Gewichtsprozent Bor. Durch die Borzugabe werden die Eigenschaften
der Legierung dadurch verbessert, daß während des Anlassens die Streckbarkeit und die Zähigkeit
der Legierung nicht beeinträchtigt werden, und zwar deshalb, weil die Keimbildung von Niederschlägen an
den Korngrenzen gehemmt ist. ; ·
Die erfindungsgemäß verwendeten Legierungen werden einer Wärmebehandlung unterworfen. Dabei
erfolgt zunächst ein Abschrecken in Wasser oder öl
von einer Temperatur zwischen 950 und 10500C auf
ίο Zimmertemperatur und anschließend ein Anlassen bei
einer Temperatur zwischen 450 und 6500C während einer Zeitspanne von 1 bis 100 Stunden.
Die erfindungsgemäß verwendeten Legierungen weisen nach Abschrecken eine Härte von etwas
weniger als 380 bsim Vickers-Härteversuch auf; dabei
ist keine übermäßige Sprödigkeit, sogar bsi hohen Temperaturen, festzustellen. Aus diesem Grunde besitzen
vorgenannte Legierungen eine gute Schweißbarkeit. Außerdem können die Legierungen nach Abschrecken
derselben leicht maschinell verarbeitet werden, wobei das Anlassen erst anschließend erfolgt.
Die relativ niedrige Härte der Legierungen nach dem Abschrecken hat eine leichte Verarbeitbarkeit derselben
zur Folge. Die für das Anlassen erforderlichen Temperaturen sind nicht übermäßig hoch, so daß
das Verwerfen und Verziehen der Maschinenteile
nach dem Anlassen derselben auf ein Minimum
beschränkt ist.
In Tabelle 1 wird die chemische Zusammensetzung einiger typischer erfindungsgemäß verwendeter Legierungen
sowie die Menge in Gewichtsprozenten der Bestandteile derselben angegeben.
In Tabelle 2 werden die mechanischen Eigenschaften der Legierungen nach Tabelle 1, die einer Wärmebehandlung
unterworfen wurden, aufgezeigt; es wird darauf hingewiesen, daß die Legierungen Ä drei verschiedenen
Wärmebehandlungen unterworfen wurden; dabei sind in Tabelle 2 die Ergebnisse, die nach unterschiedlicher
Wärmebehandlung erzielt wurden, angegeben. Die Proben wurden quadratischen Stäbsn von
40 · 40 mm, die aus 30 kg Blöcken geschmisdet wurden, entnommen. Die Legierungen wurden in einem Hochfrequenzinduktionsofen
geschmolzen.
Legierung
Nr.
Co
Mo
Chemische Zusammensetzung (Gewichtsprozent)
IB I C I Mn 1 Si I P
A-I
A-2
A-3
B ..
C ..
D..
E ..
F ..
G..
A-2
A-3
B ..
C ..
D..
E ..
F ..
G..
71,23
71,25
73,53
72,54
65,52
70,56
71,24
73,53
72,54
65,52
70,56
71,24
2,23
2,24
3,32
0,71
2,21
3,32
0,71
2,21
1,12
2,26
1,35
1,35
0,003
0,03
0,03
0,04
0,02
0,01
0,03
0,04
0,04
0,02
0,01
0,03
0,04
0,30
0,31
0,23
0,32
0,22
0,27
0,26
0,23
0,32
0,22
0,27
0,26
0,22
0,21
0,24
0,31
0,23
0,22
0,25
0,24
0,31
0,23
0,22
0,25
0,006.
0,006
0,007
0,005
0,008
0,007
0,006
0,007
0,005
0,008
0,007
0,006
0,003
0,004
0,007
0,005
0,006
0,004
0,005
0,007
0,005
0,006
0,004
0,005
Rest
Rest
Rest
Rest
Rest
Rest
Rest
Rest
Rest
Rest
Rest
Wärmebehandlung*) Anlassen |
Streckgrenze, Abbiegung· (Offset) kp/mm * |
Mechanische Eigenschaften | Dehnung (50 mm Meßlänge) |
Bruch- einschnyrung |
Kerbschlag biege festigkeit**) |
Dämpfungs fähigkeit (logarithmische Abnahme) |
|
Le gierung Nr. |
10 Stunden bei 5000C | 154,3 | Zug festigkeit kp/mm* |
13,6 | 49,1 | 3,2: | 1 wie in |
A-I .... | 2 Stunden bei 500° C | 127,1 | 170,5 | 15,3 | 55,6 | 4j3 | Fi.g.Z |
A-2 .... | 1 Stunde bei 6000C | 99,3 | 152,3 | 13,6 | 34,5 | 3,5 | J gezeigt. |
A-3 .... | 10 Stunden bei 5000C | 149,2 | 121,4 | 15,2 | 55,3 | 3,4 | 0,015 |
B | 3 Stunden bei 5000C | 153,2 | 163,1 | 14,6 | 52,5' . | 3,5 | 0,010 |
C | 30 Stunden bei 5000C | 103,2 | 172,4 | 18,6 | 56,2 | 4,6 | 0,092 |
D | 10 Stunden bei 5000C | 148,3 | 119,3 | 14,0 | 51,2. | 4,2' | 0,018 |
E | 10 Stunden bei 5000C | 147,5 | 168,0 | 14,3 | 52,1 | 4,4 | 0,013 |
F | 10 Stunden bei 5000C | 148,2 | 163,2 | 13,2 | 51,2: | 4,7 | 0,012: |
G | 170,1 | ||||||
*)AUe Proben wurden in Öl von 10000C auf Zimmertemperatur abgeschreckt und anschließend bei der in der Tabelle
angegebenen Temperatur angelassen.
♦*) Charpy-Kerbschlagbiegefestigkeit mit einer 2 mm V-Kerbform. Werte in kprn/cm2.
Es ist hervorzuheben, daß die Wärmebehandlung eine sehr gute Zugfestigkeit den erfindungsgemäß verwendeten
Legierungen erteilt, wobei gleichzeitig aus den Dehnungs-, Zieh- und Charpy-Kerbschlagbiegefestigkeitsversuchen
die besonderen Eigenschaften der Legierung ersichtlich sind:
Die Dämpfungsfähigkeitseigenschaften der Legierungen werden in den F i g. 1 und 2 aufgezeigt. Wie
in den Kurven der F i g. 1 dargestellt, in welchen die
maximale Dämpfungsfähigkeit in logarithmischer Abnahme δ der Legierungen ausgedrückt ist, sind die
zum Erreichen einer entsprechenden Festigkeit wärmebehandelten Legierungen graphisch im logarithmischen
Maßstab gegen die Vickers-Härte und die Streckgrenze aufgezeigt. Dabei ist ersichtlich, daß die Dämpfungsfähigkeit der Legierungen weitaus diejenige des bekannten
rostfreien Stahles mit 13°/oigem Chromgehalt
übersteigt. Andererseits können die erfindungsgemäß verwendeten Legierungen einer Wärmebehandlung
unterzogen werden, so daß die mechanische Festigkeit und die Härte;derselben weitaus höher als die gleichen
Eigenschaften des rostfreien Stahles mit 13%igem
Chromgehalt ist.
Die. Dämpfungsfähigkeit wurde gemäß den im Artikel »Türbine-Blade Vibration due to Partial Admission«
von R..P. K ro ο η, im »Journal of Applied Mechanics«, Dezember 1940, S. A-161 bis A-165,
gegebenen Anweisungen bestimmt
Die Kurve A in F i g. 1 wurde nach dem Prüfen
einiger Proben der erfindungsgemäß verwendeten Legierungen, die einer Wärmebehandlung zum Erreichen
der gewünschten Eigenschaften unterworfen wurden, errechnet. Die Kurve B wurde beim Prüfen
nach dem gleichen Verfahren mehrerer Proben eines rostfreien Stahles mit 13%igem Chromgehalt, welcher
ebenfalls einer Wärmebehandlung zum Erreichen der entsprechenden Streckgrenze und Härte unterzogen
wurde, errechnet.
In F i g. 2 wird die Dämpfungsfähigkeit (logarithmische
Abnahme) von drei Proben A-I, A-2 und A-3, welche die in Tabelle 1 angegebene: Zusammensetzung
haben und wie in Tabelle.2 ausgeführt, wärmebehandelt
wurden, gegen die maximale Biegebeanspruchung in kg/mm2 graphisch aufgezeichnet:
Es ist hervorzuheben, daß die Probe A-I, welche
eine Streckgrenze von 154,3 kg/mm2, wie in Tabelle X
angegeben, aufweist, eine sehr gute Dämpfungsfähigkeit besitzt, obwohl sie kleiner als diejenige der Proben A-2 und A-3 ist, die zum Erreichen einer niedrigeren
Streckgrenze im Vergleich mit der Probe Α-Γ wärmebehandelt wurden.
Aus dem Vorhergehenden ist klar ersichtlich, daß die erfindungsgemäß verwendeten Kobaltlegierungen verbesserte Eigenschaften besitzen, wobei die hohe Dämpfungsfähigkeit sogar nach der Wärmebehandlung zum Erreichen einer hohen Streckgrenze und einer hohen Härte erhalten: bleibt. Es ist ebenfalls offensichtlich, daß die Legierungen* eine leichte Ver-arbeitbarkeit nach dem Abschrecken derselben aufweisen und daß die Wärmebehandlung ohne Schwierigkeiten durchgeführt werden kann:
Aus dem Vorhergehenden ist klar ersichtlich, daß die erfindungsgemäß verwendeten Kobaltlegierungen verbesserte Eigenschaften besitzen, wobei die hohe Dämpfungsfähigkeit sogar nach der Wärmebehandlung zum Erreichen einer hohen Streckgrenze und einer hohen Härte erhalten: bleibt. Es ist ebenfalls offensichtlich, daß die Legierungen* eine leichte Ver-arbeitbarkeit nach dem Abschrecken derselben aufweisen und daß die Wärmebehandlung ohne Schwierigkeiten durchgeführt werden kann:
Claims (3)
1. Verwendung einer hochfesten Kobaltlegierung, bestehend aus 60 bis 75% Kobalt, 0,5 bis 4,0%
Molybdän und/oder Wolfram, 20 bis 39% Eisen und. 0,003 bis 0,005% Bor, als Werkstoff: für Gegenstände mit einer hohen: Dämpfungsfähigkeit.
2. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 1, die höchstens 0,06% Kohlenstoff enthält, zu dem
in Anspruch 1 genannten Zweck.
3. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 1 oder 2, die die im Eisen üblichen Verunreinigungen
in einer Menge von höchstens 0,5% Mangan, höchstens 0,5% Silicium, höchstens 0,010%
Phosphor und höchstens 0,010% Schwefel, auf die !Cobaltlegierung bezogen, enthält, zu dem in
Anspruch 1 genannten Zweck.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Family
ID=
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69022020T2 (de) | Chrom-Nickel-Stahl für Chirurgienadeln. | |
DE602004000140T2 (de) | Rostfreier austenitischer Stahl | |
DE60201741T2 (de) | Stahl und rohr zur verwendung bei erhöhten temperaturen | |
DE4233269C2 (de) | Hochfester Federstahl | |
DE60215655T2 (de) | Martensitischer nichtrostender stahl | |
DE60307076T2 (de) | Stahldraht für hartgezogene feder mit hervorragender dauerfestigkeit und senkungsbeständigkeit und hartgezogene feder | |
EP3788176A1 (de) | Medium-mangan-kaltband-stahlzwischenprodukt mit reduziertem kohlenstoff-anteil und verfahren zum bereitstellen eines solchen stahlzwischenproduktes | |
DE19644517A1 (de) | Federstahl mit ausgezeichneter Widerstandsfähigkeit gegenüber Wasserstoffversprödung und Ermüdung | |
DE60020263T2 (de) | Verwendung eines ausscheidungsgehärteten martensitischen edelstahls | |
DE1558668C3 (de) | Verwendung von kriechfesten, nichtrostenden austenitischen Stählen zur Herstellung von Blechen | |
DE3041565C2 (de) | ||
DE1231018B (de) | Verwendung einer warmfesten, rostfreien Stahllegierung | |
DE3238716A1 (de) | Stahl und daraus hergestellte kette | |
DE102010046772A1 (de) | Federstahl und Feder mit hervorragender Korrosionsschwingfestigkeit | |
DE1458323A1 (de) | Halbaustenitischer,ausscheidungshaertbarer,rostfreier Chrom-Nickel-Aluminium-Stahl | |
DE1232759B (de) | Martensitaushaertbarer Chrom-Nickel-Stahl | |
DE1221022B (de) | Martensitaushaertbare Stahllegierung | |
EP3872206B1 (de) | Verfahren zur herstellung eines nachbehandelten, kaltgewalzten stahlflachprodukts und nachbehandeltes, kaltgewalztes stahlflachprodukt | |
DE1533324C (de) | Verwendung einer hochfesten Kobalt legierung als Werkstoff fur Gegenstande mit einer hohen Dampfungsfähigkeit | |
DE69207935T2 (de) | Eisen-Chrom-Nickel-Silizium-Formgedächtnislegierungen mit ausgezeichneter Spannungsrisskorrosionsfestigkeit | |
DE2209085A1 (de) | Alterungsgehärteter martensitischer Nickelstahl | |
DE69125473T2 (de) | Hochfeste legierung mit hoher dämpfung | |
DE1533324B1 (de) | Verwendung einer hochfesten kobaltlegierung als werkstoff fuer gegenstaende mit einer hohen daempfungsfaehigkeit | |
DE1267853C2 (de) | Hochfeste stahllegierung mit ueberwiegend martensitischem gefuege | |
DE2166989A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines gut bearbeitbaren kohlenstoffarmen baustahles mit einwandfreier schweissbarkeit |