DE2524790C3 - Schaltungsanordnung für ein Batterieladegerät - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung der im Oberbegriff des Patentanspruchs 1 angegebenen Art.

Bei einem solchen bekannten Ladegerät für Batterien (DE-OS 21 14 100) sind zwei Nebenschlußwege vorhanden, in denen die beiden Transistoren eines Schmitt-Triggers liegen. Diese Transistoren sind über einen als Referenzelement dienenden gemeinsamen Emitterwiderstand miteinander verbunden. Die Steuerung des Schmitt-Triggers erfolgt sowohl durch die Batteriespannung, die über einen Spannungsteiler an die Basis des zweiten Transistors gelegt wird, als auch über einen Impulsgeber, der in Zeitabständen von mehreren Minuten Impulse liefert. Das Ladegerät kann nur zu den Zeitpunkten dieser Impulse vom abgeschalteten Zustand in den Starkladezustand versetzt werden. Erreicht die Batteriespannung den höchstzulässigen Wert, dann kippt der Schmitt-Trigger zurück, um den Leistungsschalter abzuschalten.

Bei Schmitt-Triggern ist es darüber hinaus bekannt, die Werte der in den beiden Nebenschlußwegen liegenden Widerstände unterschiedlich zu machen (AEG Mitt. 1960,Seite 16).

Bei der Überwachung von Spannungsschwankungen an elektrischen Batterien ist es bekannt, einen Ohmschen Widerstand und einen Halbleiter in Reihe zu schalten, und parallel zu dem Ohmschen Widerstand ein Relais zu schalten (DE-Patentanmeldung S 26 246-Vlllb/2lc, 50, bekanntgemacht am 7. 1. 1954). Da der Halbleiter unabhängig von dem die Reihenschaltung durch fließenden Strom einen nahezu konstanten Spannungsabfall liefert, machen sich Spannungsschwankungen an der Reihenschaltung in vollem Umfang an dem Ohmschen Widerstand bemerkbar, so daß dort die prozentualen Spannungsschwankungen viel größer sind.

Aufgabe der Erfindung ist es. eine Schaltungsanordnung der im Oberbegriff des Patentanspruchs 1 angegebenen Art zu schaffen, die in Abhängigkeit von der Batteriespannung jeweils zwischen Ladungserhaltungs-Betrieb und Starklade-Betrieb umschaltet, und in beiden Betriebsarten definierte Ladeströme liefert.

Zur Lösung dieser Aufgabe dienen die im kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 1 angegebenen Merkmale.

Das Batterieladegerät hält eine angeschlossene Akkumulatoren-Batterie ständig in aufgeladenem Zustand, wobei in Abhängigkeit von der Batteriespannung zwischen zwei definierten Ladeströmen umgeschaltet wird. Das Batterieladegerät hat das Betriebsverhalten einer rechteckigen Hystereseschleife, bei der die Differenz zwischen der Abschaltspannung bei Slarkiade-Betrieb und der Einschaltspannung bei Nachlade-Betrieb durch geeignete Wahl der Schaltungsbestandteile beeinflußt werden kann. So ist es beispielsweise möglich, je nach Verwendungsart der angeschlossenen Batterie einen Ladungserhaltungs-Beuieb oder einen Zyklus-Betrieb durchzuführen. Beim Ladungserhaltungs-Betrieb wird der Batterie normalerweise nicht

JO durch einen Verbraucher Strom entzogen, während beim Zyklus-Betrieh eine häufige Belastung der Batterie durch Verbraucher erfolgt, und somit zyklisch Wiederaufladungen erforderlich sind. In beiden Fällen wählt man unterschiedliche Formen der Hystereseschleife.

Eine vorteilhafte Realisierungsform der Konstantstromquelle ist im Patentanspruch 2 angegeben.

Im folgenden werden einige Ausführungsbeispiele der Erfindung unter Bezugnahme auf die Figuren näher erläutert.

F i g. 1 zeigt ein Blockschaltbild j'iier bevorzugten Ausführungsform;

F i g. 2 zeigt ein schemattsches Schaltungsanordnung eines Batterieladegerätes entsprechend einer ersten Ausführungsform;

F i g. 3,4 und 5 zeigen schaltungstechnische Abwandlungen der F i g. 2;

Fig.6 zeigt Ladekurven der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung für Ladungserhaltungs-Betrieb;
Fig. 7 zeigt Ladekurven für einen zyklischen Betrieb der Schaltungsanordnung;

Fig.8 zeigt eine typische Hysteresedarstellung des Ladestromes über der Spannung und

Fig. 9 zeigt eine typische abgeflachte Kurve für die Spannung in Abhängigkeit vom Strom des Spannungs-Referenzelementes.

Gemäß Fig. 1 erzeugt eine Gleichstromquelle, die beispielsweise aus einer Batterie oder einem Wechselstrom-Gleichstromumformer bestehen kann, eine Gleichspannung, mit der das Batterieladegerät betrieben wird. Der Ladestrom wird der Batterie über einen Starkladestrompfad zugeführt, der eine Strombegrenzungseinrichtung enthalten kann. Daneben ist ein Nachladestrompfad vorgesehen, der einen weit geringeren Strom durchläßt. Der Ladezustand der Batterie wird selbsttätig ermittelt und ein Ladesteuerteil dient dazu, die Laderate in der gewünschten Weise einzustellen. Durch die Ladesteuerung werden außerdem vorzugsweise die Ladecharakteristiken eingestellt, um die auf

Temperaturveränderungen zurückzuführenden Einflüsse zu kompensieren. Außerdem ist in Reihe mit der Batterie ein Element vorgesehen, das als Entladesperre wirkt und die Entladung der Batterie verhindert, wenn das Ladegerät nicht unter Strom steht.
(v In Fig.2 ist ein Ausführungsbeispiel dargestellt, das Tn wesentlichen eine Gleichstromquelle 10 und Ausgangsanschlüsse 12, 14 aufweist, weiche mit einer aus einer oder mehreren aufzuladenden Zellen bestehenden Batterie 16 verbunden werden können. Außerdem ist zwischen der Gleichstromquelle und der Batterie eine elektronische Schaltung vorgesehen, die den zur Batterie fließenden Ladestrom regelt.

Die Gleichstromquelle 10 enthält einen Transformator Tl, dessen Primärwicklung 18 von einer geeigneten Wechselspannungsquelle, beispielsweise einem Wechselstromnetz mit 115 Volt und 60 Hz gespeist wird. Die Sekundärwicklung 20 des Transformators ist mit einer üblichen Doppelwellengleichrichter-Brückenschaltung verbunden, die aus den Dioden Dl, D 2, D 3 und D4 besteht und zwischen deren Anschlüsse 24 und 26 ein Giättungskondensator C i geschaltet ist.

Der Gleichrichter-Brückenanschluß 26 ist mit dem negativen Pol 14 der Batterie verbunden und der Brückenanschluß 24 ist über den Starkladestrompfad mit dem positiven Pol 12 der Batterie verbunden. Der Starkladestrompfad enthält die Emitter-Kollektorstrekke eines PNP-Leistungstransistors Qi, einen Nachladewiderstand R 2, der den Transistor Q1 überbrückt, und eine Diode DlO, die eine Entladung der Batterie verhindert, wenn das Batterieladegerät nicht unter Strom steht.

Parallel zur Batterie ist ein Spannungsteiler, bestehend aus den Widerständen R 4, R 5 und R 6 geschaltet, um den Ladezustand oder das Spannungsniveau der Batterie zu überwachen. Der verstellbare Abgriff 28 des als Potentiometers ausgebildeten Widerstandes R 5 ist mit der Basis eines NPN-Transistors Q3 verbunden, dessen Emitter über eine als Spannungsreferenzelement dienende Diode D9 mit dem negativen Pol 14 der Batterie verbunden ist. Der Kollektor des Transistors Q3 ist im Verbindungspunkt 30 an die Basis eines NPN-Transistors QI angeschlossen. Ein Widerstand R 3 verbindet den Anschlußpunkt 30 mit dem Starkladestrompfad zwischen der Gleichspannungsquelle und der Batterie.

Der in dem ersten Nebenschlußweg liegende NPN-Transistor Q2 ist mit seinem Kollektor an die Basis des Leistungstransistors Q1 angeschlossen und sein Emitter ist über einen Widerstand Rl mit der Diode D 9 verbunden.

Zur Strombegrenzung des Starkladestrompfades sind zwei in Reihe geschaltete Dioden D 5 und D 6 vorgesehen, die dem Widerstand R 1 und der Emitter-Basisstrecke des Transistors Q1 parallel geschaltet sind. In gleicher Weise sind Dioden Dl und D8 derp Widerstand R 7 und der Basis-Emitterstrecke des ersten Transistors Q2 parallel geschaltet, um eine zusätzliche strombegrenzte Konstantstromquelle für den ersten Nebenschlußweg zu bilden.

Ein den Anschlußpunkt 30 mit dem negativen Po] der Batterie 14 verbindende Kondensator Cl hat die Aufgabe, während des Betriebes der Schaltung Schwingungen zu unterdrücken.

Der Widerstand R 2 bildet zusammen mit dem Widerstand R 1 einsii Nachladestrompfad.

Die Funktion der Schaltungsanordnung nach F i g. 2 ist folgende:

Es sei davon ausgegangen, daß die Batterie im Anfangszustand voll oder nahezu voll aufgeladen ist, so daß das Ladegerät im Nachlade-Betrieb arbeitet. Der Spannungsteiler aus den Widerständen R 4. R 5 und R 6 greift eine Spannung ab, die der Batteriespannung proportional ist und ausreicht, um die Basis des Transistors Q 3 so positiv zu machen, daß dieser ganz oder wenigstens annähernd in die Sättigung gefahren wird, d. h. die Spannung am Abgriff 28 des Spannungstellers ist um so viel größer als die Referenzspannung an der Diode D9, daß der Transistor Q3 ganz oder annähernd im Sättigungsbereich betrieben wird. Das Spannungsreferenzelement besitzt eine nicht-lineare Strom-Spannungskennlinie, d. h. der an ihm entstehende Spannungsabfall hängt von der Größe des hindurchfließenden Stromes ab. Eine typische Strom-Spannungscharakteristik für die Diode D9 ist in Fig.9 in halblogarythmischer Koordinatendarstellung abgebildet Aus der Kennlinie der Vorwärtsspannung gemäß F i g. 9 geht klar hervor, daß die an der Diode erzeugte Vorwärtsspannung im Bereich e:>;ger Zehntelvolt schwankt, während der Diodenstrom tlch sehr stark ändert.

Wenn das Ladegerät im Nachlade-Betrieb arbeitet und das Potential am Abgriff 28 ausreicht, um den zweiten Transistor ζ) 3 in den Sättigungszustand zu bringen, fließt Strom über die Widerstände R\,R2 und R 3 durch die Diode 9. Die Impedanzen dieser Widerstände, und insbesondere von R 3, sind so gewählt, daß der Strom durch die Diode D9 relativ gering ist, so daß der Spannungsabfall an D 9 ebenfalls gering ist Wenn der zweite Transistor Q 3 in Sättigung ist, reicht das Potential am Punkt 30 nicht aus, um eine genügend hohe Vorspannung an die Basisemitterstrecke des ersten Transistors Q2 zu legen. Da Transistor Q2 vollständig oder nahezu gesperrt ist, wird die Basis des Leistungstransistors Q 1 nicht negativ genug, um diesen Transistor leitend zu machen, so daß nur ein geringer Nachladestrom durch den Widerstand R 1 umi den Nebenschlußwiderstand R 2 zur Batterie fließt.

Wenn die Batteriespannung absinkt, beispielsweise durc/i intermittierende Entladung oder durch Selbstentladung, sinkt auch die entsprechende Spannung am Abgriff 28 des Spannungsteilers. Wenn die Spannung am Abgriff auf oder unter einem bestimmten Wert liegt, ist die Spannung an der Basis des zweiten Transistors Q3 schließlich nicht mehr hoch genug, um Q3 im Sättigungszustand zu halten, so daß die Basis von Q 2 eine solche Vorspannung erhält, daß dieser Transistor leitend wird. Wenn der Transistor Q 2 leitet, ist der erste Nebenschlußweg von der Basis des Transistors Q1 über die Kollektor-Emitterjtrecke des Transistors Q 2, den Widerstand Rl und die Diode D 9 geöffnet. Die Baute'-'t- in diesem ersten Nebenschlußweg, und insbesondere der Wert des Widerstandes Rl.. sind so bemessen, daß der SVom durch die Diode £>9 {bezogen auf den durch D 9 fließenden Strom, wenn der erste Transistor Q 2 nicht-leitend ist) hoch ist und von der Konstantstromquclle, bestehend aus dem Transistor Q2, dem Widerstand Rl und den Dioden Dl und D8 geregelt wird, Die Spannung an der Diode 09 wird daher infolge des von der Stromquelle Q 2 gelieferten erhöhten Stromes erhöht (s. wieder Fig. 9;. Wenn nun der erste Transistor Q 2 leitend ist, wird die Basis des Transistors Q1 bezogen auf den Emitter hinreichend negativ, um den Transistor Q1 leitend zu machen und das Ladegerät in den Starklade-Betrieb zu versetzen. Durch den erhöhten Stromfluß und den verstärkten

Spannungsabfall an der Diode D9 steigt die Referenzspannung so an, daß sichergestellt ist, daß der Transistor Q3 gesperrt ist.

Das Ladegerät bleibt so lange im Siarklade-Betrieb, bis die Spannung an der Basis des Transistors Q3 ■-, infolge des Anwachsens: der Batteriespannung so groß geworden ist, daß Q 3 in die Sättigung gesteuert und der erste Transistor Q 2 abgeschaltet wird, wodurch der Transistor Q 1 gesperrt wird. Wegen des höheren Spannungsabfalls an der Diode D9 bei Starklade-Be- i< > trieb bewirkt das Ladegerät, daß die Batteriespannung auf einen bestimmten Wert ansteigt, der größer ist als die Spannung an dem Punkt, an dem der Starklade-Betrieb begonnen hatte. Dais Ladegerät ist daher imstande, die Batteriespannung zu ermitteln und den erforderli- r, chen Ladestrom zu liefern, um die Batterie in einem Starkladezustand zu halten. Das Ladegerät behält den Nachladezustand so lange bei, bis die Batteriespannung unter einem bestimmten Wert absinkt, wodurch ein Nachlsdczüsisnd der Ba!!cr;c angezeigt wird. Düi'iii wird in dem Batterieladegerät wieder der Starkladestrompfad geöffnet. Dieser Hystereseeffekt des Batterieladegerätes ist jeweils in den Darstellungen der F i g. 6, 7 und 8 verdeutlicht, die den Ladungserhaltungs-Betrieb, den Zyklus-Betrieb und die Hystereseschleife 1=, darstellen.

In Fig. 6 ist der Ladiingserhaltungs-Betrieb einer Batterie abgebildet, bei dem man davon ausgeht, daß die Lebensdauer der Batterie verlängert werden kann, indem man die Batterie mit relativ niedrigen Spannungswerten auflädt. Der speziellen Darstellung liegt die Aufladung eines Bleiakkumulators im Starklade-Betrieb auf 2,4 Volt pro Zelle zugrunde. Der Nachladestrom wird ziemlich niedrig gehalten, so daß er gerade über der Selbstentladerale einer Zelle liegt, damit die 1=, Batterie ohne zu weitgehende Überladung der Zelle im Ladezustand gehalten werden kann. Das Hysteresemerkmal des Ladegerätes erkennt man durch den Unterschied zwischen der relativ niedrigeren Spannung der Zelle, bei der der Transistor Q 1 leitend ist (2,3 Volt für die Wiedereinschaltung, unter 23 Volt für die Anfangsladung), und der relativ höheren Spannung, bei der der Starklade-Betrieb abgeschaltet wird (2.4 Volt).

Eine ähnliche Situation ist in Fig. 7 für den Zyklus-Betrieb dargestellt. In dieser Situation ist jedoch der Unterschied zwischen der hohen Abschaltspannung und der niedrigen Einschaltspannung im allgemeinen etwas größer als der entsprechende Unterschied für den Ladungserhaltungs-Betrieb. d.h. die Hystereseschleife ist breiter. In diesem Falle kann der Dauerstrom etwa zehnmal so groß sein wie der Dauerstrom bei Ladungserhaltungs-Betrieb. Es sei darauf hingewiesen, daß speziell für den Zyklus-Betrieb der Unterschied zwischen der Höchstspanriung. bei der die Abschaltung erfolgt, und der Niedrigstspannung, bei der die Einschaltung erfolgt, ein zwangsweises Aussetzen des Starklade-Betriebes bewirkt, so daß eine Wiedereinschaltung der Starkladung (mit möglichen Zerstörungsfolgen an der Zelle) so lange vermieden wird, bis die Spannung des geöffneten Regelkreises auf einen eo sicheren Wert abgesunken ist

Generell erzeugt die Kurve des Ladestromes in Abhängigkeit von der Ladespannung eine Hystereseschleife, wie sie in F ig. 8 dargestellt ist Der Starkladestrom I₁ wird mit im wesentlichen konstantem Wert geliefert bis der Wert V₂ der Höchstspannungsabschaltung erreicht ist Dieser Zustand entspricht dem Fall, daß der erste Nebenschlußweg durch den Transistor Q 2 in F i g. 2 einen relativ hohen Strom durch die Diode D 9 schickt, so daß deren Spannung einen hohen Wert annimmt. Wenn die Zelle die Höchstspannung V₂ erreicht hat, beginnt der Transistor Q3 zu leiten und geht in die Sättigung, wodurch der Transistor Q 2 abgeschaltet wird. Der zweite Nebenschlußweg durch den Widerstand R 3, den Transistor Q3 und die Diode D 9 reduziert den Strom durch die Diode D9 erheblich und erniedrigt dadurch die Referenzspannung an dieser Diode. Der Strom Ei, der durch die Widerstände R \ und R 2 bei Nachlade-Betrieb fließt, wird beibehalten, bis die Batteriespannung auf den Niedrigwert V\, bei dem die Einschaltung erfolgt, abgesunken ist. An dieser Stelle wird Transistor Q1 eingeschaltet und die Starkladung der Batterie wieder aufgenommen. Die Hystereseschleife wird entsprechend der zuvor beschriebenen Folge von Betriebszuständen von neuem durchlaufen.

Ein wichtiges Merkmal besteht in der Möglichkeit, die Breite der riysieiesesciiieiit: zu regein, d. h. den Unterschied zwischen Vi und V₂. Die Breite kann verkleinert werden, um eine nahezu konstante Ausgangsspannung zu liefern, oder sie kann aufgeweitet werden, um eine Aufladung der Batterie nur dann zu ermöglichen, wenn die Batteriespannung sehr niedrig geworden ist. Die Breite der Hystereseschleife wird von dem Strom durch das Referenzelement, die Diode D 9, bestimmt. Durch Erhöhung des Stromes durch die Diode O'i im Nachlade-Betrieb oder durch Reduzierung des Stromes durch die Diode D9 im Starklade-Betrieb wird die Schleife verengt. Der Strom durch die Diode D 9 im Nadilade- Betrieb kann erhöht werden, indem der Widerstandswert von K3 verringert wird und der Strom durch die Diode D9 kann im Starklade-Betrieb reduziert werden, indem der Widerstandswert von R 7 erhöht wird. Llmgekehrt kann die Breite der Hystereseschleife vergrößert werden, indem der Strom durch D9 bei Nachlade-Betrieb verringert bzw. wenn der Strom durch die Diode D9 bei Starklade-Betrieb erhöht wird. Die Breite der Hystereseschleife kann außerdem leicht durch die Vergrößerungswirkung des zwischen dem Spannungsreferenzelement und der aufzuladenden Batterie liegenden Spannungsteilers über einen weiten Bereich verändert werden.

Die Schaltungsanordnung enthält in ihrer bevorzugten Ausführungsform eine Temperaturkompensation in der Meß- und Regelschaltung. Vorzugsweise haben die Basis-Emitterstrecke des zweiten Transistors Q3 und/oder die P-N-Verbindung der Diode D9 negative Temperaturkoeffizienten. Die Spannung, die erforderlich ist um Q 3 in die Sättigung zu steuern, ändert sich daher mit der Temperatur brw. die erfordeiwche Spannung ist bei höherer Temperatur geringer. Infoige des Verstärkungseffektes der Spannungsteilerschaltung R 4, R 5, R 6 entspricht eine kleine Änderung der Spannung an der Basis des Transistors Q 3 einer größeren Spannungsänderung am Batterieanschluß. Ein geeigneter Koeffizient der sich in der Praxis als sinnvoll erwiesen hat liegt bei —6 mV pro ⁰C Temperaturanstieg pro Zelle. Wenn die Umgebungstemperatur relativ hoch ist lädt das Batterieladegerät die Batterie auf eine geringere Spannung auf als bei Normaltemperaturen. Wenn die Umgebungstemperatur dagegen gering ist wird die Batterie auf eine höhere Spannung als bei Normaltemperatur aufgeladen. Dieses Merkmal ist besonders vorteilhaft weil elektrochemische Zellen die genannte Beziehung zwischen Ladung und Temperatur typischerweise erfordern.

Ein weiteres günstiges Merkmal ist das Starten in den Starklade-Betrieb. Dies geschieht, weil die an K 3 anliegende Spannung zunächst den Transistor Q 2 einschaltet, bevor an der Spannungsteilerschaltung so viel Spannung anliegt, daß der Transistor Q3 einge- ϊ schaltet werden kann. Außerdem ist der Ausgang des Ladegerätes kurzschlußgeschützt, da die Spannung an der Basis des Transistors Q 2 nicht ausreicht, um Q 2 einzuschalten, wenn der Ausgang kurzgeschlossen ist.

bei einem Ausführungsbeispiel der Erfindung, bei w> dem die Schaltung nach Fig.2 verwendet wurde, wurden zur Aufladung eines 6-V-Akkumulators aus drei Zellen von je 2 Volt mit einer Kapazität von 5 Amperestunden die folgenden Bauteile verwandt:

D 1, D 2. D 3, D 4, D 7, D 8. D 10 - IN4001 ''

O5.O6.D9-IN914

Π-150 Mikrofarad

CM-GE-D4ID1

Q2, (?3-2N3567

Γ2-.005 Mikrofarad ²"

R 1-1.8 Ohm

/?2-180Ohm

/?3-22KOhm

R 4 -820 Ohm

R 5 -100 Ohm ^:i

«6-120 Ohm

K7-15Ohm

Tl- 10 Volt.

Bei diesem speziellen Beispiel liegt der untere 3» Einschaltpunkt bei 6,65 Volt und der obere Abschaltpunkt bei 7,65 Volt. Der maximale Ladestrom beträgt 40C mA und der Nachladestrom beträgt 50 mA.

In F i g. 3 ist ein Ausführungsbeispiel der Schaltungsanordnung eines Batterieladegerätes abgebildet, bei dem nur eine einzige Laderate vorhanden ist. Es ist kein Ladungserhaltungsstrompfad vorhanden, obwohl der Vorspannungswiderstand RS und andere Komponenten der Schaltung so gewählt werden können, daß der Transistor Qi, wenn er sich nicht in Starklade-Betrieb befindet, der Batterie einen kleinen Dauerladestrom zuführt. Das Batterieladegerät in Fig. 3 besitzt eine größere Empfindlichkeit gegenüber Veränderungen der Eingangsspannung und sein Ausgangsstrom ist nur durch die Betriebsdaten des Transformators begrenzt. Im übrigen ist die Funktion der Schaltungsanordnung im wesentlichten dieselbe wie die Funktion der an Hand von F i g. 2 beschriebenen Schaltungsanordnung.

Die Ausführungsform nach Fig.4 ist für den Hochleistungsbetrieb bestimmt, insbesondere für den Fall, daß eine Batterie mit großer Kapazität aufgeladen werden soll. Bei diesem Ausführungsbeispiel ist in dem Starkladestrompfad ein zusätzlicher Transistor Q4 vorgesehen, dessen Emitter mit der Basis des Transistors Q 1 und dessen Kollektor mit dem Kollektor von Q 1 in Darlington-Schaltung verbunden ist. Während in Fig.4 ein zweistufiger Verstärker abgebildet ist. können für die verschiedensten Anwendungsfälle natürlich auch Verstärker mit noch mehr Stufen verwendet werden.

Das in F i g. 5 abgebildete Ausführungsbeispiel kommt bei Ladungserhaltungs-Betrieb zur Anwendung, bei dem die Hystereseschleife eine verminderte Breite hat. Dabei ist ein Nebenstromweg von Verbindungspunkt 32 (zwischen dem Emitter des Transistors Q 2 und dem Widerstand RS) über einen Widerstand R9 und eine Diode DIl zum negativen Pol 14 der Batterie vorgesehen. Dieser Nebenstromweg vermindert die Breite der Hystereseschleife durch Erzeugung eines Parallelweges zur Diode D9, wodurch die Diode unempfindlicher gegenüber Spannungsänderungen am Abgriff 28 des Potentiometers R 5 gemacht wird. Als zusätzliche Änderung sind die Dioden D 5 und D6 durch eine einzige lichtaussendende Diode (LED) D 12 ersetzt. Diese lichtaussendende Diode ist eingeschaltet, wenn das Ladegerät im Starklade-Betrieb betrieben wird, wobei der Transistor Q1 leitet, und wirkt dabei als Anzeigeleuchte.

Hierzu 4 Blatt Zeichnungen

Claims (2)

Patentansprüche:

1. Schaltungsanordnung für ein Batterieladegerät, mit einer Gleichstromquelle, einem im Ladestromkreis liegenden steuerbaren Leistungsschalter, einem eine Bezugsspannung erzeugenden Referenzelement, welches über einen, einen ersten Transistor enthaltenden ersten Nebenschlußweg mit dem Steueranschluß des Leistungsschalters und über einen einen zweiten Transistor enthaltenden zweiten Nebenschlußweg mit einem Hauptanschluß des Leistungsschalters verbunden ist, wobei der Gesamtwiderstand des ersten Nebenschlußweges wesentlich kleiner ist als derjenige des zweiten Nebenschlußweges, und ihre Transistoren alternierend miteinander gekoppelt sind, und mit einem der Batterie parallelgeschalteten Meßspannungsteiler, dessen Abgriff mit dem Steueranschluß des zweiten Transistors verbunden ist, dadurch gekennzeichnet, daß das Referenzelement eine Diode (Dj) mit im Arbeitsbereich nicht-ünearer Strom-Spannungskennlinie ist, daß in dem ersten Nebenschlußweg (Qi, Rj) ein Widerstand (R₇) liegt, dessen Widerstandswert wesentlich kleiner ist als derjenige eines im zweiten Nebenschiußweg (Ri, Q3) liegenden Widerstandes (R3 und daß der erste Transistor (Q2) derart geschaltet ist, daß er im leitenden Zustand des Leistungsschalters (Q\) eine Konstantstromquelle bildet.

2. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichne'., daß die Basis des ersten Transistors (Q2) über eine den zweiten Transistor (Qj) überbrückende Diodenschaltung (Dj, Ds) mit der Diode (Dg) verbunden ist