DE2450196A1 - Verfahren zum vakuumfrischen von stahl - Google Patents
Verfahren zum vakuumfrischen von stahlInfo
- Publication number
- DE2450196A1 DE2450196A1 DE19742450196 DE2450196A DE2450196A1 DE 2450196 A1 DE2450196 A1 DE 2450196A1 DE 19742450196 DE19742450196 DE 19742450196 DE 2450196 A DE2450196 A DE 2450196A DE 2450196 A1 DE2450196 A1 DE 2450196A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- lance
- oxygen
- pressure
- mach number
- nozzle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/10—Handling in a vacuum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/46—Details or accessories
- C21C5/4606—Lances or injectors
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
Patentanwälte Dipl.-Ing. F. Weickmann,
Dipl.-Ing. H. Weickmann, Dipl.-Phys. Dr. K. Fincke
Dipl.-Ing. F. A.Weickmann, Dipl.-Chem. B. Huber
8 MÜNCHEN 86, DEN
POSTFACH 860 820
MÖHLSTRASSE 22, RUFNUMMER 98 3921/22
SUMITOMO METAL INDUSTRIES LIMITED,
15, 5-chome, Kitahama, Higashi-ku,
Osaka City / Japan
15, 5-chome, Kitahama, Higashi-ku,
Osaka City / Japan
Verfahren zum Vakuumfrischen von Stahl
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Vakuumfrischen (Vakuum-Kohlenstoff
entziehung) von Stahl durch Abwärtsblasen von Sauerstoff auf die Oberfläche des geschmolzenen Stahls unter
vermindertem Druck. Insbesondere betrifft die Erfindung ein Verfahren zum Vakuumfrischen mittels einer Sauerstofflanze,
die mit einer Spezialkühleinrichtung ausgerüstet ist.
Das Witten- oder VOD-Verfahren ist ein Stahlraffinierungsverfahren,
in dem Sauerstoff auf die Oberfläche von geschmolzenem Stahl in einem geschlossenen, unter vermindertem Druck
gehaltenen Behälter geblasen wird, während der geschmolzene Stahl umgerührt bzw. in Bewegung versetzt wird, indem man Argongas
durch die geschmolzene Masse bläst, so daß vorzugsweise die Kohlenstoffentziehung bewirkt wird, indem die Oxydation
der Legierungsmetalle, wie beispielsweise des Chroms, des Mangans etc.. in dem Bereich niedrigen Kohlenstoffgehalts verhindert
wird. Das Witten-Verfahren ist ökonomisch sehr vorteil-
509818/0884
haft, und zwar nicht nur insofern, als die Oxydation von Chrom, Mangan etc. im Bereich niedrigen Kohlenstoffgehalts im Vergleich
mit konventionellen Verfahren herabgesetzt wird, welche beispielsweise einen Konverter oder einen Elektroofen anwenden und
Sauerstoff auf den geschmolzenen Stahl unter atmosphärischem Druck blasen, sondern das Witten-Verfahren ist auch insofern
vorteilhaft, daß es die Herstellung von rostfreiem Stahl mit extrem niedrigem Kohlenstoffgehalt ermöglicht, welcher aufgrund
des Oxydationsverlustes an Chrom, der von der beträchtlich hohen Raffinationstemperatur herrührte, bisher durch konventionelle
Verfahren nur sehr schwierig hergestellt werden konnte.
Jedoch besitzt das Witten-Verfahren die folgenden Nachteile:
(1) Da die Kohlenstoffentziehung in einem geschlossenen Behälter
unter vermindertem Druck ausgeführt wird, ist ihre Geschwindigkeit so hoch, daß die Probenahme von geschmolzenem Stahl
während des Verlaufs nicht nur schwierig ist, sondern es ist bisher keine Technik für die Schnellanalyse entwickelt
worden, welche dem Verlauf der Kohlenstoffentziehung folgen kann.
(2) Um jede Explosion zu vermeiden, die bei einem Betriebsunfall einer Wasserlekage auftreten kann, wird im Witten-Verfahren
in einem geschlossenen Behälter unter herabgesetztem Druck anstelle einer wassergekühlten Lanze eine Lanze verwendet,
die verbraucht wird, wobei es sich um ein Stahlrohr als solches oder ein mit feuerfestem Mörtel beschichtetes Stahlrohr
handelt, infolge des geschlossenen Behälters kann jedoch der Verbrauch der Lanze nicht direkt beobachtet werden, sondern
die Lanze wird empirisch vorgeschoben. Dieser Vorschub der Lanze entspricht nicht immer dem tatsächlichen Verbrauch,
was zur Folge hat, daß die Kohlenstoffentziehungsrate mit
einer Veränderung in der Höhe der Lanze beträchtlich schwankt,
50981 8/0884
so daß der endgültige Kohlenstoffgehalt nicht genau aus dem erzielten Vakuum bestimmt werden kann.
(3) Und schließlich ist zwar ein Verfahren vorgeschlagen worden, mit dem der Kohlenstoffgehalt im geschmolzenen Stahl in
jedem Augenblick bestimmt werden kann, und .zwar aus der Menge
von Kohlenstoff, die aus dem System abgesaugt wird, wozu man kontinuierlich die CO und COp-Gehaltwerte im Absauggas durch
Gasanalyse sowie die Strömungsrate des Absauggases bestimmt. Jedoch erfordert ein solches Verfahren eine Kalibrierung
aufgrund der Gasdichte, da das Absauggas nicht nur Feuchtigkeit
enthält, sondern auch die Zusammensetzung im Verlaufe der KohlenstoffentZiehung schwankt, was zu einem beträchtlichen
Kalibrierungsfehler führt, sondern es treten auch einige technische Schwierigkeiten in einem geschlossenen
Behälter kommerziellen Ausmaßes unter herabgesetztem Druck auf, und zwar insbesondere hinsichtlich der Messung der
Strömungsrate viel stärker als bei der Gasanalyse eines derartigen Absauggases.
Es sind einige Schwierigkeiten beim Vakuumraffinieren mit Sauerstoff
lanzenbehandlung aufgetreten, derart, daß der richtige C-Wert während des Raffinierens nicht festgestellt bzw. ermittelt
werden kann, wodurch eine richtige Steuerung der Kohlenstoff ent Ziehung schwierig ist. Die Steuerung der Kohlenstoffentziehung,
die meistens' allgemein beim tatsächlichen Vorgang ausgeführt worden ist, bestand darin, die Sauerstoffmenge zu berechnen,
die für die Oxydation von Kohlenstoff, Silizium u. dgl. erforderlich ist, und zwar aus dem analytischen Ergebnis der
Zusammensetzung des geschmolzenen Stahls vor der Sauerstofflanzenbehandlung unter herabgesetztem Druck; wonach die erforderliche
Sauerstoffmenge unter Bezugnahme auf die empirisch erzielte Sauerstoffwirksamkeit, wie sie beispielsweise in Fig. 1 dargestellt
ist, bestimmt wurde, und wonach schließlich·die Kohlen-
509818/0884
stoffentZiehung von dem so bestimmten Sauerstoffbedarf gesteuert
wurde. Da die SauerstoffWirksamkeit der Kohlenstoffentziehung
weitgehend von der Temperatur, dem Siliziumgehalt vor der Sauerstofflanzenbehandlung,
der Schlackenmenge, der Strömungsrate des Sauerstoffs, dem Ausmaß des Vakuums, dem Ausmaß des Rührens
bzw. der Bewegungsbehandlung durch Argongas u. dgl. abhängt, wurde in einem solchen Verfahren die Kohlenstoffentziehung dadurch
ausgeführt, daß man die Temperatur und den Siliziumgehalt empirisch kalibrierte, die Schlacke behandelte, um eine
gleichmäßige Schlackendicke zu erzielen, indem man beispielsweise provisorisch welche in der Pfanne entfernte, wobei weiter
die Kohlenstoffentziehung auf der Basis des berechneten Betrages an Sauerstofflanzenbehandlung während der schrittweisen
Veränderung in der Strömungsrate des Sauerstoffs,dem Grad
an Vakuum und dem Rühren mittels Argongas durchgeführt wurde, um die Streuung in der KohlenstoffentZiehungsrate während des
Erhitzens zu minimalisieren.
Selbst wenn man davon ausgeht, daß die .oben erwähnten Bedingungen
konstant gehalten werden, dann wird, wenn die Sauerstofflanze mit einer höheren Geschwindigkeit verbraucht wird·, als sie in
den Ofen eingespeist wird, wie oben erwähnt wurde, und wenn Sauerstoffgas von einer relativ größeren Höhe auf die Oberfläche
des geschmolzenen Metalls geblasen wird, dieses Sauerstoffgas abgesaugt, ohne daß es gegen diese Oberfläche auftrifft.
· ·
Infolgedessen kann der Fall auftreten, bei dem sich unverbranntes Sauerstoffgas in einer großen Menge beim tatsächlichen Betrieb
im Absauggas befindet. In einem solchen Falle erniedrigt sich die SauerstoffWirksamkeit, wodurch eine gewisse Streuung
im Verhältnis zwischen dem endgültigen C-Wert und dem Grad des erhaltenen Vakuums aufgrund der Variation von unverbranntem
Sauerstoffgas während der Erhitzung hervorgerufen wird, was
zu einem unvermeidlichen Fehler bei der Bestimmung des endgül-
609818/0884
tigen C-Wertes auf der Basis des Vakuumgrades führt. Die Menge an unverbranntem Sauerstoff wird beträchtlich, wenn der C-Wert
auf einen Wert von beispielsweise weniger als 0,10 % während der letzten Stufe der Kohlenstoffentziehung herabgesetzt wird,
und die Mengen von gebildetem CO und COp werden dementsprechend
herabgesetzt, so daß sich eine große Abweichung hinsichtlich des Grades des erzielten "Vakuums ergibt.
Infolgedessen wird als eine Maßnahme hiergegen die Kohlenstoffentziehung
solange ausgeführt, daß man einen endgültigen C-Wert erhält, der niedriger als der gewünschte Wert ist, und dann
reichert man das Produkt bis auf den gewünschten C-Wert mit Kohlenstoff an. Wenn man eine solche Maßnahme durchführt,
dann werden nicht nur teuere Legierungselemente, wie beispielsweise Chrom, Mangan, etc. durch Oxydierung während
der Kohlenstoffanreicherung verloren, sondern mit einem solchen Vorgang sind verschiedenste Nachteile verbunden, insbesondere
insofern, als das Verfahren den Sauerstoffgehalt im geschmolzenen Stahl unter Herabsetzung von dessen Qualität erhöht, als
weiterhin ein Verlust der feuerfesten Materialien aufgrund eines unnötigen Temperaturanstiegs gefördert wird, und schließlich
insofern, als die Zeit der Sauerstofflanzenbehandlung verlängert und die Leistungsfähigkeit bzw. der Wirkungsgrad
herabgesetzt wird.
Mit der vorliegenden Erfindung soll daher ein Verfahren zur Kohlenstoffentziehung geschaffen werden, mit dem Stahl hoher
Qualität erhalten wird, indem man eine Lanze anwendet, die in einer Höhe angeordnet wird, welche genügend groß ist, daß kein
Verlust der Lanze aufgrund des Schmelzens eintritt und die Kühlung der Lanze mit Wasser erleichtert wird, um die Nachteile
zu überwinden, die bisher in einem Verfahren zum Blasen von Sauerstoff über die Oberfläche von geschmolzenem Stahl unter
609818/088A
herabgesetztem Druck auftraten.
Weiterhin soll mit der Erfindung ein "Verfahren zum Vakuumfrischen
von Stahl in Vakuum geschaffen werden, in welchem die Sauerstofflanze sicher mittels Wasser gekühlt werden kann.
Das erfindungsgemäße Verfahren zum Vakuumfrischen, bei dem Sauerstoffgas
nach abwärts auf die Oberfläche des geschmolzenen Stahls unter herabgesetztem Druck geblasen wird, und zwar von
einer Höhe her, die von der Stahloberfläche getrennt bzw. abgesondert
liegt, zeichnet sich dadurch aus, daß man eine Lavaldüse anwendet, die eine Divergenz aufweist, welche aus der
theoretischen Machzahl berechnet ist, die ihrerseits mittels einer unabhängigen Gleichung bestimmt wird, und zwar als eine
Lanze, die einen gewünschten dynamischen Druck auf der Oberfläche des geschmolzenen Stahls ergibt und die ferner eine gewünschte
Tiefe von Eindrücken ergibt, welche auf dem geschmolzenen Stahl ausgebildet werden.
In diesem Verfahren wird ein Kühlmedium zum Kühlen der Lanze verwendet, das ein mit Wasser gesprühtes Kühlmedium darstellt.
Die Erfindung wird nachstehend anhand einiger, durch die Figuren 1 bis 10 der Zeichnung ergänzter Ausführungsbeispiele näher erläutert.
Es zeigen:
Fig. 1 eine Kurvendarstellung, welche die Beziehung zwischen dem Anfangs(C+Si)-Wert und der Kohlenstoffentziehungs-
sowie der Siliziumentfernungswirksamkeit veranschaulicht;
Fig. 2 einen Querschnitt einer Lavaldüse, die in einem erfindungsgemäßen Verfahren Anwendung finden
kann;
509818/0884
Fig. 3 eine Kurvendarstellung, welche die Beziehung zwischen der theoretischen Machzahl und dem
Druck in dem Kohlenstoffentziehungsbehälter veranschaulicht;
Fig. 4 eine Kurvendarstellung,, welche das Verhältnis
zwischen der berechneten Machzahl und der Divergenz der Lavaldüse veranschaulicht;
Fig. 5 eine Kurvendarstellung, welche die Beziehung
zwischen dem dynamischen Druck im Zentrum des
Sauerstoffstrahls und der Höhe der Lanze veranschaulicht;
Fig. 6 eine schematische Kurvendarstellung, welche die Beziehung zwischen dem dynamischen Druck und dem
Zentrum der Sauerstofflanze, die in einer Höhe von 100 mm plaziert ist sowie der berechneten
Machzahl der Lavaldüse veranschaulicht;
Fig. 7 eine Kurvendarstellung, aus der die Beziehung zwischen dem erreichten Vakuumgrad und dem endgültigen
C-Wert bei der Kohlenstoffentziehung von Stahl veranschaulicht, welcher dem 18Cr-8Ni-Stahl
entspricht;
Fig. 8 Kurvendarstellungen, welche die Tendenzen des
CO, CO2 und O2-Gehalt während der Lanzenbehandlung
veranschaulichen;
Fig. 9 eine Schnittansieht der mit einer Wasserkühlungseinrichtung
ausgerüsteten Lavaldüse der Fig. längs der Linie IX-IX in Fig. 10; und
509818/0884
Fig. 10 eine Schnittansicht einer Lavaldüse.
Gemäß der vorliegenden Erfindung wird eine Sauerstofflanze vorgesehen, die mit wassernebelenthaltendem Gas gekühlt werden
kann, das dadurch hergestellt wird, daß man ein Gas, beispielsweise Luft, mit hoher Geschwindigkeit durch den Kühlmittelkanal
der Sauerstofflanze bläst und Wasser in geringer Menge in den Strom sprüht.
Um die durch geschmolzenen Stahl und den Kohlenstoffentziehungsbehälter
auf eine erhöhte Temperatur erhitzte Sauerstofflanze zu kühlen, und zwar mit Wasser in einem geringen Betrag, der
ausreicht, daß keine Explosion in dem Behälter durch Wasser hervorgerufen wird, welches möglicherweise infolge Beschädigung
des Kanals für das Kühlmedium während der Lanzenbehandlung austritt, ist zu beachten, daß dieses Wasser nicht wirksam ist,
wenn nicht die latente Verdampfungswärme für die Kühlung benutzt wird. Darüber hinaus könnnen sich, sofern Wasser im Kühlmittelkanal
verbleibt, Dampfblasen auf den Wärmeübertragungsflächen
entwickeln , und zwar aufgrund einer begrenzten züge führten
Wassermenge, und diese können die Wärmeübertragung schnell herabsetzen, was zu einem Schmelzen der Lanze führen
kann. Da die vorliegende Erfindung eine Einrichtung zum Zuführen von mikrofeinverteiltem Wasser in den mit hoher Geschwindigkeit
strömenden Gasstrom anwendet, können Wassertropfen, die in diesem Gasstrom eingeschlossen sind, eine Oberfläche bilden,
welche längs der Wand des Kühlmittelkanals strömt, um die Wandoberfläche zu kühlen, und da entstehende Blasen durch den
darin befindlichen Gasstrom schnell zum Zerfall gebracht werden, wird die Lanze wirksam durch Wasser gekühlt, ungeachtet
der Verwendung desselben in einer extrem geringen Menge.
Darüber hinaus werden gemäß der vorliegenden Erfindung zwei
Drittel bis drei Viertel des in einer solchen Weise zugeführten
609818/0884
Kühlwassers verdampft, um aus der Lanze abgesaugt zu werden.
Selbst wenn die Lanze während der Lanzenbehandlung beschädigt wird, besteht keine Gefahr einer Explosion, die durch
Ausspritzen von Wasser.in den Behälter hervorgerufen werden könnte, und zwar aufgrund der Tatsache, daß Wasser nicht in
der Lanze verbleibt»
Gemäß einem Ausführungsbeispiel der Erfindung wird eine Gußpfanne
mit geschmolzenem Stahl in dem geschlossenen Kohlenstoff ent Ziehungsbehälter angeordnet. Am Boden der Gußpfanne
ist ein Blaserohr bzw. eine Düse zum Einblasen von Argongas vorgesehen, das durch poröse Bausteine geblasen wird, die vorher
befestigt worden sind, so daß infolgedessen insgesamt der
geschmolzene Stahl gerührt wird. Der zur Lanzenbehandlung vorgesehene
Sauerstoff wird durch eine Sauerstofflanze eines bloßen Stahlrohres oder eines mit feuerfestem Mörtel beschichteten
Stahlrohres geblasen, an dessen vorderem Ende eine Lavaldüse angebracht ist, die so ausgelegt ist, daß sie eine Geschwindigkeit
einer berechneten Machzahl von 3 unter Druck von beispielsweise 100 mm Hg ergibt, wie durch Fig. 2 veranschaulicht
ist.
Fig. 2 zeigt Einzelheiten einer eine Lavaldüse aufweisenden Lanze, die bei einem Verfahren nach der vorliegenden Erfindung
anwendbar ist. In dieser Figur ist mit 1 ein divergenter Teil bezeichnet, während 2 einen Hals bzw. eine Eintrittsöffnung darstellt. Gemäß der Erfindung wird Sauerstoffgas verwendet,
das eine hohe Energie besitzt (wie sie durch den dynamischen Druck oder die Tiefe eines Eindrucks, der in dem
geschmolzenen Stahl ausgebildet wird, repräsentiert ist) und ' zwar kommt der Sauerstoff von einer angehobenen. Höhe, die sich
getrennt von der Oberfläche des geschmolzenen Stahls unter herabgesetztem Druck befindet. Die Form der Düse sollte optimal
509818/0884
für den Zweck sein. Im Witt en- Verfahr en, in dem die Kohlenstoff
ent Ziehung unter herabgesetztem Druck durchgeführt wird, schwankt der Druck im Behälter während der Reaktion, wie
nachstehend veranschaulicht ist: Von der ersten Stufe bis zur mittleren Stufe der Kohlenstoffentziehung wird Sauerstoff allgemein
unter hohem Druck eingeblasen, wie beispielsweise mehreren 10 Torr, jedoch wird der Sauerstoff während der'letzten
Stufe unter niedrigem Druck, wie beispielsweise 10 oder mehrere Torr eingeblasen.
In dem Witten-Verfahren beginnt die Kohlenstoffentziehung bei
einem C-Wert von 0,3 bis 0,5 %. Da die Oxydation von metallischen
Komponenten, wie beispielsweise von Chrom u. dgl., in einem Vakuum nicht zu hohen Grades in geringerem Ausmaß innerhalb
des Bereichs der C-Werte bis zu ungefähr 0,1 % auftritt, ist es vorteilhaft, nicht so hoch zu evakuieren, um Schwierigkeiten-
bzw. Nachteile zu vermeiden, die durch einen hohen Vakuumgrad hervorgerufen werden, wie beispielsweise übermäßiges
Kochen, erhöhtes Spritzen u. dgl.
Wenn der C-Wert auf weniger als 0,1 % herabgesetzt ist, dann
ist es erforderlich, auf einen höheren Vakuumgrad zu evakuieren, um den Partialdruck von CO noch weiter herabzusetzen,
so daß man den C-Wert auf einen gewünschten Wert reduzieren kann, welcher von der Art des Stahls abhängt und ungefähr
0,05 % für einfachen Stahl und weniger als 0,02 % für Stahl mit extrem niedrigem Kohlenstoffgehalt beträgt. Das ist der
Grund, warum der Druck in dem Behälter während der Kohlenstoff entziehung im Witten-Verfahren schwankt.
In einer Lanze, die mit einer Düse versehen ist, welche einen kleineren Durchmesser hat als der Durchmesser der Lanze beträgt,
ist es bekannt, daß dann, wenn der Druck in der Lanze
509818/0884
ungefähr das Zweifache des im Behälter vorhandenen Druckes ist, die Strömungsrate linear proportional zum Druck in der Lanze
und zur Schnittfläche der Düseneintrittsöffnung ist. Es ist auch bekannt, daß die theoretisch erhältliche Machzahl am Ausgang
der Düse nur durch den Druck in der Lanze und den Druck im Behälter bestimmt ist. Von diesen Tatsachen her ergibt sich
die folgende Gleichung:
P2 = P0Z(I+ M§) k/(k - 1) (1)
worin P0, Pp, JVL und k jeweils die folgende Bedeutung haben:
2
Pn: Druck in der Lanze (kg/m , absolut)
Pn: Druck in der Lanze (kg/m , absolut)
Pp: Druck im Behälter (kg/m , absolut)
Mp: Machzahl am Düsenausgang
k : Verhältnis der spezifischen Wärme bei konstantem Druck und konstantem Volumen
Diese Beziehung ist auch durch Fig. 3 veranschaulicht.
Andererseits wird die Form der Düse nur durch die Machzahl des Strahls am Düsenausgang bestimmt, wie die folgende Gleichung,
zeigt:
A1 M0 __ ι + (k _ ι \ ΛΛ2
C 1)Ml7(k + l)/2(k - 1)
A„ M
l · .1 + (k - 1)
hierin haben A^, A2, M1, M2 und k jeweils die folgende Bedeutung
:
A.: Schnittfläche der Eintrittsöffnung A2: Schnittfläche des Düsenausgangs
M1: Machzahl an der Eintrittsöffnung, M1 = 1
M2: Machzahl am Düsenausgang
k : Verhältnis der spezifischen Wärmen bei konstantem Druck und konstantem Volumen.
Diese Beziehung ist auch in Fig. 4 veranschaulicht.
509818/0884
Als Ergebnis einer ausgedehnten Untersuchung durch die Erfinder wurde gefunden, daß es wichtig ist, wie drei Variable bestimmt
werden, umfassend den Durchmesser der Düseneintrittsöffnung, welcher durch die berechnete Sauerstoffströmungsrate
definiert ist, den Druck in der Lanze und die Machzahl, welche durch die Druckwerte in der Lanze und in dem Behälter definiert
ist, und weiterhin wurde von den Erfindern festgestellt, daß es wichtig ist, wie man die Schwankungen der Machzahl handhabt,
welche sich von dem veränderten Druck im Behälter während des Verlaufs der KohlenstoffentZiehung ergeben. Eine experimentelle
10-t-Wittenanlage wurde in der Weise betrieben, daß man eine
sich verbrauchende Lanze benutzte, die einen inneren Durchmesser von 21 mm besaß und Sauerstoff in einer Menge von 180 bis
300 Nm /hr einblies, wobei die Lanze anfänglich in einer Höhe von 300 mm angeordnet wurde. Daraufhin wurde der dynamische
Druck des SauerstoffStrahls in einer evakuierten Modelltestanlage gemssen, die so hergestellt worden war, daß der monodimensionelle
Maßstab 1/5 der experimentellen Kohlenstoffentziehungsanlage
betrug, und daß die Strömungsrate von Sauerstoff zu 1/25 bestimmt wurde. Eine Düse mit einem inneren Durchmesser
von 4 mm wurde als Modell einer Rohrlanze verwendet. Sauerstoff mit einer Strömungsgeschwindigkeit von 10 Nm /hr
wurde von dem Lanzenrohr durch eine Eintrittsöffnung mit einem Durchmesser von 4, 3 oder 2 mm und mit einer geraden Machzahl
von 1 hindurchgeschickt, sowie durch eine Lavaldüse, die eine berechnete Machzahl von 2 bis 4 hatte, welche so abgestimmt
wurde, daß der dynamische Druck verstärkt wurde. Fig. 4 veranschaulicht
die Beziehung zwischen dem zentralen dynamischen Druck des Strahls und einer Höhe der Lanze. Die Fig. 5 zeigt
einen Vergleich des zentralen dynamischen Drucks, der in solchen Düsen in einer Lanzenhöhe von 100 mm erzeugt wird.
509318/0884
Wie Fig. 3 zeigt, wurde gefunden, daß der dynamische Druck
im Vergleich mit einer Rohrdüse in der Lavaldüse, in welcher der Eintrittsöffnungsdurchmesser auf 2 mm herabgesetzt und
die Machzahl auf 3 bemessen wurde, beträchtlich verbessert wird. Da der zentrale dynamische Druck im wesentlichen exponentiell
mit der zunehmenden Höhe der Lanze im Vergleich mit dem Wert des zentralen dynamischen Drucks für eine Düse bei einer
Lanzenhöhe von 100 mm als Bezugswert herabgesetzt wird, wächst der dynamische Druck in anderen Düsen progressiv mit erhöhter
Machzahl der Düsen, wie in Fig. 6 veranschaulicht ist. Über einer gewissen berechneten Machzahl hat der dynamische Druck
die Tendenz, schnell abzusinken. Die Machzahlen, die in Fig. 6 durch schwarze Balken angezeigt sind, sind theoretisch erzielbare
Machzahlen am Ausgang, die aus den Druckwerten in der Lanze und im Behälter bestimmt worden sind. Es wurde gefunden,,
daß der maximale dynamische Druck mittels Düsen erzielt werden kann, die so ausgelegt sind, daß sie berechnete Machzahlen aufweisen,
welche im wesentlichen diesen theoretisch erreichbaren Machzahlen entsprechen.
Wenn die berechnete bzw. ausgewählte Machzahl entweder kleiner oder größer als die theoretische Machzahl ist, dann nimmt der
dynamische Druck ab. Es wurde gefunden, daß der Abfall im dynamischen Druck trifft, insbesondere dann, wenn die bestimmte
bzw. ausgewählte Machzahl außerordentlich groß ist. Von dem Ergebnis, das bei der Höhe der Lanze erzielt worden ist, wie
vorher beim Witten-Verfahren getestet wurde, läßt sich entnehmen,
daß die Sauerstofflanzenbehandlung vorzugsweise unter Bedingungen ausgeführt werden kann, bei denen eine Lavaldüse
angewandt wird, welche eine Machzahl hat, die nach der oberen Grenze der Druckvariation im Behälter während der Sauerstofflanzenbehandlung
ausgelegt ist, sowie unter Bedingungen, bei denen die ausgewählte bzw. bestimmte Machzahl kleiner als die
509818/0884
2A50196
theoretische Machzahl am Ausgang während der Periode ist, in
welcher der Druck im Behälter niedriger als die vorerwähnte obere Grenze ist.
Da der Durchmesser der Düseneintrittsöffnung aus der gewünschten Strömungsrate des Sauerstoffs und dem Druck in der Lanze bestimmt
wird, ist es möglich, den Durchmesser der Düseneintrittsöffnung in einem solchen Ausmaß herabzusetzen, daß er bezüglich
des Drucks in der Lanze unter strukturell annehmbaren Bedingungen aus- bzw. angeglichen ist. Wenn der Druck in der Lanze übermäßig
hoch ist, kann er bis zu einem gewissen Maß herabgesetzt werden, und der Durchmesser der Düseneintrittsöffnung wird entsprechend
erhöht.
Die Erfindung wird nunmehr anhand der folgenden Beispiele näher veranschaulicht:
Rostfreier Stahl, der anfänglich 0,30 bis 0,35 % C, 0,15 % bis
0,20 % Si, 1,6 bis 1,8 % Mn, 18,5 bis 19 % Cr und 8,0 bis
8,3 % Ni enthielt, wurde' einer Sauerstofflanzenbehandlung in
einer 10-t-Witten-Kohlenstoffentziehungsanlage unterworfen. Der
Druck in der dem Behälter schwankte von 100 bis 10 Torr während der Kohlenstoffentziehung. Die Rohrlanze war ein Stahlrohr,
das einen inneren Durchmesser von 21 mm besaß und mit einem Zirkonoxydmörtel darauf beschichtet war. Die Lanze wurde bei
Beginn der Lanzenbehandlung des Stahls auf eine Höhe von 300 mm eingestellt und dann allmählich bei Fortsetzung der Lanzenbehandlung
des Stahls abgesenkt. Die Strömungsrate des Sauerstoffs betrug 250 Nm /hr während der ersten 20 Minuten und
200 Nm /hr für die letzten 15 Minuten, wenn der Druck im Behälter kleiner als 30 Torr betrug.
509818/0884
Das Stahlprodukt hatte nach der Kohlenstoffentziehurtg die
folgende Zusammensetzung:
C = 0,023 %, Si = 0,09 %', Mn = 1,15 %i Cr = 18,03 %',
Ni = 8,22 %.
Die Kohlenstoffentziehung wurde in gleicher Weise wie bei dem
Vorgang des Beispiels 1· wiederholt, wobei jedoch die Lanze in folgender Weise verändert wurde:
Die angewandte Lanze besaß eine Lavaldüse mit einem Eintrittsöffnungsdurchmesser
von 10 mm, einem Austrittsdurchmesser von _ 20,5 mm und einer Divergenz von 60 mm sowie eine ausgewählte
Machzahl von 3. Da die Lanze so ausgelegt war, daß der Druck
in der Lanze 5,2 kg/cm" bei einer SauerstoffStrömungsrate von
250 Nm /hr betrug und die theoretische Machzahl am Ausgang gerade 100 Torr bei dem Beginn der Kohlenstoffentziehung wurde,
was der ausgewählten Machzahl der Düse entsprach, war die letztere Zahl kleiner als die erstere bei einem Druck von weniger
als 100 Torr. Wenn die Strömungsrate des Sauerstoffs bei einer beendeten Periode der Lanzenbehandlung des Stahls her-
abgesetzt wurde, war der Druck in der Lanze 5,2 kg/cm und der Druck im Behälter war' weniger als 30 Torr, so daß infolgedessen
die Bedingung erfüllt war, wonach die ausgewählte Machzahl niedriger als die theoretische Machzahl am Ausgang ist.
Wtnn die Lanze mit dieser Lavaldüse in einer Höhe von 700 mm
angebracht worden war und wenn die Lanzenbehandlung des Stahls ohne Einstellung der Höhe der Lanze während der Kohlenstoffentziehung
durchgeführt worden war, dann waren die Anteile des der Kohlenstoffentziehung unterworfenen Stahls wie folgt:
B0981 8/0884
2450198
C = 0,02 %; Si = 0,10 %; Mn = 1,20 %', Cr = 18,15 %; Ni = 8,10 %.
infolgedessen war die Zusammensetzung des Gehalts nach der Kohlenstoff
entziehung im wesentlichen die gleiche wie diejenige, die man durch ein sich verbrauchendes Lanzenrohr erhalten hatte.
Wenn die Sauerstofflanzenbehandlung des Stahls unter den gleichen Bedingungen wie unter den Bedingungen der Beispiele 1 und 2
durch Anwendung einer Rohrlanze ausgeführt wurden, die in einer Höhe von 700 mm angebracht worden war und bei der keine Einstellung
während der Lanzenbehandlung erfolgte, dann hatte der Stahl nach der KohlenstoffentZiehung die folgende Zusammensetzung:
.C = 0,14 %) Si = 0,12 %; Mn = 1,33 0M Cr = 18,40 %; Ni * 8,18 %.
Wie man ohne weiteres erkennt, wurde die Kohlenstoffentziehung
ungenügend ausgeführt, und es wurde ermittelt, daß Sauerstoffin unwirksamer Weise verwendet worden war.
Wenn eine Lavaldüse angewandt wird, dann kann der vertikale
Abstand von der Spitze der Lanze zur Oberfläche des geschmolzenen Stahls vergrößert werden, beispielsweise um mehr als zweimal
so hoch wie die Höhe einer konventionellen Lanze. Wenn die Lanze konstant in einer solchen Höhe gehalten wird, beispielsweise
in einer Höhe von 1400 mm während der Lanzenbehandlung, kann der dynamische Druck oder die Tiefe der·Eindrückung auf
dem geschmolzenen Stahl, die durch den Sauerstoffdruck hervorgerufen
wird, auf Vierten gehalten werden, die einer konventionellen Lanzenbehandlung des Stahls bei einer anfänglichen
Höhe von 600 mm äquivalent sind. Während der Sauerstofflanzenbehandlung
wird der geschlossene KohlenstoffentZiehungsbehälter
evakuiert, und zwar bis zu einem gewünschten Vakuumgrad, wozu
509818/0884
Absaugeinrichtungen verwendet werden, die Dampfstrahlpumpen,
Kondensoren u. dgl. umfassen. Das Abfallgas von den Absaugeinrichtungen wird durch die Leitung in die Atmosphäre abgegeben.
Ein Teil des Abfallgases wird kontinuierlich halbwegs aus der Leitung abgezogen, so daß es kontinuierlich mittels eines
paramagnetischen Sauerstoffanalysators bezüglich des Op und
durch einen Infrarotgasanalysator bezüglich des CO und COp analysiert werden kann.
Als Ergebnis der Tatsache, daß Sauerstoff von einer Höhe des
Zweifachen der Höhe der konventionellen Lanzenbehandlung oder
von einer größeren Höhe strömte, wurde festgestellt, daß überhaupt
keine Verluste in der Lanze während der Vakuumkohlenstoffentziehung auftraten, und die Lanze erforderte keine
Steuerung der Höhe, und eine Schwankung der Kohlenstoffentziehung,
die bisher durch die Wirkung von nichtverbranntem Sauerstoffgas auftrat, welches durch das Absaugen der Lanze
freigesetzt wurde, wurde ausgeschaltet. Infolgedessen enthält das Abfallgas zu dem Zeitpunkt, in welchem die Menge des Abfallgases
bei der Endperiode der Kohlenstoffentziehung herabgesetzt wurde, im wesentlichen nur CO und CO2- Der Gehalt
an (CO + CO2) wird durch die festgestellte Herabsetzung der
Schwankung während der Erhitzung konstant gehalten. Wie in Fig. 7 veranschaulicht ist, entspricht der endgültige C-Wert
gut dem erreichten Vakuumgrad, so daß es möglich ist, den endgültigen C-Wert aus dem erreichten Vakuumgrad sehr früh
und genau zu bestimmten.
18 Cr-8Ni-Edelstahl wurde im Vakuum in einer 50 t Vakuumraffinierungsanlage
unter Verwendung einer Sauerstofflanze mit einer
509818/0884
Lavaldüse dakarborisiert. Der geschmolzene Stahl hatte vor der Sauerstofflanzenbehandlung die folgende Zusammensetzung:
C = 0,38 %; Si = 0,30 %; Mn = 1,20 %; P = 0,029 %; S = 0,007 %;
Ni = 9,4 %; Cr = 18,8 %; Rest = Fe.
Die Strömungsrate des Sauerstoffs und des Argons und der Vakuumgrad
wurden schrittweise verändert, wie die nachstehende Tabelle zeigt:
Schritt- Menge an ausströ-Nummer mendem Sauerstoff
Menge an Sauer- Menge an stoff für die Argon Lanzenbehandlung
Vakuumgrad
0-200 NnT 200-300 Nnr
mehr als 300 Nm35
1 000 Nm5/hr
1 000 Nm3/hr
800 Nm3/hr
1 000 Nm3/hr
800 Nm3/hr
20 Ni/min. 80 Ni/min. 40 Ni/min
60-100 mm Hg 30-40 mm Hg
weniger als 10 mm Hg
Die Lanzenhöhe wurde während der Sauerstofflanzenbehandlung des Stahls konstant bei 1400 mm gehalten.
Die Sruerstofflanzenbehandlung wurde zu einem Zeitpunkt gestoppt,
an dem der Vakuumgrad von 6 mm Hg erreicht worden war, und zwar auf der Basis der Fig. 7 bei einem vorgesehenen endgültigen
C-Wert von 0,06 %. Der geschmolzene Stahl hatte bei
Beendigung der Kohlenstoffentziehung im wesentlichen die folgende gewünschte Zusammensetzung:
C = 0,064 %; Si = 0,12 %; Mn = 0,88 %; P= 0,029 %; S = 0,007 %;
Ni = 9,70 %; Cr = 18,40 %; Rest : Fe.
509818/0884
245O196
Bei dieser Lanzenbehandlung trat in der Spitze der Sauerstofflanze
überhaupt kein Verlust auf., und wie in Fig» 8 veranschaulicht
ist, wurde der CO-Gasgehalt im Abfallgas auf einem höheren
Jfiveau stabilisiert, während der CC^-Gasgehalt an einem relativ
niedrigerem Niveau stabilisiert wurde und der CLj-Gasgehalt bei
■einem Miveau stabilisiert wurde,- das. im wesentlichen dicht bei
ISuIl lag, und zwar im Verlauf der Kohlenstoff ent Ziehung, Infolgedessen
erhärten die Kurven die Tatsache zufriedenstellenden Wirkungsgrades bei der Kohlenstoffentziehung und einer
:2iufriedenstelleiid.en Entziehung von Silizium sowie einer stabilisierten
Kohlenstoffentziehung, so daß der endgültige C-Wert
richtig durch den Vakuumgrad ermittelt bzw. realisiert werden kann, und mit dem erfindungsgemäßen Verfahren kann die Kohlenstoff
Entziehung extrem korrekt gesteuert werden.
Ein anderes .Ausführungsbeispiel der Lanze wird anhand der Fig.
und 10 näher erläutert, wobei die Lanze eine Lavaldüse hat, die mit einer Wasserkühlungseinrichtung ausgerüstet ist. Die Lavallanze
1 weist allgemein ein Dreifachrohr auf, welches ein inneres Rohr besitzt, das einen Kanal für Sauerstoff zum Zwecke der
Lanzenbehandlung begrenzt und eine Eintrittsöffnung 2 hat, sowie ein äußeres Rohr 4, das mittels eines Zwischenwandrohres
3 in zwei Teile aufgeteilt ist. Die Spitzen des äußeren und des inneren Rohres sind ringförmig geschlossen, und zwar mit einem
kreisförmigen Kupferring o. dgl., so daß die Spitze der Düse 5 begrenzt wird. Das Teilungsrohr 3 besitzt an der Spitze einen
freien Raum bzw. ein Spiel, wodurch ein äußerer Kanal 7 und ein innerer Kanal 6 gebildet werden, durch welche das Kühlmittel
hindurchgeleitet wird. Das Kühlmittel tritt durch einen Einlaß 8 in den inneren Kanal 6 ein, strömt längs der Wand des inneren
Rohres 2 nach abwärts, fließt weiter von der Düsenspitze 5 zum äußeren Kanal 4, um in diesem längs der inneren Wand des äußeren
Rohres 4 aufwärts zu strömen und schließlich aus dem Auslaß 9 auszutreten.
50981 8/0884
Andererseits ist ein Rohr 10 vorgesehen, mit dem eine Kühlflüssigkeit
eingespeist wird; dieses Rohr ist am oberen Teil des inneren Kanals 6 zum Zuführen von Kühlmittel (Kühlungsluft) angebracht und besitzt eine Düse 11 zum Sprühen von Kühlflüssigkeit
stromaufwärts dieses Kanals. Der innere Kanal 6 ist verengt, so daß ein zusammengezogener Teil 12 um die Düse 11
herum begrenzt wird, durch den die Strömungsrate der Kühlluft vergrößert wird, um eine vollständige Versprühung der Flüssigkeit
zu erreichen.
Die Wirkungen, die man durch Benutzung des Ausführungsbeispiels der Erfindung erzielt hat, werden nachstehend erläutert:
Wenn eine 10 t-Vakuumraffinierungsanlage mit einer Lanze ausgerüstet
wird, die ein äußeres Rohr mit einem Durchmesser von 101,6 mm aufweist und ein inneres Rohr, d.h. ein den Sauerstoff
für die Sauerstofflanzenbehandlung führendes Rohr, welches einen
Durchmesser von 38,1 mm besitzt und eine Gesamtlänge von 1600 mm und welches mit einer Düse 11 zum Sprühen von Kühlwasser ausgerüstet
ist, die einen Durchmesser von 2,5 mm hat, wobei eine Höhe von 700 mm von der Spitze 5 der Düse zur Oberfläche des
geschmolzenen Stahls eingestellt ist, so daß ein Teil der Lanze, der im Ofen erhitzt wurde, eine Länge von 500 mm hatte, dann
wurde folgender Betrieb vorgenommen:
Die Sauerstofflanzenbehandlung wurde in der Weise ausgeführt,
daß Kühlluft vom Einlaß 8 in einer Rate von 150 Nm /hr eingespeist wurde und daß Kühlwasser vom Wasserrohr 10 in einer Rate
von 180 1 pro Stunde zugeführt wurde. Die Lanze konnte ohne irgendwelche Schwierigkeiten während einer Lanzenbehandlungszeit
von 25 Minuten stehen. Der geschmolzene Stahl hatte eine Temperatur von 1690 bis 1770° C bei beendeter Lanzenbehandlungsdauer.
Die Lanze konnte wiederholt während mehrerer Male für die Sauerstoff lanzenbehandlung benutzt v/erden.
509818/0884
Wegen des Aufbaus und der Funktion der Sauerstofflanze ergeben
sich bei der vorliegenden Erfindung insbesondere die folgenden Vorteile:
(1) Für die Tätigkeiten wie eine progressive Einstellung der Höhe der Lanze während der Sauerstofflanzenbehandlung,
wie sie imlFalle der konventionellen sich verbrauchenden
Lanzen erforderlich ist, wird bei der Erfindung keine,Arbeit benötigt, da eine solche Höhenverstellung nicht erforderlich
ist.
(2) Der durch Verbrennung auftretende Verlust der Lanze kann verhindert werden, insbesondere treten praktisch keine
Verluste durch unverbrannten Sauerstoff auf.
(3) Verlust von teuerem Chrom, Mangan u. dgl. kann minimalisiert werden, und der Sauerstoffgehalt im dekarborisierten
Stahl wird erniedrigt, und zwar aufgrund einer Verbesserung im Übereinstimmen des endgültigen C-Wertes, so daß Stahl
von ausgezeichneter Qualität unter niedrigem Kostenaufwand erzeugt werden kann.
(4) Die Raffinierungstemperatur muß nicht übermäßig hoch sein,
und die Lebensdauer der feuerfesten Stoffe, insbesondere der feuerfesten Auskleidungen kann beträchtlich verlängert
werden.
(5) Die Raffinierungsdauer kann herabgesetzt und damit die
Leistungsfähigkeit bzw. derWirkungsgrad erhöht werden.
(6) Es entstehen keine Schwierigkeiten, die durch Lekage von
Wasser hervorgerufen werden, und die Dpuerhaftigkeit der
Anlage einschließlich der Lanze wird verbessert.
509818/08 84
Claims (3)
1. Verfahren zum Vakuumfrischen von Stahl, wobei Sauerstoff
auf die Oberfläche des geschmolzenen Stahls unter herabgesetztem Druck geblasen wird, gekennzeichnet
durch die Anwendung einer Lavaldüse, die eine Eintrittsöffnung und einen divergenten Teil hat, als Sauerstofflanze,
und durch Einblasen bzw. Einströmenlassen von Sauerstoff zur Lanzenbehandlung mit hoher Geschwindigkeit von
einer Höhe, die jenseits bzw. getrennt von der Oberfläche des geschmolzenen Metalls liegt, zur Erzielung eines ge
wünschten dynamischen Drucks und einer gewünschten Tiefe der Eindrückung auf der Oberfläche des geschmolzenen Stahls,
die durch den Sauerstoffdruck bewirkt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, gekennzeichnet
durch die Anwendung einer Lanze, die eine Lavaldüse
aufweist, welche eine Divergenz besitzt, die durch die theoretische Machzahl am Ausgang bestimmt wird, welche
ihrerseits durch die obere Grenze der Druckschwankungen im Behälter während der Lanzenbehandlung und den Druck in
der Lanze bestimmt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, gekennzeichnet
durch die Anwendung einer Lanze, welche eine Divergenz
hat, die aus der folgenden Gleichung berechnet ist:
At Mr1,— I + (k - I) Mi/2 „,, . „v/,,/, _i\
A, M1 1 + (k - 1) M2J 2.
509818/0884
worin A1, A2, M1, M2 und k jeweils die folgende Bedeutung
haben:
A1: Schnittfläche der Eintrittsöffnung,
A2: Schnittfläche des Düsenausgangs,
M1: Machzahl der Eintrittsöffnung, M1 = T,
M2: Machzahl am Düsenausgang, und
k : Verhältnis der spezifischen Wärmen bei konstantem Druck und konstantem Volumen;
wobei die theoretische Machzahl M2 ihrerseits aus der folgenden
Gleichung berechnet ist:
P2 = P0/ (1 + ί~-Α M2) k/(k - 1)
worin M2 und k die vorstehende Bedeutung haben, während
P0 und Pp die folgende Bedeutung besitzen:
Pn: Druck in der Lanze (kg/m , absolut),
2
P2: Druck im Behälter (kg/m , absolut).
P2: Druck im Behälter (kg/m , absolut).
Verfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3, gekennzeichnet
durch die Anwendung einer Lavaldüse, die dadurch gekühlt ist, daß man einen Gasstrom mit hoher Geschwindigkeit
strömen läßt, der in sich zerstäubtes flüssiges V/asser enthält, wobei die Strömung des Gasstroms mit dem
zerstäubten Wasser durch einen Kanal erfolgt, der von einem inneren Rohr der Lanze mit der Lavaldüse und einem äußeren
Rohr begrenzt ist.
509818/0884
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11915373A JPS5324008B2 (de) | 1973-10-22 | 1973-10-22 | |
JP14107473A JPS5319443B2 (de) | 1973-12-14 | 1973-12-14 | |
JP1203774A JPS5546445B2 (de) | 1974-01-28 | 1974-01-28 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2450196A1 true DE2450196A1 (de) | 1975-04-30 |
DE2450196B2 DE2450196B2 (de) | 1977-11-03 |
DE2450196C3 DE2450196C3 (de) | 1978-06-22 |
Family
ID=27279681
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19742450196 Expired DE2450196C3 (de) | 1973-10-22 | 1974-10-22 | 14.12.73 Japan 48-141074 28.01.74 Japan 49-12037 Lanze mit Lavaldfise zum Vakuumfrischen von Stahl |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
AT (1) | AT341558B (de) |
CA (1) | CA1030354A (de) |
DE (1) | DE2450196C3 (de) |
GB (1) | GB1488686A (de) |
SE (1) | SE425256B (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2519024A1 (fr) * | 1981-12-25 | 1983-07-01 | Sumitomo Metal Ind | Lance pour l'affinage par soufflage de poudre au-dessus d'un bain de metal fondu et procede de decarburation et d'affinage de l'acier avec une telle lance |
WO1994000604A1 (de) * | 1992-06-26 | 1994-01-06 | Mannesmann Ag | Verfahren und vorrichtung zum aufblasen von sauerstoff auf metallschmelzen |
WO1996016190A1 (de) * | 1994-11-18 | 1996-05-30 | Mannesmann Ag | Verfahren und vorrichtung zum aufblasen von sauerstoffhaltigem gas mit und ohne feststoff auf eine in einem metallurgischen gefäss insbesondere in einem rh-gefäss befindlichen metallschmelze |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE447675B (sv) * | 1982-10-15 | 1986-12-01 | Ifm Dev Ab | Dysa for injektionslans |
GB8417692D0 (en) * | 1984-07-11 | 1984-08-15 | Tolltreck Ltd | Metallurgical apparatus |
KR100270113B1 (ko) * | 1996-10-08 | 2000-10-16 | 이구택 | 극저탄소강의 용강 제조장치 |
-
1974
- 1974-10-21 SE SE7413219A patent/SE425256B/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-10-21 CA CA211,887A patent/CA1030354A/en not_active Expired
- 1974-10-22 GB GB4562474A patent/GB1488686A/en not_active Expired
- 1974-10-22 AT AT849974A patent/AT341558B/de not_active IP Right Cessation
- 1974-10-22 DE DE19742450196 patent/DE2450196C3/de not_active Expired
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2519024A1 (fr) * | 1981-12-25 | 1983-07-01 | Sumitomo Metal Ind | Lance pour l'affinage par soufflage de poudre au-dessus d'un bain de metal fondu et procede de decarburation et d'affinage de l'acier avec une telle lance |
WO1994000604A1 (de) * | 1992-06-26 | 1994-01-06 | Mannesmann Ag | Verfahren und vorrichtung zum aufblasen von sauerstoff auf metallschmelzen |
WO1996016190A1 (de) * | 1994-11-18 | 1996-05-30 | Mannesmann Ag | Verfahren und vorrichtung zum aufblasen von sauerstoffhaltigem gas mit und ohne feststoff auf eine in einem metallurgischen gefäss insbesondere in einem rh-gefäss befindlichen metallschmelze |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2450196B2 (de) | 1977-11-03 |
DE2450196C3 (de) | 1978-06-22 |
CA1030354A (en) | 1978-05-02 |
AT341558B (de) | 1978-02-10 |
SE7413219L (de) | 1975-04-23 |
GB1488686A (en) | 1977-10-12 |
ATA849974A (de) | 1977-06-15 |
SE425256B (sv) | 1982-09-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0124023A1 (de) | Vorrichtung und Verfahren zur Zerstäubung von flüssigen Metallen zwecks Erzeugung eines feinkörnigen Pulvers | |
DE2737832B2 (de) | Verwendung von im Querschnitt veränderlichen Blasdüsen zur Herstellung von rostfreien Stählen | |
DE1801452C2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Metallpulvern durch Druckzerstaeuben einer Schmelze | |
DE2450196A1 (de) | Verfahren zum vakuumfrischen von stahl | |
DE4105558A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum schneiden mittels eines fluessigkeitsstrahls | |
DE3019899C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Kohlenstoffstahl und niedriglegiertem Stahl in einem basischen Sauerstoffofen und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens | |
WO2006105899A1 (de) | Verfahren sowie vorrichtung zur gasabschreckung | |
DE1529198A1 (de) | Brennschneideverfahren unter Verwendung von Schutzgas und eine Vorrichtung zur Durchfuehrung dieses Verfahrens | |
DE3876519T2 (de) | Verfahren und vorrichtung zum entgasen geschmolzener metalle nach der rh-methode. | |
DE2803239A1 (de) | Verfahren zur herstellung von nichtrostendem stahl mit extrem niedrigem kohlenstoffgehalt | |
DE4019563C2 (de) | ||
DE2306398B1 (de) | Verfahren zur Behandlung von schmelzflüssigen Nichteisenmetallen, insbesondere Kupfer, durch Aufblasen von Reaktionsgasen | |
DE2318082C3 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen einer Emulsion aus Wasser und flüssigem Brennstoff | |
DE2759748C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von kohlenstoff- und stickstoffarmen Stahl | |
DE3025425C2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung der Vakuumentgasung einer Stahlschmelze | |
DE3901016C2 (de) | ||
DE2818720C2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Metallpulver | |
DE2208736C2 (de) | Verfahren zum Herstellen legierter Stähle | |
DE2732966C2 (de) | ||
DE2040824C2 (de) | Verfahren zur Verhinderung der Entwicklung von braunem Rauch beim Frischen von Roheisen in einem bodenblasenden Konverter | |
DE2049845C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von rostfreiem Stahl | |
DE2109000A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von sauerstoffarmen Metallpulvern | |
DE19518900C1 (de) | Verfahren zur Nachverbrennung von bei der Vakuumbehandlung von Stahl entstehenden Reaktionsgasen | |
DE2228462A1 (de) | Vorrichtung und verfahren zur herstellung von niedriggekohlten, hochchromlegierten staehlen | |
EP1764421A2 (de) | Vorrichtung zur Entkohlung einer Stahlschmelze |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) |