DE2436444A1

DE2436444A1 - Lichtstarkes photographisches objektiv mit grossem bildwinkel

Info

Publication number: DE2436444A1
Application number: DE2436444A
Authority: DE
Inventors: Erhard Dr Glatzel
Original assignee: Carl Zeiss SMT GmbH
Current assignee: Carl Zeiss SMT GmbH
Priority date: 1974-07-29
Filing date: 1974-07-29
Publication date: 1976-02-19
Also published as: DE2436444C2

Description

Lichtstarkes photographisches Objektiv mit großem Bildwinkel.
Zusatz zum Patent ...
(Anmeldung P 23 59 156.2) In dem Patent ... (Patentanmeldung P 23 59 156.2) sind lichtstarke photographische Objektive mit großem Bildwinkel beschrieben, bei denen bildseitig nach einem inneren Central-Scheitelabstand (CS) in Richtung zur kürzeren Konjugierter hin ein beiderseits in nuft stehendes negativ ( N gegen das 3ild hin von zwei, ungleichschenkligen Positiv-Teilgliedern begrenzt wird, von denen das derii Negativ ( N ) benachbarte Sammelglied meniskenförmig und mit seinen beiden an Luft grenzenden Außenflächen gegen eben das Bild hin erhabengekrümmt ist, während auf der anderen Seite des Centralscheitelabstandes ( CS ) in Richtungr-zur längeren Konjugierten hin eine zusammengesetzte und dabei wenigstens einen innenstehenden Luftraum enthaltende Bau-Gruppe ( A ) diesem Blendenraum CS) benachbart ist und dieser Gruppe dann eine weitere zu sammengesetzte und dabei nindestens einen Luftraum einschlieende Bau-Gruppe ( B ) frontseitig vorgeschaltet ist, die irerseits mit einem zerstreuenden meniskenförmigen Front-Teilglied ( I ) beginnt und wobei auch die nachfolgende Bau-Gruppe ( A ) ebenfalls mit einem Negativ-Lieniskus ( III ) anfängt, wobei diese zwei Menisken gegen das Bild hohl-gekrümmt sind und dabei zwischen den beiden Bau-Gruppen ( 3 und Ä ) eine sammelnd wirkende Luftlinse mit einer ganz spezifisch bemessenen Flächenbrechkrafts-Summe (Äx) eingeschlossen ist.
Gemaß dem vorliegenden Erfindungsgedanken ( Konstruktionsprinzip ) zur Losung der fortschritts-bereichernden Aufgabenstellung betreffen die neuen Objektive eine Zusatz-Entwicklung zum Hauptpatent ... für solche Abbildungs-Systeme mit großem Bildwinkel, bei denen unter Vermeidung extremer Glasarten und/oder extrener Oberfla'chen-Gestaltungen die deutliche Reduzierung der zonischen Restfehler in den das Objektiv passierenden endlich-geöffneten Strahlenbun"deln -sowohl mittlerer als auch sehr starker Neigungen eben dieser Bündel gegen die optische Achse --- also sowohl fur eine mittlere als auch fu"r eine sehr große angulare Bildfeld-Nutzung --- dadurch erschließbar wird, daß fur die vorliegende Unterart lichtstarker Objektive mit großem Bildwinkel, und zwar in Abänderung der Bereichs-Lagen der Bauregeln nach dem Haupt-Patent, das Verhältnis dieser sammelnden Luftlinsen-Brechkraft (#x) relativ zu den Flächenbrechkrafts-Summen der beiden vorgenannten und gegen das Bild hohl-gekrümmten Negativ-Menisken ( I bzw. III ) der blenden-fernen Gruppe ( B ) einerseits bzw. der blenden-nahen Bau-Gruppe ( A ) andererseits in der Weise vermindert ist, daß zunachst der Quotient ( Qa ) aus der Luftlinsen-Brechkraft ( x ) dividiert durch die Summe der paraxialen Flächenbrechkräfte ( S- = + III =#N,B + N,A ) der genannten beiden Zerstreuungsteile ( N,N = I und N,A = III ) seinem negativen Werte nach dem numerisch nunmehr verkleinerten Lagenbereich zwischen 0.545 als Untergrenze und 1.165 als Obergrenze zugemessen ist und daß gleichzeitig außerdem der negative Wert des Quotienten (Qb) aus dieser Luftlinsenbrechkraft (#x) dividiert durch die paraxiale Flächenbrechkrafts-Summe (#I) des dem Objektraum benachbarten Negativteiles ( I ) reduziert ist auf einen Lagenbereich mit 1.165 als Untergrenze und 2.330 als Obergrenze, und wobei das dem Front-Negativ ( I ) in der Lichtrichtung nachgeschaltete Positiv-Teilglied ( II ) grundsatzlich als ein gegen das Bild hin erhaben-gekrumster iideniskus ausgebildet ist und damit der Luftraum ( Luftlinse ß ) zwischen diesen beiden Gliedern ( I und II ) der Gruppe ( 13 stets die äußere Form einer ungleichschenklig-bikonvexen Linse besitzt. Somit ist das Verhältnis (Qa,Qb) der Luftlinsen-Brechkraft relativ zu den Ausdrücken der Flächenbrechkrafts-Summen dieser meniskrenförmigen Negativlinsen einschlägig verringert, um auf diese Weise ein erhöhtes EaB an Ausgewogenheit dieser Flächenbrechkrafts-Summen zu realisieren. Die spezifische Erschließung dieser beiden Brechkrafts-Relationen im Zuge der vorliegenden Zusatz-Erfindung wird dann dem Fachmann nach Kenntnisnahme des vorliegenden Erfindungsgedankens ja deutlich offenbar, wenn in rücksicht gestellt wird, daß gerade bei Objektiven mit sehr großer Winkel-Ausdehnung diese beiden Relationen der dioptrischen Einwirkung auf die schragen Strahlenverlaufe an Stellen sehr großer Strahlenweg-Entfernungen von der Blende aus wirksam sind.
Die vorstehend beschriebene spezifische Unterart lichtstarker Objektive mit großem Bildwinkel legt das Konstruktions-Prinzip nach dem Haupt-Patent . also dahingehend fest, daß das sammelnde Linsen-Teilglied ( II ) der frontseitigen Bau-Gruppe ( B ) auf jene menisken-förmige Gestaltung beschrankt ist, bei welcher ihre beiden an Luft grenzenden Außenradien ein gleichnamiges und wegen ihrer gegen das Bild hin erhaben-geformten Oberflächen-Krümmungen zugleich auch negatives Richtungs-Vorzeichen besitzen, womit das Teil-Glied ( II ) als ein Positivmeniskus gestaltet ist. Der Erfindungsgedanke der vorliegenden Zusatz-Anmeldung zur erfolgreichen Lösung der Aufgabenstellung ist nun darin zu erblicken, daß zugleich mit dieser menisken-formigen Gestaltung dieses Deil-Gliedes ( II ) außerdem die paraxiale Eigen-Brennweite ( FZ ) der drei ersten Linsen-Teilglieder ( I und II sowie III ) als die frontseitige Zerstreuungs-Kombination ( Z ) ein negatives Vorzeichen besitzt und zugleich ihrem negativen Werte nach kleiner ist als das 10085-fache der Aequivalent-Brennweite (?) des Gesamt-Objektives, ohne jedoch aus einem kleinsten Grenzwert von 0o655 F herauszutreten.
Die optische Bedeutung dieser letztgenannten Teil-Regel der ansprüchsgemäßen Gesamt-Kombination zur Bemessung dieser Objektive wird dem Fachmann nach Kenntnisnahme dieser vorstehenden Offenbarung dann sehr gut verständlich, wenn man im Zuge der Analyse dieser Zusatz-Anmeldung in Rücksicht stellt, daß bei Unterschreitung der zweitgenannten negativen Kleinstgrenze dann in den nachfolgenden Glied-Teilen des Gesamt-Objektives zu starke positive Brechkräfte angehäut werden mdssen, um für das Gesamt-Objektiv eine hohe Lichtstarke zu erreichen durch die Sicherstellung der Realisierung der Brennweiten-Einheit F = + 1 fur das Gesamt-Objektiv. Diese eben beschriebene Anhäufung solcher zu starken positiven Brechkrafte im Rest-Teil des Gesamt-Objektives wurde dann einen zu starken Anstieg der Aberrationen höherer Ordnung und damit der zonischen Zwischenfehler in den endlich-geöffneten Bündeln im zentralen wie im außeraxialen Bildfeld bewirken. Bei einer Überschreitung der genannten ( negativen ) Bemessungs Obergrenze wurde dann auch ein korrespondierender Anstieg der Aberrationen in der Bilderzeugung erfolgen, deren Behebung ja möglich sein und dann gleichzeitig in an sich bekannter Weise aber zu einer ungünstigen Wechselbeziehung zwischen Baulänge und bildseitiger Schnittweite fuhren würde.
Es ist ein weiterer Bestandteil der vorliegenden Erfindung, daß die Durchbiegung des im Inneren der Teilglied-Kombination ( Z ) eingeschlossenen Linsen-Teilgliedes (II) als ein besonders stark-durchgebogener Meniskus derart ausgebildet wird, daß seine GARDNERsche Durchbiegungszahl (6;II ) so bemessen ist, daß sie zwischen - 608 und - 11.4 liegt, wobei das negative Vorzeichen dieser Bemessung nach dem ersten Unteranspruch ( Anspruch 2 ) besagt , daß die im Sinne der Lichtrichtung hinten und damit dem Bild zugekehrte rückseitige Außenfläche mit einer viel tieferen Krümmung bemessen ist als die vordere Außenfläche. Hierzu wird verwiesen auf J.C.
GARDNER s The Application of Algebraic Equations in Optical Design R Scientific Papers of Bureau of Standards, No. 550 Department of Oommerce , Washington 1-927', Seiten 82/83 In den folgenden Daten-Tafeln sind sechs Beispiele zur vorliegenden Erfindung gegeben, die sämtlich auf die Aequivalentbrennweite ( F ) als Längen-Einheit bezogen und. wobei die Krümmungs-Radien ( R ) der Linsenflachen in fortlaufender Linsen-Bezifferung von der Prontflache in Richtung zum Bilde hin bezeichnet sind. In der gleichen Nummerierungsfolge sind die langes der optischen Achse gemessenen Linsendicken mit d und die Luftabstände zwischen den axialen Scheiteln der einzelnen Linsenteile mit 5 in der gleichen Weise bezeichnet wie in den beifolgenden schematisierten- Schnitten des Linse aufbaues. Die Brechzahlen der verwenueten Gläser sind mit n in der bekannten Weise und in der gleichen Anordnung gemaß der konventionellen Lichtrichtung von der längeren zur kdrzeren Konjugierten hin für jede Linse angegebene Sofern diese Objektive in Übereinstimmung mit den vorgesehenen Arbeitsaufgaben nur flir einen sehr schmalen Spektralbereich verwendet werden sollen R bezieht-sich die genannte Brechzahl auf eben diesen schmalen Spektralbereich. Im Falle des Einsatzes der neuen Objektive flir Abbilduu;saufgaben, die einen Spektralbereich von endlicher Breite zu überdecken haben, ist statt der sogenannten monochromatischen bildfehler-Korrektion eine Achromasle über den dann geforderten breiten Spektralbereich herbeizuführen, wozu in an sich bekannter leise die Glaser derart festgelegt werden daß durch ihre jeweiligen Nü-Werte ( ABBEsche Zahl v- ) die mitgeteilte Farbdispersion der benutzten Gläser dann zur Behebung der in Frage kommenden wellenlangen-bedingten chromatischen Abweichungen dient.
Im Zuge der erfindung wurde dabei bestatigend gefunden, daß bei der Entwicklung der sogenannten Ausgangsformen ( Vorform ) für die vorliegenden erfindungsgemäßen Objektive dann im Verlauf der anschließenden technischen Rohgestaltung ( Rohform ) in bekannter Weise mit der dabei normal-4blichen Erstkorrektion im SEIDELschen Bereich ( 3ter Ordnung ) die Verwendung einer der Standard-Brechzahlen -- z.B. für die d-Linie des sichtbaren Helium-Spektrums mit #d = 5876 AE Wellenlänge --- , wie sie aus den Glas-Katalogen der Herstellerfirmen optischer Glaser jederzeit zu entnehmen sind, in routinemaßiger Handhabung erfolgen kann.

Von der im Haupt-Patent gezeigten Aufspaltung der mit r6'mischen Ziffern bezeichneten Linsen-Teilglieder ( I bis beziehungsweise VIII ) kann auch bei der vorliegenden Zusatz-Erfindung Gebrauch gemacht werden, wie die nachfolgenden Daten-Tafeln und zugeordneten Abbildungen exemplifizieren, Zur Vervollständigung der Offenbarung sind im Anschluß an die Beispiels-Tafeln außerdem zwei numerische Zusammenstellungen der einzelnen Teil-Merkmale zur Teil-Merkmale zur Erfindung angegeben Beispiel 1.) (Fig. 1) F = 1.0000 f/2.9 2#0 = 71° s'00 = + 1.3529 F

I

i Dicken und 3rech- -

Pd I Radien Abstande zahl benz.

Absta"nde zahl

a"c I

I L1 dq = 165457 = e 062195 n1

t ru = + 0o67164

sg 2 = je 403965 (ß)

i = R2 = - 40474~ X 0.303440 n2

II 2 ç d2 = 0@303440 I n2 z

R29 = L, 1.85987

s23 = 0.055437 ()

R3 = + e35577

III L3 R' = + 0.49478 d3 = 0.039787 n3 PIZZA

5 = + 0.49478 ~~ v

s34 = 0.227711 (cd.)

R$a = + 0.85798

4 a R4a = 4a 0"079477 IT4EL + 0.85798

1 = f 45524

IV ;R4'a = = sDra,b d4a = 0.147730

54a ,b = 0.147730

N 1R4 = + 1o65951

L4b 1 - - 1.00365 d4b = 0.240255 n4b

f 24b =

OS = 545 = 0o106584

1 R5 - - 0.81464

T R1 5 d 1.17984 d5 = 0.087768 / n5 N

5 R5 = + 1.17984 5 ~ --- - --

I I S5 - 0.05is5

56 i

R6 = - 1.89577

Lr R6'a a + 0.81520 d6a = 0.036428 n6a.

56a,b = +

0 I 1

R6 = + 0.81520

I L6b d6 = 0.130001 n6b

R6 = = - 0.67026 f 0.130001 n6b

s67 - 0.002175

R, - 16,32765

ITT d - 16.32765 d = 0o074370 n7

7 g = --1,i9479 - 1.19479

Beispiel 2.) (Fig. 1) F = 1.0000 f/2.8 2#0 = 73° s'00 = + 1.3547 F

« -

Glied Linse Radien Absta,nde Brech- Bez.

Abstcnde zahl ,

Ri =+ i.91258 t-a-

I L dl = U.061001 ni N;B

I L 1 d = 0.061001 1 N, B

1 R1 = + 0067632 d1 = >

s12 = 0.325923 (ß) B

I R = - 1.72515 :

2 Z

2

j s23 = 0.176911 (x)

L, 3 = + 0.96714

Iii 3 d3 =+ o,oss5ui = 000885ü1 n

R3 = + 0.59037 X ~

534 -= 0.237079 (a)

Rq = + 0.87800

L4 a d4 = + 0.87800 = 0.109338 n4

-a R4a = + 3.11418 a X a

54a.rb = 0.i'31277

= R4b = + 1.09391 1

L4b d4b = - 1.36081 d4b = 26153 n4b

Rb =-1.36081 1

CS = 545 = 00093002

R 0,93251 I-

L R5 d = 0.157181 n

5 R5 = + 0.86196 d5 O.15718ffi n5 N

s56 = 0.055386 (y)

L6a R6a = - 5.54140 d6a = 0.036662 n6

R6'a = + 0.66140 a

EI 6a = 0

,b

\ \I,6b. R6b = - 0.73466 d6b. = 0-133165 n6b

R61b

s67 = 0.002002

R7 i1.12371

vrr L, = 0.066729

7 = - 1.57510 7 7

Beispiel 3.) (Fig. 1) F = 1.0000 f/2.7 2#0 = 73.5° s'00 = + 1.3558 F

oidjI

Glied Linse Radien Dicken und Blech Bez.

Abstande zahl

R1 R1 = + 1.62159 -

+ 1 - + 0.64757 d1 = 0.063046 n1 N,B

1 ! R1 = O.362879)ß') B

1 5i2 - 0,962879 (ß)

R = R2 = - 1.64 L

I 2 e

I i a R2 = ; 1.31742 t

1 + s23 = 0.118200 (x)

l i R3 = + 1.71672

iii L3 d = 0.065687 n

3 3 , R3 = + 0.66370 3 -.

S34 = 0.252496 (a)

R4 = + 1.02061

L4 jR4'a = + 7.24185 d4a = 0.114153 n4a i A

P4a , = + 7,24185 1

LP S4a,73 = 0.086283

* ol" =+1.0127

n41 R44tb = + 1.01327 = -- %fb

= (R4b = - 1.31283

CS = S45 = 0.095864

R, = - 0o82499 ~ ~ 1

Y R5 d5 d 0.099192 ---. 5 w

5 5

S56 = 0.050803 (y)

R6a = - 7o45722

a a = + 0.67390 d6a = 0.037581 116a

tI S6a,b °

R6b = + 0.67'390

B6b R6b = + 0.72708

R6tb = - 0.72708 d6b = 0.134041 n6b

s67 - 0.002135

R, = + 240,7509

VTT ; X d 240o7509 = 0.068098 n

' 7 R7 = - 1.62238 d7 7

Beispiel 4.) ( Fig. 2 ) F = 1.000 f/2.4 2#0 = 74° s'00 = + 1.2598 F

- - r

Glied Linse

R? =+i.9800 \II

R1 = + 1.9800 ~

I L d1 = 0.0650

R1, = + 0.7900 - ~z j

12 = 0.3100 (B) 3

R = - 6.8000

n

t R2 = - 6.8000 ;t;

II L R' = - 3.4000 2 O.2850 n2 i

2 5 = i0.0050 (x')

929 0.0050 (-) I

R = + i.0000 II

III g "3 d3 = 0.0650 d 23 0.0650 II

R' R; = + 0.5810 4^ ~ J

3

s34 = 0.2700 (a)

= 0.2700 ()

L4 R4a = + 100000 d4a l 0.1550 4a

L4a R4a - ~ 5.5000 54a,b = 0L1550

, / s4a b = 0.1053 A

/ R4b = - 3°4000

bb =-1.6300 d4b b n4b

54bzw i

L4c R4c = .63OoO d4,c = 0.1160 n4c

"' =-1.1460 ~~ ~~~

545 = 0.0800

s

L R5 L + 1.1460 d = 0.0780 n

5 R5 = + 1.3200 5 5

S56 = aS = 001260

Bc 0.7556 t u

I1 R6 6 6 0.7556 d6 = 0.0420 n6

= = + 201873 ~ ~ ~ ~ z

s67 = (dz(y)

R7 - - 107545

VTT 17 R7 L d 1o7545 = 0o1225 n7

7 R7 = - 0.6594 7

5 = 0.0025

S78 = 0.0025

= = + 7.0504

VTTT L R8 = - 1.398065 d8 = 0.1525 n8

U "' = - 1.598065

Tabelle der Brechzahlen

I I

Beispiel 1 Beispiel 2 | Beispiel 3 Beispiel 4 !

¼- ¼

n1 = 1o63408 n1 = 1.66787 n1 = 1.60680 n1 = 1.621

n2 = 1.66735 n2 = 1.57810 n2 = 1.58011 | n2 = 1.688

i 3 = 1.47624 n3 = 1.74400 / n3 = 1.744001 n3 = 1.785

n4a = 1 o74265 ! n4a = 1.74367 n4 = 1.74065 i 4a = 1 o744

n4b = 1o67291 n4b = 1a68135 n4b = 1.67899 1 n4b = 1.744

n5 = 1.46415 n5 = 1c48842 n5 = 1.49124 n4c = 1.640

n6a = 1o80292 ' n6a = 1080031 n6a = 1.80512 l n5 = 1c691

6b = 1.47489 n6b = 1.51009 n6b = 1.51009 | n6 = 1.847

n7 1 1.74334 n 1,70138 =

n, 1.713

1 1

n8 =1.744

Beispiel 5.) (Fig. 1) F = 1.0000 f/2.8 2#0 = 73° s'00 = + 1.3481 F

7 1

GliedlLinse Radien Dicken und Glas- - Bez

Abstande Werte ez.

R1 : B1 =+1.67255 n

1 R1 = + 0.67067 1 d1 = 0.057943 (1) N,B

s12 = 0o365043 (ß) i 3

R2 R2 = - 1.64866

ii L2 d2 = - 1.32856 1 d2 = 0.148721 (2)

2 - - -- .. -

0.042492 (x)

3 = + 2.13602 ! I *

R

iii L3 d 3 0.66107 d3 = 0.049252 (3) I N,,A I

534 = 0.303236 (a)

H4a = + 1.22743

4a R4a = 0. 66.53817 4a = 0.083052 (4

TV 54a'b = 0.090778

R4b = + +1.03274

T4b d4 = 615 (4b)

R41b = - 1.23632 JL -

CS = 545 = 0.094641

R5 = - 0.80282 ~~ ~ n

(5) N

5 5 ru = + 0.99622 d5 = ---1---'- (5) 5

5

56 = 0.048286 (y)

R6a = - 8.26213

L6a d6a = 0.036697 (6a)

R61a = + 0.66586

I 86a,b 0

= + 0.6586

L6b Zb d Oo:s58s6s d6jb= (6b)

567 = 0.001931

R, - 32.41925

vII R7 G - 32.41925 d7 = 0o065669 (7)

R7t = - 1o42766

Beispiel 6.) (Fig. 2) F = 1.0000 f/2 2#0 = 74.5 s'00 = + 1.2586 F

e"LfP= " 9

Glied Linse Radien Dicken und Glas-

Abstande Werte Bez.

. . ~~~~ ~~ .... ~~~ s

R1 = + 1.98647 -

I TX d1 = 00064579 d1 ) N,B

1 = + 9049363

512 = O*310662 (ß) 3

R2 = - 6.94281

d'2 d2 = 0.286521 (2)

2 R21 = - 3053160

923 8,083880 23 = 0.003880 (v?

% 97595

III B) e d) = 00 058213 (3 ) j g

R3 = + ob 57542 ~ »

534 = 0.268147 a)

R4a R4a = + 10C)2113 f

4a - - 5o43523

R R4a = 5a$3525 A

84a,B - Q,id8sSg I I

R4b - - 3.44865

IV L4b - 4b R4 62973 1.62973 d4t = 0.122462 (4b)

\ \ 54bzw =

R40 = - 1w62973

&4c = 0.178071 (4,)

t4c 4C a4c = ,J- 1.04242

S45 = 0.077015

R5 = + tl. 1 o31310 (5)

5 d, 0,076984

R5 = + 1.40548 d5 -

= = s56 = 0o126435

R6 = - 0075532 - -

d6 6 R6 = 0.0413

6 R6' = + 2.18656 DT

867 = 0.063707 (Y)

R7 = - -1075314

III L d7 = 0.122479 (7)

7 4 = = d, O,i 0.65890

978 = 0.002217

4 = + 7.04544

mi 8 = - 1.39672 d8 = 0.154131 (8)

8 4 = - 139672

Tabelle der Glas-Werte

Beispiel 5 Beispiel 6

Linse nd/#d Linse nd/#d

L1 1.60361/53.65 L1 1.62299/58.06

L2 1.62004/36.37 L2 1.68893/31.17

L3 1.74400/44.77 L3 1.78443/43.90

L4a 1.74400/44.77 L4a 1.74400/44.77

L4b 1.67790/55.20 L4b 1.74400/44.77

L5 1.48749/70.45 L4c 1.64250/57.94

L6a 1.80518/25.43 L5 1.69100/54.71

L6b 1.51009/63.52 L6 1.84666/23.82

L7 1.67790/55.20 L7 1.71300/53.85

L8 1.74400/44.77

Merkmals-Zusammenstellung I

Beispiel Qa Qb

1 - 0.61306 - 1.27546

2 - 1.06006 - 1.90523

3 - 0.69873 - 1.55236

4 - 0.95070 - 2.08990

5 - 0.61920 - 1.51176

6 - 0.96895 - 2.11898

Merkmals-Zusammenstellung II

Gemäß

Beispiel fZ #II Anspruch

1 - 0.8911 F - 3.4078 1

2 - 0.9059 F - 8.2321 2

3 - 0.7583 F - 9.1458 2

4 - 1.0067 P - 3.0000 1

5 - 0.7272 F - 9.3009 2

6 - 1.0070 F - 3.0706 1

Claims

Patentansprüche.

Anspruch 1.) Lichtstarkes photographisches Objektiv mit großem Bildwinkel nach dem Patent ...

( Patentanmeldung P 23 59 156.2 ) 9 bestehend aus wenigstens sieben beiderseits in Luft stehenden Glied-Teilen, in welchem hinter einem inneren Central-Scheielabstand ( CS ) in Richtung zur kürzeren Konjugierten hin ein beiderseits in Luft stehendes Negativ ( E ) gegen das Bild hin von zwei ungleichschenkligen Positiv Teilgliedern begrenzt wird, von denen das dem Negativ ( g ) benachbarte Sammelglied meniskenförmig und mit seinen beiden an Luft grenzenden Außenflächen gegen eben das Bild hin erhaben-gekrümmt ist, wahrend auf der anderen Seite des Centralscheitelabstandes ( CS ) in Richtung zur l4ngeren Kon'jugierten hin eine zusammengesetzte und dabei wenigstens einen innenstehenden Luftraum enthaltende Bau-Gruppe ( A ) diesem Blendenraum ( CS ) benachbart ist und dieser Gruppe dann eine weitere zusammengesetzte und dabei mindestens einen Luftraum einschließende Bau-Gruppe ( B ) frontseitig vorgeschaltet ist, die ihrerseits mit einem zerstreuenden meniskenförmigen Front-Teilglied ( I ) beginnt und wobei auch die nachfolgende Bau-Gruppe ( A ) ebenfalls mit einem Negativ-Meniskus ( III ) anfängt, wobei diese zwei Menisken gegen das Bild hohl-gekrümmt sind und dabei zwischen den beiden Bau-Gruppen ( B und A- ) eine sammelnd-wirkende Luftlinse mit einer ganz spezifisch bemessenen Flächenbrechkrafts-Summe (#x) eingeschlossen ist, welch' letztere relativ zu den' Flächenbrechkrafts-Summen der beiden vorgenannten und gegen das Bild hohl-gekrümmten Negativ-Menisken ( I bzw.

III ) der blenden-fernen Gruppe ( B ) einerseits beziehungsweise der blenden-nahen Bau-Gruppe ( A ) andererseits in Abänderung der Bereichs-Lagen der Bauregeln des Haupt-patentes in der Weise vermindert ist, daß einerseits der Quotient (Qa) aus der. Luftlinsen-Brechkraft (#x) dividiert durch die Summe der paraxialen Flächenbrechkrafte (#S# = #I + #III = #N,B + #N,A) der genannten beiden Zuerstreuungsteile (N,B = I und N,A = III ) seinem negativen Werte nach dem numerisch derart verkleinerten Lagenbereich zwischen 00545 als Untergrenze und 1b165 als Obergrenze zugemessen ist und daß gleichzeitig außerdem der negative Wert des Quotienten ( Qb aus dieser Luftlinsenbrechkraft (#x) dividiert durch die paraxiale Flächenbrechkrafts-Summe (#I) des dem Objektraum benachbarten Negativteiles ( I ) reduziert ist auf einen Lagenbrecht mit 1.165 als Untergrenze und 2.330 als Obergrenze und wobei das dem Front-Negativ ( ) in der Lichtrichtung nachgeschaltet Positiv-Teilglied (II) grundsätzlich als ein gegen das Bild hin erhaben-gekrümmter Meniskus ausgebildet ist und damit der Luftraum ( Luftlinse ß) zwischen diesen beiden gliedern (I and II) der Gruppe (B) stets die äußere Form einer ungleichschenklig-bikonvexen Linse besitzt, gekennzeichnet durch die kombinatorische Gesamt-Bemessung der paraxialen Eigen-Brennweite (FZ) der drei ersten Linsen-Teilglieder (I und II sowie III) als die frontseitige Zerstreuungs-Kombination ( Z ) in der Weise daß diese Brennweite (FZ) ein negatives Vorzeichen besitzt und zugleich ihrem negativen Werte nach keliner ist als das 1.085-fache der Aequivalent-Brennweite (F) des Gesamt-Objektives, ohne jedoch einen unteren Grenzwert von 0.655 F zu unterschreiten.

Anspruch 2.) Objektiv nach Anspruch 1.), dadurch gekennzeichnet, daß die Durchbiegung des im Inneren der Teilglied-Kombination (Z) eingeschlossenen Linsen-Teilgliedes (II) als ein besonders stark-durchgebogener Meniskus derart ausgebildet wird, daß seine GARDNRsche Durchbiegungszahl (#II) so bemessen ist, daß sie zwischen -und - 11.4 liegt , wobei das negative Vorzeichen dieser Be messung besagte daß die im Sinne der Lichtrichtung hinten und damit dem Bilde zugekehrte rückseitige Außenfläche mit einer stärkeren Krümmung bemessen ist als die vordere Außenfläche.

Anspruch 3.) Objektiv nach Anspruch 1.), gekennzeichnet durch die auf die Aequivalent-Brennweite F = 1 als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 1) , worin auf Grund dieser Normierung alle Längenangaben ( Krümmungsradien, Lindendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind.

Anspruch 4.) Objektiv nach Anspruch 2.) , gekennzeichnet durch die auf die Aequivalent-Brennweite F = 1 als der Langeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 2) , worin auf Grund dieser Normierung alle Langenangaben ( Krümmungsradien , Linsendicken und Scheitelabstände ) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind.

Anspruch 5.) Objektiv nach Anspruch 2.) s gekennzeichnet durch die auf die Aequivalent-Brennweite F = 1 als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 3) , worin auf Grund dieser Normierung alle Langenangaben ( Krümmungsradien , Linsendicken und Scheitelabstande ) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind, Anspruch 6.) Objektiv nach Anspruch 1.) s gekennzeichnet durch die auf die Aequivalent-Brennweite P = 1 als der Langeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 4) , worin auf Grund dieser Normierung alle Längenangaben (Krümmungsradien, Lindendicken und Scheitelabstände) als genze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind.

Anspruch 7.) Objektiv nach Anspruch 2.) , gekennzeichnet durch die auf die Aequivalent-Brennweite F = 1 als der Langeneinheit bezogenen Daten- des Beispiel 5) , worin auf Grund dieser Normierung alle Längenangaben (Krümmungsradien, Lindendicken und Scheitelabstände) als genze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind.

Anspruch 8.) Objektiv nach Anspruch 1.) , gekennzeichnet durch die auf die Auquivalent-Brennweite F = 1 als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 6) , worin auf Grund dieser Normierung alle Längenangaben (Krümmungsradien, Lindendicken und Scheitelabstände) als genze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedruckt sind.