DE2429866C3

DE2429866C3 - NTC-Thermistor

Info

Publication number: DE2429866C3
Application number: DE2429866A
Authority: DE
Inventors: Shinji Komaki Nishio; Yoshiro Toyoake Ushida
Original assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Current assignee: Niterra Co Ltd
Priority date: 1973-06-21
Filing date: 1974-06-21
Publication date: 1980-11-27
Also published as: JPS5439920B2; JPS5018961A; FR2234639A1; DE2429866B2; US3913057A; FR2234639B1; GB1476374A; DE2429866A1

Description

die Verwendung als Temperaturfühler in der io bracht sind.

Abgasreinigungsanlage eines Verbrennungsmotors, dadurch gekennzeichnet, daß für den Betrieb mit Gleichstrom der Körper eine Porosität zwischen 15% und 35% aufweist und die Anschlußdrähte parallel und bezogen auf die beiden Scheibenflächen in der Mitte des Körpers ange-

Die Erfindung bezieht sich auf einen NTC-Thermistor nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs.

Gesinterte feste Oxidlösungen vom Sauerstoffionentransporttyp, die bis zu einem hohen Temperaturbereich eine stabile Kristallstruktur aufweisen und aus 50 bis 95 Moi-% eines Oxids eines vierwertigen Metalls, wie z. B. ZrO₂, CeO₂, HfO₂ und ThO₂ und 5 bis 50 Mol-% Oxidanteile eines zweiwertigen Erdalkalimetalls und/oder eines dreiwertigen Metalls der seltenen Erden, wie z. B. CaO, MgO, SrO, La₂O₃, Y₂O₃, Yb₂O₃, Sc₂O₃, Gd₂Oj und Nd₂O₃ bestehen, nehmen bei einer Temperatur zwischen 400 und 1200°C sehr schnell in ihrem elektrischen Widerstand ab und weisen vorzügliche Eigenschaften als Widerstandselement eines Thermistors für hohe Temperaturen auf. Eine solche feste Lösung besteht im allgemeinen aus polykristallinen Fluoritstrukturen, die freie Sauerstoffvalenzen haben, womit eine Gitterneutralität verhindert ist. Solche gesinterten Oxidkörper wurden entsprechend als Bauelemente für die Messung und Regelung von Temperaturen in der Abgasreinigungsanlage eines Verbrennungsmotors eingesetzt. Solche keramischen Widerstände werden als »Thermistoren vom Saueritofftransporttyp« bezeichnet, da die elektrische Leitfähigkeit des Thermistors aufgrund des Transports von Sauerstoffionen des Oxids in der festen Lösung bedingt ist, die den Widerstand bildet.

Ein Thermistor mit den Ausführungsmerkmalen nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs ist aus der Zeitschrift »The Review of Scientific Instruments«, 40 (1969), Nr. 4, Seiten 544 bis 549, bekannt. Dieser Thermistor ist jedoch zur Verwendung in Wechselstromschaltungen bestimmt. Beim Betrieb mit Wechselstrom findet kein wesentlicher Sauerstoffionenaustausch zwischen dem Thermistor und der Umgebungsluft statt. Daher brauchen an das Oxid des Thermistors keine besonderen Porositätsanforderungen gestellt zu werden. Es ist ein leichtes, die Dichte des Oxides derart groß zu machen, daß die Anschlußdrähte in ihm sehr fest gebunden sind. Diese hohe Dichte steht mit den Betriebsbedingungen des Thermistors bei Wechselstrom nicht in Widerspruch.

Aus der DE-OS 21 39 828 ist ein Thermistoi bekannt, bei welchem die Anschlußdrähte in den Thermistor eingebettet sind, bei dem dieser aber aus SiO₂-Al₂O₃-LiO₂ besteht und einen Alkali-Ionentransport aufweist. Dieser Thermistor arbeitet nur mit Wechselstrom, er ist bei Gleichstrom ein sehr instabiles Element und daher für den Zweck, für den der erfindungsgemäße Thermistor vorgesehen ist, nicht einsetzbar.

Aus der DE-PS 6 31 867 ist bekannt, daß sich der Metalloidgehalt eines Widerstandskörpers mit hohem negativem Temperaturkoeffizienten des elektrischen Widerstandes mit der herrschenden Temperatur ändert, und zwar langsamer, als es dem durch die Temperatur bedingten Gleichgewicht entspricht. Es ist aus ihr weiterhin bekannt, daß der Teildruck der den Wider-Standskörper umgebenden Metalloidatmosphäre sich nach der Strombelastung, der Zusammensetzung und dem Porenraum des Widerstandskörper richtet Zur Erzielung einer hohen Geschwindigkeit der Gleichgewichtseinstellung wird daher angegeben, den Porenraum wenigstens 5% des Widerstandskörpers groß zu halten.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Thermistor der eingangs genannten Art so auszugestalten, daß er für den Betrieb mit Gleichstrom geeignet ist und dabei eine hohe Lebensdauer erreicht

Diese Aufgabe wird durch die kennzeichnenden Merkmale des Patentanspruchs gelöst.

Für die Lösung der der Erfindung zugrundeliegenden Aufgabe ist die Einhaltung bestimmter Porositätsgrenzen am Widerstandskörper von hoher Bedeutung, wie später aus den Tabellen zu entnehmen ist. Zur Herstellung des Thermistors werden zwei dünne Anschlußdrähte, die vorzugsweise aus einem Metall bestehen, das eine hohe Oxidationswiderstandsfähigkeit hat, wie z. B. Platin oder eine Platin-Rhodium-Legierung, in der Weise mit dem Widerstandskörper verbunden, daß sie unter einem vorgegebenen Abstand zueinander parallel in diesen eingebettet werden und die Gesamtanordnung dann bei einer geeigneten Temperatür gebrannt wird, so daß Elektroden und Anschlußdrähte ausgebildet werden, die in einem keramischen Widerstand des Transistors eingebettet sind, und die Porosität des genannten keramischen Widerstandes zwischen 15% und 35%, speziell 25% beträgt.

Für die untere Grenze für die Porosität des keramischen Widerstandes eines erfindungsgemäßen Thermistors gibt es die folgende Begründung. Wenn der Thermistor vom Sauerstoffionentransporttyp mit einer gegebenen Gleichspannung von etwa 12 V, wie sie üblicherweise an den Elektroden benutzt wird, betrieben wird, wird das Sauerstoffmolekül aus der Atmosphäre in der Nähe der Kathode absorbiert, so daß das Sauerstoffion 0²~, das sich in dem keramischen Widerstand bewegt und für den elektrischen Leitfähigkeitsmechanismus verantwortlich ist und das an der Kathodenseite gemäß der gleichung !/2O₂-)-2e-<-O²-erzeugt wird, in der Atmosphäre nahe der Anode entladen wird. Gemäß der Gleichung O²" -* ^xh O₂ + 2e

wird es an der Anodenseite aus dem Widerstand abgeführt. Beim Thermistor gemäß der vorliegenden Erfindung sind die beiden Elektroden jedoch als dünne Metalldrähte in den keramischen Widerstand eingebettet, so daß die Kontaktzone zwischen den Elektroden und dem Widerstand klein ist. Wenn dann die Porosität des Widerstands klein ist, dann ist die Diffusionsbewegung der Sauerstoffmoleküle, die sich durch die Poren des Widerstands vollzieht, zwischen der Luft in den Poren nahe der Elektroden und denen der angrenzenden AtfiEosphäre nicht frei, und speziell wenn die Sauerstoffzufuhr an der Kathodenseite unzureichend ist, dann wird das Sauerstoffion in der Kristallstruktur des gesinterten Oxidkörpers für die elektrische Leitung verwendet, nachdem der elektrische Strom für eine gegebene Zeit bei hohen Temperaturen geflossen ist, und die Oxide werden reduziert und verkohlt Der Widerstand wird dann ein Halbleiter mit einem sehr kleinen Widerstand und verliert seine normale Funktion. Um derartige Vorfälle zu verhindei λ und um einen stabilen Leitfähigkeitsmechanismus des Sauerstoffs für eine sehr lange Betriebszeit sicherzustellen, darf daher die Porosität nicht kleiner als 15% sein.

Für die obere Grenze der Porosität gemäß der vorliegenden Erfindung gibt es die nachfolgende Begründung. Wenn die Porosität größer als 35% ist, dann wird im Verlauf der Zeit zum einen der Variationsbereich des elektrischen Widerstands größer, zum anderen wird die mechanische Festigkeit geringer und die Elektroden lösen sich leicht, weiterhin ist der Gegenstand stark bruchempfindlich. Wenn die Porosität zu groß ist, dann ist der Kontaktwiderstand zwischen

ίο den Elektroden und dem Widerstand groß, weiterhin wird die Adhäsion allmählich verringert aufgrund der Ionenumwandlung an den Elektrodenteilen.

Wie die weiter unten angegebenen Tabellen zeigen, lassen sich je nach Substanz, aus denen die Thermistoren hergestellt sind, die angegebenen Porositätsgrenzen nach der einen oder anderen Richtung etwas überschreiten, man liegt jedoch für alle infrage kommenden Substanzen im sicheren Bereich, wenn die beanspruchten Porositätsgrenzen eingehalten werden.

Mit den vorstehenden Angaben »Porosität in %« wird hier eine scheinbare Porosität bezeichnet, die wie folgt definiert ist:

Scheinbare Porosität =

Masse der geöffneten Poren

Masse von porenfreiem Anteil, geschlossenen Poren und geöffneten Poren

•100%

Geöffnete Poren sind die offenen Poren an der Oberfläche des Thermistors. Geschlossene Poren sind die Poren im Innern des Thermistors.

Die Erfindung soll nachfolgend unter Bezugnahme auf die Zeichnungen an einem bevorzugten Ausführungsbeispiel näher erläutert werden. Es zeigt

F i g. 1A eine Vorderansicht eines erfindungsgemäßen Thermistors;

Fig. IB eine Seitenansicht eines Thermistors nach Fig. IA.

An den nachfolgenden Beispielen, die in keiner Weise eine Beschränkung des Schutzgegenstandes darstellen, sei die Erfindung näher erläutert. Dabei wurden die Porositätsangaben in den Beispielen aus folgendem Zusammenhang ermittelt:

Porosität = · 100 %,

"noil - G_s

G_nM = Gewicht des mit Wasser gesättigten Thermistors

Cu = Gewicht des trockenen Thermistors
G₅ = Gewicht des Thermistors in Wasser ist.

B e i s ρ i e I 1

Jede der pulvrigen Mischungen von ZrO₂ und CaCO₃, die in Verhältnissen zusammengesetzt wurden, wie aus den folgenden Tabellen 1 bis 3 hervorgeht (83 Mol-% ZrO₂+17 Mol-% CaO (CaCO₃) bzw. 87 Mol-% ZrO₂+13 Mol-% CaO _V'~.CO₃) bzw. 75 Mol-% ZrO₂+25 Mol-% CaO(CaCO₃)) wurde mit 4 Gew.-% einer Emulsion versetzt, die zu gleichen Gewichtsanteilen aus Stearinsäure und Wasser als Bindemittel bestand und in einer Trommel in einem Naßverfahren 20 &5 Stunden lang pulverisiert Jede der erhaltenen pulvrigen Mischungen wurde in eine Form gegossen und zwei Platindrähte mit 0.4 mm 0 wurden in dem mittleren Teil angeordnet. Die eingefüllte Mischung in der Form wurde mit einem Druck von 2000 kg/cm² gepreßt und die geformte Mischung bei den verschiedensten Temperaturen zwischen 1400⁰C und 1800⁰C in Luft gebrannt, womit scheibenförmige Thermistoren vom Sauerstoffionentransporttyp hergestellt wurden, die verschiedene Porositäten aufwiesen, und wie sie in den Zeichnungen dargestellt sind. Der äußere Durchmesser betrug 3,8 mm und die Dicke etwa 1,4 mm. Ein Paar Platindrähte 2 ist parallel zueinander fest in Schichtrichtung gesehen in der Mitte mit einem gegenseitigen Abstand von ungefähr 2 mm in den Keramikkörper eingebettet. Der fertige Thermistor wurde bei 800⁰C für 1000 Stunden mit seinen beiden Elektroden an eine Gleichspannungsquelie von 12 V angeschlossen. Dieser Test zeigte, daß Thermistoren, deren Porosität kleiner als 7% war, in der Nähe der Elektroden grau oder schwarz wurden, außerdem konnte ein Durchgeheffekt beobachtet werden, während Thermistoren, deren Porosität zwischen 7% und 55% lag, solche Veränderungen nicht zeigten. Sogar nachdem der Test auf 10 000 Stunden ausgedeht wurde, stieg der Widerstand nur leicht an und eine zufriedenstellende Dauerstandfestigkeit konnte festgestellt werden. Wenn jedoch die Porosität größer als 55% war, dann wurde die Zugfestigkeit an den Platinelektroden ungenügend, was für den praktischen Gebrauch ein Problem darstellt. Die Testergebnisse sind in den nachfolgenden Tabellen 1 bis 3 dargestellt.

Die Zugfestigkeit an den Elektroden wurde in der nachfolgenden Weise gemessen. Die zwei Elektrodendrähte wurden getrennt mit Klemmen in einem Abstand von 3 mm von den Enden des keramischen Widerstandes gehalten und in einer solchen Richtung gezogen, daß die zwei Elektrodendrähte sich voneinander weg erstreckten. Zwischen den zwei Klemmen wurde eine Meßeinrichtung, die in der Art einer Federwaage aufgebaut war, befestigt. Die Kraft, bei der die Drähte sich von dem Widerstand lösten, wurde festgehalten und aus zehn Meßwerten gemittelt.

Tabelle 1

83 Mol% ZrO₂+ 17 Mol% CaO(CaCO₃)

Tesl-Nr.	Brenntempe	Porosität	Widerstand	800 C, 12 V	nach 100	nach 1000	Zugfestigkeit
	ratur		anfangs	nach 10	Stunden	Stunden	zwischen den
				Stunden	(KU)	(KU)	Elektroden
	(C)	(%)	(KU)	(KU)	16	120	(kg)
1	1,450	65	26	17	11	21	0,2
2	1,480	58	13	9,3	7,0	13	0,5
3	1,485	55	8,7	7,6	6,0	IO	0,6
4	1,500	52	7,2	7,0	4,2	5,7	0,7
5	i,S20	45	5,1	4,6	3,7	4,4	1 Λ 1,U
6	1,535	40	4,1	3,8	3,5	3,8	1,2
7	1,550	35	3,5	3,5	3,3	3,7	1,4
8	1,570	30	3,0	3,3	3,5	3,7	1,6
9	1,600	25	2,8	3,1	3,2	3,7	1,8
10	1,650	20	2,6	3,0	3,2	3,6	2,1
11	1,665	15	2,5	3,0	3,2	3,3	2,1
12	1,680	10	2,5	2,9	0,2	Durchgehen	2,2
13	1,700	6,3	2,5	1,4	-	-	2,2
14	1,730	4,3	1,4	Durchgehen			22
Tabelle 2
87 Mol%	ZrO₂+13Mol%	CaO(CaCO₃)
Test-Nr.	Brenntempe	Porosität	Widerstand	800 C, 12 V	nach 100	nach 1000	Zugfestigkeit
	ratur		anfangs	nach 10	Stunden	Stunden	zwischen den
				Stunden	(KU)	(KU)	elektroden
	(O	(%)	(KU)	(KU)		(kg)

15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28

1,410 1,500 1,520 1,545 1,570 1,585 1,610 1,645 1,665 1,700 1,740 1,755 1,780 1,800

60

55

50

45

40

35

30

25

20

15

10

7,0 4,6 3,5 2,8 2,4 2,2

1,9 1,8 1,8 1,8 1,7 1,7 1,5 1,0

5,5 4,2 3,3 2,7 2,5 2,2 2,0 1,9 1,9 1,9 1,9 1,8 0,8 Durchgehen

6,0
4,2
3,4
2,7
2,6
2,3
2,2
2,1
2,1
2,0
2,0
1,4
Durchgehen

18
7,6
4,5
3,4
2,9
2,4
2,3
2,3
2,3
2,3
23
1,0

03 0,5 0,7 0,9 1,1

1,5 U 1,9 2,0 2,1

2a

22

2a

Tabelle 3

75 Mol% ZrO₂+25 Mol% CaO(CaCO₃)

Test-Nr.

Brenntempe- Porosität ratur

(C)

1,470 1,485

Widerstand 800 "C, 12 V

anfangs nach 10

Stunden

(KU)

55 50

(KU)

44 28

37 27

n?.ch 100
Stunden

(KU)

nach 1000
Stunden

(KU)

88
34

Zugfestigkeit zwischen den Elektroden

(kg)

0,4 0,6

	70 Mol-%	Brcnnlcmpc	7	24 29 866	anfangs	AI2O3 bestand und als den	⁰C kalziniert und dann	und Wasser	gleichen	mit 4 Gew.-% einer	800 C-, 12 V	nach 100	8	Zugfestigkeit	als 1700⁰C war. Eine Gleichspannung von i	800° C angelegt. %	einer Porosität von 5%, der \|	wurde, nach 100 \	anfangs	800 C, 12 V	nach 100	nach 1000	J
	Mol-o/o ZrO₂	nilur				Widerstandswert beeinflussender Bestandteil verwen	Emulsion versetzt, die zu	dann in einer Trommel	bestand.	Gewichtsteilen aus	nach 10	Stunden		zwischen den	12 V wurde an jeden Thermistor bei	Die erhaltenen Ergebnisse sind in der nachfolgenden I	C erhalten	konnte für die «ι		nach 10	Stunden	Stunden	Zugfestigkeit ;
Fortsetzung	fügt, das au			(Ku)	det wurde. Die fertige Mischung wurde zwei Stunden	Stearinsäure	Naßverfahren pulverisiert	Das Ganze wurde	Stunden	(KU)		Elektroden	Tabelle 4 dargestellt. Wie aus dieser Tabelle hervorgehl, \|	Stunden den »Durchgeh«-Effekt und	praktische Verwendung nicht herangezogen werden. \ I	(KU)	Stunden	(KU)	(KU)	zwischen den ] T^ 1 1 β I ^J
Tcst-Nr.		( f)	Porosität Widerstand	22	lang bei 1350	Tabelle 4	20 Stunden lang in einem	(K U)	22	nach 1000	(kg)	35 zeigte der Thermistor mit		16	(KIi)	14	24	Elektroden \
				19	70 Mol%(12	Die pulverisierte Mischung	21	18	Stunden	0,8	durch Sinterung bei 1670^c	ZrO,)+30 Mol% (MgAI₂O₄)	11	13	10	14	(kg) \
				17	Tcst-Nr.		18	17	(KU)	1,0	Porosität Widerstand	8,2	9,8	7,8	9,6	1 0,5 I
		(%)	15		Mol%CaO + 88Mol%	17	16	26	1,2		6,4	7,6	6,2	7,3	0,7
31		45	14		Brenntempe	15	15	21	1,4		5,2	6,0	5,1	5,8	0,9 \
32		40	13		ratur	14	15	18	1,6	(%)	4,4	5,0	4,4	5,2	U !
33		35	13	43		14	14	16	1,8 I	55	4,2	4,3	4,4	4,8	W
34		30	14	44	( f)	13	15	16	1,9 I	50	4,2	4,3	4,4	5,0	1,6
35		25	14	45	1,420	14	15	16	2,0	45	4,2	4,3	4,5	5,0	1,7
36		20	14	46	1,465	15	15	16	2,1	40	4,3	4,3	4,6	5,0	2,0
37		15	12	47	1,475	15	5	17	2,1 ij	35	4,4	4,3	4,6	5,0	2,1
38		12	10	48	1,505	8	Durchgehen	17	2,2 I	30	4,4	4,4	4,6	4,9	2,1
39		10		49	1,520	0,1		17	²'² 1	25	4,4	4,4	Durchgehen	-	^ I
40	,500	8	Mol-% CaO und 88	50	1,545		1	wie in Beispiel 1 Ü	20	2,7	1,6	-	-	2,2 f
41	,515	5	wurden 30 Mol-% eines Spinells hinzuge-	51	1,560			Sauerstoffionentransporttyp \	15		Durchgeher			2,2 1
42	,535	3	s MgO und	52	1,575		wurde in der gleichen Weise behandelt	30 hergestellt, mit der Ausnahme, daß die Brenntemperatur pj	13				2,2 j
	,550	Beispiel 2	53	1,610		und Thermistoren vom	niedriger	11			030 248/173 I \
,570	einer Mischung von 12	54	1,620		7
,600	55	1,635		5
,620	56	1,660		3
,630		1,670
,645		1,695
,665
,690
,710

Beispiel e3und4

Eine Mischung von 90 Mol-% ZrO₂ und 10 Mol-% Y₂O₃ und eine Mischung von 90 Mol-% ThO₂ und Mol-% Y2O3 wurden zwei Stunden lang bei einer Temperatur von 1400°C kalziniert. Jede der Mischungen wurde dann mit 3,2 Gew.-% einer Emulsion versetzt, die zu gleichen Gewichtsteilen aus Stearinsäure und Wasser bestand. Die fertige Mischung wurde pulverisiert und in einer Trommel 8 Stunden lang in einem Naßverfahren pulverisiert. Die pulverisierte

Tabelle 5

90 Mol% ZrO₂+ 10 Moi% Y₂O₃

10 Mischung wurde in der gleichen Weise behandelt wie in den Beispielen 1 und 2 beschrieben bei verschiedenen Temperaturen, wie die nachfolgenden Tabellen 5 und zeigen. Es wurden Drähte von 0,4 mm 0 verwendet, die aus einer Legierung von 70% Platin und 30% Rhodium bestanden und das Elektrodenpaar bildeten.

Es wurde dann eine Gleichspannung von 12 V an die in dieser Weise hergestellten Thermistoren angelegt. Die Ergebnisse sind in den nachfolgenden Tabellen und 6 wiedergegeben.

Test-Nr. Brennlempe- Porosität

ratur

( CJ

Widersland 800 C, 12 V

anfangs (KU) nach 10
Stunden

nach 100
Stunden

(KU)

nach 1000
Stunden

(KU)

Zugfestigkeit zwischen den Elektroden

(kg)

57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70

1,420 1,480 1,520 1,540 1,570

1,620 1,640 1,675 1,710 1,750 1,790 1,805 1,820

60

55

50

45

40

35

30

25

20

15

10

2,6

2,2

1,8

1,6

1,4

1,2

1,0

0,90

0.86

0,85

0,86

0,87

0,70

Durchgehen

2,5

2,1

1,8

1,5

1,3

1,1

1,0

0,9

0,88

0,89

0,92

0,20

5,4

3,7

2,8

2,2

1,8

1,5

1,2

1,0

0,98

0,40

0,3 0,5 0,7 0,9 1,1 1,3 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0

Durchgehen 2,0 2,1

Tabelle 6

90 Mol% ThO₂+ 10 Mol% Y₂O₃

Test-Nr.

Brenntemperatur

(C)

Porosität

(⁰A)

Widerstand 800 C, 12 V

anfangs

(Ku)

nach Stunden

nach 100
Stunden

(KU)

nach 1000
Stunden

(KU)

Zugfestigkeit zwischen den Elektroden

(kg)

71
72
73
74
75
76
77

79
80
81
82
83
84

1,590 1,615 1,630 1,655 1,670 1,695 1,720 1,730 1,745 1,760 1,780 1,805 1,840 1,870

60

55

50

45

40

35

30

25

20

15

72 65 58 44 36 27 22 20 19 17 16 15 14 14

64 61 55 41 34 26 22 20 19 18 17 17 16 7 75
69
60
45
35
27
23
21
20
18
17
17
13
Durchgehen

156
112

71
56
40
30
26
24
22
20
19
17
Durchgehen

0,4 0,5 0,7 0,9 1,1 1,3 1,5 1,8 -2,0 2,0 2,1 2,1 2,2 2,2

Bei einem Thermistor gemäß der vorliegenden Erfindung besteht, wie oben erwähnt, nicht die Gefahr, daß sich die Elektroden von dem keramischen Widerstandskörper lösen. Sauerstoff kann zwischen den beiden Elektroden frei transportiert werden, die Variation des Widerstandes entsprechend der Reduktion des keramischen Widerstandes kann verhindert werden, die Dauerstandfestigkeit ist verbessert und eine Massenproduktion kann sehr einfach durchgeführt

werden.

Die oben beschriebenen Beispiele, die anhand einer Herstellungsart erläutert wurden, bei denen eine Preßform benutzt wird, stellen keine Einschränkung des Schutzbegehrens dar, vielmehr kann auch eine Extrusionsformung, Gußformung und ähnliche Verfahren angewendet werden, wie sie zum Formen von Keramikteüen üblicherweise zum Einsatz gelangen.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentanspruch:

NTC-Thermistor mit einem scheibenförmigen Körper vom Sauerstoffionentransporttyp, der aus 50 bis 95 Mol-% ZrO₂, CeO₂, HfO₂ oder ThO₂ und 50 bis 5 Mol-% CaO, MgO oder SrO und/oder La₂O₃, Y₂O?, Yb₂O₃, Sc₂O₃, Gd₂O₃ oder Nd₂O₃ besteht, in den zwei Anschlußdrähte nebeneinander eingebettet sind, für