DE2355938A1 - Segment-drucklager - Google Patents
Segment-drucklagerInfo
- Publication number
- DE2355938A1 DE2355938A1 DE2355938A DE2355938A DE2355938A1 DE 2355938 A1 DE2355938 A1 DE 2355938A1 DE 2355938 A DE2355938 A DE 2355938A DE 2355938 A DE2355938 A DE 2355938A DE 2355938 A1 DE2355938 A1 DE 2355938A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- bearing
- oil
- sliding surface
- lubricating oil
- block
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
- F16C33/108—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid with a plurality of elements forming the bearing surfaces, e.g. bearing pads
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03B—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS
- F03B11/00—Parts or details not provided for in, or of interest apart from, the preceding groups, e.g. wear-protection couplings, between turbine and generator
- F03B11/06—Bearing arrangements
- F03B11/063—Arrangements for balancing axial thrust
- F03B11/066—Arrangements for balancing axial thrust in vertical axis machines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
- F16C33/1065—Grooves on a bearing surface for distributing or collecting the liquid
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2380/00—Electrical apparatus
- F16C2380/26—Dynamo-electric machines or combinations therewith, e.g. electro-motors and generators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C37/00—Cooling of bearings
- F16C37/002—Cooling of bearings of fluid bearings
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/20—Hydro energy
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Description
Patentanwälte
DIpL-F rtg. R. Π \Τ. Ζ. Τ 2 sen.
DIpL-F rtg. R. Π \Τ. Ζ. Τ 2 sen.
DIpI-1P-", κ. i.y-,iv-;r=:;scHT
Dr.-!.iö. FV. C - 'J. T Ζ Jr-•
MOnchen 22, Sisinsdorfetr. 11
8l-21..656P(21.657H) 8. 11. 1973
Segment-Drucklager
Segment-Drucklager besitzen meist einen an der umlaufenden Welle befestigten Lager-Mitläufer oder eine Lager-Druckscheibe,
die sich gleitend auf einer Vielzahl von Lagerklötzen abstützt und die zusammen mit den Lagerklötzen von einem mit Schmieröl gefüllten
Behälter umgeben ist. Bei einer solchen Lageranordnung wird das gesamte Gewicht der rotierenden Teile beispielsweise eines Wasserturbinen-Generators
von den Lagerklötzen gleitend aufgenommen.
Der Leistungsverlust derartiger Segment-Drucklager setzt-sich
aus dem Reibungsverlust an der Gleitfläche zwischen der Lagerdruckscheibe und den Lagerklötzen und einem durch die Bewegung der Lager-
409822/0321
81-(POS. 32 304)-Sd-r (8)
2355939
druckscheibe im Schmieröl verursachten Wirbelverlust zusammen. Der Wirbelverlust des Schmieröls vergrößert sich mit ansteigender
Umfangsgeschwindigkeit der Lagerdruckscheibe. Meist ist es unmöglich, die Vergrößerung des Wirbelverlustes zu steuern, weil
die Lagerdruckscheibe in Kontakt mit dem Schmieröl umläuft, und zwar über einen beträchtlichen Teil ihrer Flächen inklusive ihrer
Gleitfläche mit den Lagerklötzen. Zur Verringerung der Wirbel Verluste ist es zweckmäßig, den Schmierölstand bis nahe an die Gleitfläche
zu senken. Ein abgesenkter Ölstand führt jedoch aufgrund der im Öl rotierenden Lager-Druckscheibe zu einer in Fig. 1 strichpunktiert
gezeigten Ölverteilung im Behälter, durch die die Gleitfläche
oberhalb des Ölspiegels gelangen kann, was zum Aufhören der Schmierung und zum Festfressen der Lager führt. Daher ist ein
einfaches Absenken des Olpegels ohne geeignete Überwachung oder Messungen nicht durchführbar.
Aufgabe der Erfindung ist es, die Wirbelverluste bei einem Segment-Drucklager
der eingangs genannten Art um einen höchstmöglichen Wert zu senken. Hierzu wird das Schmieröl nur zur Gleitfläche
zwischen der umlaufenden Lagerdruckscheibe und den Lagerklötzen gefördert, wobei die anderen Flächen der Lagerdruckscheiben vom
Öl frei bleiben, so daß der durch die Verwirbelung des Schmieröls durch die Lagerdruckscheibe verursachte Verlust wesentlich gesenkt
und der Wirkungsgrad der Maschine gesteigert wird.
Erfindungsgemäß ist eine Öl-Überström-Kammer um jeden sektorförmigen
Lagerklotz an seinen radialen und äußeren Seiten und mindestens an der in Drehrichtung der Lagerdruckscheibe vorderen Seite
409822/0321
des Klotzes vorgesehen, die zur Gleitfläche des Klotzes offen ist und aus der Schmieröl in einer zur Ausbildung eines, Gleit- und Kühlfilmes
ausreichenden Menge zu der Gleitfläche zwishhen dem Lager-'
klotz und der Lagerdruckscheibe gelangt. ^
Im folgenden werden verschiedene Ausführungen von Segment-Drucklagern
anhand der Zeichnung genauer beschrieben. Es zeigen:
Fig. 1 einen Längsschnitt durch ein herkömmliches Segment-Drucklager
einer vertikalen Wasserturbine,
Fig. 2 einen Schnitt durch ein Segment-Drucklager gemäß der
Erfindung,
Fig. 3 bis 6 verschiedene Ausführungen von in dem Segment-Drucklager
gemäß der Erfindung verwendeten Lagerklötzen in perspektivischer Darstellung,
Fig. 7 einen Längsschnitt durch einen Lagsrklotz,
Fig. 8 einen vertikalen Längsschnitt durch ein mit einem Führungslager
versehenes Segment-Drucklager gemäß der Erfindung,
Fig. 9 eine graphische Darstellung des Verhältnisses zwischen
den Drehzahlen und den Lagerverlusten.
Bei dem in Fig. 1 dargestellten herkömmlichen Segment-Druck-
' ' ■ 409822/0321
ORlGiMAL INSPECTED
lager stützt sich eine fest mit einer umlaufenden Welle 1 verbundene
Lager-Druckscheibe 2 gleitend auf einer Vielzahl von Lagerklötzen 3
ab. Die Lager-Druckscheibe 2 ebenso wie die Klötze 3 sind von einem mit Schmieröl 5 gefüllten Behälter oder Gehäuse 4 umgeben.
Bei einer derartigen Anordnung wird das gesamte Gewicht der rotierenden Teile, z'. B. eines Wasserturbinen-Generators, gleitend von
den Klötzen getragen. Beträgt beispielsweise die Abgabeleistung des Wasserturbinen-Generators 100 MVA und die Drehzahl 112,5 Upm,
dann sind der Reibungsverlust annähernd 100 kW und der Rühr- bzw.
Wirbelverlust 100 kW. Aufgrund wirtschaftlicher Erwägungen besteht die Tendenz, die Größen und Drehzahlen von Wasserturbinen-Generatoren
zu vergrößern, was wiederum weitere Probleme insbesondere hinsichtlich einer Vergrößerung der Lagerverluste auf überraschend
hohe Werte ergibt. Bei einem Wasserturbinen-Generator mit einer Leistung von beispielsweise 300 MVA und einer Drehzahl von 500 Upm
liegen die Lagerverluste bei 6000 kW, von denen 5000 kW auf die Rühr- bzw. Wirbelverluste entfallen. Dies ist auf die Tatsache zurückzuführen,
daß die Reibungsverluste proportional der l,5ten Potenz (dritte Potenz/zweite Potenz) der Umfangsgeschwindigkeit
der Lagerscheibe, wohingegen die Wirbelverluste proportional zur dritten Potenz der Umfangsgeschwindigkeit der Lagerscheibe sind.
Wird daher das Schmieröl im Gehäuse (nicht) auf einem Stand oberhalb der Gleitfläche der die Lagerklötze berührenden Lagerscheibe
gehalten, können die Wirbelverluste nicht verringert werden, wie es bei herkömmlichen Segment-Drucklagern der Fall ist. Wird dagegen
der Ölstand unter die Gleitflächen abgesenkt, dann ist die Möglichkeit
einer unerwünschten Verwirbelung des Schmieröls durch die Lagerscheibe beseitigt, und keine Wirbelverluste vergrößern somit
die Lagerverluste.
409822/0321
Eine Ausführung des erfindungsgemäßen Segment-Drucklagers
wird anhand der Fig. 2 und 3 im einzelnen beschrieben. Die mit einem Rotor eines Wasserturbinen-Generators fest verbundene
Drehwelle 1 ist mit einem Läufer einer Wasserturbine am unteren Ende verbunden. Eine an der Welle befestigte profilierte Lager-Druckscheibe
2 stützt sich mit ihrer ringförmigen Gleitfläche auf mehreren Lagerklötzen 3 von in horizontaler Ebene sektorförmiger Gestalt ab.
In einem Ölbehälter 4 wird Schmieröl 5 gesammelt, nachdem es die Schmierung der tragenden Teile der Lagerklötze 3 und danach der
Lag er scheibe 2 und der Lagerklötze 3 vollendet hat. An den radial
inneren und äußeren Seiten des Lagerklotzes 3 sind Platten 6 A und 6 B
vorgesehen, die sich in einer weiteren Platte 7 an der Vorderseite des Klotzes "fortsetzen, die entgegen der Drehrichtung der Lagerscheibe
2 liegt. Diese Platten 6 A, 6B und 7 erstrecken sich bis
zur Unterseite des Lagerklotzes 3 und bilden eine Ölüberströmkammer
8, die zu der in Gleitkontakt zur Fläche F des Klotzes 3 stehenden
Fläche der Lagerscheibe 2 hin offen ist. Durch ein Ölzuströmrohr 9 wird gekühltes Schmieröl in die Überströmkammer 8 gefördert.
Durch eine Ölrücklaufleitung 10 wird das Öl in den Behälter 4 zurückgeführt. Zwischen die Rücklauf leitung 10 und die Förderleitung
9 sind eine Ölpumpe 11 und ein Ölkühler 12 eingeschaltet, die eine Fördereinheit bilden.
Beim Betrieb des Wasserturbinen-Generators wird durch die Pumpe, 11 kontinuierlich gekühltes Schmieröl in die Über ström kammer
8 gefördert, aus welcher ein Ölüberlauf erfolgt« Sobald daher
die Lagerscheibe 2· anläuft, gelangt das überströmende Schmieröl auf die Fläche des gegenüber der Lagerscheibe 2 gleitenden Klotzes
409822/0321
235593a
und schmiert und kühlt gleichzeitig die Scheibe 2 und den Klotz 3.
Die Menge an zur Überstrom kammer 8 gefördertem Öl sollte so gewählt
werden, daß ein Ölfilm im Spalt zwischen der Scheibe 2 und dem Lagerklotz 3 erhalten wird. Die Förderung von einer den erforderlichen
Wert übersteigenden Ölmenge führt zu keiner wesentlich verbesserten Wirkung.
Erfindungsgemäß wird somit die Schmierung und Kühlung der Lagerscheibe 2 und der Klötze 3 durch die an den Seiten jedes Lagerklotzes
3 vorgesehene Über ström kamm er 8 bewirkt, so daß der
Ölstand L in dem Ölbehälter 4 bis zu einem mittleren Bereich des
Klotzes 3 abgesenkt werden kann. Dadurch kann die Öl-Berührungs-Fläche der Lagerscheibe 2 auf ihre Gleitfläche begrenzt werden, wobei
ihre anderen Flächen das Schmieröl nicht mehr berühren. Dies führt zu einer außerordentlich großen Verringerung der Wirbelverluste
des Schmieröls.
Die in den Fig. 2 und 3 gezeigte Lagerausführung ist für eine
in einer Dretirichtung umlaufende Maschine geeignet. Bei einem Segment-Drucklager
für in beiden Drehrichtungen umlaufeide Maschinen ist eine den Lagerklotz 3 allseitig umgebende Platte 7 A vorgesehen,
durch die eine zur relativen Gleitfläche S des Blockes 3 offene Uberströmkammer 10 gebildet wird, aus der Schmieröl zur Gleitfläche S
des Lagerblockes 3 unabhängig von der Drehrichtung der Maschine gefördert werden kann.
Wie dargelegt, werden bei diesen Ausführungen die Ölüber ström kammern
8 und 10 durch die Außenseiten der Lagerklötze 3 umgebende
409822/0321
Platten 6A, 6B, 7 und 7A gebildet. Anstatt der Platten 6A, 6B,
7 und 7 A kann die Überströmkammer auch durch Nuten 13 oder 14 am Umfang der Gleitfläche S des Klotzes 3 gebildet werden (Fig. 5
oder 6). Der Lagerklotz nach Fig. 5 wird in einer in beiden Drehrichtungen
umlaufenden Maschine verwendet, wobei die innere Umfangsnut 13 die gesamte Gleitfläche S des Lagerklotzes 3 innerhalb
der Peripherie umgibt. Der Lagerklotz 3 nach Fig. 6 wird in einer
in der durch den Pfeil gekennzeichneten Drehrichtung umlaufenden
Maschine eingesetzt. Bei diesem Klotz erstreckt sich die Nut 14 an den radialen Innen- und Außenseiten sowie an der bezogen auf
die Drehrichtung der Lagerscheibe vorderen Seite des Klotzes.
Bei einer allseitigen, durchgehenden Überströmkammer für eine in beiden Drehrichtungen umlaufende Maschine am Rande der
Gleitfläche S des Lagerklotzes 3 sind zwei Nuten 15 A und 15 B rechtwinklig zur Drehrichtung (an den linken und rechten Seiten
in Fig. 7) der umlaufenden Lagerscheibe 2 ausgebildet (Fig. 7). Wenn Schmieröl kontinuierlich durch die Anschlüsse 9 A und 9 B in
diese beiden Nuten 15 A und 15 B gefördert wird und die Lagerscheibe 2, wie in Fig. 7 gezeigt, von rechts nach links dreht, dann
strömt das zu der linken Nut 15 B geförderte Öl entgegen der Drehrichtung der Lager scheibe aus der Nut 15 B in den Ölbehälter, ohne
daß es zur Kontaktfläche zwischen der Lagerscheibe 2 und dem Lagerklotz
3 gelangt ist. Aus diesem Grund sind Ventile 9 C, 9D in
den jeweiligen Anschlüssen 9 A, 9 B vorgesehen, so daß bei einer von rechts nach links drehenden Scheibe 2 Schmieröl nur zur Nut
15 A an der rechten Seite des Klotzes 3 gefördert wird und nur in
409822/0321
Richtung des voll ausgezogenen Pfeiles strömt. Dadurch tritt nur eine
geringe Schmierölmenge entgegen der Drehrichtung der Lagerscheibe 2 aus der Nut aus und fließt zum Ölbehälter zurück, wohingegen der
Hauptteil des Schmieröls in den Spalt zwischen die Lagerscheibe 2 und den Klotz 3" bei einer Rotation der Scheibe eintritt und dabei einen
Schmierfilm bildet, welcher gleichzeitig die Lagerscheibe und den Klotz kühlt. Läuft dagegen die Lagerscheibe 2 in Fig. 7 von
links nach rechts, dann wird nur die Nut 15 B an der linken Seite des Lagerklotzes 3 mit Schmieröl beaufschlagt, so daß es in Richtung
des gestrichelten Pfeiles strömt und in gleicher Weise wie beim Rechts-nach-Links-Betrieb wirkt.
Wird eine solche Anordnung getroffen, daß während des Überströmens
von Schmieröl aus der Nut 15 A ein Unterdruck an der der Nut 15A gegenüberliegenden Nut 15 B anliegt, dann wird das
Schmieröl aus dem Gleitraum zwischen der Lagerscheibe 2 und dem Klotz 3 abgesäugt, ohne daß bereits erwärmtes Öl zum nächstfolgenden
Klotz gelangen kann, der nur mit gekühltem Öl beaufschlagt wird, so daß sich dadurch die Kühlwirkung des Segment-Drucklagers
vergrößert.
Unter den oben beschriebenen Lagerausführungen kann bei einem bestimmten Lagertyp ein Führungslager vorgesehen werden.
Bei einer solchen, in Fig. 8 gezeigten Lagerausführung führt eine vom Ölzulauf 9 abzweigende Leitung 9' ,zu einer von einem Lagertragarm
17 umschlossenen Überströmkammer 19. Der Lagerarm stützt sich an einem Führungsklotz 16 ab und.trägt eine Platte 18.
Zur Erzeugung einer Umströmung kann Schmieröl in diese Kammer
40982 2/0321
gefördert werden, wobei der Führungsklotz nicht in das in den Ölbehälter
4 eingespeiste Schmieröl eintauchen soll, um so nur einen geringen
Anstieg der Lagerverluste aufgrund einer Ölverwirbelung durch die Lagerscheibe 2 zu erhalten. In Fig. 8 sind die der Fig. 2 entsprechenden
Teile nicht erklärt und mit den gleichen Bezugszeichen versehen.
In Fig. 9 sind die Lagerverluste eines Generators bei unterschiedlichen
Drehzahlen graphisch dargestellt, dessen Läufer einen Außendurchmesser von 3100 mm hat und der eine Abgangs leistung
von 300 MVA. besitzt. Die Kurve I kennzeichnet die Lagerverluste bei einem herkömmlichen Segment-Drucklager mit Führungslager,
bei dem das Führungslager in das Schmieröl eintaucht. Die Kurve II gibt die Lagerverluste eines erfindungsgemäßen Drucklagers nach
Fig. 8 an.
Den Kurven kann entnommen werden, daß bei einer Konstruktion mit einem zur relativen Gleitfläche des Lagerklotzes abgesenkten
Ölstand eine Verringerung der Verluste von annähernd 5000 kW
bei 500 Upm erreicht wird, was beweist, daß eine derartige Ausführung
außerordentlich vorteilhaft für eine hochtourig umlaufende Maschine ist.
Gemäß der Erfindung wird eine Überströmkammer am Umfang
der tragenden Gleitfläche eines jeden Lagerklotzes vorgesehen, um die Lagerscheibe und den Lagerklotz durch aus dieser Kammer überfließendes
Öl zu schmieren und gleichzeitig zu kühlen, wobei der Öl-
409822/0321
stand in dem die Lagerscheibe und die Lagerklötze umgebenden Behälter
bis unter die Gleitflächen der Lagerscheibe und der Klötze abgesenkt werden kann. Aufgrund des geringen durch die Rotation der
in das Schmieröl eingetauchten Lagerscheibe verursachten Wirbelverluste ergibt sich eine außerordentlich hohe Reduktion der Lagerverluste
im Segment-Drucklager. Der geringe Ölstand erlaubt eine Verkleinerung des Ölbehälters und der erforderlichen Ölmenge, die lediglich
zur Ausbildung eines Ölfilmes zwischen der Lagerscheibe und dem Lagerklotz ausreichen muß, was unter wirtschaftlichen Gesichtspunkten
einen außerordentlichen Vorteil darstellt.
409822/0321
Claims (5)
- A ηsprücher 1J Segment-Drucklager für Maschinen mit senkrechter rotierender Welle, bei dem eine Lager-Drucks cheibe auf der Welle befestigt ist, die sich gleitend auf mehreren Lager klotzen von horizontal sektorförmigem Querschnitt abstützt, dadurch gekennzeichnet, daß sich an den radial inneren und äußeren Seiten und an der in Drehrichtung der Lager-Druckscheibe (2) vorderen Seite jedes Lagerklotzes (3) eine' Überströmkammer (8) erstreckt, die zur Gleitfläche (S) des Lagerklotzes offen ist, und daß die Überströmkammer. (8, 10) an einen Ölkreis (9 - 12) angeschlossen ist, der eine zur Ausbildung eines Schmier- und Kühlfilmes auf der Gleitfläche (S) ausreichende Menge an Schmieröl liefert.
- 2. Segment-Drucklager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine durchgehende Überstrom kamm er (10) die Gleitfläche (S) allseitig umgibt und zwei Teile (15 A, 15B) rechtwinklig zur Drehrichtung der Lagerdruckscheibe (2) verlaufen, zu denen Sperrventile (9 C, 9D) enthaltende Zuflußleitungen (9 A, 9B) führen, so daß je nach Drehrichtung der eine oder andere Teil (15 A bzw. 15B) der Kammer (10) mit Schmieröl beaufschlagbar ist.
- 3. Segment-Drucklager nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß in dem vom Ölbehälter (4) zur Über.strömkammer (8, 10) führenden Schmierölkreis (9, 10) eine Pumpe (ll) und ein Kühler (12) eingeschaltet sind.409822/0321
- 4. Segment-Drucklager nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Überströmkammer (8) als die Gleitfläche (S) des Lagerklotzes (3) begrenzende, in den Lag er klotz eingearbeitete Nut (13, 14, 15) ausgebildet ist.
- 5. Segment-Drucklager nach einem der vorhergehenden Ansprüche mit einem Führungslager, dadurch gekennzeichnet, daß sich Lager-Führungsklötze (16 ) unter Ausbildung einer an den Ölkreis (9, 12) angeschlossenen Ölkammer (19) an einem stationären Tragarm (17) abstützen, an dem eine Platte (18) befestigt ist.409822/0321Leerseite
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP47112114A JPS4967063A (de) | 1972-11-10 | 1972-11-10 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2355938A1 true DE2355938A1 (de) | 1974-05-30 |
Family
ID=14578502
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2355938A Pending DE2355938A1 (de) | 1972-11-10 | 1973-11-08 | Segment-drucklager |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3905657A (de) |
JP (1) | JPS4967063A (de) |
DE (1) | DE2355938A1 (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19923573A1 (de) * | 1999-05-21 | 2000-05-18 | Siemens Ag | Gleitlager |
WO2008122518A1 (de) * | 2007-04-10 | 2008-10-16 | Alstom Technology Ltd | Hydrodynamisches axialgleitlager und zugehöriges betriebsverfahren |
CN103256305A (zh) * | 2013-05-30 | 2013-08-21 | 哈尔滨理工大学 | 一种静压推力轴承的可倾式油垫 |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2283519A1 (fr) * | 1974-08-29 | 1976-03-26 | Commissariat Energie Atomique | Dispositif de supportage de cuve de reacteur nucleaire refroidi par metal liquide |
DE2911682A1 (de) * | 1979-03-24 | 1980-10-02 | Daimler Benz Ag | Abgasturbolader an einer brennkraftmaschine |
US4323286A (en) * | 1980-07-28 | 1982-04-06 | General Electric Co. | Thrust bearing cooling apparatus |
JPH0443626Y2 (de) * | 1986-09-16 | 1992-10-15 | ||
CA2324322C (en) | 2000-10-26 | 2008-12-30 | General Electric Canada Inc. | Thrust bearing |
US8668388B1 (en) | 2011-11-29 | 2014-03-11 | Us Synthetic Corporation | Bearing assemblies, apparatuses, and motor assemblies using the same |
JP6184299B2 (ja) * | 2013-11-08 | 2017-08-23 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ティルティングパッド式スラスト軸受及びこれを備えた回転機械 |
JP6271624B2 (ja) * | 2016-03-28 | 2018-01-31 | 株式会社東芝 | 主軸軸受装置および水力機械 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2906570A (en) * | 1957-01-08 | 1959-09-29 | Zd Y Jiriho Dimitrova Narodni | Suspension bearing arrangement for turbo sets in hydraulic power plants |
US3160450A (en) * | 1962-11-16 | 1964-12-08 | Mechanical Tech Inc | Thrust bearing |
-
1972
- 1972-11-10 JP JP47112114A patent/JPS4967063A/ja active Pending
-
1973
- 1973-10-30 US US411178A patent/US3905657A/en not_active Expired - Lifetime
- 1973-11-08 DE DE2355938A patent/DE2355938A1/de active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19923573A1 (de) * | 1999-05-21 | 2000-05-18 | Siemens Ag | Gleitlager |
WO2008122518A1 (de) * | 2007-04-10 | 2008-10-16 | Alstom Technology Ltd | Hydrodynamisches axialgleitlager und zugehöriges betriebsverfahren |
CN103256305A (zh) * | 2013-05-30 | 2013-08-21 | 哈尔滨理工大学 | 一种静压推力轴承的可倾式油垫 |
CN103256305B (zh) * | 2013-05-30 | 2015-08-26 | 哈尔滨理工大学 | 一种静压推力轴承的可倾式油垫 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS4967063A (de) | 1974-06-28 |
US3905657A (en) | 1975-09-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3925890C2 (de) | Laufrad für eine Kreiselpumpe | |
DE4333204C2 (de) | Elektrisch betriebene Kraftstoffpumpe | |
DE69612740T2 (de) | Fraktioniervorrichtung | |
DE2355938A1 (de) | Segment-drucklager | |
DE2154217C2 (de) | Kippsegment-Radialgleitlager | |
CH672666A5 (de) | ||
DE3019633A1 (de) | Oeldichtungsanordnung | |
DE69407080T2 (de) | Seitenkanalpumpe | |
WO2013139501A1 (de) | Wasserkraftanlage mit fischgängigem impeller | |
DE2211414A1 (de) | Hydrodynamisches spurlager mit mittig unterstuetzten kippsegmenten fuer eine in zwei drehrichtungen rotierende welle | |
DE1528940A1 (de) | Hydraulische Fluegelpumpen und Verfahren zum Erhoehen des Wirkungsgrades solcher Pumpen | |
DE1403853A1 (de) | Rotierende Einrichtung zum Bewegen eines fluessigen oder gasfoermigen Mediums | |
EP1855009B1 (de) | Drehkolbenmaschine | |
DE3909546C2 (de) | ||
DE19523828C1 (de) | Hydraulische Axialkolbenmaschine | |
DE2460748C3 (de) | Umwälzpumpe für insbesondere Heizungs- und Brauchwasseranlagen | |
AT214206B (de) | Rotationskolbenmaschine | |
DE3335879C2 (de) | ||
DE2639540A1 (de) | Gleitlagerhuelse fuer die pumpenwelle von umwaelzpumpen fuer heizungs- und brauchwasseranlagen | |
DE60452C (de) | Schleuderpumpe | |
DE959435C (de) | Reibungspumpe | |
DE2840244A1 (de) | Schaufelumkehrsystem, insbesondere fuer doppelwirkende hydraulische kraftmaschinen | |
DE384179C (de) | Laufrad fuer Kreiselpumpen und -geblaese | |
DE8202319U1 (de) | Oelgekuehlter elektromotor | |
DE402933C (de) | Schmiervorrichtung fuer wagerechte Drucklager |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OHN | Withdrawal |