DE2335712A1

DE2335712A1 - Verfahren zur wiedergewinnung von edelmetallen

Info

Publication number: DE2335712A1
Application number: DE19732335712
Authority: DE
Inventors: Friedrich Dipl Ing Klausner; Franz Prammer; Hermann Dr Rudorfer; Anton Dr Wagner
Original assignee: Lentia GmbH
Current assignee: Lentia GmbH
Priority date: 1973-07-13
Filing date: 1973-07-13
Publication date: 1975-01-30
Also published as: GB1481017A; NO742198L; HU169978B; NL7409382A; ES428210A1; IT1009127B; FR2241636B1; FR2241636A1; RO66326A; PL91362B1; NO136541C; DE2335712B2; ZA744191B; NO136541B; DK369274A; BE817630A; EG11520A; US3954449A; DD114967A1

Description

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Verfahren zur Wiedergewinnung von Edelmetallen

Aus der österreichischen Patentschrift Nr. 201 619 iet bekannt, daß sich Edelmetalle, insbesondere Metalle der Platingruppe, die bei exothermen 'Gasreaktionen an solchen als Katalysator dienenden Edelmetalloberflächen abdampfen, zurückgewinnen lassen, wenn man im Reaktions ofen diesen Edelmetalloberflächen eine gekörnte Schicht von säurelöslichen Oxyden der Erdalkalimetalle oder der Schwermetalle, vorzugsweise solcher, die in situ aus den entsprechenden Carbonaten, z.B. Marmor, gebildet wurden, nachschaltet. Das hierbei im Falle des Platine z.B. als Platinat auf diesem gekörnten Material abgeschiedene Edelmetall, kann anschließend einfach durch Auflösen des gekörnten Auffangsmaterials in Säure wie-

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dergewonnen werden. In dieser Patentschrift wird u.a. auch empfohlen, die gekernte Masse gaseingange··itig alt einer alt Löohern oder Schlitten versehenen Folie aus glUhbeetändigem Material absudeoken und es wurde auoh sohon erwähnt, dafl eine Verringerung des Oaswlderetandes duroh sog. "Aufstellen des Widerstandes", d.h. duroh Vergrößerung der Fläche ftir den Gasdurohtritt duroh beispielsweise wellenförmig· oder röhrenförmig« Ausbildung der Auffangsohioht ersielt werden kann. Als Schichtdicke der AuffangiohUttung wird eine solohe von 160 - 170 mn empfohlen.

Dieses bekannte Verfahren hat sich inawisohen in der Praxis zur Rückgewinnung von Edelmetallen in drucklosen Verfahren gut bewährt. Bei Verfahren hingegen, die unter erhöhtem Druok, ζ.B. einem solchen von 1 10 atU, arbeiten, sind vor allem dadurch Schwierigkeiten erwachsen, da£ die körnige Masse binnen kurser Zeit so susammengebaäken und verdichtet war, dafl der Qaswiderstand der Auffangsohioht ein untragbares Auematt annahm. Dieses Rtiokgewinnungaverfahren war daher far Proses··, die unter Durok arbeiten» in der Praxis nicht anwendbar. Andererseits ist aber gerade beim Ammoniak-Druokverbrennungs-Verfahren im Hinblick auf die wesentlich höheren Platinverluste (~-1,5 g Pt/tlf bei 5 ata gegenüber 0,2 g Pt/tN bei 0,2 atU) die Rückgewinnung von besonderem Interesse.

Überraschenderweise wurde nun gefunden, daß Verbaokung und Verdichtung der gekernten Auffangmasee auoh bei Druckverfahren dann vermieden werden kann, wenn einer-

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eeite die Oberfläche der Abeorberschicht im Vergleich zur Quereohnittefläohe dee Katalysatorbettes auf'das 1,5 - 2Ofache vergrößert wird, andererseits die Schichtdicke des gekernten Absorbermaterials auf 20 - 40 mm herabgesetzt wird. Wesentlich hierbei ist allerdings, daß das Gas beim Eintritt in die Abeorbersohioht so umgelenkt wird, daf es sumindeet seitweilig eine Strömungerichtung parallel but Netsebene bsw. sur Stutsunterlage der. Absorberschloht besitEt· Sei dieser Anordnung werden RUokgewinnungsraten von 90 J* und mehr ersielt, was besondere Überraschend war, da die Meinung bestand, dafi derartige Absorbersohiohten Sohiohtdicken ▼on mindestens 100 mm erfordern, um tragbare RÜokgewinnungsraten su erhalten.

Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist demnach ein Verfahren zur Wiedergewinnung von Edelmetallen, insbesondere von Metallen der Platingruppe, die bei exothermen, unter einem Oberdruck von mindestens 1 attt durchgeführten Qasreaktionen, insbesondere bei der Ammoniakverbrennung, an eolohen Ede!metalloberflächen abdampfen oder sioh feinst verteilt ablösen, wobei das Reaktionsgemieoh naoh dem Paseieren einer der an sioh bekannten Anordnung des Sdelaetallkatalyaators In Hetz- oder Blechform durch eine im Ofen in einer Zone niedrigerer Temperatur ale die Reaktionstemperatur angeordnete, gekernte, gut gasdurchlässige AuffangsohUttung von säurelBelieben Oxyden der Erdalkalimetalle oder der Sohweraetalle, vorzugsweise von solchen, die in situ aus den entsprechenden, gegebenenfalls natürlich vorkommenden Carbonaten gebildet wurden, durchstreicht, worauf naoh Srsohöpfung ihrer Auffangwirkung die Edelmetalle duroh Lösen des Auffangmaterials in Säuren gewonnen werden, das dadurch

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gekennzeichnet ist, daß die dem Edelmttallkatalyeator zugewandte äußere Begrenzungefläche der Auffangsohtlttung das 1,3*» bis 2Ofache der Querschnittsfläohe be» trägt und die Vergrößerung der äußeren Begrenzungefläche duroh Vertiefungen oder Erhöhungen in der Auffangschtittung erzielt wird, wobei der Strom der Reaktionegase in der Auffangsohtittung zumindest zeitweilig parallel zur Netzebene gefllhrt wird.

Die Aufarbeitung der Absorbermasse zur Isolierung des absorbierten Platins ist sehr einfach und erfolgt in gleicher Weise wie sie bereits in der österreichischen Patentschrift ITr. 201 619 erwähnt wurde. Die mit PIatinniedersohlägen angereicherte Auffangmasse, z.B. gekörntes Calciumoxid, wird mit Wasser gelöscht und mit verdünnter Salpetersäure in Lösung gebracht, wobei duroh die Säurezugabe ein pH-Wert der Lösung von 6 7 nioht unterschritten werden soll. Dadurch wird vermieden, daß Platinmetalle mit in Lösung gehen. Der das Platin enthaltende Filterrtlckstand nach dem Abfiltrieren der Caloiumnitratlösung, der etwa 10-20 Gew.^ der ausgebauten Auffangmasse darstellt, wird dann in weiterer Folge in bekannter Weise auf das reine Edelmetall aufgearbeitet.

Die erfindungsgemäße Vergrößerung der Oberlfäche der Absorber sohioht, verbunden mit der Umlenkung des Gases parallel zur Netzebene, kann erfindungegemäß dadurch erzielt werden, daß das Absorbermaterial zwischen gasdurchlässigen Wänden angeordnet wird, die senkrecht auf der Stutzunterlage der Sohioht aufruhen und entspreohenden Raum für Gaseintritt und - austritt freigeben. Ein weiterer Gegenstand der vorliegenden Er-

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findung ist demnaoh eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens, bestehend aus einer auf einer StUt*- unterlage ruhenden Schicht aus gekernten, eäurelBsiΙο hen Oxyden der Erdalkalimetalle oder Sohwermetalle, die daduroh gekennzeichnet ist, daß das gekörnte Material zumindest zur Hauptsaohe zwischen auf der Stutzunterlage aufruhenden, senkrecht stehenden,gasdurchlässigen Wänden angeordnet ist, die Über den gesamten Querschnitt des Ofens in regelmäßiger ring-, stern-, streifen-, waben- oder kerzenförmiger Anordnung verteilt sind, und dazwischen regelmäßig verteilte Hohlräume angeordnet sind, die abweohselnd nur anströmseitig bzw. nur gasausgangsseitig geöffnet sind und so das Gas zu einer parallel zur St lit zunt erläge verlaufenden Gasströmungariohtung zwingen, wobei der Abstand der das gekernte Material umgebenden, gasdurchlässigen Wände 20 - 40 mm beträgt.

Diese erfindungsgemäße Einrichtung kann z.B. in mehreren Varianten ausgeführt werden, die in den figuren 1 bis wiedergegeben sind. In diesen Figuren bedeutet 1 den Ofenmantel, 2 die Stutzunterlage fUr die Absorbersohioht, 3 die senkrechten, gasdurchlässigen Wände, die die Hohlräume 6 umschließen, die mit körniger Masse gefüllt sind. 4 eind die Schächte, die dem Oaseinlaß dienen und 5 jene fUr den Gasauslaß. Die gasdichten Deckel bzw. Böden, die die Gaseinlaß- bzw. Auslaßsοhäohte versohliessen, sind mit 7 bezeichnet.

Eine Ausführungsform zur Vergrößerung der Anströmflache des Absorbermaterials ist durch Ausbildung von parallel zueinander verlaufenden Stegen oder Falten mit schmal -

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rechteckigem Querschnitt möglich} hier- sind dl· gegen das Katalysatoraetz gerichteten eohmalen Stirnflächen (7) gasundurchlässig ausgebildet, das Reaktionegae tritt vielmehr ttber die zwisohen den einzelnen Stegen befindlichen Purchen (4) seitlich durch die mit Abeorbermaterial befüllten,breiten, gaedurohläseigen längewände (3) der Stege radial hinduroh, um dann Über den Innenraum der Stege (5) naoh unten weiterzuströmen (Fig. 1).

Auch andere Lösungsmögliohkeiten zur Schaffung einer vergrößerten Anaträmfläohe der Absorbersohioht sind praktisch gut realisierbar. So hat sich zum Beispiel eine aus konzentrischen Ringen bzw. Hohlzylindern mit dazwieohen liegenden Ringapalten (4) und (5) bestehende Profilstruktur zur Aufnahme des Absorbermaterials sehr gut bewährt. Das Über eine 7- bis 15fach vergrößerte Anströmfläohe radial durchströmte Absorbergut mit einer Schichtdicke von 20 - 30 mm vermag praktisoh quantitativ die Platinverluste vom Katalysatornetz abzufangen (Tig. 2).

Auch eine symmetrisch sternförmige Anordnung derartiger Stege um den Mittelpunkt der kreisförmigen Schnittfläche des Verbrennungsofens ist analog gut realisierbar. In einer im Vergleich zur normalen, ebenen SohUttung des Absorbergutes um das I6faohe vergrößerten Anströmfläohe mit sternförmig angeordneten Profilstegen, in deren Hohlwänden (3) das Absorbermaterial in 20 mm Stärke untergebracht ist und dort von den zwischen den Profilstegen ausgesparten sektorförmigen Hohlräumen (4) aus vom Eeaktionsgas durchströmt wird, konnten die PlatIn-

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Verluste vom Katalysator zur Wiedergewinnung mit hoher Ausbeute (88 %) erfaßt werden (Fig. 3).

Weiters besteht die Möglichkeit, das Absorbergut im grobporigen Hohlmantel symmetrisch und möglichst eng aneinander Über den Querschnitt des Ofenraumes angeordneter Filterkerzen unterzubringen, sodafl das Reaktionsgas die mit Absorbermaterial beftillten Hohlwände (3) der Filterkerzen radial durchströmen mußt um dann durch den inneren Hohlraum 5 der Filterkerzen die Absorberechioht naoh unten zu verlassen (Fig. 4).

Auch kann die QuerschnittBflache des Ofenraumes durch ein grobporöees Wabennetz unterteilt werden* Sie auf diese Weise gebildeten Hohlräume mit der Struktur von tetragonalen oder hexagonalen Prismen sind hinsichtlich ihrer Anzahl zu etwa 75 £ am Boden und Deokel (7) unter Bildung von Hohlräumen (6) gasdicht verschlossen, während der Rest der Wabenzellen zur IMIfte entweder am Boden oder Deckel verschlossen sind und damit die Gaseinlaß- (4) und Oaeauslaflschächte (5) bilden. Diese sind symmetrisch zwischen den abgeschlossenen Zellen derart angeordnet, daß eine z.B. am Boden offene Zelle (5) durch (6) verschlossene Zellen (6) umgeben ist. Durch diese Anordnung wird erreicht, daß das Reaktionsgas durch eine an der Anströmflache offene Zelle (4) eintreten, durch deren grobporige Seitenwände (3) in die kreisförmig darum angeordneten, mit Absorbermaterial gefüllten Wabenzellen (6) durchströmen kann, um in einer der nunmehr anschließend folgenden deckeiseitig geschlossenen, unten jedoch offenen Wabenzelle (5) austreten zu können. Durch diese Wabenstruktur wird die

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Anatrömfläche zwar nur um das 1,6fache im Vergleich zu einer völlig ebenen, nicht gefalteten Absorberoberfläche vergrößert, durch das nur in geringer Schichtdicke von 20 - 30 mm angeordnete Absorbermaterial wird jedoch auch bei der nur geringfügig vergrößerten Anströmfläohe eine fast vollständige Wiedergewinnung mit 9316 i» der Platinverluste von Netz erzielt, wobei zusätzlich ein geringerer Strömungewiderstand ermöglicht wird. Auch die Lebensdauer der Absorberschicht wird durch vorübergehende zwangsläufige Überschreitungen des Taupunktes des Reaktionsgases während notwendiger Betriebsunterbrechungen des Druckverbrennungsofens nicht durch Verfestigungen infolge Kondensatabscheidungen gefährdet (Fig. 5)·

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Beispiel 1:

In einem Versucha-Oruckverbrennungsofen, der mit einem Pt-Netzpaket von 2 dm² (d « 16 on) Netsfläche ausgestattet ist, wurden bei eines Druck von 4,8 atü und unter IontrolIe der Temperaturen an Platinnetz und an der Anströaflache der darunter angeordneten gekörnten Calciumoxydschicht, die als Platinauffangmasse dient, Langzeitversuche zur Verbrennung von Ammoniak mit Luft zu. Nitrose durchgeführt· Während die Parameter über die Heizfläche und den Betriebsdruck im Ofen bei allen folgenden Versuchen gleich blieben, vurden die Betriebsdauer, der Aimaoniakdurchsatz, die Betriebstemperaturen und besonders die Größe der Anströmflache der Absorber— schicht variiert· Die Anströmfläche war in Form von konzentrischen Ringen bzw· Hohlzylindern gemäß Fig.2 ausgebildet« Das Reaktionsgas durchströmte über die zwischen den konzentrischen Hohlzylindern liegenden Ringspalten radial die in der Wand der Hohlzylinder in etwa 30 ram starker Schüttung angeordnete Absorberschicht aus Calciumoxyd, um dann durch den nach unten offenen Innenraum der Hphlzylinder auszutreten· Die Anströmfläche war im Vergleich zur ebenen Anordnung

Verhältnis 1 t 14,3 auf 28,6 dm² vergrößert, die Starke der Schüttung betrug 30 ns.

In einem Versuch von 452 Stunden Dauer vurden insgesamt 7 900 kg H als Ammoniak durch den Ofen durchgesetzt und zu Kitrose verbrannt· Während die spezif. Katalysator-Wetzbelastung ait 8,75 kg H/h/d*² Hetuflache annähernd so hoch lag wie bei ebener Anordnung der Absorberschicht» wurde die spez· Belastung des Absorbenaaterials auf 0,61 kg. H/h/dm Anströmfläche durch die hier angegebene Oberflächengestaltung abgesenkt. Die durchschnittliche Netztemperatur betrug 860⁰C, die des Absorbergutes 822°C. Es trat ein

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Pt-Verlust von 5 333 ng vom Katalysatornets auf» wovon durch Aufarbeiten des Absorbergates 4 834 mg wiedergewonnen werden konnten, was einer Ausbeute von 90,6 % entspricht. Das Absorbermaterial zeigte keine Tendenz zum Zusammenbacken· Ia Gegensatz dazu wurde in eines Vergleichsversuch die Anströnifläche der Absorberschicht als ebene Fläche (Verhältnis zur Platinnetzflache von 2 dm² ist 1 ι 1) belassen, die Schütthöhe der Karaorschicht betrug 200 na· Bei einem Versuch von 176 Stunden Dauer wurden 3 290 kg N als Amnoniak durch den Ofen durchgesetzt, was einer spez. Belastung der Platinnetzfläche und ebenso der Absorberanstrooflache von 9,36 kg V/h/άΛ² Netzfläche entspricht· Die Hetztemperatur wurde mit 9O5°C, die Temperatur der Anströmfläche der Absorberschicht mit 770⁰C im Durchschnitt gemessen. Mach Abstellen des Versuches konnte ein Platinverlust vom Netz von 3 425 ag festgestellt werden, wovon nach Aufarbeitung der Absorberschicht 2 284 mg zurückgewonnen werden konnten, was einer Ausbeute von 66,4 % entspricht. Bereits nach 176 Stunden Betriebsdauer war das Absorbermaterial so zusammengebacken, daß der Versuch abgebrochen werden mußte·

Beispiel 2t

Zn einem wie im vorhergehenden Beispiel beschriebenen Versuchs-Druckverbrennungsofen war die Anströmfläche der Absorberschicht in radial symmetrisch angeordneten Kreissegmenten (Pig·3) und erhabenen Stegen dazwischen ausgebildet. Die Stege waren seitlich mit Doppelwänden ausgestattet, zwischen denen das Absorbergut eingeschüttet war, der Innenraum der Stege war nach unten offen, sodaß das

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Seaktionsgas von oben über die freien Kreissegmentflächen radial das Absorbematerial durchströmte, um dann vom Xnnenraum der Stege nach unten auszutreten« Die Schichtdicke der Absorberschicht betrag 20 mm, die Anströmfläche wurde durch diese im Verhältnis 1 t 11 gegenüber der

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planen Oberfläche von 2 dm auf 22 dm vergrößert. In einem Versuch von 588 Stunden Dauer wurden insgesamt 10 OBO kg H als Ammoniak im Luftgemisch durchsetzt und zu Hitrose oxydiert· Die Platinnetztemperatur betrug dabei durchschnittlich 85O°C_t die des Absorbermaterials etwa 83O°C. Entsprechend dem Durchsatz errechnet sich eine spezifische Belastung des latalysatornetzes von 9,19 kg N/h/dm Netzfliehe und entsprechend der vergrößerten Anströmfläche eine Belastung von 0,835 kg R/h/dm² Anströmfläche. Im Verlaufe der Versuchsfahrt trat am lataiysatornetzpaket ein Pt-Verlust von insgesamt 5 381 mg auf, vovon durch das CaO-Absorbermaterial nach dessen Aufarbeitung insgesamt 5128 mg wiedergewonnen werden konnten, was einer Viledergewinnungsrate von 95,5 % entspricht.

Beispiel 31

Im gleichen Versuchsofen, der in den obigen Beispielen verwendet wurde, war die Absorberschicht hier zur Vergrös- ' serung der Anströmfläche in symetrlsch angeordneten hexagonalen Prismenräumen (Fig.5) derart untergebracht» daß in regelmäßigen Abständen zwischen der oben und unten gasdicht abgedeckten, mit Absorbermaterial befüllten Prismenräumen leere, abwechselnd oben offene, aber unten abgeschlossene und andererseits oben geschlossene, aber nach unten offene Prismenräume angeordnet waren. Von den oben offenen, leeren Prismenräumen, die dem Gaseingang dienen, werden die befüllten Frismenräume durch die porösen Trennwände seitlich, also radial vom Gas durchströmt, welches dann die Absorber-

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schicht durch die nach unten offenen Prismenräune verläßt. Durch diese Anordnung des Abserbereaterials wurde die AnstrteflHche im Verhältnis 1 ι 1,6 von 2 da² auf 3,2 da² vergrößert. Die Schichthöhe betrug 20 am. In einer Versuchsfahrt rtm insgesamt 795 Stunden Dauer vurden insgesamt 13 630 kg N als Anaoniak ait Luft zu »it ro se oxydiert· Die Platinnetzteaperatur betrag hierbei durchschnittlich 655⁰C, die des Absorbermaterials 8SO⁰C. Der Durchsatz entspricht einer spezifischen Belastung des Platinnetzpaketes von 8,57 kg H/h/da² Katalysatorfläche und entsprechend der vergrößerten Anströmflache einer Belastung von 5.36 kg N/h/dm².

Am Katalysator trat ein Pt-Verlust von insgesamt 5 458 mg auf, ««von 5 067 durch Aufarbeitung des CaO-Absorbern?-teri als viedergevonnen verden konnte, vas einer Viedergevinnungsrate von 93,0 % entspricht. Mach Beendigung des Versuches konnte keinerlei Verbackungstendenz festgestellt verden.

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Claims

Patentansprüche t

Verfahren zur Wiedergewinnung von Edelmetallen, insbesondere von Metallen der Platingruppe, die bei exothermen, unter einen überdruck von mindestens 1 atü durchgeführten Gasreaktionen. Insbesondere bei der Ammoniakrerbrennung an solchen Bdelmetalleberflächen abdampfen oder sich feinst verteilt ablösen, wobei das Keaktionsgemisch nach dea Passieren einer der an sich bekannten Anordnungen des Edelmetallkatalysators in Nets— oder Blechform durch eine im Ofen in einer Zone niedrigerer Temperatur als die Reaktionstemperatur angeordnete, gekörnte, gut gasdurchlässige Auffangschüttung von säurelöslichen Oxyden der Brdalkalimetalle oder der Schversaetalle, vorzugsweise von solchen, dl« in situ aus den entsprechenden, gegebenenfalls natürlich vorkommenden Carbonaten gebildet wurden, durchstreicht, vorauf nach Erschöpfung ihrer Auffangvirkung die Edelmetalle durch Lösen des Auffangmaterials In Säuren gewonnen werden, dadurch gekennzeichnet, das die dem Edelmetallkatalysator zugewandte äußere Begrenzungsflache der Auffangschüttung das 1,5 - 2Ofache der Querschnittäfläche des Katalysatorbettes und die Schichtdicke 20 - 40 mm betragt, wobei die Vergrößerung der Äußeren Begrenzungsfläche durch Vertiefung oder Erhöhung In der Auffangschüttung erzielt wird, wobei der Strom der Reaktionsgase in der Auffangschüttung zumindest zeitweilig parallel zur Hetzebene geführt wird·

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2. Verrichtung zur Durchführung des Verfahrens gemäß Anspruch 1, bestehend aus einer auf einer Stütsuatt lage ruhenden Schicht aus gekernten, slurelöslichen Oxyden der Erdalkalimetalle oder Schwermetalle, dadurch gekennzeichnet, daß das gekörnte Material zumindest zur Hauptsache zwischen auf der Stützunterlage aufnähenden, senkrecht stehenden, gasdurchlässigen Wänden(3)angeordnet ist, die Ober den gesäeten Querschnitt des Ofens in regelmäßiger, ring», stern—, streifen-, waben-, oder kerzenförmiger Anordnung verteilt sind, und dazwischen regelmäßig 'verteilte Hohlräume (4, 5) angeordnet sind, die abwechselnd nur anströmseitig bzw. nur gasausgangsseitig geö£!net sind und so das Gas zu einer parallel zur Stutzunterlage verlaufenden Gasströmung*— richtung zwingen, wobei der Abstand der das gekernte Material umgebenden, gasdurchlässigen Wände 20 - 4O mm beträgt.

3· Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die das gekernte Material umgebenden,gasdurchlässigen Wände (3)aus Metallnetzen oder perforierten Blechen oder aus grobperusem keramischem Sintermaterial bestehen.

4· Vorrichtmng nach den Ansprüchen 2 und 3, dadurch kennzeichnet, daß die gasdurchlässigen Wände(3),auf der Stützunterlage stehend, von einer Seite des Ofen— mantels (1) zu der gegenüberliegenden Seite desselben reichen und dabei schmale, stegfOrmige, den Ofenquerschnitt in Segmente gleicher Breite unterteilende Bohlräume bilden, wobei jeder zweite Hohlraum (6) mit gekörntem Material gefüllt 1st und der eine der angrenzendem ungefüllten

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Hohlräume (4, 5) an* trowel tig, der andere gasausgangsseitig gasdurchlässig ausgebildet ist, vährend die ent gegengesetzt liegende Fläche(7)gasundurchlässig ist (Fig.i).

Verrichtung nach den Ansprüchen 2 und 3, dadurch gekennzeichnet, daß die gasdurchlässigen Vtode auf der S tu taunt erlag« (2) in konzentrischen Singen angeordnet sind, vobel jeder zweite der dabei entstehenden ringförmigen Hehlräume (6) mit dem gekörnten Material befüllt ist und der eine der angrenzenden ungefüllten Hohlräume (4, 5)ansträmseitig, der andere gasausgangsseitig gasdurchlässig ausgebildet ist, vährend die entgegengesetzt liegende PlächeC7) gasundurchlässig aus gebildet ist (Fig.2).

6· Verrichtung nach den Ansprüchen 2 und 3, dadurch kennzeichnet, daß die gasdurchlässige» Wände(3) sternförmig angeordnet und in Mittelpunktsnähe so miteinander verbunden sind, daß sektorföraige Hohlräume (4, 5) ausgespart verden, die abwechselnd anstrSmseitig bzv. gasausgangsseitig gasdurchlässig, dagegen auf dor Gegenseite gasdicht abgeschlossen sind und eine Durch» strömung des gekörnten Materials in Querrichtung ermöglichen (Fig.3).

7· Verrichtung nach den Ansprüchen 2 und 3, dadurch gekennzeichnet, daß die gasdurchlässigen Vände (3) auf dor Stanzunterlage (2)als Behliylinder vie Filterkerze» in engem Abstand voneinander und symmetrisch angeordnet sind, vebei der Zwizchemraum zvischoa den Hohlzylimdern 4 gasanströmseitig gasdurchlässig abgeschlossen ist und der innerhalb der inneren Vand des Bohlsylindors(6)

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liegende zylindrische Ram (5)gasausgangsseitig gasdurchlässig ist· vährend er gasanströaseitig durch einen zumindest die Innenwände des Hohlzylinders verbindenden gasdichten Deckel(7) abgeschlossen ist (Fig.4).

8· Vorrichtung nach den Ansprüchen 2 und 3, dadurch gekennzeichnet, daß die auf der Stützunterlage(2)erstellten gasdurchlässigen Wände(3)eine tetragonale oder hexagonale Frisnenstruktur schaffen, die ia syaoeetri-9eher Verteilung zu etva 75 % am Boden und Deckel gasdicht verschlossen sind, vährend der Sest der Wabenzellen (4, 5)abwechselnd etveder oben offen, dagegen an Boden gasdicht verschlossen sind oder umgekehrt, und als Zuführung bzv. Ableitung des Reaktionngases durch das in den verschlossenen Zellen (6)untergebrachte und radial durchströete gekörnte Material dient (Fig.5).

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