DE2207508A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Trennung von Neon Helium Gemisch mittels Expansions turbinen - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zur Trennung von Neon Helium Gemisch mittels Expansions turbinenInfo
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Description
DR. O. DlTTMANN K. L. SCHIFF DR. A. ν. FÜNER DIPL. ING. P. STREIT!,
Beschreibung DA-8O68
zu der
Pat ent anmeldung
des
des
Physitscheski Institut ε ANEB pri BAN
Boul. Lenin 72, Sofia, Bulgarien;
betreffend
Verfahren und Vorrichtung zur Trennung von Koon-Helium-Gemisch
mittels Expansionsturbinen
(Priorität» 25,. Februar 1971, Bulgarien, Hr. 16 001)
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur
Reinigung und Trennung von Neon-Helium-Genisch und gleichzeitiger Erzeugung von reinem Neon und Helium aus Abgasen der Sauerstoff- und
Ganherstellung.
In allen Zweigen der Gasindustrie, in denen große Mengen an Luft, insbesondere
in einem geschlossenem Arbeitszyklus, verarbeitet und benubat
werden, müssen nicht kondensierende oder nicht reagierende Gemische gespeichert werden, die an inerten und am schwersten zu verflüssigenden
Gasen - Neon und Helium - reich sind, die periodisch oder ununterbrochen in die Atmosphäre ausgestoßen werden. Bei den großen Leistungsvermögen dor modernen Gasbereitungsanlagen, kann die Erzeugung von
Neon und Helium aus solchen Gemischen, vom Standpunkt der Industrie, als vorteilhaft angesehen werden.
Eb sind hauptsächlich zwei Prinzipien bekannt, nach denen ein solches
Gemisch nach der Reinigung von den hochsiedenden Beimischungen (stickstoff, Argon, Methan) in seine Komponenten getrennt werden kann:.
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Nach dem ersten Prinzip wird die Selektivität der Adsorption der
Komponenten, eineri;eit& in Ee^ug auf das Adsorbens und andererseits
im Hinblick auf die Temperatur und den Druck, ausgenutzt.
Bei dem zweiten Prinzip wird der große Unterschied ihrer Siedepunkte
ausgenutzt, wobei keine Rektifikation notwendig ist.
Bei den derzeit bekannten Verfahren zur Erzeugung von Neon und Helium
aus Luft werden die beiden abgeführten Prinzipien angewandt. Es sind
Verfahren in beiden Varianten - Kondensations- und Adsorptionsprinzip
bekannt, jedeü wit deren Vorteilen und Nachteilen und zwar:
a) Die Adsorptionsvorfahren zum Trennen von Noon-Helium-Gemisoh, das
bei der Trennung der Luft gewonnen wird, vrerden bei Stickstofftemperaturen
verwirklicht. Infolge des relativ kleinen Adsorptionsgrads des Neons bei diesen Verhältnissen hat die Apparatur zu große Abmessungen
und sie ist schwer abzukühlen und zu handhaben. Hegen des diffusen Charakters und der kleinen Geschwindigkeit der Adsorptiv
sind diese Verfahren zur Anwendung im industriellen Maßstab bei der Verarbeitung von großen, an Helium reichen Gemischxisngen, wie z.B.
den Abgasen der mit Luft arbeitenden Gaswerke, wegen der minimalen
Durchlaßfähigkeit der Adsorptionsapparatur bei Temperaturen des flüssigen Stickstoffes absolut ungeeignet.
b) Die Kondensationsverfahren sind vom thermodynauischen Standpunkt
aus vollkommener, haben einen wesentlich größeren Wirkungsgrad, gestatten eine kompaktere Apparatur, sind einfacher und leichter zu
steuern und die Apparatur ist praktisch unbegrenzt durchlaßfähig.
Die bisher bekannten hauptsächlichen zwei Verfahrenstypen nach dem
Kondensationsprinzip haben folgende Nachteilet
1. Bei den in der UdSSR und in den USA angewandten Verfahren erhärtet
das Neon mit Hilfe des unter Vakuum aublimierenden Wasserstoffes. Die Grenze der Reinigung des Heliums vom Neon (oder die
Grenze des Bxtraktionskoeffizienten dee Neons) wird von der Tempe-
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ratiur bestimmt, die beim Auspiunpen des harten Wasserstoffs bei einem
jinnior noch annehmbaren Wärmeaustausch (ΐ4°Κ) erreicht werden kann.
Sie entspricht einer üeinheit des Keliiüus von 98;o.
2. Ein in der Di)K an^ew^nde-t-es Verfahren; bei dem das lieon vom TJeon-Heliutii-Gemisch
unter erhöhtem Druck (bjy 25 Atmosphären) mit Hilfe
eines lieben-Kühlz.vklus rcit flüssigem lieon verflüssigt wird, erlaubt
die Erzeugung von nur zum Veil sehr reinem lieon. Das auf diese Weise
erzeuge Helium, welches dem Phasenabgleich des Gemischs bei 27°K
und 2[) AtmosplJi3'on ent spricht, enthüll: 1Ο-12,ί Neon und ist sichtlich
unbrauchbar.
Die Nachteile der beiden Verfahren sind offensichtlich:
1. Die Arbeit mit flüssigem Wasserstoff ist gefährlich und zum Dampfauspunipcn
des harten Wasserstoffes ict eine speaielle, komplizierte
und teure Vakuum-Apparatur notwendig. JJor Wärmeaustausch swischen den
Wasserstoff-Krintallen imd der harten Muni (zum Beiijpiel den Höhrchen)
des Külilors ist luchr als proble^xati^c-h s-i-l der Dampfdruck des WasserstoffOD
bei 12 K beträft efofa 10r.;m iiueckGilbersUuloj dies alles verlangt
eine Fläche mit stark ausgej.rägier
2. Die lieon-Extr,-'Jvtion bei seiner Kondensation mit flüssigem, bei
normalem Druck siedendem l'eoii ist nicht vollkommen, besonders wenn
an Helium veßontl'jüh. reichere Gemische als das Luft gemisch gstrernt.
werden. Die Kornpreroion des lieon-EeJ-UTt-GemiBcliB bei mittleren und
hohen Drücken führt zur Lösung des Heliums im flüssigen Neon und zur
Verunreinikun£ (Kontamination) des lieons mit Helium. Wenn nach der
Drosselung der an Helium reiche Dampf ausgestoßen vird, vergrößern sich
die Ueon-Verluste entsprechend dem Ausgleich im Flüssigkeits-Gas-Gemisch
bei 27°K und 1 Atmosphäre.
3. Bei beiden angeführten Verfahx*en ist eine Erzeugung von Helium
ausreichend hoher Reinheit nicht möglich und seine Verunreinigung gerade macht es absolut ungeeignet für das Hauptziel, wofür es im
Moment benutzt wird, nämlich aur Verflüssigung. Bei der Trennung
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von in Gaswerken erzeugten Gemischen, kann sich gerade das Helium als
Hauptprodukt erweisen.
Aufgabe der Erfindung ist es, die Trennung von Neon-Helium-Gemischen
in einem großen Konzentrationsbereich zu ermöglichen, wobei gleichzeitig
reines Neon und Helium in einem unschädlichen kontinuierlichen, einen hohen Extraktiomikoeffizienten der beiden Gase aufweisenden Betriebsproaess
erzeugt vrerden.
Das erfindungsgemäße Vorfahren der aufeinanderfolgenden Kondensation
beim Dreipunkt bzw. Tripelpunkt des Neons und Absorption des Neons
bei Temperaturen unter seinem Dreipunkt, welche vom Helium-Kühlungszyklus, unter Verwendung einer Expansionsturbine und unter Desorption
des Neons eingehalten werden, löst die gestellte Aufgabe, indem es
die Kaohteile der bekannten Verfahren beseitigt.
Die Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens sind u.a.:
1. Die Arbeit mit Helium ist im Vergleich zur Arbeit mit Wasserstoff
absolut ungefährlich.
2. Das Helium wird unter Zwangskonvektion abgekühlt und im Vergleich
zu dem harten Wasserstoff sind praktisch keine mit dem Wärmeaustausch verbundenen Probleme vorhanden.
3. Arn Ausgang der Helium-Expansionsturbine ist die Einhaltung von beständigen,
willkürlich niedrigen (einschließlich bis 5»2°K) Temperaturen möglich, was gleichzeitig zwei Vorteile hat»
a) große Temperaturunterschiede und infolgedessen geringe Abmessungen
der Wärmeaustauschfläche des Neon-Kondensatore} Wärmeaustausch im
Gegenstrom und tatsächliche Dephlegmation des Neons im Ausgangsgemisch
mit niedrigsten Temperaturen bei schwächsten Konzentrationen, wobei sich der Extraktionskoeffizient des Neons im Vergleich zu seiner
Kondensation bei isothermischen Verhältnissen im Neon- oder Wasserstoffbad (Wanne) stark vergrößert}
b) Möglichkeit der Durchführung bei niedrigem Druck dee Ausgangsge-
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mische, willkürlich zwischen 1 Atmosphäre xind dem Druck, mit welchem
das Gemisch aus der Gas- odor Säuerstofferzeugungsanlage (Bleck)
herausströmt\
Auf diese Weise werden die Nachteile des deutschen Verfahrens "beseitigt*
a) im Hinbliok auf die absoluten Neon-Verluste ist der von der Temperatur
und nicht vom Gesaratdruck bestimmte Partialdruck des Neons von
Bedeutung; mit der Temperatursenkung vergrößert sich der Extraktionskoeffizient ^
b) Die Auflösung des Heliums im flüssigen Neon ist seinen Partialdrucfcr
im Gemisch proportional^ Das Ausstoßen von großen Neonmengen samt dem
aufgelösten Helium - die Haxiptquelle der Verluste bei dem deutschen
Verfahren - erhält eine spezielle Bedeutung bei der Bearbeitung von
an Helium reichen Gemischen, wenn sein Partialdrmk am Anfang des Prozesses
noch hoch ist. Bei dem Druckabfall in Abhängigkeit von der ursprünglichen Konzentration des Neons im Gasgemisch kann der Helium-Gehalt
in der Flüssigkeit dem Standard entsprechend gemacht werden, so daß vom Kondensator-Dephlegmator direkt Produktionsneon mit Standardreinheit
erzeugt werden kannj
4· Die Einfügung des Adsorbers gleich hinter dem Dephlegmator ermöglicht
die unmittelbare Erzeugung von Helium mit großer !{einheit durch die starke Reinigung des ihn begleitenden Neons in einer dem Phasenabgleich
im Kondensator entsprechenden Konzentration. Bei dor Benutzung
eines gewöhnlichen Adsorbens (Adsorptionsmittel) statt eines Molekularsiebe ist die gemeinsame Adsorption des Heliums sum Neon geringfügig
und de Extraktionskoeffizient des Heliums liegt über
5·) Bei den angegebenen Adaorptionsverhältnissen wird samt des das
Helium verunreinigenden Neons auch der ganze im Gemisch enthalten Wasserstoff adsorbiert, welcher bei den niedrigen im Verfahren benutzten
Drücken sich in dem flüssigen Neon praktisch nicht auflöst. Auf diese Weise wird mit dem vorgeschlagenen Verfahren auch bei der Trennung
dos Neon-Helium-Gemisches das so genannte "Wasserstoffproblem"
gelöst, welches bei der Trennung von Gemischen in den Gaswerken
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- 6 offensichtlich eino erstrangige Bedeutung hätte.
6.) Die Möglichkeit, am Ausgang der Helium-E^rpansionaturbino praktisch
willkürlich niedrige Temperaturen zu erhalten, erlaubt es dem Adsorber
bei Temperaturen, die wesentlich niedriger alc die des Kondensators
sind und unabhängig von demselben ?.u arbeiten (es ist bekannt, daß die
Adsorption die Temperatur der Kristallisation, ntnsrk. senkt). Hierdurch
können große Adsorptionsgrade und kleine Ausmaße deo Adsorbers erreicht
werden.
7· Die Durchführung der Heon-Dosorption durch Auspumpen des Adsorbors
ohne Temperaturanstieg entlastet den Heliuni-Abkühlungszyklus von der
gebundenen (latenten) Wärme der Adsorption urdder physiochen Wärme des Adsorbers und des Adsorptionsmittel (Adsorbens) bei deren periodischer
Abkühlung bis zur Arboitstemperatur: die Benutzung des Helium-Abkühlungszyklus
ermöglicht die Isolation (Absonderung) des Adsorbers vom Kondensator, so daß bei soiner DesorptionBkühlung seine Temperatur
unter die Arbeitstemperatur sinkt, womit der Wirkungsgrad der nächsten
Adsorption stark ansteigt.
8. Durch die Regeneration unter Vakuum bei extrem niedriger Temperatur
wird der Adsorber zu einer kompakten und leicht au steuernden Einrichtung, die nur einmalig bei Inbetriebnahme der Anlage abgekühlt wird.
9· Die Anwendung des Expansionsturbine im Helium-Abkühlungszyklus als
Kälte-Hauptquelle, sichert der Installation praktisch eine unbegrenzte
Laufzeit. Dies kann mit einer Kolbenmaschine nicht erreicht werden,
da die besten bekannten Maschinen dieses Typs eine Laufzeit von achthundert Stunden besitzen.
Durch die Adsorption im Prozeß der Gemischtrennung kann der Heliumzyklus
bei Temperaturen nicht niedriger als 20 K arbeiten, was den Prozeß einfach und leicht durchführbar macht.
Bin Ausführungebeispiel der Vorrichtung zur Durchführung dea erfindungsgemäßen
Verfahrene ist in der Figur veranschaulicht.
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Die Vorrichtung stellt einem Mock 1 sur Lufttrennung dar, welcher
mit einera Wärmet atisoher 4 mittels einer Rohrleitimg 2 und eines Ventils
3 verbunden ist. Der Wärmetauscher 4 ist mittels einer Rohrleitung
6 nit einem FiÜBfiigkeitsabscheider 7 verbunden. Der Flüssigkeitsabscheider
7 und ein Stickstoffbad 5 sind über eine Rohrleitung 8 und
ein !Drosselventil 9 verbunden. Die Verbindung zwischen dem Flüssigkeit
sabücheider 7 und zwei Kälteerzeugern 16 und 17 erfolgt über eine
Rohrleitung 13 und Ventile I4 und I5. Die Verbindung zwischen den Kälteerzeugern
16 und D 7 1U1^ einera Wärmetauscher 29 erfolgt über eine
Rohrleitung 28 und Ventile 20 und 21. Das Auspumpen der Kälteerzeuger
erfolgt über Ventile ?.2 und 23 u»d eine Rohrleitung 24 mittels einerr
Vakuumpumpe 25· Eine Rohrleitung 30 verbindet den Värinötauscher 29
und einen Flüssigkeitsabscheider 31, der mittels einer Rohrleitung 32
und einem Drosselventil 33 wit einen Gasbehälter 34 verbunden ist. Durch eine Rohrleitung 35 wild ein Ventilpaar 36 und 37 sind der Flüssigkeit
öabcoheider 31 und zwei Adsorber 38 und 39 verbunden, welche
über Ventile 40 und 4I, eine Rohrleitung 42 und ein Drosselventil 43
mit einem Gasbehälter /\ή verbunden sind. Kittels Ventilen 45 uml 46
und einer Rohrleitung 47 sind die Adsorber 33 und 39 Eiit einer Vtiun·.:: pumpe
48 verbunden.
Die Verbindungen mit dem Kühlayklus sind folgende: Kompressor 49j Rohrleitung
50, Wärmetnutchcr 51» Rohrleitung 52, Wärmetauscher 53» Rohrleitung
54, Wärmtauscher 55, Rohrleitung 56, ttärrcetauEcher 57» Rohrloitung
53, Drosselventil 59, Expansionsturbine 60, Rohrleitung 61,
Ventilpaar 62 und 63, die beiden Adsorber 38 und 39» Ventilpaar 64 und
65, Rohrleitung 66, UUrrnetauGcLcr 29, Rohrleitung 67, Tiärmetaurjcher 57,
Rohrleitung 60, Ventilpci ar 18 und I9, die beiden Wärmetauscher 16 und
17, Rohrleitung 69, liärmetauscher 55? Rohrleitung 70» Wärmetauscher 5I»
Rohrleitung 71» Kompressor 49·
Die Wirkungsweise ist folgende: das Heon-Helium-Gemisch mit einem
Stickstoffgehalt von 90-95$ und einem dem Betriebszustand des Lufttrennungsblocks
entsprechendem Druck wird vom Lufttrennungsblock 1 über das Ventil 3 in den Stickstoff-Wärmetauscher 4 geführt, wo es durch
unter Vakuum im Stickstoffbad 5 siedenden Stickstoff abgekühlt wird.
Demzufolge verflüssigt eich der größte Teil des Stickstoffes im Gemisch
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und wird im Flüssigkeitsabscheider 7 gespeichert (gesammelt). Von hier gelangt der flüssige.Stickstoff über das Drosselventil 9 in das
Stickstoffbad 5· Das Vakuum im Stickstoffbad 5 wird von der Vakuumpumpe
12 aufrechterhalten. Vom Flüssigkeitsabscheider 7 wird das Neon-Helium-Gemisch
in die uraschaltbaren Wärmetauscher 16 und 17 geführt,
in denen es von den Stickstoffresten durch Einfrieren derselben gereinigt
vird. Zu diesem Zweck wird das Gemisch in den Wärmetauschern bis zui* erforderlichen Temperatur auf Kosten des Wärmeaustausche mit dem
Helium vom Helium-Nebenküblungszyklus abgekühlt. Das Umschalten der
Wärmetauscher 16 und 17 nach deren Verstopfung mit gefrorenem Stickstoff
erfolgt iait Hilfe der Doppelventile 14 und 15, 18 und. 19, 20 und
21. Der gefrorene Stickstoff wird mit Hilfe der Heizkörper 26 und 27 und der Vakuumpumpe 25 beseitigt, welche über die Ventile 22 und 23
den von den Heizkörpern 26 und 27 verdampften Stickstoff auspumpt. Nach
der endgültigen Stickstoffreinigung wird das Gemisch zur Trennung in
den Wärmetauscher 29 geführt. Hier wird es vom Helium-Abkühlungszyklus
bis auf etwa 24 K abgekühlt, sodaß der größere Teil des lleons im Gemisch
kondensiert und sich im FlüssigkeiTsaDscheider 31 sammelt. Von
hier wird das Neon über das Drosselventil 33 in den Dewar-Behälter geführt
oder nach seiner Verdampfung in den Neon-Behälter 34 geführt. Das Auflösen des Heliums im flüssigen Neon entspricht dem Ausgleich
im System und dem Standard der Neon-Reinheit. Die Helium-Konzentration in lieon könnte praktisch unbegrenzt vermindert werden, wenn die
bei der Drosselung dec flüssigen Neons gebildeten Dämpfe beseitigt werden.
Nachdem das Gemisch den Flüssigkeitcabscheider 31 verläßt, enthält es
hauptsächlich Helium und gewisse Kengen an Neon und Wasserstoff. Die
letzteren worden in den umschaltbaren Adsorbern 38 und 39» die mit
Helium im Nebenkühlzyklus gekühlt werden, mit Hilfe des das Helium nicht adsorbierenden Adsorbens-Molekularsiebs getrennt. Als Adsorptionsergebnis erhält man reines Helium, welches nach der Drosselung in den
Helium-Gasbehälter geführt wird. Die Umschaltung der Adsorber erfolgt
mit Hilfe der Ventile 36 und 37, 40 und 41, 62 und 63, 64 und 65. Das
Adsorbens wird unter Vakuum mit Hilfe der Vakuumpumpe 48 und der Ventile 45 und 46 regeneriert. Durch die Adsorption wir das Adsorbens
wesentlich abgekühlt. Die Desorption stellt die eine der beiden Kälte-
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quellen in der Vorrichtung dar. Die zweite Kältequelle ist der Helium-IT
ebenkühlayklua mit der Expansionsturbine, wie es in der Figur
gezeigt ist. Das Helium wird im Kompressor 49 komprimiert, wird danach
im Hauptwärmotauscher 51» ira Stickst off wärmetauscher 53 (iffi -Bad.
unter Vakuum siedender Stickstoff) und den Wärmetauschern 55 und 57
abgekühlt. Heiter -wird der 3>ruck im erforderlichen Maß mit Hilf© des
Drosselventils 59 reduziert und das Gas kommt in die Expansionsturbine 60, vo es sich auf 1,3 - 1j5 Atmosphären ausdehnt, wobei es bis zu
einer Temperatur zwischen dem Dreipunkt des Neons und der kritischen
Temperatur des Heliums abgekühlt wird. Dac auf diese Weise abgekühlte
Helium gibt seine Kalke der Reihe nach in den Adsorbsrn 38 und 39>
&en WärmetauBchern 2$ und 57» iß den umschaltbaren Wärmetauschern 16 und
17 und den Wärmetauschern 55 1^d- 51 ab>
bis es auf Zimmertemperatur erwärmt ist. Danach tritt es von neuem in den Kompressor 49 ein.
Pat ent anspräche
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Claims (9)
- - 10 Patentansprüche1/Verfahren zur Trennung von Ueon-lielium-Gemicchen und zur Erzeugung von reinem Neon und Helium gekennzeichnet durch aufeinanderfolgende Benutzung der Weon-Kondensation vom Gemisch bei Temperaturen unter 2*j K und Adsorption des nichtkondensierenden Neons bei Temperaturen zwischen 22 K und der kritischen Temperatur des Heliums, wobei die Abkühlung der L'eon-Helkurn-Geir.ische bis zu diesen Temperaturen von einem Ilelium-Nebenkühlzyklus und auf Kosten der Desorption des adsorbierten Neonc erfolgt.
- 2. Verfahren nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Verwendung einer Expansionsturbine im Heliuin-Kühlzyklus als Hauptkültequelle.
- 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Arbeitstemperatur des Heliuin-Kühlzyklus zwischen der kritischen Temperatur des Heliums und 22 K liegt.
- 4· Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3 dadurch gekennzeichnet, daß der Trennungsprozeß boi dem Druck verläuft, mit. welchem das Gemisch aus der Quelle herausströmt.
- 5· Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3» dadurch gekennzeichnet, daß durch aufeinanderfolgende Kondensation und Einfrieren der hochsiedenden Gase (Stickstoff, Sauerstoff u.a.) das Keon-Helium-Gemisch unmittelbar im Zyklus von diesen Gaeen endgültig befreit wird.
- 6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4> dadurch gekennzeichnet, daß die endgültige Reinigung des Heliums vom Neon und vom Wasserstoff durch Adsorption mittels eines das Helium nicht adsorbierenden Adsorbens-Molekularsiebs bei Temperaturen unter 22 K erfolgt.
- 7. Verfahren n:*ch einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch g e k ο η η zeichnet, daß die Desorption des adsorbierten Ueons und Wasserstoffes unter Vakuum bei Temperaturen untor 22 K durchgeführt wird.209837/0768
- 8. Verfahren nach eiueia der Ansprüche 1 bis 7» gekennzeichnet durch die Reinigung des Neons und Heliums vom Wasserstoff unmittelbar in Zyklus.
- 9. Verrichtung zur Durchführung des V ei-f ahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 8, mit ο in ei:: Stickst of f-I)3phJ.egffiat or, einem Abscheider für flüssigen Stickstoff, einem umschaltbaren Stnckstoff-Tiärmetauscher-Kälteerzeugsr, einem Ileon-Wärmetauscker-Konuensator, einem Kühler für flüßtiges Neon, umschal ILaren Ade orbern mit einem M-soi'bens-rliolekularsieb und einem Helium-KühlZyklus mit einem Kompressor, einem Vorwär&etaui.cher, ei non unter Vakuum arbeitenden Sticket off bad, einem Kauptvärmetauscher, einem liieder-tev.peratur-V'äri.'jetauscher, einem Drosselventil und einer Expansionsturbine, dadurch g e k e η η ζ eich net, daß der zui· Verflüssigung eines größeren Teils des Neons bestimmte Stickstoff dephlegmator (4) mit dem Abscheider für flüssigen Stickstoff (7) verbunden ist, welcher über das Drosselventil (9) niit dem Stickst off bad (5) in Verbindung steht, und dessen Dampfraum mit den umschaltbaren Stickst of f-WilriiietauBchci'ii-KUlteeraeugtrn (l6 und 17) verbunden ist, welche siwi >·!/·-Vieren des int Sticket off-Dephlegmator (4) nicht kondensierten Neons bestimmt sind, die ihrerseits der Reihe nach mit dem Neon-Wäi'metauscher-Kondensator (22) und den Abscheider (31) für flüssigen Neon zui* Verflüssigung und Abscheidung eines größeren Teils des Keons im Gemisch durch das Drosselventil (33) verbunden sind, wobei der Danpfraum des Flüscigkeitsabscheiders (3l) rcit den beiden umschaltbaren Adscrbern(38 und 39)j die ir.it einen das Helium nicht adsorbierenden Ad?orbens-Molekulari-.ieb zur Adsorption des nichtkondensierten Kcons ur.d Uüssorsloffos vom Ganisch gefüllt sind, verbunden ist, dessen Zwischenraum einer:eitn mit der Expansionsturbine (6O) - zur Abkühlung des Adsorbens mit gasförnigem Helium - und andererseits der Reihe nach mit dem Keon-Wärnetauicher-Kondensator (29) zur Abkühlung und Verflüssigung eines größeren Teils des Keons im Geraisch mit gasartigem Helium, dem Niedertemperatur-Wärmetauscher (57) und den umschaltbaren Stickstoff-Wärir.etausGher-Kälteerzeugern (l6 und 17) zum Abkühlen und Einfrieren des im Stickst off-Dephlegmator (4) nicht kondensierten Stickstoff- i:dt gasartigem Helium verbunden ist.209837/0768 BA0it,Leerseite
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