DE1095866B - Verfahren und Einrichtung zur Abscheidung von Kohlendioxyd aus Druckgasen - Google Patents
Verfahren und Einrichtung zur Abscheidung von Kohlendioxyd aus DruckgasenInfo
- Publication number
- DE1095866B DE1095866B DEG28054A DEG0028054A DE1095866B DE 1095866 B DE1095866 B DE 1095866B DE G28054 A DEG28054 A DE G28054A DE G0028054 A DEG0028054 A DE G0028054A DE 1095866 B DE1095866 B DE 1095866B
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- carbon dioxide
- gas
- relaxed
- column
- inert gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0266—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of carbon dioxide
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
- F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/30—Processes or apparatus using separation by rectification using a side column in a single pressure column system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
- F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/50—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using absorption, i.e. with selective solvents or lean oil, heavier CnHm and including generally a regeneration step for the solvent or lean oil
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/04—Mixing or blending of fluids with the feed stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/40—Air or oxygen enriched air, i.e. generally less than 30mol% of O2
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
- F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
- F25J2240/10—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream the fluid being air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/40—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
- F25J2270/06—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop with multiple gas expansion loops
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S62/00—Refrigeration
- Y10S62/928—Recovery of carbon dioxide
- Y10S62/929—From natural gas
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Einrichtung zur Abscheidung von Kohlendioxyd aus stark
kohlendioxydhaltigen Druckgasen durch Verflüssigung des Kohlendioxyds mittels Abkühlung.
Es sind mehrere Verfahren bekannt, CO2 aus Gas- S
gemischen abzuscheiden. Dazu gehören zunächst die chemischen und physikalischen Waschverfahren, dann
die Verflüssigung des Kohlendioxyds durch Anwendung von Druck und Kälte. Für die letztgenannte Methode ist
es notwendig, im Gasgemisch solche Bedingungen des xo Druckes und der Temperatur aufrechtzuerhalten, daß
sich das Kohlendioxyd bei seinem Partialdruck oberhalb des Tripelpunkts befindet. Dann fällt ein Teil davon in
flüssiger Form aus.
Besonders aus Gasgemischen, die unter erhöhtem Druck, z. B. über 25 ata, stehen und einen hohen Kohlendioxydgehalt
von beispielsweise über 25°/0 aufweisen, läßt sich ein großer Teil des CO2 auf diese Weise abscheiden.
Solche Gase, bei denen das Kohlendioxyd in so hoher Konzentration vorkommt und bei denen es vor der
Weiterverarbeitung ausgeschieden werden muß, sind beispielsweise Konvertgas oder Erdgas.
Die Erfindung setzt sich nun die Aufgabe, aus solchen Gasen das CO2 mit möglichst geringem Energieaufwand
abzuscheiden.
Gemäß der Erfindung wird dies dadurch erreicht, daß das flüssig ausgeschiedene Kohlendioxyd nach der Abscheidung
oberhalb des Tripelpunktes verdampft, überhitzt und anschließend arbeitsleistend entspannt wird.
Der besondere Vorteil dieses Verfahrens ist es, daß durch die arbeitsleistende Entspannung des abgeschiedenen
und wieder verdampften Kohlendioxyds nicht nur die Energie zur Kälteerzeugung für den Abscheidungsvorgang
gedeckt, sondern unter Umständen auch noch ein Energieüberschuß erzielt wird.
Beim Verfahren nach der Erfindung wird das ankommende Rohgas zunächst durch Wärmeaustausch abgekühlt,
anschließend wird ein Teil des im Gasgemisch vorhandenen Kohlendioxyds durch weiteren Wärmeaustausch
verflüssigt, in einem Abscheider der gasförmig gebliebene Teil abgetrennt und einer weiteren Reinigungsstufe,
beispielsweise einer chemischen oder physikalischen Wäsche, zugeführt, während der verflüssigte Teil zur Abtrennung
der Reste von Fremdgasen in eine Reinigungssäule geleitet wird. Dem Fuß dieser Säule wird flüssiges
CO2 entnommen, durch Wärmeaustausch mit kondensierendem
Gas verdampft und überhitzt und in einer Entspannungsturbine arbeitsleistend entspannt. Das entspannte
kalte Gas wird durch indirekten Wärmeaustausch, beispielsweise mit ankommendem, zu zerlegendem
Gas oder mit Gas, dem schon ein Teil oder das gesamte CO2 entzogen ist, wieder angewärmt und verläßt mit
Umgebungstemperatur die Anlage.
Gemäß einer besonderen Ausbildung des Gegenstandes Verfahren und Einrichtung
zur Abscheidung von Kohlendioxyd
aus Druckgasen
Anmelder:
Gesellschaft für Linde's Eismaschinen
Aktienges ells chaf t
Zweigniederlassung Höllriegelskreuth,
Höllriegelskreuth bei München
Höllriegelskreuth bei München
Dipl.-Ing. Rudolf Becker, München-Solln,
ist als Erfinder genannt worden
ist als Erfinder genannt worden
der Erfindung kann die Entspannung des gasförmigen Kohlendioxyds in mehreren Stufen erfolgen. Dabei wird
das in einer Stufe entspannte und abgekühlte Gas im Wärmeaustausch mit ankommendem, zu zerlegendem
Gas oder mit Gas, dem schon ein Teil oder das gesamte CO2 entzogen ist, wieder angewärmt und dann der
nächsten Entspannungsstufe zugeführt.
Es ist möglich, die Entspannung, bzw. bei mehreren Entspannungsstufen die letzte Entspannung, ins Vakuum
hinein durchzuführen. Dabei ist es dann allerdings notwendig, das entspannte Kohlendioxyd unter Aufwendung
von Energie abzusaugen.
Um die Entspannungstemperatur zu senken, kann dem Kohlendioxyd auch ein Inertgas, beispielsweise Luft, beigemischt
werden. Dies bewirkt ein Sinken des Kohlendioxyd-Partialdruckes. Die Endtemperatur der Entspannung
kann niedriger gewählt werden, ohne daß im entspannten Gas festes Kohlendioxyd anfällt. Das Inertgas
kann, wenn notwendig, vor der Zumischung in Regeneratoren gereinigt werden.
Da durch das beschriebene Verfahren nur ein Teil des Kohlendioxyds entfernt werden kann, ist es zweckmäßig,
noch eine weitere Reinigungsstufe anzuschließen. Dafür lassen sich chemische oder physikalische Wäschen verwenden. Besonders zweckmäßig ist es, dazu eine Tieftemperaturwäsche
anzuschließen.
009 680/111
3 4
Wenn diese Tieftemperaturanlage mit einem Strippgas als Strippsäule ausgebildet sein, in die ein inertes Gas,
arbeitet, um das Kohlendioxyd aus dem Lösungsmittel beispielsweise Stickstoff, eingeleitet wird, das anschließend
auszutreiben, kann dieses Strippgas zur Verdünnung des mit dem ausgetriebenen Kohlendioxyd zusammen ent-
Kohlendioxyds vor der oder den letzten Entspannungs- spannt wird. Die verbleibende Waschflüssigkeit wird im
stufen der Turbine beigemischt werden, um den Kohlen- 5 Ventil 33 auf 2,8 ata entspannt und dem Abscheider 34
dioxyd-Taupunkt zu erniedrigen. zugeleitet, in dem wieder ein Teil des Kohlendioxyds aus-
Die Zeichnung stellt ein Ausführungsbeispiel des Gegen- gast und durch die Leitung 35 zum Wärmeaustauscher 10
Standes der Erfindung schematisch dar. geführt wird. Die Waschflüssigkeit wird dann im Ventil36
Fig. 1 zeigt eine Anlage, in der das gasförmige Kohlen- abermals entspannt und dem Abscheider 37 zugeführt,
dioxyd in zwei Stufen entspannt wird. Etwal35000Nm3/h io dem durch Leitung 38 wieder gasförmiges CO2 entRohgas
strömen mit einem Druck von 47 ata und einer nommen und dem Wärmeaustauscher 11 zugeleitet wird.
Temperatur von etwa 300° K bei 1 in die Anlage. Der Einen Teil der Waschflüssigkeit fördert eine Pumpe 39
Strom teilt sich in drei Teilströme auf, die durch die über die Leitung 40 in die Waschsäule 15, ein anderer Teil
Wärmeaustauscher 2, 3 und 4 fließen. Der durch den wird im Ventil 41 auf 0,5 ata entspannt und dem AbWärmeaustauscher
2 gehende Teilstrom wird durch die 15 scheider 42 zugeleitet, aus dem eine Vakuumpumpe bei 43
Anlage verlassendes Kohlendioxyd auf 259° K abgekühlt 2 130 Nm3/h Kohlendioxyd gasförmig abzieht. Die reine
und durch die Rohrschlangen 5 der Waschsäule 6 geführt. Waschflüssigkeit wird durch eine Pumpe 44 und Leitung
Dabei kondensiert ein Teil des Kohlendioxyds bei 246° K. 45 auf den Kopf der Waschsäule 15 gegeben. Eine
Der Gasstrom vereinigt sich bei 7 mit dem durch den Pumpe 47 fördert Waschflüssigkeit aus der Waschsäule 15
Wärmeaustauscher 3 gegangenen Teilstrom, dem bei 8 20 über den Wärmeaustauscher 46 wieder in die Säule zurück,
der durch den Wärmeaustauscher 4 kommende Teilstrom In Fig. 2 ist eine Anlage dargestellt, in der das gaszugemischt
worden war. Nach weiterer Abkühlung in den förmige CO2 in drei Stufen entspannt wird und die ferner
Wärmeaustauschern 9, 10, 11 und 12 hat das Gasgemisch außer der Trennsäule 55 noch eine Anreicherungssäule 56
noch eine Temperatur von etwa 230° K, bei der ein großer besitzt. Um eine größere Reinheit des Endproduktes zu
Teil des Kohlendioxyds in flüssiger Form vorliegt und im 25 erreichen, wird in dieser Anlage die Entspannungstempe-Abscheider
13 vom gasförmigen Teil abgetrennt wird. ratur durch Zusatz von Luft als Inertgas gesenkt. Zu
Dieser gasförmige Teil enthält noch 28°/„ CO2 und diesem Zweck ist ein zusätzlicher Luftkreislauf mit
wird durch die Leitung 14 der Waschsäule 15 zugeführt, Regeneratoren vorhanden.
in der das Gas mit Methanol gewaschen wird. Der im Bei 51 wird der Anlage das CO2-haltige Gas mit beiAbscheider
13 abgetrennte flüssige Teil wird in einem 30 spielsweise 45 ata zugeführt. Ein Teil strömt durch den
Ventil 16 auf 13 ata entspannt und durch eine Leitung 17 Wärmeaustauscher 53 direkt zur Anreicherungssäule 56,
der Waschsäule 6 zugeführt. Durch Leitung 18 wird dem der andere Teil wird im Wärmeaustauscher 52 abgekühlt,
Kopf der Säule ein Gasgemisch, das noch etwa 50 °/0 C O2 danach wiederum geteilt und ein Teil mit dem vom
enthält, entnommen, durch den Wärmeaustauscher 4 Wärmeaustauscher 53 kommenden Gas zusammen zur
geführt, anschließend im Kompressor 19 auf Ausgangs- 35 Anreicherungssäule 56 geleitet. Der andere Teil durchdruck
verdichtet und der Leitung 1 wieder zugeführt. strömt den Wärmeaustauscher 54 und teilt sich am
Das im Fuß der Waschsäule 6 sich sammelnde flüssige Punkt 57 in einen Teil, der durch den Wärmeaustau-Kohlendioxyd
wird zum Teil im Ventil 20 auf 6 ata ent- scher 58 geht, während der andere Teilstrom am Punkt59
spannt, durch die Wärmeaustauscher 12 und 9 geleitet, noch einmal aufgeteilt wird. Der eine Teil wird von hier
dabei verdampft und angewärmt und in einer Turbine 22, 40 aus durch die Wärmeaustauscher 60 und 61 zum Abin
die das Gas mit 243° K und 6 ata eintritt, auf 2,8 ata scheider 62 geleitet, während der andere Teilstrom den
entspannt, wobei das Gas eine Temperatur von etwa Wärmeaustauscher 63 durchströmt, anschließend mit
215°K erhält. Anschließend wird es durch den Wärme- dem vom Kopf der Säule 56 über Leitung 64 abgezogenen
austauscher 10 geleitet, wobei es auf etwa 24O0K ange- Gas vereinigt und dann zwischen den Wärmeaustauwärmt
wird und dann in der Entspannungsturbine 23 auf 45 schern 60 und 61 zu dem vorerwähnten Gasstrom ge-1,2
ata entspannt und durch die Wärmeaustauscher 11 geben wird. Im Wärmeaustauscher 61 wird die Tempe-
und 2 geleitet. Bei 24 können etwa 71 000 Nm3/h CO2 ratur erreicht, bei der sich das CO2 verflüssigt,
mit Umgebungstemperatur entnommen werden. Ein Teil Vom Abscheider 62 wird der gasförmige Anteil abgedes flüssigen Kohlendioxyds wird vor dem Ventil 20 ab- zogen, in drei parallele Teilströme aufgespalten, die durch gezweigt, im Ventil 21 entspannt, im Wärmeaustauscher 50 die Wärmeaustauscher 65, 66 und 67 gehen und dort 46 verdampft und in die Leitung 32 gegeben. durch entspanntes Kohlendioxydgas weiter abgekühlt
mit Umgebungstemperatur entnommen werden. Ein Teil Vom Abscheider 62 wird der gasförmige Anteil abgedes flüssigen Kohlendioxyds wird vor dem Ventil 20 ab- zogen, in drei parallele Teilströme aufgespalten, die durch gezweigt, im Ventil 21 entspannt, im Wärmeaustauscher 50 die Wärmeaustauscher 65, 66 und 67 gehen und dort 46 verdampft und in die Leitung 32 gegeben. durch entspanntes Kohlendioxydgas weiter abgekühlt
In der Waschsäule 15 wird das Gasgemisch, das den werden, wobei weiteres Kohlendioxyd flüssig ausfällt.
Abscheider 13 mit einem CO2-Gehalt von 28°/0 verläßt, Anschließend werden die drei Teilströme wieder vereinigt
mit Methanol gewaschen. Dem Kopf der Säule wird und einem weiteren Abscheider 68 zugeführt. Diesem
durch Leitung 25 reines Methan mit einer Temperatur von 55 kann durch Leitung 69 gasförmiges Methan mit einem
etwa 2000K entnommen und durch den Wärmeaus- Gehalt von etwa 15°/0 Kohlendioxyd entnommen und
tauscher 3 geleitet. Bei 26 verlassen 61 870 Nm3Jh Methan einer Waschsäule, vorzugsweise Tieftemperaturwasch-
die Anlage mit Umgebungstemperatur und einem Druck anlage, wie sie in Fig. 1 dargestellt ist, zugeführt werden,
von etwa 45 ata. Das in dieser gereinigte Gas kommt durch Leitung 70
Dem Fuß der Waschsäule 15 wird die CO2-haltige 60 zurück, wird hintereinander in den Wärmeaustauschern 63
Waschflüssigkeit entnommen, im Ventil 27 auf 13 ata und 52 angewärmt und verläßt die Anlage bei 71. Soll
entspannt und dem Abscheider 28 zugeführt. Etwa die Anlage ohne eine nachfolgende Wäsche betrieben
14 500 Nm3/h Gas mit einem Gehalt von etwa 50% CO2 werden, sind Leitung 69 und Leitung70 in der gestrichelt
werden dem Kopf des Abscheiders entnommen und durch angedeuteten Weise miteinander zu verbinden. Nach
Leitung 29 der Leitung 18 und damit dem Wärmeaus- 65 der Wäsche enthält das Gas noch etwa 5% CO2, wenn
tauscher 4 zugeführt. Die Waschflüssigkeit aus dem die Waschflüssigkeit unter Normaldruck regeneriert wird.
Abscheider 28 wird im Ventil 30 auf 6 ata entspannt und Bei Anwendung von Unterdruck enthält es nur etwa
einem weiteren Abscheider 31 zugeführt, in dem weiteres 2,5 % CO2.
CO2 ausgeschieden und durch Leitung 32 zum Wärme- Aus dem durch Leitung 72 zugeführten Rohgas fällt
austauscher 9 geleitet wird. Der Abscheider 31 kann auch 70 in der Anreicherungssäule 56 ein Teil des Kohlendioxyds
flüssig aus. Der verbleibende gasförmige Teil wird mit
flüssigem Kohlendioxyd gewaschen, das demAbscheider62 entnommen und mit der Pumpe 73 zur Anreicherungssäule 55 gefördert wird. Die kalte, wenig Methan enthaltende
Waschflüssigkeit wird in dieser Säule durch das über Leitung 72 zuströmende Rohgas mit Methan angereichert.
Das flüssige, Methan enthaltende Kohlendioxyd wird der Säule bei 74 entnommen, im Ventil 75 entspannt und
der Trennsäule 55 zugeleitet. Das am Kopf dieser Säule bei 76 abströmende CO2-haltige Gasgemisch wird im
Wärmeaustauscher 58 angewärmt, in einem Kompressor 77 komprimiert und mit dem bei 51 in die Anlage
strömenden Rohgas vereinigt. Der Sumpf der Säule wird durch den als Umlauferhitzer wirkenden Wärmeaus- !5
tauscher 54 beheizt. Bei 78 wird flüssiges Kohlendioxyd entnommen, im Wärmeaustauscher 61 verdampft und
dem Abscheider 79 zugeleitet, von dem der flüssig gebliebene Anteil wieder zum Wärmeaustauscher 61 zurückgeführt
wird, während der gasförmige Teil in einem ao
Wärmeaustauscher 80 mit Wasser oder Luft angewärmt und einer Entspannungsturbine 81 zugeleitet wird. Nach
der arbeitsleistenden Entspannung wird das Gas zunächst im Wärmeaustauscher 65, dann im Wärmeaustauscher 82
wieder erwärmt und in der Turbine 83 weiter entspannt, worauf das Gas in den Wärmeaustauschern 66 und 84
erneut erwärmt und in der Turbine 85 wieder arbeitsleistend entspannt wird.
Nach Verlassen dieser Turbine wird das Gas durch den Wärmeaustauscher 67 geleitet, dann aufgeteilt in einen
Anteil, der hintereinander die Wärmeaustauscher 60 und 53 durchströmt und bei 91 die Anlage verläßt, und einen
anderen Teil, der durch den Regenerator 89 strömt und bei 90 die Anlage verläßt.
Dieser letztere Teilstrom ist nur dann notwendig, wenn, wie in dem gezeichneten Fall, dem zu entspannenden
Kohlendioxyd zur Verminderung seines Partialdruckes Luft zugeführt wird. Dies geschieht in der bezeichneten
Anlage dadurch, daß in einem Kompressor 87 die durch Leitung 86 zugeführte Luft verdichtet, diese im Regenerator
88 abgekühlt und am Punkt 92 dem zu entspannenden CO2 zugemischt wird.
Die Zumischung der Luft bewirkt, daß bei 90 und 91 kein reines Kohlendioxyd, sondern ein Kohlendioxydluftgemisch
die Anlage verläßt.
Wird auf die Zumischung der Luft verzichtet, so können die Teile 86, 87, 88, 89, 90 entfallen. Der CO2-Gehalt
des bei 69 entnommenen Gases beträgt dann 18°/0.
Claims (10)
1. Verfahren zur Abscheidung von Kohlendioxyd aus stark kohlendioxydhaltigen Druckgasen durch
Verflüssigung des Kohlendioxyds mittels Abkühlung, dadurch gekennzeichnet, daß das flüssig ausgeschiedene
Kohlendioxyd nach der Abscheidung oberhalb des Tripelpunkts verdampft, überhitzt und anschließend
arbeitsleistend entspannt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die arbeitsleistende Entspannung in
mehreren Stufen durchgeführt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das zu entspannende Kohlendioxyd
vor jeder Entspannungsstufe indirekt durch Rohgas angewärmt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das zu entspannende Kohlendioxyd
vor jeder Entspannungsstufe indirekt durch Gas angewärmt wird, das mindestens teilweise von Kohlendioxyd
befreit ist.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Entspannung des
Kohlendioxyds ins Vakuum erfolgt.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß dem Kohlendioxyd ein
Inertgas, beispielsweise Luft, beigemischt wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß das durch Verflüssigung
des Kohlendioxyds vorgereinigte Rohgas durch anschließende chemische oder physikalische Wäsche,
vorzugsweise Tieftemperaturwäsche, weitergereinigt wird.
8. Verfahren nach den Ansprüchen 6 und 7, dadurch gekennzeichnet, daß als Inertgas das bei der
anschließenden Wäsche verwendete Strippgas verwendet wird.
9. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die die Waschsäule verlassende, Kohlendioxyd
enthaltende Waschflüssigkeit mit einem Inertgas, vorzugsweise Stickstoff, gestrippt und dieses
Inertgas zusammen mit dem Kohlendioxyd arbeitsleistend entspannt wird.
10. Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 9, gekennzeichnet
durch Verbindungsleitungen vom Fuß einer Trennsäule zu einem Verdampfer und von diesem nacheinander
zu mindestens einer Anwärmvorrichtung und Entspannungsmaschine.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
© 009 680/111 12.
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEG28054A DE1095866B (de) | 1959-09-30 | 1959-09-30 | Verfahren und Einrichtung zur Abscheidung von Kohlendioxyd aus Druckgasen |
US58314A US3130026A (en) | 1959-09-30 | 1960-09-26 | Method and apparatus for the separation of carbon dioxide from compressed gases |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEG28054A DE1095866B (de) | 1959-09-30 | 1959-09-30 | Verfahren und Einrichtung zur Abscheidung von Kohlendioxyd aus Druckgasen |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1095866B true DE1095866B (de) | 1960-12-29 |
Family
ID=7123375
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DEG28054A Pending DE1095866B (de) | 1959-09-30 | 1959-09-30 | Verfahren und Einrichtung zur Abscheidung von Kohlendioxyd aus Druckgasen |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3130026A (de) |
DE (1) | DE1095866B (de) |
Families Citing this family (54)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1283484A (fr) * | 1960-03-09 | 1962-02-02 | Conch Int Methane Ltd | Procédé pour la séparation de fluides d'un mélange de fluides |
GB997507A (en) * | 1963-11-04 | 1965-07-07 | Couch Internat Methane Ltd | Process for the cold separation of gas mixtures |
DE1501720B1 (de) * | 1965-11-15 | 1970-07-09 | Linde Ag | Verfahren zum Abtrennen von CO2 und H2S aus Gasgemischen |
US3718006A (en) * | 1968-12-11 | 1973-02-27 | Linde Ag | Process for selective absorption |
US3664091A (en) * | 1969-06-27 | 1972-05-23 | Fish Engineering & Constructio | Process and system for removing acid gas from natural gas |
JPS5618868B1 (de) * | 1971-06-12 | 1981-05-01 | ||
US3983711A (en) * | 1975-01-02 | 1976-10-05 | The Lummus Company | Plural stage distillation of a natural gas stream |
DE2548589A1 (de) * | 1975-10-30 | 1977-05-05 | Heiner Ing Grad Stukenbrock | Bildschirm |
US4270937A (en) * | 1976-12-01 | 1981-06-02 | Cng Research Company | Gas separation process |
US4158556A (en) * | 1977-04-11 | 1979-06-19 | Yearout James D | Nitrogen-methane separation process and system |
DE2828498A1 (de) * | 1978-06-29 | 1980-01-17 | Linde Ag | Verfahren und vorrichtung zur zerlegung eines gasgemisches |
US4252548A (en) * | 1979-01-02 | 1981-02-24 | Kryos Energy Inc. | Carbon dioxide removal from methane-containing gases |
US4235613A (en) * | 1979-05-29 | 1980-11-25 | Atlantic Richfield Company | Preparation of sales gas |
US4246015A (en) * | 1979-12-31 | 1981-01-20 | Atlantic Richfield Company | Freeze-wash method for separating carbon dioxide and ethane |
US4320802A (en) * | 1980-02-11 | 1982-03-23 | Garbo Paul W | Use of land-fill gas to stimulate crude oil production and to recover methane-rich gas |
NZ196107A (en) * | 1980-03-18 | 1983-04-12 | Helix Tech Corp | Distillative separation of acid gas component from light hydrocarbon component |
US4350511A (en) * | 1980-03-18 | 1982-09-21 | Koch Process Systems, Inc. | Distillative separation of carbon dioxide from light hydrocarbons |
US4336044A (en) * | 1980-10-27 | 1982-06-22 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Process for separating coal synthesized methane from unreacted intermediate and contaminant gases |
US4414007A (en) * | 1981-08-31 | 1983-11-08 | United States Steel Corporation | Process for separation of gas mixture |
US4449994A (en) * | 1982-01-15 | 1984-05-22 | Air Products And Chemicals, Inc. | Low energy process for separating carbon dioxide and acid gases from a carbonaceous off-gas |
US4441900A (en) * | 1982-05-25 | 1984-04-10 | Union Carbide Corporation | Method of treating carbon-dioxide-containing natural gas |
US4475347A (en) * | 1982-09-16 | 1984-10-09 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for separating carbon dioxide and sulfur-containing gases from a synthetic fuel production process off-gas |
US4704146A (en) * | 1986-07-31 | 1987-11-03 | Kryos Energy Inc. | Liquid carbon dioxide recovery from gas mixtures with methane |
US4822393A (en) * | 1988-06-30 | 1989-04-18 | Kryos Energy Inc. | Natural gas pretreatment prior to liquefaction |
AU2002307364C1 (en) * | 2002-04-15 | 2008-07-10 | Fluor Technologies Corporation | Configurations and methods for improved acid gas removal |
US9180426B2 (en) * | 2004-07-29 | 2015-11-10 | Gas Technologies, Llc | Scrubber for methanol production system |
US7456327B2 (en) | 2004-07-29 | 2008-11-25 | Gas Technologies, Llc | Method for direct-oxygenation of alkane gases |
US8293186B2 (en) * | 2004-07-29 | 2012-10-23 | Gas Technologies Llc | Method and apparatus for producing methanol |
US8202916B2 (en) * | 2004-07-29 | 2012-06-19 | Gas Technologies Llc | Method of and apparatus for producing methanol |
US7578981B2 (en) * | 2004-07-29 | 2009-08-25 | Gas Technologies Llc | System for direct-oxygenation of alkane gases |
US7642293B2 (en) * | 2004-07-29 | 2010-01-05 | Gas Technologies Llc | Method and apparatus for producing methanol with hydrocarbon recycling |
US7910787B2 (en) * | 2004-07-29 | 2011-03-22 | Gas Technologies Llc | Method and system for methanol production |
US20060120806A1 (en) * | 2004-12-08 | 2006-06-08 | Casella Waste Systems, Inc. | Storing biogas in wells |
US7722289B2 (en) * | 2004-12-08 | 2010-05-25 | Casella Waste Systems, Inc. | Systems and methods for underground storage of biogas |
US7879296B2 (en) * | 2005-12-27 | 2011-02-01 | Gas Technologies Llc | Tandem reactor system having an injectively-mixed backmixing reaction chamber, tubular-reactor, and axially movable interface |
US7687669B2 (en) * | 2005-12-27 | 2010-03-30 | Gas Technologies Llc | Method for direct-oxygenation of alkane gases |
US7666251B2 (en) * | 2006-04-03 | 2010-02-23 | Praxair Technology, Inc. | Carbon dioxide purification method |
US7819951B2 (en) * | 2007-01-23 | 2010-10-26 | Air Products And Chemicals, Inc. | Purification of carbon dioxide |
US7850763B2 (en) * | 2007-01-23 | 2010-12-14 | Air Products And Chemicals, Inc. | Purification of carbon dioxide |
US7883569B2 (en) * | 2007-02-12 | 2011-02-08 | Donald Leo Stinson | Natural gas processing system |
GB0709433D0 (en) * | 2007-05-16 | 2007-06-27 | Gasconsult Ltd | Process for removal of carbon dioxide from gases |
US9109831B2 (en) * | 2007-07-11 | 2015-08-18 | AIR LIQUIDE GLOBAL E&C SOLUTIONS US Inc. | Process and apparatus for the separation of a gaseous mixture |
US8535417B2 (en) * | 2008-07-29 | 2013-09-17 | Praxair Technology, Inc. | Recovery of carbon dioxide from flue gas |
US7927572B2 (en) * | 2008-09-26 | 2011-04-19 | Praxair Technology, Inc. | Purifying carbon dioxide and producing acid |
DE102008059011A1 (de) * | 2008-11-26 | 2010-05-27 | Linde Aktiengesellschaft | Helium-Gewinnung |
FR2959512B1 (fr) * | 2010-04-29 | 2012-06-29 | Total Sa | Procede de traitement d'un gaz naturel contenant du dioxyde de carbone |
CA2802231A1 (en) * | 2010-07-02 | 2012-01-05 | Union Engineering A/S | High pressure recovery of carbon dioxide from a fermentation process |
FR2982168B1 (fr) | 2011-11-04 | 2015-05-01 | Air Liquide | Procede et appareil de separation d'un gaz riche en dioxyde de carbone par distillation |
FR2988167B1 (fr) | 2012-03-13 | 2018-06-15 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procede et appareil de separation d'un melange contenant du dioxyde de carbone par distillation |
CN104923052B (zh) * | 2015-05-22 | 2018-01-16 | 中国神华能源股份有限公司 | 一种烟气处理装置及方法 |
US20200018544A1 (en) * | 2017-02-14 | 2020-01-16 | The Curators Of The University Of Missouri | High-pressure density-driven separation |
US10537823B2 (en) * | 2017-02-15 | 2020-01-21 | Hall Labs Llc | Method for removal of carbon dioxide from a carrier liquid |
US10870810B2 (en) | 2017-07-20 | 2020-12-22 | Proteum Energy, Llc | Method and system for converting associated gas |
CN111386146A (zh) * | 2017-10-11 | 2020-07-07 | 徐建国 | 从富含co2的气体混合物中去除或捕获co2 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2134699A (en) * | 1936-09-29 | 1938-11-01 | Refinery Engineers Inc | Separation of hydrocarbons |
BE558904A (de) * | 1953-08-12 | |||
US2880591A (en) * | 1955-06-23 | 1959-04-07 | Hydrocarbon Research Inc | Low-temperature gas absorption |
US2940270A (en) * | 1956-07-02 | 1960-06-14 | Kellogg M W Co | Gas separation |
US3001373A (en) * | 1958-04-11 | 1961-09-26 | Texaco Inc | Separation of carbon dioxide from gaseous mixtures |
-
1959
- 1959-09-30 DE DEG28054A patent/DE1095866B/de active Pending
-
1960
- 1960-09-26 US US58314A patent/US3130026A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US3130026A (en) | 1964-04-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1095866B (de) | Verfahren und Einrichtung zur Abscheidung von Kohlendioxyd aus Druckgasen | |
DE69006921T2 (de) | Lufttrennung. | |
EP0130284B1 (de) | Verfahren zur Gewinnung von reinem Kohlenmonoxid | |
EP0017174B1 (de) | Verfahren zum Zerlegen eines Gasgemisches | |
DE1103363B (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines ausgeglichenen Kaeltehaushaltes bei der Gewinnung von unter hoeherem Druck stehenden Gasgemischen und/oder Gasgemisch-komponenten durch Rektifikation | |
EP0100923B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Zerlegung eines Gasgemisches | |
DE1494808B2 (de) | Verfahren zum reinigen von brenn- oder synthesegasen | |
EP0596470A1 (de) | Verfahren zur Gewinnung von hochreinem flüssigen Methan | |
DE2207508A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Trennung von Neon Helium Gemisch mittels Expansions turbinen | |
DE2460515B2 (de) | Verfahren und vorrichtung zur entfernung von gasfoermigen verunreinigungen aus wasserstoff | |
DE1190965B (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Entfernung von Spurenverunreinigungen aus Kohlendioxyd | |
DE1159971B (de) | Verfahren zur Gewinnung von gasfoermigem und unter Druck stehendem Sauerstoff durch Zerlegung von Luft | |
DE19541339B4 (de) | Verfahren zum Gewinnen von Kohlenmonoxid | |
DE1082925B (de) | Verfahren und Einrichtung zur Reinigung und Reinerhaltung des Wasserstoff-Kaeltekreislaufes fuer Tieftemperaturrektifikationsanlagen | |
DE1023061B (de) | Verfahren zur Zerlegung von Wasserstoff enthaltenden Gasgemischen, insbesondere Koksofengas, und Vorrichtung zur Durchfuehrung des Verfahrens | |
DE1124984B (de) | Verfahren und Einrichtung zum Erzeugen eines reinen Gases durch Abscheiden von kondensierbaren Bestandteilen aus Gasgemischen | |
DE1274092C2 (de) | Verfahren zur herstellung von ammoniaksynthesegas | |
DE1284974B (de) | Verfahren zum Trennen eines Gasgemisches | |
DE1143526B (de) | Verfahren und Einrichtung zur Tieftemperatur-Gaszerlegung, insbesondere Luftzerlegung | |
EP3333123B1 (de) | Verfahren und anlage zur erzeugung von synthesegas | |
DE1046640B (de) | Verfahren und Einrichtung zur Kaelteerzeugung durch arbeitsleistende Entspannung | |
EP3333124B1 (de) | Anlage und verfahren zur erzeugung von synthesegas | |
DE3315930A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur zerlegung eines gasgemisches | |
DE488416C (de) | Verfahren zur Abscheidung schwer kondensierbarer Bestandteile aus Gasgemischen | |
DE3211041C2 (de) |