DE1501720B1 - Verfahren zum Abtrennen von CO2 und H2S aus Gasgemischen - Google Patents

Verfahren zum Abtrennen von CO2 und H2S aus Gasgemischen

Info

Publication number
DE1501720B1
DE1501720B1 DE19651501720 DE1501720A DE1501720B1 DE 1501720 B1 DE1501720 B1 DE 1501720B1 DE 19651501720 DE19651501720 DE 19651501720 DE 1501720 A DE1501720 A DE 1501720A DE 1501720 B1 DE1501720 B1 DE 1501720B1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
liquid
fraction
gas
scrubbing
gas mixture
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
DE19651501720
Other languages
English (en)
Inventor
Gerhard Dipl-Ing Ranke
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
Publication of DE1501720B1 publication Critical patent/DE1501720B1/de
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0276—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of H2/N2 mixtures, i.e. of ammonia synthesis gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0223—H2/CO mixtures, i.e. synthesis gas; Water gas or shifted synthesis gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0266—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of carbon dioxide
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/30—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/50—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using absorption, i.e. with selective solvents or lean oil, heavier CnHm and including generally a regeneration step for the solvent or lean oil
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/42—Nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/70—Flue or combustion exhaust gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/02—Separating impurities in general from the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00—Refrigeration
    • Y10S62/928—Recovery of carbon dioxide
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00—Refrigeration
    • Y10S62/931—Recovery of hydrogen

Description

Gasgemischen, die für Synthesen unter hohem Druck, io aufwand auf Rein-CO2 aufgearbeitet werden kann.
Um eine Festabscheidung von CO2 zu verhindern, muß die Flüssig-COo-Fraktion bei einem über dem Tripelpunktsdruck von CO2, 5,28 at, liegenden Druck verdampft und gewaschen werden. Dabei ist es zweck-
z. B. für die Ammoniak-, Methanol- oder Fischer-Tropsch-Synthese, bestimmt sind, bedient man sich der sogenannten Konvertierungsreaktion, d. h., man setzt das im Gasgemisch enthaltene CO in Gegenwart von
Katalysatoren mit Wasserdampf um, wobei CO2 und 15 mäßig, den Waschdnick nur wenig höher als diesen H2 entstehen. Um aus dem so erhaltenen, unter einem Druck zu wählen, damit eine möglichst niedrige Ver-Druck von etwa 30 bis 150 ata stehenden Konvertgas dampfungstemperatur erreicht wird. Das reine CO2 das CO2 zu entfernen, ist es bekannt, einen Teil des fällt somit unter einem Druck von mindestens etwa CO2 durch Kondensation bei den durch Verdampfen 6 at an, wodurch, wenn es z. B. für eine nachgesehalvon bereits kondensiertem CO2 entstehenden tiefen so tete Synthese verdichtet werden soll, Kompressions-
Temperaturen zu entfernen und den Rest des CO2 zusammen mit schwefelhaltigen Verunreinigungen mit einem unter den herrschenden Temperatur- und Druckbedingungen flüssig bleibenden Lösungsmittel herauszuwaschen (deutsche Patentschrift 908 013). Dabei kondensiert ein Teil des im Rohgas enthaltenen Schwefelwasserstoffs bereits zusammen mit dem CO2 aus, und der restliche Anteil wird in der folgenden Lösungsmittelwäsche entfernt. Der Schwefelwasserenergie gespart wird.
Damit Verluste an wertvollen Rohgasbestandteilen, insbesondere H2, vermieden werden, ist gemäß einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung vorgesehen, die 25 aus dem unter hohem Druck stehenden Gasgemisch auskondensierte Flüssig-CO2-Fraktion und/oder die aus der Tieftemperaturwäsche des unter hohem Druck stehenden Gasgemisches abgezogene CO2-haltige H2S-freie Waschflüssigkeit auf den Druck, unter stoff findet sich also zum Teil in der verdampften CO2- 30 dem die Flüssig-CO-j-Fraktion nach ihrer Verdampfung Fraktion und zum Teil in der bei der Regenerierung des gewaschen wird, in zwei Stufen zu entspannen, wobei Lösungsmittels entweichenden CO2-Fraktion wieder,
d. h., es kann einerseits weder eine z. B. für die Harnstoffsynthese oder für Zwecke der Lebensmittelchemie
geeignete COo-Fraktion noch ein in die Atmosphäre 35
abzublasendes Restgas gewonnen werden; andererseits aber ist der Schwefelwasserstoffgehalt keiner
Fraktion hoch genug, um den Schwefel z. B. in einer
Clausanlage wirtschaftlich verwerten zu können.
Es ist die Aufgabe der Erfindung, CO2 und H2S aus 40 chend vermindert sich aber auch die Menge an CO2-Gasgemischen wie Konvertgas, Gichtgas oder Rausch- gesättigter Flüssigkeit, die, ohne die H2S-Auswaschung gas derart abzutrennen, daß außer einem von den aus dem Rohgas zu beeinträchtigen, abgezweigt wergenannten Bestandteilen gegebenenfalls bis auf Spuren den kann, so daß für die H^S-Auswaschung aus der befreiten Gasgemisch auch eine Rein-CO2-Fraktion ge- Flüssig-COa-Fraktion nach deren Verdampfung nicht wonnen werden kann, die z. B. zur Harnstoffsynthese 45 genügend Waschflüssigkeit zur Verfügung steht. In oder für Zwecke der Lebensmittelchemie geeignet ist. diesem Fall wird gemäß einer Weiterbildung des Er-Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch ge- findungsgedankens der H2S aus der Flüssig-CO2-löst, daß aus der Tieftemperaturwäsche an einer Stelle, Fraktion nach deren Verdampfung in zwei Stufen an der das aufsteigende Gasgemisch praktisch keinen Stufen ausgewaschen, wobei auf den Kopf der Wasch-H2S mehr enthält, mit CO2 beladene Waschflüssigkeit 50 säule reine Waschflüssigkeit aufgegeben und mehrere
das jeweils in der ersten Entspannungsstufe frei werdende Gasgemisch komprimiert und in das Rohgas zurückgeführt wird.
Wenn die Tieftemperaturwäsche des Rohgases bei hohem Druck, z.B. bei etwa 150at, durchgeführt wird, so ist hierfür, da die benötigte Waschmittelmenge mit wachsendem Rohgasdruck fällt, nur eine verhältnismäßig geringe Waschmittelmenge nötig. Entspre-
abgezogen und mit dieser der vorher zusammen mit dem CO2 kondensierte H2S aus der Flüssig-CO2-Fraktion nach deren Verdampfung ausgewaschen wird.
Bei dem Verfahren gemäß der Erfindung wird erstmals H2S aus einem neben diesem praktisch ausschließlich CO2 enthaltenden Gasgemisch durch Lösungsmittelwäsche entfernt. Da die Selektivität der üblicherweise verwendeten Waschmittel wie Methanol für H2S gegenüber CO2 nicht besonders groß ist, wird beim Auswaschen von H2S aus CO2 mit reinem Lösungsmittel zwar bevorzugt H2S absorbiert, aber gleichzeitig geht so viel CO2 in Lösung, daß die dabei entwickelte Lösungswärme einen nicht vertretbaren Verbrauch an Kälteenergie zur Folge haben würde.
Böden darunter die HiS-freie, CO2-beladsne Waschflüssigkeit aus der Tieftemperaturwäsche des Rohgases eingespeist wird.
Wählt man demgegenüber für die Tieftemperaturwäsche des Rohgyses einen nicht so hohen Druck von beispielsweise 30 bis 40 at, s 1 kann die hierbei für die CO2-Absorption benötigte Lösungsmittelmenge die Summe der für die H2S-Auswaschung aus dem Rohgas und der für die H2S-Auswaschung aus der FI.issig-CO2-Fraktion nach deren Verdampfung erforderlichen Waschmittelmengen übersteigen. Vorzugsweise wird diese überschüssige Menge an H2S-freier, CO,-beladener Waschflüssigkeit abgezogen, lediglich durch Entspannen regeneriert und mehrere Böden unter der
Aus diesem Grund hat man bishervon der Auswaschung 65 Einspeisungsstelle für reines Waschmittel wieder in die von H2S aus CO2 Abstand genommen. Tieflemperaturwäsche eingeführt. Die Bedeutung dieser
Erfindungsgemäß wird nun unter Berücksichtigung der Tatsache, daß für die H3S-Auswaschung auf Grund
Maßnahme liegt darin, daß H2S aus einer damit beladenen Waschflüssigkeit nur durch Erwärmen voll-
3 4
ständig ausgetrieben werden kann, während ein nur mit scher 2 und 3 sind zur H2O-Entfernung die wechselbaren
CO2 beladenes Waschmittel bereits durch Entspannen, Adsorber 4 eingeschaltet. In der Schlange 5, die sich
also ohne Energieaufwand so weit regenerierbar ist, daß in einem Bad von unter 16 ata verdampfendem flüssi-
es zur Auswaschung der Hauptmenge an CO2 ver- gem CO2 befindet, erfährt das Rohgas eine weitere
wendet werden kann. Es wird also erreicht, daß die 5 Temperaturerniedrigung. Es wird dann im Kühler 6
auf die H2S-Wäschen aufgegebenen und damit warm zu durch verdampfendes Ammoniak und im Kühler 7
regenerierenden Waschmittelmengen auf das not- durch verdampfendes CO2 so weit abgekühlt, daß sich
wendige Mindestmaß beschränkt bleiben. ein Teil des CO2 verflüssigt; im Abscheider 8 wird dieses
Da bei der Lösungsmittelwäsche des Rohgases in- Kondensat gesammelt. Das Rohgas gelangt nun in den
folge des hohen Druckes auch beträchtliche Mengen io Kühler 9 und schließlich bei 10 in die bei 75 ata arbei-
der übrigen Gasbestandteile, insbesondere H2 und CO, tende zweistufige Tief temperaturwaschsäule 11. Auf den
in Lösung gehen, ist es zweckmäßig, die mit H2S und Kopf dieser Säule wird durch Leitung 12 reines Mstha-
CO2 aus der Tieftemperaturwäsche des Rohgases be- nol als Waschmittel aufgegeben. Dieses absorbiert in
ladene, zu regenerierende Flüssigkeit zunächst auf der oberen Waschstufe das im Gas enthaltene CO2; um
einen mittleren Druck, der über dem Druck der H2S- 15 die dabei auftretende Lösungswärme abzuführen,
Wäsche der Flüssig-COa-Fraktion nach deren Ver- wird ein Teil der Waschflüssigkeit abgezogen, durch
dämpfung liegt, zu entspannen und das dabei frei die Kühler 13, 14 und 15 gefördert und wieder in die
werdende Gasgemisch zu komprimieren und in das Waschsäule 11 eingespeist. In der unteren Waschstufe
Rohgas zurückzuführen. wird mit einer verminderten Waschmittelmenge der
Wichtig ist, daß die Hauptmenge des Schwefelwasser- 20 Schwefelwasserstoff aus dem Gas entfernt. Das bei Stoffs in einer für die Weiterverarbeitung genügend 16 in einer Menge von 57 Nm3/n aus der Säule 11 abkonzentrierten Form anfällt, daß die H2S-Fraktion ziehende gereinigte Gas ist H2S-frei und hat folgende also z.B. einer Clausanlage zur Schwefelgewinnung Zusammensetzung: 93,61% H2, 0,23% N2, 5,00% zugeführt werden kann. Dies geschieht zweckmäßiger- CO, 0,33% Ar, 0,83% CH4 und 20 ppm CO2. Es geweise dadurch, daß die aus der H2S-Wäsche des unter 25 langt über den Adsorber 17, in dem mitgsführte hohem Druck stehenden Gasgemisches stammende, Methanoldämpfe abgeschieden werden, in die Anlage CO2- und H2S-beladene Waschflüssigkeit und die aus 18, in der es mit flüssigem Stickstoff gewaschen und in der H2S-Wäsche der Flüssig-CO2-Fraktion nach deren der auch das für die Ammoniaksynthese benötigte Verdampfung ablaufende Waschflüssigkeit auf wenig Wasserstoff-Stickstoff-Verhältnis eingestellt wird. Das mehr als Atmosphärendruck entspannt und gemein- 30 Synthesegas wird aus der Stickstoffwaschanlage 18 sam nach Abtrennung des dabei frei werdenden Gasge- durch Leitung 19 entnommen. Eine Teilmenge gelangt misches zuerst unter Rückgewinnung der Lösungs- durch Leitung 20 in die in bezug auf das Synthesegas wärme durch Einleiten von Strippgas und anschließend parallel geschalteten Wärmeaustauscher 21 und 22 und nach Wärmeaustausch mit bereits regeneriertem Lö- von dort über Leitung 23 zurück in die Leitung 19. sungsmittel durch Erhitzen regeneriert werden. In der 35 Nun wird das Synthesegas im Wärmeaustauscher 15 zuletzt genannten Verfahrensstufe fällt dabei eine an zur Abkühlung der Waschflüssigkeit aus der Säule 15 H2S angereicherte CO2-Fraktion an. und anschließend im Wärmeaustauscher 24 zur Unter-
Eine noch höhere HaS-Konzentration in dem beim kühlung von flüssigem CO2 herangezogen und schließ-Warmregenerieren der vereinigten Waschmittelströme liehe durch die Wärmeaustauscher 3 und 2 aus der Anentweichenden Gas bei gleichzeitiger Gewinnung einer 4° lage entlassen.
ohne weitere Nachbehandlung in die Atmosphäre ab- Die aus der CO2-Waschstufe ablaufende, in der
blasbaren Restgasfraktion kann dadurch erreicht wer- H2S-Waschstufe nicht mshr benötigte Waschflüssigkeit
den, daß die aus der H2S-Wäsche des unter hohem wird durch Leitung 25 abgezogen, im Kühler 9 durch
Druck stehenden Gasgemisches stammende, mit H2S das zu waschende Rohgas etwas abgekühlt und im
und CO2 beladene Waschflüssigkeit und die aus der 45 Ventil 25 auf 16 ata entspannt. Dabei werden neben
H2S-Wäsche der Flüssig-CO2-Fraktion nach deren CO2 vor allem Wasserstoff und CO sowie CH4, Ar und
Verdampfung ablaufende Waschflüssigkeit gemeinsam N2 in Freiheit gesetzt und durch Leitung 27 übsr den
in eine Strippsäule entspannt, dort unter Rückgswin- Kompressor 28 in die Rohgasleistung 1 zurückgeführt,
nung der Lösungswärme mit Strippgas behandelt und Die nunmehr unter einem Druck von 16 ata stehende
anschließend durch Erhitzen regeneriert werden und 50 Waschflüssigkeit wird aus dem Abscheider 29 durch
daß das in der Strippsäule aufsteigende Gasgemisch Leitung 25 abgezogen, im Ventil 30 auf 6 ata entspannt
mit H2S-freiem Waschmittel gewaschen wird. und dann auf den Kopf der Säule 31 aufgegeben.
Als H2S-freies Waschmittel wird, da in der Regel Das im Abscheider 8 gesammelte flüssige CO2 wird
eine weitere Menge an CO2-gesättigter Waschflüssigkeit durch Leitung 32 dem Entspannungsventil 33 zuge-
nicht mehr verfügbar sein wird, warmregeneriertes 55 führt, auf 16 ata entspannt und in die Säule 34 einge-
reines Lösungsmittel verwendet. speist. Der Sumpf dieser Säule wird durch das die
Das Verfahren gemäß der Erfindung wird im folgen- Rohrschlange 5 durchströmende Rohgas beheizt; da-
den an Hand von zwei Ausführungsbeispielen und den bei werden außer einer geringen Menge H2S auch die
schematischen Darstellungen näher erläutert. im flüssigen CO2 gelösten Anteile der übrigen Rohgas-
Bei dem Verfahren nach F i g. 1 steht das zu ver- 60 bestandteile ausgetrieben. An der Kühlschlange 35 wird
arbeitende Gasgemisch unter einem Druck von 75 ata das im aufsteigenden Gasgemisch enthaltene CO2 und
zur Verfügung und hat folgende Zusammensetzung: H1S teilweise kondensiert; das Restgas gelangt über
62,97% H2, 0,16% N2, 3,40% CO, 0,23% Ar, 0,59% Leitung 36 in die Rückgasleitung 27. Im Sumpf der
CH1, 32,40% CO2 und 0,25% H2S. Es wird in einer Säule 34 sammelt sich flüssiges CO2, das nur mehr
Menge von 84 900 Nm3/h durch Leitung 1 zugeführt und 65 durch H2S verunreinigt ist. Es wird durch Leitung 37
durchströmt zunächst die Gegenstromwärmeaustau- abgezogen und in den Kühlern 38 und 24 unterkühlt,
scher 2 und 3 und wird dabei durch die kalten Zerle- Ein Teil wird nun durch Ventil 39 in die Schlange 35
gungsprodukte abgekühlt. Zwischen die Wärmeaustau- entspannt, wo es bei 6 ata verdampft und dabei das aus
der Säule 34 abziehende Gasgemisch kühlt. Ein weiterer Anteil des flüssigen CO2 wird im Ventil 40 ebenfalls auf 6 ata entspannt und verdampft im Wärmeaustauscher 14, wobei es das in der Säule 11 angewärmte Waschmittel abkühlt. Ein letzter Anteil des flüssigen CO2 schließlich wird im Ventil 41 auf 6 ata entspannt und entzieht im Wärmeaustauscher 7 dem Rohgas die zu seiner Verdampfung benötigte Wärmemenge.
Die Flüssig-CO2-Fraktionen werden nun, nachdem sie an verschiedenen Stellen im Verfahrensablauf als Kältemittel eingesetzt und dabei verdampft worden sind, bei 42 gesammelt, im Wärmeaustauscher 38 angewärmt und durch Leitung 43 in die Waschsäule 31 eingespeist. Hier wird mit der im Ventil 30 entspannten, CO2-gesättigten Waschflüssigkeit der Schwefelwasserstoff aus dem CO2 ausgewaschen, so daß durch Leitung 44 16401 Nm3/h CO2 mit einem Gehalt von 0,66% H2, 0,01% N2, 0,16% CO, 0,02% Ar, 0,12% CH4 und 20 ppm H2S entnommen werden kann.
Die Regenerierung der mit H2S und CO3 beladenen Waschflüssigkeiten aus den Säulen 11 und 31 geht folgendermaßen vor sich: Die Sumpfflüssigkeit der Säule 11 wird im Ventil 45 auf 16 ata entspannt. Die dabei in Freiheit gesetzte Gasmenge wird im Abscheider 46 von der Flüssigkeit getrennt und durch Leitung 47 in die Rückgasleitung 27 eingeführt. Die Flüssigkeit wird nun weiter im Ventil 48 und die Sumpfflüssigkeit der Säule 31 im Ventil 49 auf 1,3 ata in den Abscheider 50 entspannt. Aus diesem werden durch Leitung 51 6500 Nm3/li unreines CO2 folgender Zusammensetzung abgezogen: 98,55% CO2, 0,80% H2S, 0,38 % H2,0,02% N2,0,12% CO, 0,02% Ar und 0,11 % CH4. Diese unreine CO2-Fraktion wird dann im Kühler 21 in Wärmeaustausch mit kaltem Synthesegas gebracht; die dabei kondensierten Lösungsmitteldämpfe fließen bei 52 ab. Über Leitung 53 und die Wärmeaustauscher 3 und 2 wird das unreine CO2 schließlich aus der Anlage entlassen.
Die vereinigten und durch Entspannung bereits teilregenerierten Waschflüssigkeiten werden nun auf die Strippsäule 54 aufgegeben. Als Strippgas dient eine durch Leitung 55 aus der Stickstoffwaschanlage 18 abgezogene, aus der Verdampfung der Sumpfflüssigkeit der Stickstoffwaschsäule stammende Gasfraktion. Das die Strippsäule 54 durch Leitung 56 in einer Menge von 9136 Nm3/h verlassende Restgas hat folgende Zusammensetzung: 40,93% CO,, 0,6% H2S, 5,32% H2, 14,72% N2, 31,20% CO, 2,06% Ar und 5,17% CH4. Die Sumpfflüssigkeit der Säule 54 wird nun im Wärmeaustauscher 57 angewärmt und dadurch weiter entgast. Im Abscheider 58 werden Gas und Flüssigkeit wiederum voneinander getrennt und die gasförmige Fraktion durch Leitung 59 abgezogen. Nach weiterer Erwärmung im Wärmeaustauscher 60 wird die Flüssigkeit in die bei 1,3 ata arbeitende, dampfbeheizte und am Kopf mit einem Wasserkühler ausgestattete Regeneriersäule 61 eingespeist, in der die gelösten Bestandteile vollständig ausgetrieben werden. Sie ziehen über Kopf ab und stellen zusammen mit dem Abgas aus Leitung 59 eine zu 91,1 % aus CO2 und 8,9 % aus H2S bestehende Fraktion dar, die in einer Menge von 1207 Nm3/h über Leitung 62 nacheinander den Wärmeaustauschern 63 und 22 zugeführt und dort im Gegenstrom mit der abgekühlten H2S-reichen Fraktion, mit Rückgas und mit kaltem Synthesegas so weit abgekühlt wird, daß mitgeführtes Methanol kondensiert. Dieses wird bei 64 abgezogen. Bei 65 verläßt die H2S-reiche Fraktion die Anlage. Das nunmehr von COa und H2S vollständig befreite Methanol wird bei 66 aus der Regeneriersäule 61 entnommen, in den Wärmeaustauschern 60 und 57 abgekühlt und durch Leitung 12 auf die Waschsäule 11 aufgegeben.
Das Verfahren nach F i g. 2 unterscheidet sich von dem nach F i g. 1 nur durch die Art der Regenerierung der Waschflüssigkeiten. Die für die Reinigung des unter hohem Druck stehenden Gasgemisches und der Flüssig-CO2-Fraktion nach deren Verdampfung benötigten Anlageteile sind in F i g. 2 die gleichen wie in F i g. 1 und sind daher mit den gleichen Bezugsziffern versehen worden.
Gemäß F i g. 2 werden die aus dsm Abscheider 46 und die aus der Waschsäule 31 ablaufenden Flüssigkeiten in den Ventilen 101 bzw. 102 auf 2 ata entspannt und zusammen durch Leitung 103 in die Strippsäule 104 eingeführt. Als Strippgas dient wiederum verdampfte Sumpfflüssigkeit aus dar Stickstoffwaschsäule der Anlage 18, die durch Leitung 55 zugeführt wird. Aus dem in der Strippsäule 104 aufsteigenden Gasgemisch wird der Schwefelwasserstoff mit Reinmethanol ausgewaschen, das durch Leitung 105 auf den Kopf der λ Säule aufgegeben wird. Durch Leitung 106 zieht eine ™ aus 65,41% CO2, maximal 103 ppm H2S und 3,30% H2, 8,67% N2, 18,30% CO, 1,22% Ar sowie 3,09% CH4 bestehende, in einer Menge von 15 533 Nm3/h anfallende Fraktion ab, die in die Atmosphäre abgeblasen werden kann. Die Sumpfflüssigkeit der Strippsäule 104 wird nun im Wärmeaustauscher 107 angewärmt und dadurch weiter entgast und gelangt dann in den Abscheider 108; durch Leitung 109 wird die dart abgetrennte gasförmige Fraktion der Strippsäule 104 zugeführt. Die Flüssigkeit wird nun durch den Wärmeaustauscher 110 auf die bei 1,3 ata arbeitende Regeneriers'iule 61 aufgegeben und dort von den noch gelosten Bestandteilen vollständig befreit. Nachdem das dabei in Freiheit gesetzte COv-H>S-Gemisch den Wasserkühler am Kopf der Regeneriersäule 61 und die Kühler 63 und 22 passiert hat, kann es bei 112 mit einer Zusammensetzung von 83,8% CO, und 16,2% H2S in einer Menge von 1313 NmYh abgezogen und einer Clausanlage zugeführt werden. Das regenerierte Methanol wird bei 113 in zwei Ströme aufgeteilt, die zunächst beide in den Wärmeaustauschern 110 und 107 abge- \ kühlt werden und von denen dann der eine über Leitung 12 auf die Säule 11 und der andere über Leitung 105 auf die Säule 104 aufgegeben wird.

Claims (4)

Patentansprüche:
1. Verfahren zum Abtrennen von CO2 und H2S aus unter hohem Druck stehenden Gasgemischen durch Verflüssigen eines Teils des CO2 und durch anschließende Tieftemperaturwäsche des verbleibenden Gasgemisches, dadurch gekennzeichnet, daß aus der Tieftemperaturwäsche an einer Stelle, an der das aufsteigende Gasgemisch praktisch keinen Schwefelwasserstoff mehr enthält, mit CO2 beladene Waschflüssigkeit abgezogen und mit dieser der vorher zusammen mit dem CO2 kondensierte H2S aus der Flüssig-CO,-Fraktion nach deren Verdampfung ausgewaschen wird.
2. Verfahren nach Ansprach 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Auswaschung des Schwefelwasser-
Stoffs aus der Flüssig-CCX-Fraktion nach deren Verdampfung bei einem wenig über dem Tripelpunktsdruck von CO2 liegenden Druck erfolgt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die aus dem unter hohem Druck stehenden Gasgemisch auskondensierte Flüssig-CO2-Fraktion und/oder die aus der Tieftemperaturwäsche abgezogene CO2-haltige, H2S-freie Waschflüssigkeit auf den Druck, unter dem die Flüssig-CO2-Fraktion nach ihrer Verdampfung ge- ίο waschen wird, in zwei Stufen entspannt werden,
wobei das jeweils in der ersten Entspannungsstufe frei werdende Gasgemisch komprimiert und in das Rohgas zurückgeführt wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Schwefelwasserstoff aus der Flüssig-CO2-Fraktion nach deren Verdampfung in zwei Stufen ausgewaschen wird, wobei auf den Kopf der Waschsäule reine Waschflüssigkeit aufgegeben und mehrere Böden darunter die H2S-freie, CO2-beladene Waschflüssigkeit eingespeist wird.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen 009 528/267
DE19651501720 1965-11-15 1965-11-15 Verfahren zum Abtrennen von CO2 und H2S aus Gasgemischen Pending DE1501720B1 (de)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DEL0052150 1965-11-15

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE1501720B1 true DE1501720B1 (de) 1970-07-09

Family

ID=7274512

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19651501720 Pending DE1501720B1 (de) 1965-11-15 1965-11-15 Verfahren zum Abtrennen von CO2 und H2S aus Gasgemischen

Country Status (2)

Country Link
US (1) US3498067A (de)
DE (1) DE1501720B1 (de)

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3718006A (en) * 1968-12-11 1973-02-27 Linde Ag Process for selective absorption
DE2262457A1 (de) * 1972-12-20 1974-06-27 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zum auswaschen von kohlendioxid, schwefelwasserstoff und gegebenenfalls kohlenoxisulfid
US3882689A (en) * 1972-12-27 1975-05-13 Phillips Petroleum Co Flashing liquid refrigerant and accumulating unvaporized portions at different levels of a single vessel
US4149864A (en) * 1975-10-03 1979-04-17 Exxon Research & Engineering Co. Separation of carbon dioxide and other acid gas components from hydrocarbon feeds
DE2548700C2 (de) * 1975-10-30 1982-04-01 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren und Vorrichtung zur Wasserstoffreinigung unter gleichzeitiger Kohlendioxidgewinnung
US4140586A (en) * 1976-06-14 1979-02-20 Bethlehem Steel Corporation Method and apparatus for distillation
GB1589231A (en) * 1977-04-21 1981-05-07 Shell Int Research Process for the removal of acidic gases
DE2943130A1 (de) * 1978-11-09 1981-05-07 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur entfernung unerwuenschter gasfoermiger bestandteile aus heissen abgasen
US4378977A (en) * 1978-11-09 1983-04-05 Linde Aktiengesellschaft Removal of undesired gaseous components from hot waste gases
DE2912761A1 (de) * 1979-03-30 1980-10-09 Linde Ag Verfahren zum zerlegen eines gasgemisches
US4293322A (en) * 1980-04-23 1981-10-06 Helix Technology Corporation Distillative separation of carbon dioxide from hydrogen sulfide
US4332598A (en) * 1980-11-13 1982-06-01 Air Products And Chemicals, Inc. Process for treating industrial gas stream
US4557735A (en) * 1984-02-21 1985-12-10 Union Carbide Corporation Method for preparing air for separation by rectification
GB8420644D0 (en) * 1984-08-14 1984-09-19 Petrocarbon Dev Ltd Ammonia synthesis gas
US4675035A (en) * 1986-02-24 1987-06-23 Apffel Fred P Carbon dioxide absorption methanol process
US4822393A (en) * 1988-06-30 1989-04-18 Kryos Energy Inc. Natural gas pretreatment prior to liquefaction
ZA899705B (en) * 1989-01-26 1990-09-26 Aeci Ltd Purification of gases
US5100635A (en) * 1990-07-31 1992-03-31 The Boc Group, Inc. Carbon dioxide production from combustion exhaust gases with nitrogen and argon by-product recovery
EP1051587A4 (de) * 1998-01-08 2002-08-21 Satish Reddy Abtrennung von kohlendioxid durch selbstkühlung
MXPA04010112A (es) * 2002-04-15 2004-12-13 Fluor Corp Configuraciones y metodos para remocion mejorada de gas acido.
US7819951B2 (en) * 2007-01-23 2010-10-26 Air Products And Chemicals, Inc. Purification of carbon dioxide
US7850763B2 (en) 2007-01-23 2010-12-14 Air Products And Chemicals, Inc. Purification of carbon dioxide
GB0709433D0 (en) * 2007-05-16 2007-06-27 Gasconsult Ltd Process for removal of carbon dioxide from gases
US9109831B2 (en) * 2007-07-11 2015-08-18 AIR LIQUIDE GLOBAL E&C SOLUTIONS US Inc. Process and apparatus for the separation of a gaseous mixture
FR2982168B1 (fr) 2011-11-04 2015-05-01 Air Liquide Procede et appareil de separation d'un gaz riche en dioxyde de carbone par distillation
FR2988167B1 (fr) 2012-03-13 2018-06-15 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede et appareil de separation d'un melange contenant du dioxyde de carbone par distillation
SG11201705162SA (en) * 2015-02-27 2017-09-28 Exxonmobil Upstream Res Co Reducing refrigeration and dehydration load for a feed stream entering a cryogenic distillation process
US10537823B2 (en) * 2017-02-15 2020-01-21 Hall Labs Llc Method for removal of carbon dioxide from a carrier liquid

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE907928C (de) * 1951-12-04 1954-03-29 Linde Eismasch Ag Mehrstufiges Tiefkuehl-Waschverfahren zum Reinigen schwefelhaltiger kohlensaeurereicher Rohgase
DE936650C (de) * 1952-11-29 1955-12-15 Lurgi Ges Fuer Waermetechnik M Verfahren zur selektiven Auswaschung von Gasbestandteilen
DE925006C (de) * 1951-08-05 1956-03-08 Linde Eismasch Ag Verfahren zum Reinigen von Gasen durch Tiefkuehlung und Waschung mittels organischer Fluessigkeiten
DE1027190B (de) * 1952-03-14 1958-04-03 Lurgi Ges Fuer Waermetechnik M Verfahren zur Gewinnung schwefelwasserstoff- und/oder blausaeurereicher Fraktionen aus Gasen, die daneben Kohlendioxyd und gegebenenfalls weitere Bestandteile enthalten

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2863527A (en) * 1949-09-15 1958-12-09 Metallgesellschaft Ag Process for the purification of gases
DE908013C (de) * 1950-12-22 1954-04-01 Basf Ag Verfahren zur Gewinnung wasserstoffhaltiger Synthesegase
GB713414A (en) * 1951-12-03 1954-08-11 Linde Eismasch Ag Multi-stage low-temperature washing process for purifying crude gases containing sulphur and rich in carbon dioxide
US2880591A (en) * 1955-06-23 1959-04-07 Hydrocarbon Research Inc Low-temperature gas absorption
DE1095866B (de) * 1959-09-30 1960-12-29 Linde S Eismaschinen Ag Zweign Verfahren und Einrichtung zur Abscheidung von Kohlendioxyd aus Druckgasen

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE925006C (de) * 1951-08-05 1956-03-08 Linde Eismasch Ag Verfahren zum Reinigen von Gasen durch Tiefkuehlung und Waschung mittels organischer Fluessigkeiten
DE907928C (de) * 1951-12-04 1954-03-29 Linde Eismasch Ag Mehrstufiges Tiefkuehl-Waschverfahren zum Reinigen schwefelhaltiger kohlensaeurereicher Rohgase
DE1027190B (de) * 1952-03-14 1958-04-03 Lurgi Ges Fuer Waermetechnik M Verfahren zur Gewinnung schwefelwasserstoff- und/oder blausaeurereicher Fraktionen aus Gasen, die daneben Kohlendioxyd und gegebenenfalls weitere Bestandteile enthalten
DE936650C (de) * 1952-11-29 1955-12-15 Lurgi Ges Fuer Waermetechnik M Verfahren zur selektiven Auswaschung von Gasbestandteilen

Also Published As

Publication number Publication date
US3498067A (en) 1970-03-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE1501720B1 (de) Verfahren zum Abtrennen von CO2 und H2S aus Gasgemischen
DE2548700C2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Wasserstoffreinigung unter gleichzeitiger Kohlendioxidgewinnung
DE1494809C3 (de) Verfahren zum Auswaschen von Kohlendioxid aus schwefelarmen oder schwefelfreien Gasen
DE1544080C3 (de)
DE1494806C3 (de) Verfahren zur Schwefelwasserstoff- und Kohlendioxyd-Wäsche von Brenn- und Synthesegasen und Regenerierung des beladenen Waschmittels
DE2527985B2 (de) Kontinuierliches Verfahren zur Gewinnung von reinem Ammoniak
EP1289625B1 (de) Verfahren zum entsäuern eines kohlenwasserstoff-fluidstroms
DD241015A5 (de) Verfahren zur selektiven trennung von schwefelwasserstoff aus gasgemischen die auch kohlendioxid enthalten
WO2009065453A2 (de) Verfahren zur behandlung eines co2 enthaltenden prozessgasstroms
DE3247773C2 (de)
DE2460515A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur entfernung von verunreinigungen aus solche enthaltenden tiefsiedenden gasen
DE2323410A1 (de) Verfahren zur herstellung von kohlenmonoxid durch gaszerlegung
DD202129A5 (de) Verfahren zum entfernen von kohlendioxid und, sofern vorhanden, schwefelwasserstoff aus einem gasgemisch
DE2759123C2 (de) Verfahren zum Auswaschen von sauren Gasen aus Gasgemischen
DE3532248C2 (de)
DE2753597A1 (de) Verfahren zur abtrennung eines oder mehrerer gase mit einem verhaeltnismaessig hohen siedepunkt von einer auch gase mit einem niedrigen siedepunkt enthaltenden gasmischung
DE1567690B2 (de) Verfahren zur Herstellung von Wasserstoff aus CO- und H tief 2-reichen, CO tief 2 und Schwefelverbindungen enthaltenden Rohgasen
DE1501720C (de) Verfahren zum Abtrennen von CO tief 2 und H tief 2 S aus Gasgemischen
DE1296133B (de) Verfahren zur Herstellung von Methanol-Synthesegas
DE1494808C3 (de)
DE925006C (de) Verfahren zum Reinigen von Gasen durch Tiefkuehlung und Waschung mittels organischer Fluessigkeiten
DE2007441C3 (de) Verfahren zum Gewinnen eines Wasserstoff-Stickstoff-Gemisches
DE1567690C3 (de) Verfahren zur Herstellung von Wasserstoff aus CO- und H2 -reichen, CO2 und Schwefelverbindungen enthaltenden Rohgasen
DE936650C (de) Verfahren zur selektiven Auswaschung von Gasbestandteilen
DE2930522A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur zerlegung eines ueberwiegend schwefeldioxid neben einer leichtersiedenden komponente enthaltenden gasgemisches