DE2147738C3 - Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von niederen Alkoholen, Insbesondere Isopropanol - Google Patents
Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von niederen Alkoholen, Insbesondere IsopropanolInfo
- Publication number
- DE2147738C3 DE2147738C3 DE19712147738 DE2147738A DE2147738C3 DE 2147738 C3 DE2147738 C3 DE 2147738C3 DE 19712147738 DE19712147738 DE 19712147738 DE 2147738 A DE2147738 A DE 2147738A DE 2147738 C3 DE2147738 C3 DE 2147738C3
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- catalyst
- propylene
- ipa
- mol
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N iso-propanol Chemical compound CC(C)O KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 14
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 title claims 4
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 title claims 3
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 43
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 13
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 claims description 11
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propene Chemical compound CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 claims description 9
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 7
- 230000002378 acidificating Effects 0.000 claims description 6
- 230000036571 hydration Effects 0.000 claims description 5
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 claims description 5
- 239000003729 cation exchange resin Substances 0.000 claims description 4
- 229940023913 cation exchange resins Drugs 0.000 claims description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1 PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 4
- 230000003197 catalytic Effects 0.000 claims 3
- ZAFNJMIOTHYJRJ-UHFFFAOYSA-N diisopropyl ether Chemical compound CC(C)OC(C)C ZAFNJMIOTHYJRJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims 3
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims 3
- 125000000542 sulfonic acid group Chemical group 0.000 claims 3
- MYRTYDVEIRVNKP-UHFFFAOYSA-N 1,2-bis(ethenyl)benzene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1C=C MYRTYDVEIRVNKP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 claims 2
- RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N diethyl ether Chemical compound CCOCC RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims 2
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N sulfonic acid Chemical group OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- WEERVPDNCOGWJF-UHFFFAOYSA-N 1,4-bis(ethenyl)benzene Chemical compound C=CC1=CC=C(C=C)C=C1 WEERVPDNCOGWJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 claims 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims 1
- 125000001931 aliphatic group Chemical group 0.000 claims 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 claims 1
- 125000004432 carbon atoms Chemical group C* 0.000 claims 1
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 claims 1
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 claims 1
- 230000000875 corresponding Effects 0.000 claims 1
- 230000001627 detrimental Effects 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims 1
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 claims 1
- 239000003456 ion exchange resin Substances 0.000 claims 1
- 229920003303 ion-exchange polymer Polymers 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 claims 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims 1
- 125000004817 pentamethylene group Chemical class [H]C([H])([*:2])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[*:1] 0.000 claims 1
- 230000000737 periodic Effects 0.000 claims 1
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 claims 1
- 239000000047 product Substances 0.000 claims 1
- SAALQYKUFCIMHR-UHFFFAOYSA-N propan-2-ol;2-propan-2-yloxypropane Chemical compound CC(C)O.CC(C)OC(C)C SAALQYKUFCIMHR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims 1
- 125000000383 tetramethylene group Chemical group [H]C([H])([*:1])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[*:2] 0.000 claims 1
- 229920001429 Chelating resin Polymers 0.000 description 6
- 241000282326 Felis catus Species 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 238000011068 load Methods 0.000 description 4
- LGNFBVQRHUXNTK-UHFFFAOYSA-N CCC.CC=C.CC=C Chemical compound CCC.CC=C.CC=C LGNFBVQRHUXNTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
Description
von 26 mm und einer Länge von 3 m durchgeführt. Nach Beispiel 1 dieser Auslegeschrift wurden pro
Stunde 100 Mol = 1800 g Wasser und 5,6 Mol - 225 g Propen eingespeist. Die Reaktionstemperatur betrug
1350C und der Druck 95 atü. Lnter diesen Bedingungen
wurden zu Beginn 2,60 Mol Olefin pro 1 Katalysator und Stunde umgesetzt. Nach 1000 Betriebsstunden war der Olefinumsatz auf 1,70 Mol/l · h gefallen.
Es wurde nun gefunden, daß die spezifische Raum-Zeit-Lvistung
stark saurer Kationaustauscherharze in dem sogenannten Direkthydratationsverfahren verbessert
wird, wenn man bei gleichbleibender Belastung des gesamten Katalysatorvolumens (mit Olefin und
Wasser pro 1 Katalysator · h) die Länge des Katalysatorfestbettes (d. h. Höhe der Säule) vergrößert.
Dieser Befund ist überraschend, da üblicherweise eine Verlängerung der Reaktionsstrecke nicht zu einer
(auf Liter Katalysator · Stunde berogenen) Erhöhung der Raum/Zeit-Ausbeute führt.
Gegenstand der Erfindung ist es daher, das eingangs beschriebene Verfahrtn in der Weise durchzuführen,
daß die Standhöhe des Katalysatorfestbettes von über 3 m bis zu dem Grenzwert beträgt, bei dem eine vorgegebene
Olefin-Wasser-Beschickung in Abhängigkeit vom Durchmesser des Reaktors und der Körnung des
Katalysators noch im regelmäßigen Gleichstrom durchgesetzt wird.
Dabei kann der Reaktor nicht beliebig, sondern nur bis zu einem Grenzwert verlängert werde!·, bei dem
ein Durchsatz der Reaktionsteilnehmer noch im regelmäßigen Gleichstrombetrieb möglich ist. Dieser obere
Grenzwert der Reaktorlänge hängt u. a. von der Körnung (bzw. dem Strömungswiderstand und/oder
Raumerfüllungsgrad) des Katalysators sowie vom Reaktordurchmesser ab.
Nach einem Merkmal der Erfindung soll die Reaktorlänge (bzw. Standhöhe der Katalysatorschicht)
etwa 3—12, vorzugsweise etwa 6—10 m betragen.
Wie die nachfolgenden Beispiele zeigen, steigt die Raum-Zeit-Ausbeute des Alkohols an, wenn die
Standhöhe des Katalysators von 3 m auf 9 m erhöht wird, und zwar für verschiedene handelsübliche Katalysatoren
:
In einem Rieselsäulenreaktor, der mit stark saurem Kationaustauscherharz gefüllt und mit einer Einrichtung
zum Vorheizen des eingespeisten Wassers und zum Verdampfen des flüssig zugeführten Propens sowie
einem beheizbaren Absitzgefäß zur getrennten Abnahme des flüssigen Reaktionsgemisches und des
nicht umgesetzten Restgases versehen war, wurden mit einer Dosierpumpe pro Stunde 1000 g auf annähernd
Reaktionstemperatur vorgeheiztes Wasser und 115 g eines 92 Vol.-% Propen enthaltenden
Propen-Propan-Gemisches pro Liter Katalysator eingespeist.
Die Reaktionstemperatur wurde auf 135°C eingestellt,
und es wurde unter einem Druck von etwa 100 atü gearbeitet.
Als Katalysator wurde »Ambcrlile IR 124« der Firma Röhm & Haas, Philadelphia, V. St. ν. Α., verwendet.
Der Reaktor hatte einen lichten Durchmesser von 26 mm, eine Länge von 3000 mm und wurde mit
Dampf beheizt.
Für die erste» 1000 Betriebsstunden ergab sich folgende
Leistung des Katalysators in Mol Isopropanol (IPA)/1 · h:
Betriebsstunden Temperatur
Amberlite IR124
Leistung:
MoI IPA/1 Kat. · h
3-m-Reaktor
| 100 | 135 | 1,91 |
| 200 | 135 | 1,90 |
| 300 | 135 | 1,90 |
| 400 | 135 | 1,90 |
| I5 500 | 135 | 1,87 |
| 600 | 135 | 1,84 |
| 700 | 135 | 1,86 |
| 800 | 135 | 1,87 |
| 900 | 135 | 1,85 |
| ao 1000 | 135 | 1,84 |
Beispiel 1 wurde in einem Reaktor von 9 m Länge und 26 mm Durchmesser unter sonst gleichen Bedingungen
wiederholt; es wurden 134 g des 92%igen Propengemisches eingespeist und folgende Katalysatorleistungen
erhalten:
Betriebsstunden Temperatur
Amberlite IR 124
Leistung:
Mol IPA/! Kat. · h
9-m-Reaktor
| 100 | 135 | 2,23 |
| 200 | 135 | 2,20 |
| 300 | 135 | 2,17 |
| 400 | 135 | 2,21 |
| 500 | 135 | 2,18 |
| 600 | 135 | 2,18 |
| 700 | 135 | 2,18 |
| 800 | 135 | 2,19 |
| 900 | 135 | 2,12 |
| 1000 | 135 | 2,13 |
Beispiel 1 wurde mit dem Katalysator »Amberlite 252« desselben Herstellers und 122 g/l ■ h des 92%igen
Propens wiederholt. Für die ersten 1000 Betriebsstunden ergab sich folgende IPA-Leistung dieses
Katalysators:
| Betriebsstunden | 55 | 100 | Temperatur | Amberlite 252 |
| 6o 200 | Leistung: | |||
| 300 | Mol IPA/I Kat. ■ h | |||
| 400 | 0C | 3-m-Reaktor | ||
| 500 | 135 | 2,04 | ||
| 600 | 135 | 2,01 | ||
| 65 700 | 135 | 2,03 | ||
| 800 | 135 | 2,00 | ||
| 900 | 135 | 1,95 | ||
| 1000 | 135 | 1,97 | ||
| 135 | 1,99 | |||
| 135 | 1,96 | |||
| 135 | 1,97 | |||
| 135 | 1,95 |
Beispiel 3 wurde mit 140 g/l · h des 92 %igen Propens
in einem 9-m-Reaktor wiederholt, und es wurde folgende IPA-Leistung erhalten:
Betriebsstunden Temperatur Amberlite 252
Leistung:
Mol IPA/I Kat. ■
°C 9-m-Reaktor
Mol IPA/I Kat. ■
°C 9-m-Reaktor
Betriebsstunden
Temperatur
0C
0C
Leistung:
Mol IPA/1 Kat. ■
| 100 | 135 | 2,30 |
| 200 | 135 | 2,31 |
| 300 | 135 | 2,29 |
| 400 | 135 | 2,34 |
| 500 | 135 | 2,26 |
| 600 | 135 | 2,28 |
| 700 | 135 | 2,27 |
| 800 | 135 | 2,24 |
| 900 | 135 | 2,21 |
| 1000 | 135 | 2,22 |
Beispiel 5 (Vergleich)
Es wurde ein Reaktor mit dem gleichen Volumen wie im Beispiel 2 verwendet; er hatte jedoch eine Länge
von 3 m und einen Durchmesser von 45 mm. Unter den sonst gleichen Bedingungen, wie im Beispiel 2 angegeben,
wurden pro 1 Katalysator stündlich 1000 g Wasser und 134 g des 92%igen Propengemisches eingespeist
und folgende Katalysatorleistungen erhalten.
Es wurde ebenfalls der Katalysator »B4« verwendet:
1,80 1,76 1,73 1,74 1,70 1,71 1,72 1,69
1,68 1,71
7 (Vergleich)
Das im Beispiel 2 beschriebene Verfahren wurde in einem Reaktor mit einem Innendurchmesser von
80 mm und demselben Katalysatorvolumen (ca. 4,771), jedoch mit einer Standhöhe des Katalysatorfestbetts
von 0,95 m wiederholt. Der Reaktor wurde stündlich mit 1000 g Wasser und 134 g des 92% Propen enthaltenden
Ca-Gemisches je Liter Katalysator beschickt und erbrachte folgende Leistung:
| 5 100 | 15 | 135 |
| 200 | 135 | |
| 300 | 135 | |
| 400 | 135 | |
| 500 | 135 | |
| 10 600 | 135 | |
| 700 | 135 | |
| 800 | 135 | |
| 900 | 135 | |
| 1000 | 135 | |
| Beispiel |
| Betriebsstunden | Temperatur | Leistung: |
| Mol IPA/1 Kat · h | ||
| 0C | 3-m-Reaktor | |
| 100 | 135 | 1,95 |
| 200 | 135 | 1,94 |
| 300 | 135 | 1,95 |
| 400 | 135 | 1,93 |
| 500 | 135 | 1,91 |
| 600 | 135 | 1,91 |
| 700 | 135 | 1,88 |
| 800 | 135 | 1,88 |
| 900 | 135 | 1,90 |
| 1000 | 135 | 1,88 |
| '° Betriebsstunden | Temperatur | Amberlite IR124 |
| Leistung: | ||
| 0C | Mol IPA/1 Kat. · h | |
| 35 100 | 135 | 1,26 |
| 200 | 135 | 1,25 |
| 300 | 135 | 1,26 |
| 400 | 135 | 1,25 |
| 500 | 135 | 1,23 |
| 4o 600 | 135 | 1,24 |
| 700 | 135 | 1,22 |
| 800 | 135 | 1,20 |
| 900 | 135 | 1,21 |
| 1000 | 135 | 1.20 |
45 Der DPA-Spiegel im flüssigen Umsetzungsprodukt schwankte zwischen 7,2 und 6,9 Gewichtsprozent
Ein Vergleich der Ergebnisse aus den Beispielen 2,5,
6 und 7, in denen übereinstimmend mit einem Katalysatorvolumen von ca. 4*771 und einer Beschickung not
134 g des 92% Propen enthaltenden Cj-Gemisches so-
und Stande, gearbeitet wurde, läßt die Ä&
der Leistung oder Ranm-Zeit-Ansbeute
Es wurde ein Reaktor mit gleichem Volumen wie im Beispiel 2 verwendet, er hatte jedoch eine Länge von
O,8 m und einen Durchmesser von 21 mm.
Unter sonst gleichen Bedingungen wie im Beispiel 2
angegeben, wurden pro I Katalysator stündlich 1000 g
Wasser und 134 g des 92%igen Propylengemisches eingespeist und folgende Katalysatorleistung erzielt «5
Ein regelmäßiger Gleichstrombetrieb war nicht möglich, die Beschickung begann zu pulsieren.
gfcM
g oder RanmZeitAnsbeute (ta Mol
IPA/1 · h) von der Standhöhe des Katalysatorfestbetts
erkennen:
Standhalte Durchmesser Leistung
m mm Mol IPA/1 · Ii
Nr.
| 2 | 9 | 26 | 2,18 |
| 5 | 3 | 45 | 14?! |
| 6 | 13,8 | η | 1,73 |
| 7 | 0,95 | 80 | L23 |
Diese Abhängigkeit ist in F i g, 1 schematisch wiedergegeben.
Beispiel 8 (Vergleich)
Das Beispiel 2 wurde unter sonst gleichen Bedingungen mit verschiedenen Wasserquerschnittsbelastungen
wiederholt. Das im Beispiel 2 gewählte Molverhältnis zwischen Wasser und Propen in der Beschickung
wurde unverändert beibehalten. Mit Änderung der Wasserquerschnittsbelastung wurden folgende Änderungen
der Leistung festgestellt:
Wasserquerschnittsbelastung ml/cm1 · h
Leistung Mol IPA/. · h
300 560 730 900 1300
1,91
2,01
2,15
2,18
1,73
Die ermittelte Abhängigkeit der Leistung von der Wasserquerschnittsbelastung des Reaktors wird
F i g. 2 schematisch dargestellt.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
«09 £86/211
Claims (2)
1. Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung
von niederen Alkoholen, insbesondere Isopropanol, durch katalytische Hydratation von niederen
Olefinen, insbesondere Propen, in Gegenwart stark
saurer Kationaustauscherharze als Katalysator, der
insbesondere als Festbett in einer Rieselsäule angeordnet und bei einer Temperatur von etwa 120 — io 22 Mol-% umgewandelt werden konnte. Die Selek-1800C und unter einem Druck von etwa tivität der Nebenprodukte betrug für Diisopropyläthei 60 — 200 kg/cm2 von der Beschickung, die aus etwa 28 und für Propylenpolymerisate 3 MoI-%.
flüssigem Wasser und gasförmigem Olefin im Mol- Wie diese DT-AS lehrt, nimmt der relativ geringe Um·
von niederen Alkoholen, insbesondere Isopropanol, durch katalytische Hydratation von niederen
Olefinen, insbesondere Propen, in Gegenwart stark
saurer Kationaustauscherharze als Katalysator, der
insbesondere als Festbett in einer Rieselsäule angeordnet und bei einer Temperatur von etwa 120 — io 22 Mol-% umgewandelt werden konnte. Die Selek-1800C und unter einem Druck von etwa tivität der Nebenprodukte betrug für Diisopropyläthei 60 — 200 kg/cm2 von der Beschickung, die aus etwa 28 und für Propylenpolymerisate 3 MoI-%.
flüssigem Wasser und gasförmigem Olefin im Mol- Wie diese DT-AS lehrt, nimmt der relativ geringe Um·
verhältnis von etwa 1:1 bis 30:1 besteht, von wandlungsgrad des Olefins bei höherer Arbeitstempe·
oben nach unten durchströmt wird, gekenn- 15 ratur zwar noch etwas zu, jedoch stieg die Polymerisatzeichnet
durch bild lihfalls an und die Selektivität für IPA
a) eine Standhöhe des Katalysatorfestbetts von über 3 bis etwa 12 m und
b) einen Durchsatz von etwa 900 g Wasser je cm2 der Querschnittsfläche des Katalysatorfestbetts
und Stunde.
bildung gleichfalls an, und die Selektivität für IPA
ging noch weiter zurück. Außerdem erwiesen sich Temperaturen über etwa 149° C als nachteilig für die
nutzbare Lebensdauer des Katalysators. Bei dem bekannten Verfahren war es sowohl notwendig wie
schwierig, die Temperaturschwankungen in der Katalysatorschicht innerhalb eines Bereiches von ca. 11 "'C,
vorzugsweise 5,5° C, zu halten, insbesondere bei höheren Konversionsgraden, obwohl man diesen
2. Verfahren nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Standhöhe des Katalysatorfestbetts von
6 — 10 m und ein Mischungsverhältnis von etwa 25 durch lokale Überhitzung des Katalysatormaterials
10 — 20 Mol Wasser pro Mol Olefin. verursachten Schwierigkeiten durch ein relativ hohes
Wasser-Olefin-Molverhältnis von etwa 4—10:1 abzuhelfen
versuchte.
Ein ähnliches Verfahren ist in der DT-AS 1105 403 beschrieben, wo als Katalysator ein sulfoniertes Mischpolymerisat
aus etwa 88—94% Styrol und 12—6%
p-Divinylbenzol verwendet wurde, das 12 —
16 Gew. % Schwefel in Form von Sulfonsäuregruppen enthielt und in dem 25—75% der Protonen dieser
Säuregruppen durch Metalle aus den Gruppen I oder VIII des Periodensystems, insbesondere Cu, ersetzt
waren. Bei diesem Verfahren ist eine Reaktionstempe-
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur kontinuier- ratur von 120—220, insbesondere 155—22O0C, eine
liehen Herstellung von niederen Alkoholen, insbeson- Beschickungsgeschwindigkeit von 0,5—1,5 Raumteilen
dere Isopropanol, durch katalytische Hydratation von 40 flüssiges Olefin je Raumteil Katalysator und Stunde
niederen Olefinen, insbesondere Propen, in Gegenwart sowie ein Wasser-Olefin-Molverhältnis von 0,3—1,5
stark saurer, ggf. makroretikulärer Kationenaus- angegeben worden. Wie die Beispiele dieser DT-AS
tauscherharze als Katalysator, vorzugsweise in einer zeigen, wird auch bei diesem Verfahren eine annehm-Rieselsäule.
bare Selektivität für IPA nur bei niederer Temperatur,
Mit diesem Verfahren der sogenannten Direkt- 45 ca. 120°C, und geringem Konversionsgrad, etwa
3,9 Mol-%, erreicht. Bei höherer Temperatur (1700C)
stieg zwar die Propylenkonversion auf ca. 35 MoI-% an, jedoch fiel dabei die IPA-Selektivität auf 55% ab,
und dieser enthielt ca. 45% Diisopropyläther. Das 50 bekannte Verfahren ist aufgrund seiner geringen
Selektivität für IPA wirtschaftlich nur tragbar, wenn man den hohen Ätheranteil zulassen, d. h. einer Verwertung
zuführen kann. Wie insbesondere die DT-AS 12 91 729 zeigt, haftet den bekannten Verfahren ferner
Katalysator ein stark saures Kationaustauscherharz 55 der Nachteil einer relativ kurzen nutzbaren Lebensverwendet,
das aus einem mit etwa 5 bis 20 Gew.-% dauer des als Katalysator verwendeten stark sauren
Divinylbenzol vernetztem Styrolpolymerisat, das pro Ionenaustauscherharzes an, die durch Hydrolyse der
aromatischem Ring etwa eine Sulfonsäuregruppe ent- aromatisch gebundenen Sulfonsäuregruppen besonhält,
verwendet. Bei diesem bekannten Verfahren wird ders bei höherer Temperatur meist nur wenige hundert
zur Herstellung des Alkohols als Hauptprodukt unter 60 Betriebsstunden beträgt. Nach dem Vorschlag der
einem Druck von etwa 17—105 atm, bei einer Tempe- DT-AS 12 91 729 kann man zwar die Lebensdauer der
ratur von etwa 135—1570C und mit einem Verhältnis Katalysatoren durch Verwendung von Austauschervon
4—10 Mol Wasser pro Mol Propylen gearbeitet. harzen mit aliphatischen bzw. nichtaromatischer Bin-Es
sind ferner Beschickungsgeschwindigkeiten von dung der Sulfonsäuregruppen erheblich erhöhen,
0,5—10 Raumleilen flüssiges Propylen pro Raumteil 65 jedoch sind diese aufgrund des komplizierten Herdes
feuchten Harzkatalysators und Stunde vorgesehen. Stellungsweges bisher nicht käuflich zugänglich. Dieses
Da die Dichte von flüssigem Propylen beim Sättigungs- Verfahren wurde in einem dampfmantelbeheizten
druck df = 0,51934 g/ml beträgt, entspricht diese Rieselsäulcn-Reaktor mit einem lichten Durchmesser
hydratation lassen sich Äthylen, Propen, Butene, ggf. auch Pentene, also Olefine mit 2—5 Kohlenstoffatomen,
erfolgreich zu den entsprechenden Alkoholen umsetzen, wobei die Umsätze und Ausbeuten stark
von den Reaktionsbedingungen abhängen.
Durch die DT-AS 1210768 ist bereits ein Verfahren
zur kontinuierlichen Herstellung von Isopropanol und Diisopropyläther durch katalytische Hydratisierung
von Propylen bekannt geworden. Hierbei wird als
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19712147738 DE2147738C3 (de) | 1971-09-24 | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von niederen Alkoholen, Insbesondere Isopropanol | |
| FR7310908A FR2223342B1 (de) | 1971-09-24 | 1973-03-27 | |
| GB1495573A GB1390164A (en) | 1971-09-24 | 1973-03-28 | Process for the production of alcohols |
| BE129357A BE797437A (fr) | 1971-09-24 | 1973-03-28 | Procede de production continue d'alcools inferieurs notamment d'isopropanol |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19712147738 DE2147738C3 (de) | 1971-09-24 | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von niederen Alkoholen, Insbesondere Isopropanol |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DE2147738A1 DE2147738A1 (de) | 1973-03-29 |
| DE2147738B2 DE2147738B2 (de) | 1976-06-24 |
| DE2147738C3 true DE2147738C3 (de) | 1977-02-10 |
Family
ID=
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1360160B1 (de) | Verfahren zur herstellung von hochreinem diisobuten | |
| DE2233967C3 (de) | ||
| DE69117871T2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Niedrigalkylacetats | |
| DE2853769C3 (de) | Verfahren zur gleichzeitigen Herstellung von reinem Methyl-tert.-butylether und einem C↓4↓-Kohlenwasserstoffgemisch, das wesentlich weniger als 1% Isobuten enthält | |
| DE1224294B (de) | Verfahren zur Herstellung von tertiaeren Butylalkylaethern | |
| DE69023639T2 (de) | Herstellung von MTBE aus Isobutylen/TBA und Methanol in Gegenwart eines Säureharz-Katalysators. | |
| EP0003014B1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Alkoholen mit 2-4 C-Atomen durch katalytische Hydratation von Olefinen | |
| DE2147738C3 (de) | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von niederen Alkoholen, Insbesondere Isopropanol | |
| DE3442937C2 (de) | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von 1,2-Pentandiol | |
| DD263978A5 (de) | Verfahren zur herstellung von isopropylalkohol und tertiaeren c tief 4- bis c tief 5- alkoholen | |
| DE2241807C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Alkoholen | |
| DE2147739C3 (de) | ||
| DE2147738B2 (de) | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von niederen alkoholen, insbesondere isopropanol | |
| EP0257511B1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Isopropylakohol und tertiären C4-bis C5-Alkoholen | |
| DE2147740C3 (de) | ||
| DE3628007C1 (de) | ||
| DE2147737C3 (de) | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von niederen Alkoholen, insbesondere Isopropanol | |
| AT322521B (de) | Verfahren zur kontonuierlichen herstellung von niederen alkoholen, insbesondere isopropanol | |
| DE1291729B (de) | Verfahren zur Hydratisierung von niederen Olefinen zu Alkoholen und AEthern | |
| DE2147737A1 (de) | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von niederen alkoholen, insbesondere isopropanol | |
| DE69804792T2 (de) | Verfahren zur herstellung von carbonsäuren | |
| DE69226575T2 (de) | Herstellung von Alkyl Tert-Alkyl Ethern durch Verwendung von Tonkatalysatoren | |
| EP0325144A2 (de) | Verfahren zur Herstellung von tert.-Amylalkohol (TAA) | |
| EP0325932A2 (de) | Verfahren zur Herstellung von tertiären C4-C5-Alkoholen | |
| DE3033655C2 (de) |