DE2105119A1 - Hydrostatisches Getriebe - Google Patents
Hydrostatisches GetriebeInfo
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Description
Dipl.-Iiif-s. Hans Molly, 7502 Maisch, Dr. lugen-Essig-Str. 48
Hydrostatisches Getriebe
Die Erfindung betrifft ein hydrostatisches Getriebe, enthaltend eine von einer Antriebswelle angetriebene Pumpe und
wenigstens einen, von der Pumpe gespeisten Axialkolbenmotor,
der eine Abtriebswelle treibt und der einen mit der Abtriebs-1^eIIe
verbundenen Triebflansch, einen in einem Schwenkrahmen gegen die Abtriebswelle verschwenkbaren Zylinderblock sowie
Axialkolben aufweist, welche in dem Zylinderblock geführt und über Kolbenstangen gelenkig mit dem Triebflansch verbunden
ο in do
Der Axialkolbenmotor ist dabei bekanntermaßen als Motor mit Drehmomententwicklung an der Hubscheibe, nämlich dem Triebflansch,
ausgebildet. Das von dem üldruck erzeugte Drehmoment entsteht an dem Triebflansch, während der Zylinderblock, sei
es durch die Kolbenstangen, sei es durch eine zusätzliche Antriebsverbindung, lediglich unter Überwindung der Reibung
mitgenommen wird. Die Hubveränderung erfolgt bei einem solchen
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209833/044!
Motor dadurch, dais der Zylinderblock in einem Schwenkrahmen
gegen den auf einer in ihrer Orientierung festen Antriebswelle sitzenden l'riebflansch verschwenkt wird.
Unter den bekannten Axialkolbengetrieben sind auch solche,
bei denen die Kolben sich über Gleitschuhe oder dergleichen an verschwenkbaren Schleifscheiben abstützen. Die
Zylinderblöcke von Kolben und Motor sind gleichachsig angeordnet und mit den Antriebs- bzw. Abtriebswellen verkeilt.
Die Drehmomente werden dabei an den Zylinderblöcken erzeugt (Figur 1). Solche Getriebe haben den Vorteil einer
kompakten Bauweise, sind in ihrer Dimensionierung jedoch etwas größer, weil die Schwenkwinkel aus konstruktiven und
funktionellen Gründen nicht über 15-17 hinaus ausgelegt · werden können. Bei der Auslegung hydrostatischer Getriebe
muß die Pumpe einerseits bei voller Ausschwenkung einen Mörderstrom liefern können, der dem Hydromotor die geforderte
maximale Drehzahl gibt. Andererseits muß die Pumpe aber auch einen hohen Öldruck abgeben können in den Bereichen
der geforderten größten Übersetzung, wobei zu beachten ist, daß beim Zurückstellen des Hubvolumens der Druck mit
reziproken Größen ansteigt. Er verläuft also nach einer Hyperbelkurve, und bei großen Übersetzungen muß dieser maximale
Druck, der für konstante Leistungsübertragung erforderlich ist, realisierbar sein. Das hat zur Folge, daß bei großen
Regelbereichen im direkten Gangbetrieb mit sehr niederen Drücken gearbeitet wird.
Bei der Auslegung der Größe einer Getriebepumpe ist daher von einer sogenannten Eckleistung auszugehen, der Leistung,
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die sich aus dem "Produkt des hohen Druckes und des großen
Forderstroin.es ergibt. Im Betrieb wird die Maschine nie
mit dieser Leistung beansprucht, aber ihre Dimension ist sehr groß, und im besonderen im Bereich des direkten Ganges
ergeben sich wegen des niederen Öldruckes geringe Gesamtwirkungsgrade. Aus diesem Grunde wird die Auslegung im
allgemeinen bis 3:1 im Regelbereich beschränkt. Geht man
über das hinaus, so entstehen Dimensionen, wie sie Figur 1 zeigt.
Ss sind weiterhin Getriebe bekannt, die mit Axialkolbenpumpen und Motoren arbeiten, bei denen das .Drehmoment
- wie geschildert - an der Hubscheibe entwickelt wird. Bei den bekannten Getrieben ist der Motor als Axialkolbenmotor
mit festem Winkel zwischen Triebflansch und Zylinderblock ausgeführt, wobei also die Verstellung des Getriebes durch
Verschwenken des Zylinderblocks erfolgt. Das Fördervolumen der Pumpe bei vollem Schwenkwinkel entspricht - wie im vorhergehenden
Beispiel Figur 1 schon gesagt - etwa dem Schluckvolumen des Motors, so daß sich bei vollem Schwenkwinkel
der Pumpe eine direkte Drehzahlübertragung ergibt. Beim Zurückschwenken der Pumpe wird eine Drehzahluntersetzung
erreicht, Figur 2. Die Bauweise dieser Maschinen bietet feei einen günstigeren mechanischen Wirkungsgrad,
der durch die größeren Schwenkwinkel, die hier angewendet werden können, eine weitere Verbesserung erfährt. Aber auch
hier ist wegen des hyperbelförmig verlaufenden Öldruckes
mit einer ähnlichen Beschränkung des Regelbereiches - wie bei der Konstruktion unter Figur 1 - zu rechnen.
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Es ist aus diesem G-runde bekannt, ein stufenlos regelbares
hydrostatisches Getriebe mit einem stufenweise umschaltbaren
.Vorgelege zu kombinieren (Figur 3)· Damit erhält man zwar einen hinreichend großen Hegelbereich, der sich
aus zwei Stufen zusammensetzt und bei dem infolge der durch die Eckleistung bestimmten Auslegung ein kleineres
Maschinenaggregat sich bietet, jedoch ist eine solche kombinierte mechanisch-hydraulische Lösung unelegant und aufwendig.
Es· ist weiterhin ein hydrostatisches Getriebe bekannt, bei dem sowohl die Pumpe als auch der wesentlich größer als
die Pumpe dimensionierte Axialkolbenmotor mit einem verschwenkbaren
Zylinderblock ausgerüstet sind (Figur 4). Die Regelung des Übersetzungsverhältnisses erfolgt dort auch
im normalen Regelbetrieb, wie bei dem unter Bezugnahme auf Figur 3 erläuterten Getriebe durch die Pumpe, und die zusätzliche
Verschwenkung des Motorzylinderblocks übernimmt die Funktion des Vorgeleges, nämlich einer zusätzlichen
Erweiterung des Regelbereiches. Jetzt ist - verglichen mit Figur 2 - nur noch der rückstellbare Motor in der größeren
Dimension zu halten, während die Pumpe - dank der zweistufigen Untersetzung - mit einer kleineren Eckleistung
auskommt.
Figur 5 zeigt die Druck (p)-Untersetzungsverhältnis
(i)-Charakteristik bei Getrieben nach Art von Figur 1 und Figur 2. Figur 6 zeigt entsprechende Charakteristiken I
und II für die beiden Schaltstellungen des Vorgeleges (Figur 3) bzwo Schwenkstellungen des Motors (Figur 4) bei
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den Getrieben von Figuren 3 und 4. Bei den bekannten
Getrieben nach Figur 4 sind bisweilen die Rückstellungen von I nach II nicht als Schaltstellungen vorgesehen, die also die Ge triebe anordnung aus I1IgUr 3 ersetzen, sondern es werden hier in einem separaten Verstellvorgang aus der Lage I nach II Verstellungen durchgeführt, wenn die Pumpe vollen Schwenkwinkel angenommen hat. Im Diagramm der Figur verläuft dabei der Öldruck in der gestrichelten Linie vom Endpunkt der Hyperbel I zum Endpunkt der Hyperbel II. Auch gemischte Verstellungen, bei denen die Pumpe und der
Motor nach vor"be stimmt en Gesetzmäßigkeiten gemeinsam verstellt werden, sind im Gebrauch. Hierbei verläuft der Öldruck innerhalb des zwischen den beiden Hyperbeln I und
II eingeschlossenen Raumes.
Getrieben nach Figur 4 sind bisweilen die Rückstellungen von I nach II nicht als Schaltstellungen vorgesehen, die also die Ge triebe anordnung aus I1IgUr 3 ersetzen, sondern es werden hier in einem separaten Verstellvorgang aus der Lage I nach II Verstellungen durchgeführt, wenn die Pumpe vollen Schwenkwinkel angenommen hat. Im Diagramm der Figur verläuft dabei der Öldruck in der gestrichelten Linie vom Endpunkt der Hyperbel I zum Endpunkt der Hyperbel II. Auch gemischte Verstellungen, bei denen die Pumpe und der
Motor nach vor"be stimmt en Gesetzmäßigkeiten gemeinsam verstellt werden, sind im Gebrauch. Hierbei verläuft der Öldruck innerhalb des zwischen den beiden Hyperbeln I und
II eingeschlossenen Raumes.
Die in Figur 4 dargestellte Pumpe unterliegt noch einer
Dimensionierung durch die Eckleistung, die zwar gegenüber Figuren 1 und 2 im gezeigten Beispiel auf die Hälfte heruntergegangen ist und entsprechend der Übernahme des Verstellbereiches durch den Hydromotor. Aber es ist noch keine befriedigende Dimensionierung der Anlage gegeben und auch dem gewünschten Regelbereich nicht genügend Rechnung getragen, da eine Rückstellung des Hydromotors auf noch
kleinere Winkel zu nicht erträglichen Wirkungsgradeinbußen führt. {
Dimensionierung durch die Eckleistung, die zwar gegenüber Figuren 1 und 2 im gezeigten Beispiel auf die Hälfte heruntergegangen ist und entsprechend der Übernahme des Verstellbereiches durch den Hydromotor. Aber es ist noch keine befriedigende Dimensionierung der Anlage gegeben und auch dem gewünschten Regelbereich nicht genügend Rechnung getragen, da eine Rückstellung des Hydromotors auf noch
kleinere Winkel zu nicht erträglichen Wirkungsgradeinbußen führt. {
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Getriebe der eingangs erwähnten Art so auszubilden, daß es raumsparend,
einfach und preisgünstig ist und mit guten Wirkungsgraden im gesaraten Betriebsbereich arbeitet.
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Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß im normalen Regelbetrieb die Verstellung "bei festem
lördervolumen der Pumpe abtriebsseitig durch Verschwenkung
des Zylinderblocks erfolgt, daß das Schluckvolumen pro
Umdrehung des Axialkolbenmotors bei maximaler Schwenkstellung des Motors ein Mehrfaches des Fördervolumens pro
Umdrehung der Pumpe beträgt, und daß der Zylinderblock des Axialkolbenmotors um eine außermittige Achse verschwenkbar
ist, derart, daß der schädliche Raum in den Zylindern möglichst klein gehalten wird (Figur 7).
Dadurch, daß die Verstellung bei normalem Regelbetrieb - abgesehen gegebenenfalls vom Anfahren - nur über den Motor
erfolgt, wird eine günstige Dimensionierung der Pumpe ermöglicht. Die im Verhältnis zur Pumpe große Auslegung des
Motors gestattet es, einen großen Bereich von Übersetzungsverhältnissen, z.B. von i = 1 bis i = 6 und darüber hinaus,
zu erfassen, ohne daß Schwierigkeiten bezüglich der Schwenkwinkel auftreten. Allerdings würde bei einem so bemessenen
Motor - insbesondere im direkten Gang (oder kleinstem Schwenkwinkel) - bei der üblichen ZylinderblockverSchwenkung
um eine die Triebflanschachse schneidende Achse der hydraulische Wirkungsgrad schlecht. Es würde nämlich das relativ
große tote Ölvolumen in dem Motor ständig sinnlos komprimiert und expandiert. Da bei konstant geschwenkter Pumpe
der Druck ρ konstant, und zwar recht hoch, bleibt (Figur 8), ist dieser Einfluß sehr groß. Dem wirkt das weitere Merkmal
der außermittig liegenden Schwenkachse entgegen, durch welche der schädliche Raum kleingehalten werden kann.
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Vorteilhaft ist, den Zylinderblock des Axialkolbenmotors
bis zu einem Scliwenkwinkel größer als 30° verschwenkbar
zu machen. Das läßt sich besonders vorteilhaft in der Weise konstruktiv lösen, daß der Zylinderblock von dem
Triebflansch über peripher angeordnete Verzahnungen mitgenommen wird, die in einer eine Schwenkbewegung zwischen
Zylinderblock und Triebflansch zulassenden Weise ausgebildet sind, und im Bereich der Schwenkachse des Zylinderblocks
miteinander in Eingriff stehen (Figur 9).
Die Erfindung ist nachstehend an einigen Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf die zugehörigen Zeichnungen näher
erläutert:
Figur 10 zeigt eine erste Ausführungsform
eines erfindungsgemäßen Getriebes im Schnitt.
Figur 11 ist eine zugehörige Draufsicht.
Figur 12 zeigt eine zweite Ausführungsform
mit mehreren, von einer Pumpe gespeisten Hydromotoren.
Figur 13 zeigt die Einzelheiten eines in
Figur 12 gezeigten Doppelmotars.
Figur 14 zeigt einen Schnitt längs der Linie X-X von Figur 13.
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Figur 15 zeigt die Ansicht der Druckleitung für den Doppelmotor.
Bei der Ausführung nach Figuren 10 und 11 ist mit 10 ein
Getriebegehäuse bezeichnet, welches auf der Antriebsseite von einem Deckelteil 12 abgeschlossen ist. In dem Deckelteil
12 ist die Antriebswelle H in Lagern 16, 18 gelagert.
Mit der Antriebswelle ist eine als Zykloidenpumpe ausgebildete Füllpumpe 20 verkeilt, welche Öl aus einem Sumpf 22
über eine Leitung 24 ansaugt und in einen Kanal 26 fördert, der zentral in der Antriebswelle verläuft.
Auf der Antriebswelle sitzt der Triebflansch 28 einer Axialkolbenpumpe 30. Die Axialkolbenpumpe arbeitet im normalen
Regelbereich mit konstanter Schwenklage und entsprechend konstanter Fördermenge pro Umdrehung, kann aber zu
Anfahrzwecken durch einen Stellzylinder 32 über einen Lenker
34 verstellt werden»
Auf der anderen Seite des G-ehäuses 10 ist in Lagern 36 und
die Abtriebswelle 40 gelagert, auf welcher der Triebflansch 42 eines Axialkolbenmotors 44 sitzt. Im normalen Regelbetrieb
wird das Verhältnis von Antriebs- zu Abtriebsdrehzahl des Getriebes durch Verstellen des Motors 44 bewirkt. Der
Motor 44 wird durch einen Stellzylinder 46 verstellt.
Das Schluckvolumen des Motors 44 in der dargestellten, voll
ausgeschwenkten Lage beträgt ein Mehrfaches des Fördervolumens der Pumpe. Es kann daher ein relativ großer Bereich
von Abtriebsdrehzahlen erreicht werden, wobei sich die
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Schwenkwinkel des Motors in "brauchbaren Grenzen halten.
Bs wird einerseits der Motor auf einen nicht vom Wirkungsgrad "beeinträchtigten kleinen Schwenkwinkel zurückgeschwenkt,
während andererseits der maximale Schwenkwinkel nicht über das Maß hinausgeht, welches konstruktiv zu bewältigen
ist. Da bei einem relativ großen Motor, insbesondere im Bereich des direkten Ganges (kleinen Schwenkwinkels),
durch Kompression und Expansion des Ölvolumens normalerweise eine Wirkungsgradeinbuße eintreten würde,
ist der Zylinderblock 48 in einem Schwenkrahmen 50 um eine außermittige Achse 52 schwenkbar, so daß das Ölvolumen
im oberen Totpunkt der Kolben 54 und 56 in allen Stellungen
möglichst klein gehalten werden kann. Durch diese Konstruktion wird also der schädliche Raum des Motors in an sich
bekannter Weise gering gehalten.
Im einzelnen ist das Getriebe wie folgt aufgebaut:
Die Axialkolbenpumpe 30 enthält den Triebflansch 28. An dem Triebflansch 28 sind Kolbenstangen 58 angelenkt. An
den Kolbenstangen sind wiederum Axialkolben 60 angelenkt, die in einem Zylinderblock 62 geführt sind. Der Zylinderblock
62 liegt an einer sphärischen Hache einer Umsteuerung 64 an, die in einem Schwenkrahmen 66 sitzt. Der Zylinderblock
62 ist auf einem Zapfen 68 geführt, der in einem Schwenkpunkt 70 an dem Triebflansch angelenkt ist. Der
Zapfen 68 ist hohl und enthält eine Feder 72, welche den Zylinderblock 62 gegen die Umsteuerung 64 drückt.
Der Motor enthält den Triebflanach 42, an welchem Kolbenstangen
74 angelenkt sind. An den Kolbenstangen sind die
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/O
Kolben 54 angelenkt, die in dem Zylinderblock 48 geführt
sind. Der Zylinderblock 48 ist in einem Schwenkrahmen 50 angeordnet und liegt an einer Umsteuerung 76 mit einer
sphärischen Steuerfläche 78 an. Die Zylinder in dem Zylinderblock 48 sind durch einwärts geneigte Kanäle 80 mit der
Umsteuerung 76 verbunden, so daß sich ein kleiner Durchmesser der Umsteuerkanale ergibt.
Der Zylinderblock 48 ist ebenfalls auf einem hohlen Zapfen 82 geführt, der zentral an dem Triebflansch 42 angelenkt
ist und eine Druckfeder 84 enthält, welche den Zylinderblock an die Umsteuerung 76 anlegt. Dem Motor wird Öl von der
Pumpe über den als Teleskoprohr ausgebildeten Stellzylinder 46 zugeführt,-wobei der Kolben 86 in dem Stellzylinder als
Differentialkolben ausgebildet ist. Der in dem Stellzylinder 46 vorhandene Öldruck wirkt dem Drehmoment entgegen,
welches von dem Öldruck des Zylinderblocks 48 infolge der
außermittigen Schwenklagerung des Schwenkrahmens 50 hervorgerufen wird. Über Leitungen 88 kann Drucköl auf die Differentialstufe
90 (Figur 11) des Stellzylinders 46 gegeben werden, um eine Verstellung des Motors zu bewirken. Über
einen gleichartig, als Teleskoprohr aufgebauten Stellzyinder 92 erfolgt die Rückführung des entspannten Öls zu
der Pumpe, wobei seine Stufe gleichartig wirksam ist.
Das Füllöl wird über die leitung 26, ein Druckfeld 94 unter
dem G-elenkkopf des schwenkbaren Zapfens 68, einem Druckfeld
95, einen Kanal 98 und ein Rückschlagventil 100 (Figur 11) zur Saugseite der Umsteuerung 64 geleitet»
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Mit 102 ist eine im Gehäuse 10 gelagerte Zapfwelle "bezeichnet,.
Über welche ein direkter Antrieb von einer Antriebsmaschine her zu irgendwelchen Arbeitsgerätschaften
erfolgen kann.
Bei der Ausführungsform nach Figuren 10 und 11 arbeitet
die Pumpe im normalen Regelbetrieb bei einer festen Schwenklage von 30°. Zum Anfahren ist die Pumpe aus der
Leerlaufstellung (0°) bis +30° verschwenkbar. Dann erfolgt die Drehzahlregelung durch Verschwenken des Motors, der
von einer maximalen Schwenkstellung von 30 auf 50 zurückschwenkbar
ist, wobei 5° Schwenkstellung des Motors dem direkten Antrieb 1:1 entspricht.
Figur 12 zeigt das Hydraulikschema einer anderen Ausführungsform der Erfindung. So ist mit 104 eine Pumpe bezeichnet,
die von einer Antriebswelle 106 angetrieben wird. Die Pumpe ist - wie erkennbar - aus einer Nullstellung nach
beiden Seiten um 30° ausschwenkbar. Die mittlere Nullstellung entspricht dabei deiu Leerlauf oder Halt. Es kann dann
nach vorwärts oder rückwärts angefahren werden, bis die Pumpe ihre Schwenkstellung von +30° oder -30° erreicht hat.
Es wird dann Öl, z.B. über eine Leitung 108, zu den Motoreinheiten 110,112 geleitet. Eine Füllpumpe 114 fördert über
Rückschlagventile 116 Füllöl in das System. Mit 118 ist ein
Druckregler bezeichnet, der den Öldruck in der jeweils druckführenden Leitung über eine Rückschlagventilanordnung
120 konstant hält. Der Druckregler 118 enthält einen Schieber 122, der von einer Feder 124 belastet ist und die Verbindung
zwischen der führenden Leitung 108 und einem Aus-
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laß 12.6 beherrscht. Die Fe der spannung kann durch einen
Stellhebel 128 eingestellt werden und damit der Druck in
der Leitung und die abgegebene Leistung.
Jedes System enthält zwei Motoren 130, 132, die in Schwenkrahmen
außermittig verschwenkbar angelenkt sind. Durch Stellzylinder 134, 136 werden die auf die Schwenkrahmen
wirkenden hydraulischen Momente aufgenommen, wodurch eine Verstellung der Motorzylinderblöcke möglich ist.
W Mit 138 ist die zu dem anderen Anschluß der Pumpe 104 geführte Leitung bezeichnet, die zunächst einmal als Rückleitung
angesehen werden soll. Bei Verschwenken der Pumpe 104 in die andere Endstellung vertauschen die Leitung
und 138 ihre Punktion.
iSine Motoreinheit 110 ist in Figur 13 im Schnitt dargestellt.
Jeder der Motoren 130 und 132 enthält einen Triebflansch
140, 142, an welchem Kolbenstangen 142 angelenkt sind. Auf den Kolbenstangen 142 sitzen Kolben 144. Die Kolben
sind in Zylindern in einem Zylinderblock 146 geführt. Der Zylinderblock 146 ist auf einen Zapfen 148 in einem
^ Schwenkrahmen 150 drehbar gelagert und liegt an einer Umsteuerung
152 an.
Die Mitnahme des Zylinderblocks durch den Triebflansch geschieht durch einen Kegeltrieb mit Verzahnungen 154, 136
auf torischen Flächen. Die torischen Flächen haben dabei in der Eingriffs- und Schnittebene die Mittelpunkte 158, 160,
Die Verschwenkung des Schwenkrahmens und Zylinderblocks 14b
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erfolgt um eine außermittige Achse in Form einer Abwälzbewegung
der torischen Flächen aneinander, und zwar so, daß der schädliche Raum im oberen Totpunkt der Zylinder 144
möglichst klein gehalten wird.
Die Triebflansche HO, 141 der'beiden Motoren 150, 132
sitzen mit ihren Kaben 162, 163 auf einer Welle 164. Diese
Haben sind über eine G-leitscheibe 166 in axialer Richtung
gegeneinander abgestützt, so daß an der G-Ie it scheibe die
gegeneinander wirkenden Axialkomponenten der auf die Triebflansche HO, H1 wirkenden hydraulischen Kräfte aufgenommen
werden. Die gestrichelten Linien 168, 169 veranschaulichen die Übertragung dieses Axialschubs. Die gestrichelten
Linien 170, 171 zeigen, wie der Restschub auf das Gehäuse geleitet
Auf den laben 162, 163 sind Verzahnungen 172, 173 vorgesehen,
die mit Zahnrädern 174, 175 in Singriff stehen. Die Zahnräder 174, 175 sitzen auf je einer Halbwelle 176, 177,
die mit je einem Antriebsrad eines Paares von Antriebsrädern in Antriebsverbindung steht.
In Figur H, die einen Schnitt längs der Linie X-X von Figur 13 darstellt, ist gezeigt, wie die Schwenkrahmen 150.
am Gehäuse gelagert sind und wie diese Lagerung für die Ölzufuhr ausgenutzt ist. In einer Verbindungslasche 178, die
mit zwei nebeneinander liegenden Bohrungen versehen ist, sitzt ein gehäuseseitiger Lagerzapfen 180 sowie ein schwenkrahmehseitiger
Lagerzapfen 182. Auf der Mantelfläche der Lagerzapfen sind durch Rundschnurringe 184 und 186 bzw. 188
und 190 Druckfelder abgegrenzt. Die Rundschnurringe 184
209833/0441 "U"
und 186 bzw. 188 und 190 sind so in den Zapfenachsen gegensinnig
geneigten Ebenen angeordnet, daß sich jeweils nach der einen Seite hin verbreiternde Druckfelder ergeben.
Diese Druckfelder entlasten die Lagerung von den darauf wirkenden hydraulischen Kräften am Schwenkrahmen. Durch
einen Kanal 192 in der Verbindungslasche 178 sind die Druckfelder
auf den Mantelflächen der Zapfen 180 und 182 miteinander verbunden. In dem Zapfen 180 ist ein Ölzufuhrkanal
194 vorgesehen, der über den Kanal 192 und über eine Leitung
196 im Zapfen 182 mit der Druckseite des Motors bzw» 132 verbunden ist. Diese Zapfenlagerung wird somit
gleichzeitig für die Druckölzuführung ausgenutzt, wobei
außerdem Druckfelder zur Entlastung der Lagerung von den · hydraulischen Kräften erzeugt werden. Um die Verschwenkung
der Schwenkrahmen 150 in Form einer Abwälzbewegung der torischen
Flächen, auf denen die Verzahnungen 154 und 156
vorgesehen sind, sicherzustellen, ist außerdem ein Winkelhalbierungsgetriebe vorgesehen, bestehend aus einer Führungsflache
198, an welcher eine Nase 200 der Winkelhalbierenden zwischen Triebflansch und Zylinderblockachse gekrümmten
Fläche 204, auf welcher eine Nase 206 an dem Schwenkrahmen mit einer entsprechend gekrümmten Fläche anliegt. Es handelt
sich hierbei um eine Anordnung, die im wesentlichen der Figur 3 der deutschen Patentanmeldung P 20 54 966.0 entspricht.
Auch bei einer solchen G-etriebeanordnung sind die bei dem
anderen Ausführungsbeispiel geschilderten Verhältnisse hinsichtlich Motorauslegung und Verschwenkung des Motors um
eine außermittige Achse realisiert. Es können von einer Pumpe 104 mehrere solcher Motorsysteme 110,112 angetrieben
-15-209833/0441
werden. Dabei ergibt sieh die Möglichkeit, eines dieser
Motorsysteme gegebenenfalls auch auf Null zuriickzus chwenken. Durch den getrennten Antrieb der Naben 162, 163 kann sich
eine Differentialwirkung über die gemeinsame Druckzuleitung
der Motoren auswirken, wobei die Schubaufnahme ungestört bleibt.
I1IgUr 15 läßt die Zusammenfassung der Druckleitung der
Motoren 130, 132 erkennen. Das im Anschluß 210 zutretende Drucköl wird dabei über die beiden Öffnungen 208 in die
Kanäle 194 (Figur H) geleitet.
Die Stellzylinder 134, 196 sind so angeordnet, daß die
in ihnen wirksame Kraft während der Rückstellung der Motoren 130, 132 ihren Abstand zum ideellen Schwenkpunkt 156,
158, 160 verkleinert, so daß der in den Steilzylindern
134, 136 sich vergrößernde Stelldruck eine gleichgroße
Aussehwenkung der Motoren 130, 132 usw. erzwingt.
-16-
209833/0441
Claims (1)
- PatentansprücheHydrostatisches Getriebe, enthaltend eine von einer Antriebswelle angetriebene Pumpe und wenigstens einen von der Pumpe gespeisten Axialkolbenmotor, der eine Abtriebswelle treibt und der einen mit der Abtriebswelle verbundenen Triebflansch, einen in einem Schwenkrahmen gegen die Abtriebswelle verschwenkbaren Zylinderblock sowie Axialkolben aufweist, welche in dem Zylinderblock geführt und über Kolbenstangen gelenkig mit dem Triebflansch verbunden sind, dadurch gekennzeichnet, daß im normalen Regelbetrieb die Verstellung bei festem Fördervolumen der Pumpe (104) abtriebsseitig durch Verschwenkung des Zylinderblocks (150) erfolgt, daß das Schluckvolumen pro Umdrehung des Axialkolbenmotors bei maximaler Schwenkstellung des Motors ein Mehrfaches des Fördervolumens pro Umdrehung der Pumpe beträgt und daß der Zylinderblock des Axialkolbenmotors um eine außermittige Achse (52) (Figur 10) (156) (Figur 15) verschwenkbar ist, derart, daß der schädliche Raum (56) in den Zylindern möglichst klein gehalten wird.2. Hydrostatisches Getriebe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Zylinderblock des Axialkolbenmotors bis zu einem Schwenkwinkel>30° (Figuren 10, 13) verschwenkbar ist.-17-209833/0441Hydrostatisches Getriebe nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Zylinderblock von dem Triebflansch über peripher angeordnete Verzahnungen (154) mitgenommen wird, die in einer eine Schwenkbewegung zwischen Zylinderblock und Triebflansch zulassenden V/eise ausgebildet sind und im Bereich der Schwenkachse (156, 158, 160) des Zylinderblocks miteinander in Eingriff stehen.Hydrostatisches Getriebe nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Mitnahme des Zylinderblocks durch den Triebflansch mittels eines Kegeltriebs mit Verzahnungen auf torischen Flächen (154) (Figur 13) erfolgt, daß der Schwenkrahmen an einem Getriebegehäuse mittels eines gehäuseseitigen (194) (Figur 13) und eines schwenkrahmenseitigen (182) (Figur 13) Lagerzapfens angelenkt ist, die in Bohrungen einer Verbindungslasche (178) (Figur 13) gelagert sind, wobei, durch eine Getriebeanordnung (204, 206; 200, 198) erzwungen, die Verschwenkung des Schwenkrahmens in Form einer Abwälzbewegung der torischen Flächen aufeinander erfolgt.Hydrostatisches Getriebe nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Druckölzufuhr zu dem Axialkolbenmotor über Kanäle (196, 194) in den Lagerzapfen (180, 182) erfolgt und auf den Hantelflächen der Lagerzapfen durch Kundschnurringe (184, 186, 188, 190) üruckfeider abgegrenzt sind, die mit den Kanälen und über einen Kanal (1lj2) in der Lasche miteinander in Verbindung stehen.-1b-209833/04416. Hydrostatisches Getriebe nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Rundschnurringe zur Erzeugung hydraulischer Entlastungskräfte in zu den Zapfenachsen geneigten Ebenen angeordnet sind, so daß die Druckfelder sich nach einer Seite hin erweitern (Figur H).7. Hydrostatisches Getriebe nach einem der Ansprüche 1-6, dadurch gekennzeichnet, daß von einer Pumpe wenigstens zwei Axialkolbenmotoren (130, 132) gespeist werden, deren Triebflansche (HO," H1) mit Naben (163, 162) gleichachsig zueinander angeordnet und unabhängig voneinander drehbar sind, wobei sich die Naben unter dem Einfluß der Axialkomponenten der hydraulischen Kräfte unter Zwischenlage einer Gleitscheibe (166) aneinander abstützen., und daß mit jeder Nabe ein Antriebsrad (172, 173) von einem Paar von gleichachsigen Antriebsrädern gekuppelt ist„209833/0441
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