DE19929709C2 - Verfahren zur Herstellung von im Wesentlichen endlosen feinen Fäden und Verwendung der Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von im Wesentlichen endlosen feinen Fäden und Verwendung der Vorrichtung zur Durchführung des VerfahrensInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung
von sehr feinen Fäden aus schmelzspinnbaren Polymeren
und eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens.
Derartige Mikrofäden, meistens allerdings Mikrofasern
endlicher Länge, werden nach einem Heißluft-
Blasspinnverfahren, sog. Meltblown-Verfahren, seit
vielen Jahren hergestellt, und es gibt heute unter
schiedliche Vorrichtungen hierfür. Gleich ist allen,
daß neben einer Reihe von Schmelzebohrungen - auch
mehrere Reihen parallel zueinander sind bekannt ge
worden - Heißluft austritt, die die Fäden verzieht.
Durch Vermischung mit der kälteren Umgebungsluft
kommt es zur Abkühlung und Erstarrung dieser Fäden
bzw. Fasern, denn oft, meistens zwar unerwünscht,
reißen die Fäden. Der Nachteil dieser Meltblown-
Verfahren ist der hohe Energieaufwand zur Erwärmung
der mit hoher Geschwindigkeit strömenden Heißluft,
ein begrenzter Durchsatz durch die einzelnen Spinn
bohrungen (auch wenn diese im Laufe der Zeit zuneh
mend dichter gesetzt wurden bis zu einem Abstand von
unter 0,6 mm bei 0,25 mm im Lochdurchmesser), daß es
bei Fadendurchmessern unter 3 µm zu Abrissen kommt,
was zu Perlen und abstehenden Fasern im späteren tex
tilen Verbund führt, und daß die Polymere durch die
zur Erzeugung feiner Fäden notwendige hohe Lufttempe
ratur deutlich über der Schmelzetemperatur thermisch
geschädigt werden. Die Spinndüsen, von denen eine
große Anzahl vorgeschlagen und auch geschützt worden
sind, sind aufwendige Spritzwerkzeuge, die in hoher
Präzision gefertigt werden müssen. Sie sind teuer,
betrieblich anfällig und in der Reinigung aufwendig.
Aus der Zusammenfassung der JP 06 293 117 der Daten
bank Derwent AN. 1995 - 003354 ist ein flexibles
künstliches Lederelement aus einem ungewebten Stoff
aus elastischen Polyurethanfäden, die mit anderen Po
lyurethanfäden an ihren Kontaktpunkten verklebt sind, bekannt
Die Fäden werden aus einer Spinndüse ausgesponnen und
durch Ausstoßen von heißem Gas beidseitig der Spinn
düse aufgesplittet und auf einem Förderband abgelegt.
Der vorliegenden Erfindung liegt daher die Aufgabe
zugrunde, ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Her
stellung von im Wesentlichen endlosen Fäden zu schaf
fen, die einen geringeren Energieaufwand benötigen,
keine Fadenschädigungen aufgrund zu hoher Temperatur
bewirken und ein Spinnwerkzeug mit einfachem Aufbau
verwenden.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Merkmale
der unabhängigen Ansprüche gelöst.
Die vorliegende Erfindung vermeidet die Nachteile des
Standes der Technik, indem Polymerschmelze aus Spinn
bohrungen, die in einer oder mehreren parallelen Rei
hen oder Ringen angeordnet werden, in eine mit Gas,
in der Regel mit Luft gefüllte, von der Umgebung ge
trennte Kammer bestimmten Druckes ausgepreßt wird,
wobei die Fäden im schmelzflüssigen Zustand in ein
Gebiet rascher Beschleunigung dieses Gases am Aus
tritt aus der Kammer gelangen. Die auf dem Wege dort
hin auf den jeweiligen Faden durch Schubspannung
übertragenen Kräfte nehmen zu, sein Durchmesser ver
ringert sich stark und der Druck in seinem noch flüs
sigen Inneren steigt umgekehrt proportional zu seinem
Radius durch die Wirkung der Oberflächenspannung ent
sprechend stark an. Durch die Beschleunigung des Ga
ses sinkt in strömungsmechanischer Gesetzmäßigkeit
dessen Druck. Dabei sind die Bedingungen der Schmel
zetemperatur, der Gasströmung und seiner raschen Be
schleunigung so aufeinander abgestimmt, daß der Faden
vor seiner Erstarrung einen hydrostatischen Druck in
seinem Inneren erreicht, der größer ist als der umge
bende Gasdruck, so daß der Faden platzt und sich in
eine Vielzahl feiner Fäden aufteilt. Durch einen
Spalt unten in der Kammer verlassen Fäden und Luft
diese. Das Aufplatzen geschieht nach dem Spalt und
unter sonst unveränderten Bedingungen überraschend
stabil ortsfest an einem bestimmten Punkt. Im Bereich
der starken Beschleunigung verlaufen Gas- und Faden
strömung parallel, wobei die Strömungsgrenzschicht um
die Fäden laminar ist. Es gelingt eine fortgesetzte
Aufspleißung des ursprünglichen Fadenmonofils ohne
Perlenbildung und Abrisse. Aus einem Monofil entsteht
ein Multifil sehr viel feinerer Fäden unter Verwen
dung einer auf Umgebungstemperatur oder etwas darüber
liegenden Gasströmung.
Die aus dem Aufspleißen entstandenen neuen Fäden sind
erheblich feiner als das ursprüngliche Monofil. Sie
können sogar noch etwas nach dem Aufspleißpunkt ver
zogen werden bis sie erstarrt sind. Dieses geschieht
wegen der plötzlich geschaffenen größeren Fadenfläche
sehr rasch. Die Fäden sind endlos. Es kann aber durch
Abweichungen im Polymer, einzelne Geschwindigkeits-
oder Temperaturstörungen,
Staub im Gas und dergl. Störungen bei realen techni
schen Prozessen mehr in untergeordnetem Maße zu end
lich langen Fäden kommen. Der Vorgang des Aufsplei
ßens fadenbildender Polymere kann so eingestellt wer
den, daß die aus dem Monofil erzeugten zahlreichen
sehr viel feineren Einzelfilamente endlos sind. Die
Fäden haben einen Durchmesser von deutlich unter
10 µm, vornehmlich zwischen 1,5 und 5 µm, was bei Po
lymeren einem Titer zwischen etwa 0,02 und 0,2 dtex
entspricht und werden als Mikrofäden bezeichnet.
Das Gebiet der starken Beschleunigung und Druckabsen
kung in der Gasströmung wird nach der Erfindung in
Form einer Lavaldüse mit konvergenter Kontur zu einem
engsten Querschnitt hin und dann rascher Erweiterung
realisiert, letzteres schon damit die nebeneinander
laufenden neu gebildeten Einzelfäden nicht an den
Wänden anhaften können. Im engsten Querschnitt kann
bei entsprechender Wahl des Druckes in der Kammer
(bei Luft etwa doppelt so hoch wie der Umgebungsdruck
dahinter) Schallgeschwindigkeit und im erweiterten
Teil der Lavaldüse Überschallgeschwindigkeit herr
schen.
Für die Herstellung von Fadenvliesen (Spinnvliesen)
werden Spinndüsen in Zeilenform und Lavaldüsen mit
Rechteckquerschnitt eingesetzt. Für die Herstellung
von Garnen und für besondere Arten der Vliesstoffher
stellung können auch Runddüsen mit einer oder mehre
ren Spinnbohrungen und rotationssymmetrische Lavaldü
sen eingesetzt werden.
Das Verfahren nimmt Anleihe an Verfahren zur Herstel
lung von Metallpulvern aus Schmelzen, aus dem es sich
entwickelt hat. Nach DE 33 11 343 A1 zerplatzt das Me
tallschmelzemonofil im Bereich des engsten Querschnitts
einer Lavaldüse in eine große Anzahl von
Teilchen, die sich durch die Oberflächenspannung zu
Kügelchen verformen und abkühlen. Auch hier kommt es
zu einem die umgebende laminare Gasströmung überwie
genden Flüssigkeitsdruck im Inneren des Schmelzemono
fils. Wenn die Druckabsenkung so rasch geschieht, daß
es noch nicht in die Nähe der Erstarrung kommt, kön
nen die Druckkräfte die Kräfte des Zusammenhalts der
Schmelzemasse, vorwiegend Zähigkeitskräfte, überwie
gen und es tritt das Aufplatzen in eine Vielzahl von
Filamentstücken (Ligamente) ein. Entscheidend ist da
bei, daß der Faden zumindest im Inneren flüssig blei
ben muß, damit dieser Mechanismus einsetzen kann. Da
her wurde auch vorgeschlagen, das Monofil nach seinem
Austritt aus der Spinndüse weiter zu beheizen.
Das selbsttätige Aufplatzen eines Metallschmelzefa
dens wird nach der dieses anwendenden Firma auch als
'NANOVAL-Effekt' benannt.
Ein Zerfasern durch Aufplatzen ist bei der Herstel
lung von Mineralfasern bekannt geworden, so in der
Offenlegungsschrift DE 33 05 810 A1. Durch Störung der
Gasströmung in einem unterhalb der Spinndüse angeord
neten Rechteckkanal mittels Einbauten, die Querströ
mungen erzeugen, kommt es nach dortiger Aussage zum
Zerfasern des einzelnen Schmelzemonofils. In nicht
ganz klarer Darstellung wird von einem Zerfasern
durch statisches Druckgefälle in der Luftströmung ge
sprochen, und zwar in EP 0 038 989 A1 vom Ausziehen aus
einer 'Schlaufen- oder Zickzackbewegung . . . . . . . . nach
Art eines mehrfachen Peitschenknalleffekts'. Das das
eigentliche 'Zerfasern' durch Zunahme des Druckes im
Inneren des Fadens und Abnahme in der umgebenden
Gasströmung seine Ursache hat, wurde nicht erkannt,
auch keine Steuerungsmechanismen in diese Richtung.
Für Polymere hat man sich bei dergleichen anmelden
den Firma diese Erkenntnis von der Mineralfaserher
stellung offenbar zunutze gemacht. In der Offenle
gungsschrift DE 38 10 596 A1 wird in einer Vorrichtung
nach Fig. 3 und Beschreibung in Beispiel 4 der
Schmelzestrom aus Polyphenylensulfid (PPS) 'durch ein
hohes statisches Druckgefälle zerfasert'. Die
Gasströme sind heiß, sogar über den Schmelzpunkt des
PPS hinaus erhitzt. Ein statisches Druckgefälle in
der Gasströmung, abnehmend in Fadenlaufrichtung, kann
alleine den Faden nicht zerfasern. Es wurde nicht er
kannt, daß dazu der Schmelzestrom zumindest in einem
hinreichenden Teil in seinem Inneren flüssig bleiben
muß. Durch die Anwendung von heißer Luft im Bereich
der Polymerschmelzetemperatur ist das aber von selbst
gegeben. Nicht ein 'im Anschluß an die Austrittsboh
rungen einwirkendes Druckgefälle' Spalte 1, Zeilen
54/55 zieht die Schmelzeströme zu feinen Fasern aus,
sondern ein statisches Druckgefälle zwischen Schmel
zestrom und umgebender Gasströmung bringt ihn zum
Aufspleißen oder Zerfasern. Die erzeugten Fäden sind
endlich lang und amorph.
Die Fäden des erfindungsgemäßen Verfahrens sind dage
gen endlos oder im Wesentlichen endlos. Sie werden
durch gezielt gesteuertes Aufplatzen eines noch
schmelzflüssigen Monofils in einer sie umgebenden la
minaren Gasströmung erzeugt, also ohne Turbulenz er
zeugende Querströmungen. Es kommen grundsätzlich alle
fadenbildenden Polymere, wie Polyolefine PP, PE, Po
lyester PET, PBT, Polyamide PA 6 und PA 66 und andere
wie Polystyrol in Frage. Dabei sind solche wie Poly
propylen (PP) und Polyethylen (PE) als günstig anzu
sehen, weil Oberflächenspannung und Viskosität in ei
nem Verhältnis stehen, das den Aufbau eines Fadeninnendruckes
gegen die Oberflächenspannungskraft der
Fadenhaut leicht gestattet, während die Viskosität
nicht so hoch ist, daß das Zerplatzen verhindert
wird. Das Verhältnis von Oberflächenspannung zu Zä
higkeit läßt sich durch die Erhöhung der Schmelzetem
peratur bei den meisten Polymeren erhöhen. Dies ge
schieht auf einfache Weise in der Schmelzeherstellung
und kann durch Heizen der Spinndüsen kurz vor dem
Austritt der Fäden verstärkt werden. Eine Aufwärmung
der Fäden danach durch heiße Gasströme findet nach
der vorliegenden Erfindung jedoch nicht statt.
Es kann festgestellt werden, daß der Gegenstand der
Erfindung, das gesteuerte Aufspleißen eines mit kal
ter Luft verzogenen Polymerfadens in eine Vielzahl
feinerer Einzelfäden endloser bzw. im Wesentlichen
endloser Einzelfäden noch nicht gefunden wurde. Die
ses geschieht durch den selbsttätigen Effekt des Zer
platzens des Schmelzefadens durch einen positiven
Druckunterschied zwischen dem hydraulischen Druck im
Faden, gegeben aus der Oberflächenspannung des Faden
mantels, und der ihn umgebenden Gasströmung. Wird der
Druckunterschied so groß, daß die Festigkeit des Fa
denmantels nicht mehr ausreicht, das Innere zusammen
zuhalten, so platzt der Faden. Es kommt zum Aufsplei
ßen in eine Vielzahl feinerer Fäden. Das Gas, mei
stens Luft, kann kalt sein, d. h. muß nicht aufgeheizt
werden, nur müssen die Verfahrensbedingungen und die
Vorrichtung so beschaffen sein, daß das Schmelzemono
fil sich in seinem von der Schmelzeviskosität und der
Oberflächenspannung des betreffenden Polymers abhän
gigen kritischen Durchmesser nicht so weit abgekühlt
ist, daß es durch den sich aufladenden inneren Flüs
sigkeitsdruck nicht mehr platzen kann. Auch dürfen
die Schmelzebohrungen durch das Gas nicht so stark
abgekühlt werden, daß die Schmelze zu stark abkühlt,
geschweige denn bereits dort erstarrt. Die verfah
renstechnischen und geometrischen Bedingungen zur
Realisierung dieses Aufspleißeffektes sind verhält
nismäßig einfach zu finden.
Der Vorteil der vorliegenden Erfindung liegt darin,
daß auf einfache und sparsame Weise Feinstfäden im
Bereich deutlich unter 10 µm, überwiegend zwischen 2
und 5 µm, erzeugt werden können, was beim reinen Ver
ziehen beispielsweise durch das Meltblown-Verfahren
nur mit heißen, über den Schmelzpunkt erhitzten
Gas(Luft)-strahlen zu Wege gebracht wird und damit
erheblich mehr Energie bedarf. Außerdem werden die
Fäden in ihrer molekularen Struktur nicht durch Ober
temperaturen geschädigt, was zu verringerter Festig
keit führen würde, wodurch sie sich aus einem texti
len Verband dann oft herausreiben lassen. Ein weite
rer Vorteil liegt darin, daß die Fäden endlos oder
quasi endlos sind und aus einem textilen Verband wie
einem Vlies nicht herausstehen und sich als Fusseln
herauslösen lassen. Die Vorrichtung zur Verwirkli
chung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist einfach.
Die Spinnbohrungen der Spinndüse können größer und
damit weniger störanfällig sein, der Lavaldüsenquer
schnitt benötigt in seiner Genauigkeit nicht die en
gen Toleranzen der seitlichen Luftschlitze des Melt
blown-Verfahrens. Bei einem bestimmten Polymer
braucht man nur die Schmelzetemperatur und den Druck
in der Kammer aufeinander abzustimmen und bei gegebe
nem Durchsatz pro Spinnbohrung und der geometrischen
Lage der Spinnbohrungen zur Lavaldüse kommt es zum
Aufspleißen.
Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in der Zeich
nung dargestellt und werden in der nachfolgenden Be
schreibung näher erläutert. Es zeigen
Fig. 1 eine schematische Schnittdarstellung einer
Vorrichtung zur Herstellung von, Mikrofäden
mittels kühlen Gasstrahlen durch Aufplatzen
eines Schmelzestroms in eine Vielzahl von
Einzelfäden nach einem ersten Ausführungs
beispiel der Erfindung,
Fig. 2 eine perspektivische Teilansicht der erfin
dungsgemäßen Vorrichtung nach einem Ausfüh
rungsbeispiel mit Zeilendüse und Spinnboh
rungen in Nippelform zur Herstellung von
Vliesen aus Mikrofäden, und
Fig. 3 eine Teilansicht im Schnitt der Spinndüse
und der Lavaldüse nach einem dritten Ausfüh
rungsbeispiel der Erfindung.
In Fig. 1 ist eine Vorrichtung zur Herstellung von im
Wesentlichen endlosen feinen Fäden aus schmelzspinn
baren Polymeren dargestellt, die einen nicht näher
beschriebenen Spinnkopf oder Spinnbalken 11 aufweist,
in dem eine Spinndüse 1 aufgenommen ist. Der Spinn
kopf 11 und die Spinndüse sind in allgemein bekannter
Weise aus verschiedenen Teilen zusammengesetzt, so
daß eine Beschreibung darüber weggelassen wird. Dar
Spinnkopf oder Spinnbalken 11 ist von einer Heizung
12 umgeben, die als Flüssig- oder Dampfheizung über
Kammern oder auch als elektrische Bandheizung ausge
bildet ist. Der Spinnkopf oder Spinnbalken 11 ist mit
nicht dargestellten schmelzedosierenden Geräten, wie
Spinnpumpen und Extruder verbunden, bei denen es sich
um die üblichen Einrichtungen zur Herstellung von
Synthesefasern handelt, so daß auch diese nicht wei
ter beschrieben sind.
Die Spinndüse weist ein Düsenmundstück 3 auf, das eine,
aber üblicherweise mehrere in einer Reihe ange
ordneten Spinnbohrungen aufweist. Auch mehrere paral
lele Reihen sind möglich. Unterhalb des Spinnkopfes
11 befindet sich eine Platte 6' mit einem Spalt 6,
der konvergent-divergent ausgebildet ist und sich
durch einen unter ihm liegenden Raum 7 stark erwei
tert und eine Lavaldüse darstellt. Je nach Form der
Spinndüse 1 ist die Lavaldüse 6 rotationssymmetrisch
ähnlich einer Blende im Fall einer einzelnen Düse
oder im Fall einer Zeilendüse als Längsspalt ausge
bildet. Die Spinndüse bzw. die Spinnbohrungen der
Spinndüse enden kurz über der Lavaldüse 6 oder in der
Ebene der Platte 6', die Spinndüse 1 kann aber auch
leicht in die Lavaldüse 6 hineinragen.
Zwischen Spinnkopf und Platte 6' liegt ein abgeschlos
sener Raum 8, dem entsprechend den Pfeilen 5 bei
spielsweise von einem Kompressor Gas zugeführt wird.
Das Gas hat üblicherweise Umgebungstemperatur, kann
aber auch aufgrund der Kompressionswärme von dem Kom
pressor eine etwas höhere Temperatur, beispielsweise
70 bis 80° aufweisen.
Das Düsenmundstück 3 ist von einer Isolieranordnung 9
umgeben, die das Düsenmundstück 3 vor zu großen Wär
meverlusten durch die Gasströmung 5 schützt. Zusätz
lich kann zwischen Isolieranordnung 9 und Mundstück 3
eine elektrische Bandheizung 10 angeordnet sein.
Der Raum 7 weist üblicherweise Umgebungsdruck auf,
während das Gas im Raum 8 unter einem erhöhten Druck
gegenüber dem Raum 7 steht. Bei direkt anschließender
Weiterverarbeitung zu Vlies oder anderen Fadenstruk
turen kann der Raum 7 einen gegenüber Umgebungsdruck,
d. h. Atmosphärendruck, etwas erhöhten Druck haben,
beispielsweise um einige mbar, der für die Weiterverarbeitung,
wie Vlieslegung oder andere Fadensammel
vorrichtungen benötigt wird.
Die Polymerschmelze wird entsprechend dem Pfeil 2 aus
dem Düsenmundstück 3 aus der Spinnbohrung oder -
öffnung 4 als Schmelzemonofil ausgepreßt, wird von
den Gasstrahlen 5 erfaßt und durch Schubspannungen an
seinem Umfang zu geringeren Durchmessern verjüngt. Da
die grundsätzlich kalten Gasströme, die Luftströme
sein können, es abkühlen, muß es nach wenigen Milli
metern in den engsten Bereich der Lavaldüse 6 gelangen
und somit in ein Gebiet geringeren Druckes. Sobald
die Verjüngung so weit fortgeschritten ist und durch
die Wirkung der Oberflächenspannung der Schmelze am
Fadenmantel der Druck im Innern so weit angestiegen
ist, daß er über dem der Gasströmung liegt, kommt es
zum Aufplatzen des Monofils, nämlich dann, wenn der
Fadenmantel den Schmelzefaden gegen den mit der Fa
deneinschnüren gewachsenen Innendruck nicht mehr zu
sammenhalten kann. Das Schmelzemonofil teilt sich in
Einzelfäden auf, die sich aufgrund der Temperaturdif
ferenz zwischen Schmelze und kaltem Gas bzw. Luft und
der plötzlich stark angewachsenen Oberfläche der Ein
zelfäden bezogen auf die Fadenmasse rasch abkühlen.
Es ist somit eine bestimmte Anzahl von sehr feinen im
Wesentlichen endlosen Einzelfäden entstanden.
Aus der Natur derartiger Aufplatzvorgänge ähnlich Ex
plosionen folgt, daß die Zahl der entstehenden Fäden
nach dem Aufspleißpunkt, der beispielsweise 5 bis 25 mm
unter Lavaldüse 6 liegen kann, nicht gleichblei
bend sein kann. Wegen der kurzen Wegstrecke, die Fa
den und Gas miteinander bis zum Aufspleißpunkt zu
rücklegen, ist die Strömungsgrenzschicht um den Faden
laminar. Bevorzugt wird auch die Luft von den Zulei
tungen her möglichst laminar an das Gebiet der Aufspleißung
herangeführt. Das hat den Vorteil der ge
ringeren Strömungsverluste und damit des geringeren
Energiebedarfs, die laminare Strömungen gegenüber
turbulenten auszeichnen, aber auch einen gleichmäßi
geren zeitlichen Verlauf des Aufspleißens, weil Stö
rungen durch turbulente Änderungen fehlen. Die be
schleunigte Strömung, wie sie in dem Querschnitt der
Lavaldüse 6 vorliegt, bleibt laminar und kann sich
sogar laminarisieren, wenn vorher eine gewisse Turbu
lenz vorherrschte.
Der weitere Vorteil des laminaren Ausziehens des
Schmelzemonofils bis an den Aufspleißpunkt und auch
über ihn hinweg führt zu einem Aufspleißen in gleich
mäßigere Einzelfäden, weil größere Unterschiede in
der Strömungsgeschwindigkeit und damit in der auf das
Schmelzemonofil und entstandene Einzelfäden einwir
kenden Schubspannung und im Druck der Gasströmung
nicht vorhanden sind. Die Verteilung der Fadendurch
messer ist, wie sich überraschend gezeigt hat, sehr
eng, z. B. können Propylenfäden hergestellt werden,
deren Durchmesser sämtlich zwischen 2 und 4 µm lie
gen.
Wie schon oben ausgeführt wurde, nimmt die Geschwin
digkeit der Gasströmung gemäß den Pfeilen 5 zur
Spinnbohrung 4 hin und dann in der Lavaldüse 6 stän
dig zu. In dem engsten Querschnitt der Lavaldüse kann
sie bis zur Schallgeschwindigkeit anwachsen, wenn das
kritische Druckverhältnis, je nach Gas, erreicht ist,
bei Luft liegt das Verhältnis zwischen dem Druck in
der Kammer 8 und dem Raum 7 etwa bei 1,9.
Die Fäden bewegen sich entsprechend den Pfeilen 21
nach unten und können beispielsweise auf einem nicht
dargestellten Band zu einem Vlies abgelegt werden
oder anderweitig weiter behandelt werden.
In Fig. 2 ist ein weiteres Beispiel der vorliegenden
Erfindung dargestellt, bei dem die Spinndüse 1 als
Zeilendüse ausgebildet ist. Dabei sind insbesondere
die Auslaufstellen der Spinndüse 1 mit Mundstück 3
dargestellt, das Nippel 25 aufweist. Diese Form ge
stattet einen konzentrischen Zutritt des Gases an das
Schmelzemonofil, was sich als vorteilhaft für die
Aufspleißung, sowohl hinsichtlich der erzielbaren
Feinheit der Fäden als auch hinsichtlich der Schwan
kungsbreite ihrer Durchmesser erwiesen hat.
Im Gegensatz zur Bandheizung 10 nach Fig. 1 sind hier
runde Heizstäbe 26 zur Wärmezufuhr für das Düsenmund
stück 3 gezeigt, das gegen die Gasströmung 5 durch
Isolierstücke 27 abgedeckt ist. Die Fäden verlassen
die Lavaldüse 6 im breiten Vorhang gemeinsam mit dem
Gas und bewegen sich gemäß den Pfeilen 21 auf ein
Auffangband 20 zu und werden an dem Bereich 22 zu ei
nem Vlies 23 abgelegt. Das Vlies 23 verläßt entspre
chend Pfeil 24 das Gebiet seiner Herstellung.
Eine weitere Ausführungsform der Spinn- und Auf
spleißvorrichtung entsprechend der Erfindung ist in
Fig. 3 dargestellt. Hier wird wiederum aus einem iso
lierten Düsenmundstück 3 mit einer oder mehreren
Schmelzebohrungen 4 das Schmelzemonofil ausgestoßen
und von der seitlich angreifenden Gasströmung 5 er
faßt und durch Schubspannungskräfte in die Länge zu
dünneren Durchmessern verzogen. In der Platte 6' ist
im Bereich der Lavaldüse 6 eine Heizvorrichtung 30
eingearbeitet. Auf dem Weg zum engsten Querschnitt
der Lavaldüse 6 erhält somit das Schmelzemonofil
durch Strahlung Wärme zugeführt. Dadurch wird die Ab
kühlung durch die grundsätzlich kalten Luft-
/Gasströme verzögert. Das Schmelzemonofil gelangt,
auf geringeren Durchmesser verzogen, in das Unter
druckgebiet der Lavaldüse 6 und kann in noch feinere
Einzelfäden aufspleißen.
Die folgenden Beispiele erläutern Verfahren und Vor
richtungen mit den bei verschiedenen Rohstoffen ange
wendeten wesentlichen Verfahrensdaten und den Fade
nergebnissen.
Über einen Laborextruder (Schnecke mit einem Durch
messer von 19 mm und L/D = 25) für die Verarbeitung
von Polymeren wurde Polypropylen (PP) mit einem MFI
(Meltflow index) von 25 (230°C, 2,16 kg) aufgeschmol
zen und über eine Zahnradspinnpumpe einem Spinnkopf
mit einem Düsenmundstück 3, welches 7 Bohrungen 4 in
einer Reihe im gleichen Abstand von jeweils 4,5 mm
angeordnet mit einem Durchmesser der Bohrungen 4 von
1 mm aufwies, zugeführt. Die schmelzeführenden Lei
tungen waren durch elektrische Bandheizungen von au
ßen beheizt. Das Düsenmundstück 3 war nach Fig. 1 an
seinen Flanken durch ein keramisches Isolierstück 9
(Kalziumsilikat) gegenüber der Gasströmung darunter
isoliert und mittels elektrischen Heizungen beheizt.
Unterhalb der Spinndüse 1 befand sich die Kammer 8
für die Gaszufuhr. Als Gas wurde in diesem und in den
anderen Beispielen Luft genommen, welche aus einem
Preßluftnetz entnommen und von einem Verdichter in
dieses eingespeist wurde. Die Kammer 8 war nach unten
begrenzt durch eine Platte, die einen die Lavaldüse 6
bildenden Schlitz von 4 mm Breite an ihrem engsten
Querschnitt hatte. Die seitlichen Zuführquerschnitte
für die Luft in der Kammer hatten eine Höhe von 32 mm,
gemessen von der Oberkante der Lavaldüsenplatte
6'. Die Austrittsöffnungen der Bohrungen 4 waren ge
nau in Höhe der Oberkante der Lavaldüsenplatte 6' an
geordnet und hatten einen Abstand von 10 mm von dem
engsten Querschnitt der Lavaldüse 6.
Schmelzedruck und -temperatur zwischen Spinnpumpe und
Anschlußstück an die Spinndüse 1 wurden mit einem
DMS-Druckmeßgerät (Dynisco, Typ MDA 460) bzw. einem
Thermoelement gemessen.
Die Charakterisierung der erhaltenen Fäden erfolgt
durch den aus 20 Einzelmessungen gemittelten Faden
durchmesser d50, falls benötigt auch durch die Stan
dardabweichung s.
Die Aufspleißung wird gekennzeichnet durch die theo
retische Fadenzahl N. Diese gibt an, wieviele Einzel
filamente des gemessenen mittleren Fadendurchmessers
d50 sich mit der maximal möglichen Geschwindigkeit
durch den engsten Querschnitt der Lavaldüse 6 bewegen
müssen, um die gemessene Schmelzemasse in Einzelfila
mente umzusetzen. Die maximal mögliche Geschwindig
keit ist die Gasgeschwindigkeit im engsten Quer
schnitt der Lavaldüse 6, welche entweder die aus den
Bedingungen in der Kammer 8 berechenbare Schallge
schwindigkeit ist oder, falls das kritische Druckver
hältnis, welches zum Erreichen der Schallgeschwindig
keit benötigt wird, nicht erreicht wird, aus diesen
Bedingungen mit der Formel von Saint-Venant und Want
zell berechnet werden kann. Liegt die theoretische
Fadenzahl N über 1, kann der beobachtete Fadendurch
messer nicht durch bloßes Verziehen entstanden sein,
dies würde dem Gesetz von der Erhaltung der Masse wi
dersprechen. Für die beobachteten deutlich über 1
liegenden theoretischen Fadenzahlen N kommt als Er
klärung nur noch ein Aufspleißen in Frage. Ein mehrfacher
Peitschenknalleffekt kann vielleicht Werte
knapp über 1 bis 10 erklären, nicht aber die beobach
teten Werte bis zu 627. Da die tatsächliche Fadenge
schwindigkeit unter der maximalen liegen muß, wird
die tatsächlich erhaltene Einzelfilamentanzahl über
der theoretischen liegen.
Bei einer Schmelzetemperatur von 340°C und einem
Schmelzedruck zwischen Spinnpumpe und Anschlußstück
an die Spinndüse 1 von etwa 1 bar über dem Druck in
der Kammer 8, was etwa auch der Druck vor den Spinn
kapillaren war, und einer über die Spinnpumpe zudo
sierten Menge von 43,1 g/min, also 6,2 g/min × Loch,
ergaben sich die folgenden Fadenwerte bei den ver
schiedenen Drücken in der Kammer 8 über dem Atmosphä
rendruck in Raum 7:
0,25 bar d50 = 7,6 µm, N = 123
0,5 bar d50 = 4,4 µm, N = 276
1,0 bar d50 = 3,9 µm, N = 283
Werden pro Bohrung 4 statt 6,2 g/min nur 4,6 g/min
durchgesetzt, wird bei einem Druck in der Kammer 8
von 0,5 bar ein d50 von 3,0 µm anstatt 4,4 µm er
reicht.
Wie wichtig eine genaue Abstimmung von Schmelzetempe
ratur, Schmelzemenge und Gasströmung ist, zeigt das
folgende Beispiel für eine Abstand der Bohrungen 4
von 15 mm, einen Durchsatz pro Bohrung 4 von 4,6 g/min
und einen Druck in der Kammer 8 von 0,5 bar:
Schmelzetemperatur 340°C d50 = 3,0 µm, s = 0,8 µm, N = 187
Schmelzetemperatur 305°C d50 = 8,2 µm, s = 4,7 µm, N = 25.
Offensichtlich ist es so, daß sich um die Monofilamente
schon ein kalter Mantel gebildet hat, der ein
Aufspleißen stark behindert. Es wird nicht das gesam
te Monofil aufgespalten, sondern nur ein Teil, was
daran zu erkennen ist, daß zwar der minimal beobach
tete Fadendurchmesser sich nicht verändert hat (eini
ge spleißen also auf), nun aber auch einige Einzelfi
lamente mit einem Durchmesser von mehr als 10 µm auf
treten. Dort ist dann kein Spleißen eingetreten. Bei
der höheren Temperatur dagegen liegen alle Einzelfi
lamente zwischen 1,6 µm und 4,8 µm. Die größere
Streuung der Fadendurchmesser findet ihren Nieder
schlag in der deutlich größeren Standardabweichung.
Eine Ausführung des Mundstückes 3 mit Nippeln 25 ge
mäß Fig. 2 erlaubt die Herstellung deutlich feinerer
Fäden mit kleinerer Schwankungsbreite und/oder eine
deutliche Durchsatzsteigerung. So wurden für eine
Temperatur von 370°C, einen Abstand der Bohrungen 4
von 15 mm, einen Abstand der Austrittsöffnungen der
Bohrungen 4 vom engsten Querschnitt der Lavaldüse von
8,5 mm (die Auslauföffnungen tauchen 1,5 mm in die
gedachte Ebene der Lavaldüsenplatte ein) und einen
Druck in der Kammer 8 von 0,75 bar die folgenden Fa
denwerte erhalten:
6,2 g/min × Loch d50 = 2,1 µm, s = 0,30 µm, N = 445
12,3 g/min × Loch d50 = 2,5 µm, s = 0,60 µm, N = 627.
Mit der Einrichtung aus Beispiel 1 wurde Polyamid 6
(PA6) mit einer relativen Viskosität ηrel = 2, 4 einem
Düsenmundstück 3 mit 58 Bohrungen 4 im Abstand von
1,5 mm und einem Durchmesser von 0,4 mm zugeführt.
Der Abstand der Austrittsöffnungen der Bohrungen 4
vom engsten Querschnitt der Lavaldüse war 12,0 mm
(die Auslauföffnungen endeten 2,0 mm oberhalb der ge
dachten Ebene der Lavaldüsenplatte). Mit einem Durch
satz pro Bohrung 4 von 0,25 g/min und einem Druck in
der Kammer 8 von 0,02 bar über der Umgebung wurden
Filamente mit einem mittleren Durchmesser d50 von 4,1 µm
erzeugt.
Mit der Einrichtung aus Beispiel 1 wurde Polypropylen
(PP) mit einem MFI von 25 (230°C, 2,16 kg) einem Dü
senmundstück 3 mit 3 Bohrungen 4 im Abstand von 15 mm
und einem Durchmesser von 1,0 mm zugeführt. Koaxial
zu den 3 Bohrungen 4 waren in der Lavaldüsenplatte 3
einzelne rotationssymmetrische Lavaldüsen 6 angeord
net. Die Austrittsöffnungen der Bohrungen 4 waren ge
nau in Höhe der Oberkante der Lavaldüsenplatte ange
ordnet und hatten einen Abstand von 4,5 mm von dem
engsten Querschnitt der Lavaldüsen 6. Bei einem Druck
in der Kammer 8 von 0,75 bar über der Umgebung 7 und
einem Durchsatz pro Bohrung 4 von 9,3 g/min wurden
Einzelfilamente mit einem mittleren Durchmesser d50
von 4,9 µm hergestellt. Es ergibt sich in diesem Fall
eine theoretische Fadenzahl von 123.
Von Interesse ist bei dieser Betriebsweise die Beob
achtung, daß sich der Aufplatzpunkt im Vergleich zu
Beispiel 1 deutlich in Richtung des engsten Quer
schnittes der Lavaldüsen 6 verschoben hat. Während
sich im Fall der schlitzförmigen Lavaldüse 6 dieser
Punkt etwa 25 mm unterhalb des engsten Querschnittes
befindet, beträgt der Abstand im Fall der rotations
symmetrischen Lavaldüse 6 nur etwa 5 mm. Die Beobach
tung wird damit erklärt, daß durch die rotationssym
metrische Umfassung des Schmelzefadens höhere Schub
spannungen auf ihn übertragen wurden, er deshalb
schneller auf den Aufplatzpunkt ergebenden geringeren
Durchmesser verzogen wird. Außerdem fällt der Druck
im Freistrahl nach dem Verlassen der Lavaldüse 6
nicht schlagartig auf den Umgebungsdruck ab, sondern
erst nach einer gewissen Lauflänge. die Freistrahl
charakteristiken sind jedoch im ebenen Fall andere
als im rotationssymmetrischen.
Claims (17)
1. Verfahren zur Herstellung von im Wesentlichen
endlosen feinen Fäden aus schmelzbaren Polyme
ren, bei dem Polymerschmelze aus mindestens ei
ner Spinnbohrung ausgesponnen wird und der aus
gesponnene Faden durch mittels einer Lavaldüse
auf hohe Geschwindigkeit beschleunigte Gasströme
verzogen wird, wobei bei gegebener Geometrie der
Schmelzebohrung und ihrer Lage zur Lavaldüse die
Temperatur der Polymerschmelze, ihr Durchsatz
pro Spinnbohrung und die die Geschwindigkeit der
Gasströme bestimmenden Drücke vor und hinter der
Lavaldüse so gesteuert werden, daß der Faden vor
seinem Erstarren einen hydrostatischen Druck in
seinem Inneren erreicht, der größer ist, als der
ihn umgebende Gasdruck, derart, daß der Faden
platzt und sich in eine Vielzahl feiner Fäden
aufspleißt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich
net, daß die Gasströmung um den mindestens einen
Faden laminar ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder Anspruch 2, da
durch gekennzeichnet, daß der Raum hinter der
Lavaldüse Umgebungsdruck aufweist oder bei Wei
terverarbeitung der Fäden auf einem für die Wei
terverarbeitung notwendigen Druck etwas über Um
gebungsdruck liegt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, da
durch gekennzeichnet, daß die den Faden verzie
hende Gasströme Umgebungstemperatur oder eine
aus ihrer Zufuhr bedingte Temperatur aufweisen.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, da
durch gekennzeichnet, daß das Verhältnis der
Drücke in dem Raum über und unter der Lavaldüse
bei der Verwendung von Luft abhängig von dem Po
lymer, dessen Durchsatz und Schmelztemperatur
zwischen 1,02 und 2,5 gewählt wird.
6. Verfahren nach einem der Anspräche 1 bis 5, da
durch gekennzeichnet, daß der aus der Spinnboh
rung austretende Faden im Bereich der Lavaldüse
durch Strahlung beheizt wird.
7. Verfahren nach einem der Anspräche 1 bis 6, da
durch gekennzeichnet, daß eine Vielzahl von Fä
den ausgesponnen und aufgespleißt werden, die zu
einem Vlies abgelegt oder zur Garnen weiterver
arbeitet werden.
8. Verwendung der an sich bekannten Vorrichtung zur
Durchführung des Verfahrens nach einem der An
sprüche 1 bis 7 mit einem mit einer Zuführvor
richtung für die Schmelze verbundenen Spinnkopf,
einer in dem Spinnkopf aufgenommenen und minde
stens eine Spinnbohrung aufweisenden Spinndüsen
anordnung, die ein Schmelzemonofil ausspinnt,
einer unterhalb des Spinnkopfes (11) liegenden
Platte (6'), die eine in fester geometrischer
Zuordnung zu der Spinnbohrung (4) angeordnete
Lavaldüse (6) aufweist, wobei zwischen Platte
(6') und Spinnkopf (11) ein mit einer Zuführung
von Gas (5) versehener geschlossener erster Raum
(8) gebildet ist und unterhalb der Platte (6)
ein zweiter Raum (7) vorgesehen ist und wobei
der Durchsatz der Schmelze pro Spinnbohrung (4),
die Temperatur der Schmelze sowie der Druck im
ersten und zweiten Raum so eingestellt ist, daß
das ausgesponnene und von der Strömung des Gases
geförderte Schmelzemonofil nach Verlassen der
Lavaldüse (6) von seinem Erstarren einen hy
drostatischen Druck erreicht der größer ist als
der ihn umgebende Gasdruck, derart, daß der Fa
den platzt und sich in eine Vielzahl feiner Fä
den aufspleißt.
9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Spinnanordnung (3) gegen den
ersten Raum (8) im Bereich der mindestens einen
Spinnbohrung (4) durch eine Isolieranordnung (9)
isoliert ist und/oder im Bereich der mindestens
einen Spinnbohrung (4) beheizt ist.
10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 8 bis 9,
dadurch gekennzeichnet, daß die Austrittsöffnung
der mindestens einen Spinnbohrung (4) im Bereich
der Lavaldüse (6) in der Höhe der Oberkante der
Platte (6'), um einige mm über der Oberkante der
Platte liegt oder einige mm in die Lavaldüse (6)
hineinragt.
11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 8 bis 10,
dadurch gekennzeichnet, daß die Spinndüsenanord
nung eine Mehrzahl von gegebenenfalls mit Nip
peln versehene Spinnbohrungen (4) aufweist, die
eine Zeile oder mehrere parallel liegende Zeilen
bilden.
12. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 8 bis 11,
dadurch gekennzeichnet, daß die Platte minde
stens eine langgestreckte Lavaldüse aufweist.
13. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 8 bis 11,
dadurch gekennzeichnet, daß die Platte eine
Mehrzahl von rotationssymmetrischen Lavaldüsen
aufweist.
14. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 8 bis 13,
dadurch gekennzeichnet, daß ein Ablegeband zur
Ablage der Fäden und Bildung eines Vlieses vor
gesehen ist.
15. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 8 bis 13,
dadurch gekennzeichnet, daß eine Aufwickelvor
richtung zum Aufwickeln der Fäden vorgesehen
ist.
16. Vlies hergestellt aus Fäden, die mit dem Verfah
ren nach einem der Ansprüche 1 bis 7 erzeugt
wurden.
17. Garne hergestellt aus Fäden, die mit dem Verfah
ren nach einem der Ansprüche 1 bis 7 erzeugt
wurden.
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