CN1234922C - 制造长细丝的方法和装置 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种用可溶的聚合物制造几乎无限长的细丝的方法和装置。其中聚合物熔体从至少一个纺丝孔(4)纺出并将纺出的丝通过用一个拉瓦尔喷嘴(6)加速到高速的气流进行牵伸。在给定熔体孔(4)的几何尺寸及其相对于拉瓦尔喷嘴(6)的位置的情况下，聚合物熔体的温度、每个纺丝孔的熔体通过量和确定气流速度的拉瓦尔喷嘴(6)前后的压力是这样控制的，即纺丝在其固化之前，在其内部达到一个静压力，这个静压力大于包围该纺丝的气体压力。从而该纺丝爆裂并分裂成许多细丝。

Description

制造长细丝的方法和装置
技术领域
本发明涉及一种用熔融纺丝的聚合物制造很细的丝的方法和装置。
背景技术
这类微丝(当然一般是有限长度的微纤维)多年来用一种热风吹纺法，即所谓熔体流纺丝法进行制造，而且今天已有各种不同的制造装置。这些装置的共同点是，牵伸纺丝的热风从一排也有相互平行的几排溶体孔的旁边流出。由于与较冷的环境空气混合，这些丝或纤维冷却和固化，导致一般不希望的断裂。这类熔体纺丝法的缺点是：用于加热高流速的热风需要高的能耗；通过单个纺丝孔的通过量有限(即使这些孔在时间过程中不断变密直至到0.25毫米距离时孔径低于0.6毫米)，在丝直径低于3微米时，产生断裂，导致以后的纺织复合材料中的珠粒和露头纤维；由于用户产生细丝需要高的空气温度明显超过熔体温度，导致聚合物热损伤；所提出的大量的并需要保护的纺丝喷嘴是昂贵的喷丝工具，它们的制造精度要求很高。这种工具昂贵、运行中容易发生故障并须清洁花费。
发明内容
本发明的目的是提出一种制造长丝的方法和装置，这种方法和装置只需很小的能耗、不会由于太高的温度引起纺丝损伤，并使用结构简单的纺丝工具。
根据本发明，这个目的方法方面的技术解决方案一种用可熔的聚合物制造几乎无限长的细丝的方法，在这种方法中，聚合物熔体从至少一个纺丝孔纺出并通过一个拉瓦尔喷嘴，其中纺出的丝通过用该拉瓦尔喷嘴加速到高速的气流进行牵伸，其中在给定熔体孔的几何尺寸及其相对于拉瓦尔喷嘴的位置的情况下，聚合物熔体的温度、每个纺丝孔的熔体通过量和确定气流速度的拉瓦尔喷嘴前后的压力是这样控制的，即纺丝在其固化之前，在其内部达到一个静压力，这个静压力大于包围该纺丝的气体压力，以至纺丝爆裂并分裂成许多细丝。
在装置方面，上述目的的技术解决方案在于用于实施本发明方法的装置，包括一个与熔体输入装置连接的纺丝头、一个装在该纺丝头内的并具有至少一个纺丝孔用来纺出熔体单丝的纺丝喷嘴装置和一块位于纺丝头下方的板，该板具有一个与纺丝孔按固定的几何形状配置的拉瓦尔喷嘴，其中在板和纺丝头之间构成了一个配有输入气体的封闭的第一空间并在板下方设置了第二空间，其中，每个纺丝孔的熔体通过量、熔体的温度以及在第一和第二空间内的压力是这样调节的，即纺出的并由气流输送的熔体单丝在离开拉瓦尔喷嘴以后，在其固化之前达到一个静压力，该静压力大于包围熔体单丝的气体压力，以至该单丝爆裂，分裂成许多细丝。
本发明避免了先有技术的诸多缺点，即：聚合物熔体从一排或多排平行或成圈布置的喷丝孔挤出，进入一个充有一定压力的气体、一般为空气的与周围隔开的室中，其中熔融状态的纺丝在这种气体的一个快速加速的区域内从该室中到达出口。在到该处的过程，通过剪切应力传递到该纺丝上的力增加，使其直径显著减小，而其仍为液态的内部的压力则由于表面张力的作用而明显地与其半径成反比例上升。由于气体的加速，气体的压力按流体力学的规律下降。其中熔体温度、气流和其快速加速的条件是这样相互协调的，即纺丝在其固化之前在其内部达到一个高于环境气压的静压力，这样，纺丝爆裂并分解成许多细丝。纺丝和空气通过在该室的下方的一个缝隙离开该室。在该缝隙后面和在其他条件不改变的情况下，固定在一定的点上稳定地进行这种爆裂。在显著加速的区域内，气流和丝流平行，且气流边界层呈层状围绕纺丝。这样，原来的单根纺丝就可继续爆裂，而不产生珠粒和断裂。在用环境温度或稍高于环境温度的气流的情况下，从单根纺丝中产生很多细丝的复丝。
从爆裂中产生的新丝比原来的单丝细得多。甚至在爆裂点后，它们仍可进行少许牵伸，直至它们固化为止。由于突然创造了较大的丝面，这个过程进行得很快。复丝是无限长的。但在实际的工艺过程中，由于聚合物偏差、单独的速度或温度干扰、气体中的尘埃等原因，少量的复丝成为有限长度的丝。待成形丝的聚合物的爆裂过程可以这样进行控制，即从单丝中产生的大量的很细的单根丝是无限长的。复丝具有的直径明显低于10微米，特别是在1.5和5微米之间，这在聚合物时相当于大约0.02和0.2分特(dtex)之间的纤度并称为微纤维。
根据本发明，气流显著加速和压力下降的范围是在一个具有朝一个最窄横截面收敛的、然后迅速扩大的轮廓的拉瓦尔喷嘴的形状中来实现的，这样，后者就可使并列运动的新形成的单丝不会粘附在壁上。在最窄的横截面内，在适当选择室内的压力(在空气时大约为后面环境压力的两倍)时，气流在最窄横截面内达到声速，而在拉瓦尔喷嘴的扩大部分则超过声速。
在制造丝纤维网(纺丝纤维网)时，采用条状的纺丝喷嘴和具有矩形横截面的拉瓦尔喷嘴。在制造复合丝和特殊种类的非织造织物时，也可用具有一个或多个喷丝孔的圆形喷嘴和旋转对称的拉瓦尔喷嘴。
这种方法是借用从熔体中制造金属粉的方法发展起来的。根据文献DE 33 11 343，在拉瓦尔喷嘴的最窄的横截面区域内，金属熔体单丝爆裂成大量的粒子，这些粒子通过表面张力变成小球并冷却。在这里，溶体单丝内部的流体压力大大超过周围的层状气流。当压力下降很快以至尚未接近固化时，压力可能超过熔体的内聚力，即超过粘接力。于是爆裂成许多细丝，其中，为了能够使用这种机理，起决定性作用的是，纺丝至少在内部保持液态。所以建议单丝从纺丝喷嘴喷出后继续进行加热。
所以，金属熔体纺丝的这种自动爆裂按照采用这种机理的公司名被命名为“NANOVAL-效应”。
在制造矿物纤维时，通过爆裂分裂纤维已为人所熟知，例如在文献DE 3305810中提及此事。通过用产生横流的构件对一个布置在纺丝喷嘴下方的矩形通道中的气流进行干扰表明，在该处实现了熔体单丝的纤化。在一份关于讨论由于气流中的静压力降引起的纤化的未完全说清楚问题的文献中，即在摘自“环形运动或锯齿形运动……象一个多次的鞭击声效应”的文献EP 0 038 989中没有弄清楚实际的‘纤化’是由于纺丝内部的压力增加和周围气流的减少的原因，在这方面也没有任何控制机理。
人们把同一申请公司在制造矿物纤维的这一发现用于聚合物。在文献DE 38 10 596中，用图3的一种装置和例4的说明通过高的静压力降纤化聚苯硫醚(PPS)的熔体流。气流是热的，甚至被加热到超过PPS的熔点，在纺丝前进方向内不断减小的气流的静压力降不可能单独纤化纺丝。没有认识到熔体流在其内部的足够的一部分至少必须保持液态。但通过使用聚合物熔体温度范围内的热空气自动地出现了这种情况。不是一个‘在出孔后面作用的压力降’1列，54/55行把熔体流拉成细纤维，而是熔体流和周围气体流之间的静压力降使它分裂或纤化。产生的丝是有限长度和无定形的。
与此相反，按本发明方法制造的纺丝则是无限长的或基本上是无限长的。这些纺丝通过一根还处于熔体状态的单丝的有意控制的爆裂产生在一个包围它们的分层气流中，即不产生涡流的横流中。原则上，全部可形成丝的聚合物都可使用，例如聚烯烃、聚丙烯、聚乙烯、聚酯、聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)、聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)、聚酰胺PA6和PA66以及聚苯乙烯等。其中应优先选用聚丙烯(PP)和聚乙烯(PE)，因为表面张力和粘度保持这样一个比例，即这个比例容易相对于纺丝表皮的表面张力建立纺丝内部压力，而粘度则不高到阻碍爆裂的程度。对大多数聚合物来说，表面张力与粘度的比例可通过提高熔体温度来增加。这可在熔体制造中用简单的方式来实现并可通过在出丝前加热纺丝喷嘴获得增强。但根据本发明，此后通过热气流不会加热纺丝。
应当指出，本发明的目的尚未达到，即还没有找到用冷空气牵伸的聚合物丝可控地分裂成许多无限长的或基本上无限长的细的单根丝。这个目的是通过由纺丝表皮和其周围的气流给定的纺丝内的静压力之间的正压差引起的熔体纺丝的爆裂的自动效应来实现的。当这个压差很大，纺丝表皮的强度不足以使其内部聚合在一起时，纺丝爆裂，并分裂成许多细丝。气体(一般是空气)可以是冷却的，亦即不需加热，工艺条件和装置只需具有这样的条件，即熔体单丝在其由相应聚合物的熔体粘度和表面张力所确定的临界直径内不被冷却到通过建立的内部液体压力不再可能引起爆裂的程度。也不容许通过气体使熔体孔严重冷却，导致熔体过度冷却，更不容许在该处就已固化。实现这个爆裂效应的工艺和几何条件是很容易找到的。
本发明的优点在于，用简单而又节省的方式就可产生明显低于10微米范围的最细的丝，这种丝主要为2至5微米，而在例如通过熔喷法纯粹牵引的情况中，只用热的、被加热到超过熔点的气体(空气)喷射时，则需要大得多的能耗。此外，纺丝在其分子结构上未受到超温损害，从而避免了由此引起的强度降低，因而也避免了它们从纺织复合物中摩擦出来。另一个优点是，纺丝是无限长或基本上无限长的，而且不从复合织物例如非织造织物中凸出并作为细毛脱落。实施本发明方法的装置很简单。纺丝喷嘴的纺丝孔比较大，因而减少了故障，拉瓦尔喷嘴横截面在其精度上不需要熔喷法侧向空气缝隙的小的误差。在一定的聚合物时，只需室内的熔体温度和压力相互调节并在每个纺丝孔的给定通过量和纺丝孔相对于拉瓦尔喷嘴的给定几何位置的情况下即可产生单丝的分裂。
附图说明
附图中表示本发明的实施例并将在下面进行详细说明。其中：
图1按本发明第一实施例用冷气流通过一种熔体流爆裂成许多单丝来制造微丝的一种装置的示意横截面图；
图2用条状喷嘴和内接头形状的纺丝孔来制造微丝纤维网的本发明装置的一个实施例的部分透视图；
图3本发明第三实施例的纺丝喷嘴和拉瓦尔喷嘴的部分横截面图。
具体实施方式
图1表示用熔体纺丝的聚合物制造基本上无限长的细丝的一种装置，该装置具有一个未作详细说明的纺丝头或纺丝箱11，在该纺丝箱中装有一个纺丝喷嘴1。纺丝头11和纺丝喷嘴按众所熟知的方式由不同的部件组成，这里不拟详述。该纺丝头或纺丝箱11被一个加热装置12包围，该加热装置作为箱体式液体或蒸汽加热装置或带式电加热装置构成。该纺丝头或纺丝箱与一个未示出的熔体计量装置例如纺丝泵或挤压机连接，这些装置都是一些制造合成纤维常用的装置，所以也不拟赘述。
纺丝喷嘴具有一个喷丝模孔3，但该模孔一般具有布置成一排的多个喷丝孔。也可以布置成平行的几排。在纺丝头11下方设有一块具有一个缝隙6的板6′，该缝隙呈收敛-发散状并通过一个位于它下方的空间7大大扩大而形成一个拉瓦尔喷嘴。根据纺丝喷嘴1的形状，该拉瓦尔喷嘴6在单个喷嘴情况中类似于节流孔作成旋转对称或在条状喷嘴情况中作为纵向缝隙构成。纺丝喷嘴或纺丝喷嘴的喷丝孔在拉瓦尔喷嘴6的上方终止或终止在板6′的平面内，但也可稍微伸入拉瓦尔喷嘴6中。
在纺丝头和板6′之间有一个封闭的空间8，气体例如从一台压缩机按箭头5流入该空间。气体具有通常的环境温度，但也可能由于压缩机的压缩热而具有稍高的温度，例如70°至80°。
喷丝模孔3被一个绝热装置9包围，该绝热装置防止喷丝模孔3由于气流5引起过大的热损失。此外，在绝热装置9和喷丝模孔3之间可设置一个带式加热装置10。
空间7具有通常的环境压力，而空间8中的气体则保持一个比空间7高的压力。在直接继续处理成纤维网或别的丝结构的情况下，空间7可具有稍高于环境压力即大气压力的压力，例如高几个毫巴，这是下一步处理例如铺纤维网或别的集丝装置需要的。
聚合物熔体按箭头2从喷丝模孔3即喷丝孔或开口4作为熔体单丝被挤出后，被气流5截住并通过其圆周上的剪切应力减小到较小的直径。由于原则上可以是冷的气流(可以是空气流)，熔体被冷却，在几毫米后，它必须到达拉瓦尔喷嘴的最窄区并由此进入较低压力的区域。一旦继续减小并通过熔体在纺丝表皮上的表面张力的作用使内部压力上升到超过气流压力时，单丝发生爆裂，亦即当纺丝表皮不再可能承受随纺丝收缩而增加的内压力时，发生这种爆裂。于是，熔体单丝分裂成许多单根丝，它们由于熔体和冷气体或空气之间的温差和单根丝相对于纺丝的突然增加的表面而被迅速冷却。所以产生了一定数量的很细的基本上是无限长的单根丝。
这种爆裂过程的性质类似于爆炸，在分裂点以后产生的丝的数量不可能是不变的，该分裂点例如位于拉瓦尔喷嘴6下方5至25毫米。由于纺丝和气体相互到爆裂点的距离很短，纺丝周围的气流边界层呈层状。最好从输气管出来的空气也尽可能呈层状流到分裂区。这具有较小气流损失和较小能耗的优点，但与紊流比较，层流还具有分裂的均匀时间过程的特征，因为不存在紊流变化产生的干扰，被加速的气流，例如在拉瓦尔喷嘴6横截面内的气流保持层流，甚至事先占上风的一定的紊流也可使之层流化。
一直到分裂点和超出该点用层流牵引熔体单丝的另一个优点是导致分裂成许多均匀的单根丝，这是因为流速、熔体单丝上和产生的单根丝上作用的剪切应力以及气流的压力都不存在较大差别的缘故。令人惊奇的是，丝径的分布很窄，例如可制造丙烯丝的直径全都在2和4微米之间。
如上所述，气流的速度按箭头5朝喷丝孔4随后到拉瓦尔喷嘴6不断增加。在拉瓦尔喷嘴的最窄的横截面内，在达到临界压力比时，气流的速度可上升到音速。其中，在空气情况下，封闭空间8和空间7的压力比约为1.9。
复丝按箭头21向下运动并可例如放到一条未示出的输送带上，以形成纤维网或别的继续处理。
图2表示本发明的另一个实施例，其中纺丝喷嘴1作为条状喷嘴构成。其中特别清楚地示出了具有喷丝模孔3的纺丝喷嘴1的出口处，该纺丝模孔具有内接头25。这种形状容许气体同心进入熔体单丝，这对分裂可达到的复丝的细度和复丝直径的波动幅度都是有利的。
与图1的带式加热装置10不同的是，这里用圆形加热棒26来对喷丝模孔3进行供热，该喷丝模孔朝气流5的方向用绝热件27遮盖。复丝呈宽幕状随气体一起离开拉瓦尔喷嘴并按箭头21运动到接受带20上，在区域22形成纤维网23。纤维网23按箭头24离开它的制作区。
图3表示本发明的纺丝和劈丝装置的又一种结构型式。在这里，熔体单丝又是从一个具有一或多个熔体孔4的绝热喷丝模孔3挤出并被侧向作用的气流5截住和通过剪切应力牵伸成更小直径的长度。在板6′中的拉瓦尔喷嘴6的区域内设有一个加热装置30。所以熔体单丝在到拉瓦尔喷嘴6的途中受到热辐射，从而延迟了由于冷气流引起的冷却。熔体单丝达到、牵伸到较小的直径、进入拉瓦尔喷嘴6的真空区并可劈裂成更细的许多单根丝。
下面几个例子说明在用不同原材料的基本工艺数据和丝结果情况下的方法和装置。
例1
通过一台实验室用挤压机(螺杆直径为19毫米和L/D＝25)加工聚合物，熔化带有MFI字样(熔体流)的聚丙烯25(230℃，2.16千克)，并通过一台齿轮纺丝泵将它输入一个纺丝头中，该纺丝头具有一个喷丝模3，该喷丝模具有一排7个按4.5毫米等距离布置的喷丝孔4，喷丝孔4的直径为1毫米。熔体运送管道通过带式电加热装置进行外部加热。喷丝模3按图1在其两侧通过一个陶瓷绝热件9(硅酸钙)相对气流进行隔热并用电加热装置进行加热。在纺丝喷嘴1的下方设有一个气体供入室8。在本例和其他几例中都用空气作气体，空气取自压缩空气网并由一台空气压缩机供入该压缩空气网中。室8向下由一块板界定，该板在拉瓦尔喷嘴6的最窄的横截面处具有一条4毫米宽的、构成该拉瓦尔喷嘴的缝隙。从拉瓦尔喷嘴板6′的上缘算起，该室空气的侧向供入横截面具有32毫米的高度。孔4的出口精确地布置在拉瓦尔喷嘴板6′的上缘的高度内并离拉瓦尔喷嘴最窄的横截面的距离为10毫米。
在纺丝泵和喷嘴1连接段之间的熔体压力和熔体温度分别用一个应变-压力测量仪(Dynisco，MDA 460型)和一个热偶进行测量。
所得的复丝用从20次单独测量的平均线径d50和必要时用标准偏差S来表征。
劈丝是通过理论丝数N来表征的。它表明，为了把测出的熔体质量转变成单根丝，测出的平均丝径d50的多少根单丝以最大可能的速度通过拉瓦尔喷嘴的最窄横截面。最大的可能速度是拉瓦尔喷嘴6的最窄横截面的速度，这个速度或者是可从室8内的条件算出的声速，或者如果达到声速所需的临界压力比达不到时，则可从这些条件中用圣维南(Saint-Venant)和汪泽尔(Wantzell)公式计算。如果理论的丝数N超过1，则观察到的丝径不可能通过简单的牵伸来产生，这是与质量守恒定律相矛盾的。在观察到的理论丝数N明显超过1时，则说明还只有一次劈丝。多次的鞭击声效应也许可说明数值正好超过1至10，但不是观察值可达到627。由于实际的丝速必须低于最大速度，所以实际得出的单根丝数超过理论数。
在纺丝泵和纺丝喷嘴1的连接件之间的熔体温度为340℃和熔体压力超过室8内的压力大约1巴时(这个压力大约也是在纺出单丝前的压力)，并在一个通过纺丝泵计量的量为43.1克/分，即6.2克/分每孔时，得出在室8内的不同压力值超过室7内的大气压力时的如下的纺丝值：
0.25巴      d50＝7.6微米，N＝123
0.5巴       d50＝4.4微米，N＝276
1.0巴       d50＝3.9微米，N＝283
如果每个孔4的通过量不是6.2克/分，而是只有4.6克/分，则在室8内的压力为0.5巴时，一个d50达到3.0微米，而不是4.4微米。
下例表示在孔4间距为15毫米、每个孔4的通过量为4.6克/分和室8内的压力为0.5巴时，熔体温度、熔体量和气流的精确匹配是多么重要：
熔体温度340℃    d50＝3.0微米    s＝0.8微米    N＝187
熔体温度305℃    d50＝8.2微米    s＝4.7微米    N＝25
很明显，这说明单丝周围已经形成严重妨碍劈丝的冷的外皮。这样不是整个单丝被劈裂，而只是一部分，这可从这样的现象看出，即尽管观察的最小丝径没有改变(即说明有一些劈裂)，但也出现了一些具有10微米以上直径的单根细丝。所以在该处没有发生劈丝。而在较高温度时，全部单根细丝都在1.6微米和4.8微米之间。丝径的较大的分散性反映在其明显的较大的标准差。
用图2带有内接头25的喷丝模3的结构可以制造波动幅度较小的明显较细的丝和/或明显提高通过量。例如在温度370℃时，孔4的间距为15毫米、孔4离拉瓦尔喷嘴最窄横截面的出口的距离为8.5毫米(出口沉入拉瓦尔喷嘴板的假想平面为1.5毫米)和室8内的压力为0.75巴的情况下，可得如下的丝值：
6.2克/分每孔      d50＝2.1微米    s＝0.30微米   N＝445
12.3克/分每孔     d50＝2.5微米    s＝0.60微米   N＝627
例2
在用例1装置的情况下，把具有相对粘度η相对＝2.4的聚酰胺6(PA6)输入一块具有58个孔4的、孔距为1.5毫米和孔径为0.4毫米的喷丝模6中。孔4的出口离拉瓦尔喷嘴的最窄横截面的距离为12.0毫米(出口在拉瓦尔喷嘴模假想平面上方2.0毫米处终止)。用每个孔4的通过量为0.25克/分和室8内的压力超过环境压力0.02巴时，产生的细丝具有4.1微米的平均直径d50。
例3
在用例1装置的情况下，把带有MFI 25字样的聚丙烯(PP)(230℃，2.16千克)输入一块具有3个孔4的喷丝模3中，其孔距为15毫米和孔径为1.0毫米。单个旋转对称的拉瓦尔喷嘴6与孔4的3个孔同轴布置在拉瓦尔喷嘴板3中。孔4的出口精确地布置在拉瓦尔喷嘴板上缘的高度内并离拉瓦尔喷嘴6的最窄横截面的距离为4.5毫米。在室8内的压力超过环境7的压力为0.75巴和每孔4的一次通过量为9.3克/分时，制造的细丝具有4.9微米的平均直径d50。在这种情况中得出的理论丝数为123。
有意思的是，在这种运行方式时观察到的爆裂点比上例1明显向拉瓦尔喷嘴6的最窄横截面的方向移动。在缝隙式拉瓦尔喷嘴6的情况中，此点位于该最窄横截面下方大约25毫米，而在旋转对称的拉瓦尔喷嘴6的情况中，这个距离则只有5毫米左右。这个观察结果表明，通过对熔体纺丝的旋转对称的包围可把较高的剪切应力传递到该熔体纺丝上，所以，它被较快地牵伸到给定该爆裂点的较细的直径。此外，自由喷吹的压力在离开拉瓦尔喷嘴6后不是突然下降到环境压力，而是一定的行程后才下降到环境压力。但在平面的情况下，自由喷吹的特性曲线是与旋转对称的情况不同的。

Claims (19)

1.用可熔的聚合物制造几乎无限长的细丝的方法，在这种方法中，聚合物熔体从至少一个纺丝孔纺出并通过一个拉瓦尔喷嘴，其中纺出的丝通过用该拉瓦尔喷嘴加速到高速的气流进行牵伸，其中在给定纺丝孔的几何尺寸及其相对于拉瓦尔喷嘴的位置的情况下，聚合物熔体的温度、每个纺丝孔的熔体通过量和确定气流速度的、沿流动方向在拉瓦尔喷嘴前面和后面的压力是这样控制的，即纺丝在其固化之前，在其内部达到一个静压力，这个静压力大于包围该纺丝的气体压力，以至纺丝爆裂并分裂成许多细丝。
2.按权利要求1的方法，其特征为，气流在至少一根纺丝周围是层状的。
3.按权利要求1或2的方法，其特征为，在拉瓦尔喷嘴后面的空间具有环境压力，或在这些细丝继续处理时，继续处理需要的压力稍高于环境压力。
4.按权利要求1的方法，其特征为，牵伸纺丝的气流具有环境温度或由于气流供入所引起的温度。
5.按权利要求1的方法，其特征为，拉瓦尔喷嘴前面和后面的空间内的压力比，在用空气时选用1.02和2.5之间，取决于聚合物、它的通过量和熔体温度。
6.按权利要求1的方法，其特征为，从纺丝孔喷出的单丝在拉瓦尔喷嘴区通过辐射加热。
7.按权利要求1的方法，其特征为，纺出和分裂出许多丝，这些丝被堆积成纤维网或进一步加工成复合丝。
8.用可熔的聚合物制造几乎无限长的细丝的装置，包括一个与熔体输入装置连接的纺丝头、一个装在该纺丝头内的并具有至少一个纺丝孔用来纺出熔体单丝的纺丝喷嘴装置和一块位于纺丝头(11)下方的板(6′)，该板具有一个与纺丝孔(4)按固定的几何形状配置的拉瓦尔喷嘴(6)，其中在板(6′)和纺丝头(11)之间构成了一个配有输入气体(5)的封闭的第一空间(8)并在板(6′)下方设置了第二空间(7)，其特征在于，每个纺丝孔(4)的熔体通过量、熔体的温度以及在第一和第二空间内的压力是这样调节的，即纺出的并由气流输送的熔体单丝在离开拉瓦尔喷嘴(6)以后，在其固化之前达到一个静压力，该静压力大于包围熔体单丝的气体压力，以至该单丝爆裂，分裂成许多细丝。
9.按权利要求8的装置，其特征为，纺丝喷嘴装置朝第一空间(8)在至少一个纺丝孔(4)的范围内通过一个绝热装置(9)进行绝热和/或在至少一个纺丝孔(4)的范围内进行加热。
10.按权利要求8的装置，其特征为，在第一和第二空间(8，7)内的压力比例是这样调节的，即拉瓦尔喷嘴(6)内的气流具有亚声速、声速或超过声速的速度。
11.按权利要求8至10任一项的装置，其特征为，第二空间(7)具有环境压力或超过环境压力几毫巴。
12.按权利要求8至10任一项的装置，其特征为，输入的气体具有环境温度或其输入装置的温度。
13.按权利要求8至10任一项的装置，其特征为，至少一个纺丝孔(4)的出口在拉瓦尔喷嘴(6)的范围内位于板(6′)上缘的高度内，或超过该板上缘几毫米，或伸入拉瓦尔喷嘴(6)几毫米。
14.按权利要求8的装置，其特征为，该纺丝喷嘴装置具有许多纺丝孔(4)，这些纺丝孔排成一行或相互平行的几行。
15.按权利要求8的装置，其特征为，该板具有至少一个细长的拉瓦尔喷嘴。
16.按权利要求8的装置，其特征为，该板具有许多旋转对称的拉瓦尔喷嘴。
17.按权利要求8的装置，其特征为，设置了一条落丝传送带来堆放丝并形成纤维网。
18.按权利要求8的装置，其特征为，设置了一个卷绕装置来卷绕制成的丝。
19.按权利要求14的装置，其特征为，所述纺丝孔配有内接头。
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