DE19754666A1 - Oszillatorschaltung - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft eine Oszillatorschaltung, insbesondere eine Oszil
latorschaltung, die sich als Empfangsoszillator für die Schmalband-Kom
munikation eignet.
Fig. 6 zeigte eine konventionelle Oszillatorschaltung in Form eines
Colpitts-Oszillators mit auf Masse gelegtem Kollektor. Der Kollektor
eines Oszillatortransistors (im folgenden einfach als Transistor
bezeichnet) 1 ist über einen Erdungskondensator 2 mit hochfrequenz
mäßig geringer Impedanz auf Masse gelegt. Außerdem liegen zwischen
Basis und Emitter bzw. zwischen Emitter und Basis Rückkopplungs
kondensatoren 3 und 4, außerdem liegt zwischen der Basis und Masse
über einen Klemmkondensator 5 eine Spule 6. Hierdurch wird ein
Parallelresonanzkreis 7 gebildet, in welchem die zwei Rückkopplungs
kondensatoren 3 und 4 in Reihe liegen und außerdem die Spule 6
parallel zu den zwei Rückkopplungskondensatoren 3 und 4 geschaltet ist.
Zu der Spule 6 ist eine Serienschaltung aus einem Korrekturkondensator
8 und einem Varaktor (Kapazitätsdiode) 9 parallelgeschaltet, und an die
Kathode des Varaktors 9 wird über einen Einspeisewiderstand 10 eine
Abstimmspannung gelegt. Jeweils ein Ende des Rückkopplungskonden
sators 4 und der Spule 6 sowie eine Anode des Varaktors 9 sind direkt
auf Masse gelegt und sind mit dem Kollektor des Transistors 1 über die
Masse und einen Erdungskondensator 2 hochfrequenzmäßig gekoppelt.
Außerdem kann der Klemmkondensator 5 entfallen.
An die Basis des Transistors 1 wird über die Basis-Vorspannwiderstände
12 und 13 eine Vorspannung gelegt, wobei die Widerstände 12 und 13
zwischen dem Versorgungsspannungsanschluß 11 und Masse liegen,
außerdem liegt zwischen dem Emitter und Masse ein Emitter-Vorspann
widerstand 14. Als Vorspannwiderstände 12 und 13 werden üblicher
weise Widerstände mit Werten von einigen wenigen Kiloohm verwendet,
wohingegen der Emitter-Vorspannwiderstand 14 einen Widerstandswert
von 100 Ohm bis 700 Ohm in der mit einer niedrigen Spannung betrie
benen Oszillatorschaltung aufweist.
Die oben erläuterte Oszillatorschaltung ist allgemein bekannt, so daß
hier keine detaillierte Erläuterung der Betriebsweise erfolgen muß.
Grundsätzlich arbeitet die Schaltung folgendermaßen: Eine Schaltung 15
aus dem Klemmkondensator 5, der Spule 6, dem Korrekturkondensator
8 und dem Varaktor 9 verhält sich insgesamt induktiv, und indem sie
parallel zu den Rückkopplungskondensatoren 3 und 4 geschaltet ist, die
ihrerseits in Serie geschaltet sind, wird ein Parallelresonanzkreis 7 zwi
schen dem Kollektor und der Basis des Transistors 1 gebildet, wobei
eine Schwingung deshalb aufrechterhalten wird, weil beide Enden des
Parallelresonanzkreises 7, d. h. der Kollektor und die Basis des Tran
sistors 1, eine zueinander gegenläufige Phase haben, wobei der Ver
bindungspunkt der Rückkopplungskondensatoren 3 und 4, das heißt der
Emitter des Transistors 1, als Mittelpunkt fungiert.
Diese Art von Oszillatorschaltung ist weit verbreitet als VCO (span
nungsgesteuerter Oszillator), der zur Verwendung in einem Mobiltelefon
immer stärker miniaturisiert, leistungsärmer gestaltet und für niedrigere
Betriebsspannungen geeignet gemacht wurde. Einhergehend mit diesen
Entwicklungen wurde aber der C/N-Abstand (Träger-Rausch-Abstand),
der ein wichtiges Leistungsmerkmal der Oszillatorschaltung darstellt,
verringert. Der Hauptgrund dafür ist die Abnahme des Leerlaufgütefak
tors Q als Ergebnis einer Miniaturisierung, und weiterhin eine Ab
nahme der Güte Q des Parallelresonanzkreises 7 entsprechend einem
Vorspannungswiderstand des Transistors 1, insbesondere des
Emitter-Vorspannwiderstands 14, der einen geringen Widerstandswert besitzt.
Der Emitter-Vorspannwiderstand 14 liegt zu dem Rückkopplungskon
densator 4 parallel, und bei Empfang einer an beiden Endes des Pa
rallelresonanzkreises 7 erzeugten Resonanzspannung fließt ein Teil eines
Resonanzstroms, welcher durch Verbrauch elektrischer Leistung die
Güte Q des Parallelresonanzkreises und damit das C/N-Verhältnis ver
ringert. Je kleiner der Widerstandswert des Emitter-Vorspannwiderstands
14 ist, desto größer sind die Einbußen von Q und C/N. Je mehr die
Betriebsspannung der Oszillatorschaltung herabgesetzt wird, desto klei
ner muß aber auch der Widerstandswert des Emitter-Vorspannwider
stands 14 gemacht werden (um sicherzustellen, daß zwischen Kollektor
und Emitter des Transistors 1 eine vorbestimmte Spannung vorhanden
ist), so daß die Verringerung der Güte Q und die Verringerung des
C/N-Verhältnisses schwerwiegende Probleme darstellen.
Ziel der Erfindung ist es, das C/N-Verhältnis der Oszillatorschaltung
dadurch zu vergrößern, daß die Güte Q des Parallelresonanzkreises 7
erhöht wird.
Gelöst wird diese Aufgabe durch die im Anspruch 1 und im Anspruch 3
angegebene Erfindung, wobei eine bevorzugte Ausgestaltung im
Anspruch 2 angegeben ist.
Im folgenden werden Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand der
Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 ein Schaltungsdiagramm einer ersten Ausführungsform
einer erfindungsgemäßen Oszillatorschaltung;
Fig. 2 ein Ersatzschaltbild der Schaltung nach Fig. 1;
Fig. 3 eine Skizze eines weiteren Beispiels der ersten Ausfüh
rungsform einer erfindungsgemäßen Oszillatorschaltung;
Fig. 4 eine Skizze einer zweiten Ausführungsform der erfindungs
gemäßen Oszillatorschaltung;
Fig. 5 eine Darstellung eines weiteren Beispiels für die zweite
Ausführungsform der erfindungsgemäßen Oszillatorschal
tung; und
Fig. 6 eine Skizze einer konventionellen Oszillatorschaltung.
Anhand der Fig. 1 bis 3 soll zunächst eine erste Ausführungsform der
Erfindung beschrieben werden, anschließend wird anhand der Fig. 4-5
eine zweite Ausführungsform beschrieben. Fig. 1 zeigt eine Oszillator
schaltung in Kollektorschaltungsweise, Fig. 2 zeigt deren Ersatzschal
tung, Fig. 3 zeigt eine Oszillatorschaltung vom Basisschaltungs-Typ und
außerdem zeigt Fig. 4 eine Oszillatorschaltung vom Kollektorschaltungs-Typ,
Fig. 5 zeigt eine Oszillatorschaltung in Basisschaltungs-Ausfüh
rung. In diesen Figuren dienen gleiche Bezugszeichen für gleiche Teile,
auch bezüglich der konventionellen Schaltung, so daß diese Teile nicht
noch einmal beschrieben werden.
Gemäß Fig. 1 ist zu zwei parallel geschaltete Kondensatoren 3, 4 über
einen Klemmkondensator 5 eine Spule 21 parallelgeschaltet, die derart
ausgebildet ist, daß zwei Spulen 22 und 23 in Reihe geschaltet sind,
wobei die Induktivität dieser Spule 21 die gleiche ist wie die der einen
Spule 6 in der in Fig. 6 gezeigten herkömmlichen Oszillatorschaltung.
Die Serien-Parallel-Schaltung 24, bestehend aus dem Klemmkondensator
5, dem Korrekturkondensator 8, dem Varaktor 9 und einer Spule 21,
ist insgesamt induktiv und ist an die Rückkopplungskondensatoren 3 und
4 parallelgeschaltet, um einen Parallelresonanzkreis 25 zu bilden.
Außerdem sind jeweils ein Ende der Spule 21 und die Anode des Varak
tors 9 direkt auf Masse gelegt. Auf diese Weise wird ein Oszillator in
Kollektorschaltung gebildet.
Der Emitter-Vorspannwiderstand 14 für den Transistor 1 ist an den
Verbindungspunkt zwischen den Spulen 22 und 23 angeschlossen. Ob
schon hier zwei Spulen 22 und 23 in Reihe geschaltet sind, kann es
bevorzugt sein, eine einzige Spule mit einem Mittelanzapfpunkt zu ver
wenden, so daß der Mittelanzapfpunkt zu einem Mittelanschlußpunkt
wird. Dabei wird der Emitter-Vorspannwiderstand 14 nicht parallel zu
dem Rückkopplungskondensator 4 geschaltet, so daß ein in den
Emitter-Vorspannwiderstand 14 fließender Resonanzstrom kleiner ist im Ver
gleich zu der herkömmlichen Oszillatorschaltung, und die Güte Q des
Parallelresonanzkreises 25 größer wird. Weiterhin ist es ideal, wenn der
Anschlußpunkt 26 der Spulen 22 und 23 so eingestellt ist, daß eine
Resonanzspannung, die zwischen Basis und Emitter des Transistors 1
liegt, das heißt eine Resonanzspannung an den beiden Enden des
Rückkopplungskondensators 3, so groß ist wie eine Resonanzspannung,
die zwischen der Basis des Transistors 1 und dem Anschlußpunkt 26 ent
steht, und außerdem Gleichheit besteht zwischen einer Resonanzspan
nung, die zwischen dem Emitter und dem Kollektor (Masse) des Tran
sistors 1 entsteht, das heißt einer Resonanzspannung an beiden Enden
des Rückkopplungskondensators 4, und einer Resonanzspannung, die
zwischen dem Anschlußpunkt 26 und Masse entsteht, so daß der Emitter
des Transistors 1 einerseits und der Anschlußpunkt 26 andererseits glei
ches Potential haben und demzufolge durch den Emitter-Vorspannwider
stand 14, der zwischen dem Emitter des Transistors 1 und dem An
schlußpunkt 26 liegt, kein Resonanzstrom fließt und demzufolge die
Güte Q des Parallelresonanzkreises 25 und mithin das C/N-Verhältnis
des Oszillators viel größer sind.
Ferner wird durch Variieren der Abstimmspannung die Kapazität des
Varaktors 9 geändert, und als Ergebnis ergibt sich eine Differenz zwi
schen dein Potential am Anschlußpunkt 26 und dem Potential an dem
Emitter des Transistors 1, und zwar aufgrund der Existenz des Kon
densators 5. Um also das Potential am Anschlußpunkt 26 auf dem glei
chen Wert zu halten wie das Potential des Emitters des Transistors 1, ist
es notwendig, die Induktivität der Spulen 22 und 23 zu ändern; muß
man das Induktivitätsverhältnis der Spulen 22 und 23 ändern, da aller
dings diese Differenz sehr gering ist, gibt es kein praktisches Problem
mit dem mittleren Wert der Kapazitätsänderung des Varaktors 9, auch
dann nicht, wenn die Induktivitätswerte der Spulen 22 und 23 festgelegt
sind.
Fig. 2 zeigt ein Ersatzschaltbild der Oszillatorschaltung nach Fig. 1,
wobei allerdings die Spule 27 der Serien-Parallel-Schaltung 24 aus Fig.
1 entspricht. Die Spulen 28 und 29, die die Spule 27 bilden, sind äqui
valent zu dem Schaltungsteil, der den Klemmkondensator 5, den Korrek
turkondensator 8 und den Varaktor 9 enthält, sie passen also nicht zu
den Spulen 22 und 23 aus Fig. 1. Die Rückkopplungskondensatoren 3
und 4 und die Spulen 28, 29 ergeben eine sogenannte Brückenschaltung,
und diese Brückenschaltung ist dann abgeglichen, wenn das Impedanz
verhältnis der Rückkopplungskondensatoren 3 und 4 einerseits und das
Impedanzverhältnis der Spulen 28 und 29 andererseits gleich groß ist, so
daß kein Resonanzstromfluß durch den Emitter-Vorspannwiderstand 14
stattfindet. Der Abgleich bedeutet lediglich, daß die an den beiden En
den des Kondensators 3 erzeugte Resonanzspannung und die zwischen
der Basis des Transistors 1 und dem Anschlußpunkt 26 erzeugte Reso
nanzspannung gleich groß sind.
Fig. 3 zeigt im wesentlichen die erste Ausführungsform der Erfindung,
wobei der Oszillator als Basisschaltung ausgeführt ist. Die Basis des
Transistors 1 liegt über dem Erdungskondensator 2 auf Masse, und
außerdem ist der Kollektor des Transistors zum Sperren hoher Frequen
zen über eine Spule 30 an den Versorgungsspannungsanschluß gelegt.
Bezüglich der zwei in Serie geschalteten Rückkopplungskondensatoren 3
und 4 ist die über den Klemmkondensator 5 angeschlossene Spule 31
parallelgeschaltet, sie wird durch in Serie geschaltete zwei Spulen 32
und 33 gebildet, wobei die Induktivität dieser Spule 31 die gleiche ist
wie die der Spule 6 in der in Fig. 6 gezeigten herkömmlichen Schaltung.
Die Serien-Parallel-Schaltung 34, bestehend aus dem Klemmkondensator
5, dem Korrekturkondensator 8, dem Varaktor 9 und der Spule 31,
erweist sich insgesamt als induktiv und ist parallel zu den in Reihe
geschalteten Rückkopplungskondensatoren 3 und 4 geschaltet, wodurch
ein Parallelresonanzkreis 35 gebildet wird. Allerdings ist der Klemmkon
densator 5 an den Kollektor des Transistors 1 angeschlossen, und ein
Ende der Spule 32 sowie die Anode des Varaktors 9 sind direkt auf
Masse gelegt. Hierdurch wird der Oszillator in Basisschaltung gebildet.
Ganz ähnlich wie bei dem Oszillator in Kollektorschaltung ist der Emit
ter-Vorspannwiderstand 14 des Transistors 1 an den Anschlußpunkt 36
der Spulen 32 und 33 gekoppelt, und dieser Anschlußpunkt 36 ist derart
eingestellt, daß die an beiden Enden des Rückkopplungskondensators 3
erzeugte Resonanzspannung einerseits und die an beiden Enden der
Spulen 32 erzeugte Resonanzspannung andererseits gleich groß sind. Als
Ergebnis erweisen sich auch die an den beiden Enden des Rückkopp
lungskondensators 4 erzeugte Resonanzspannung und die zwischen dem
Anschlußpunkt 36 und dem Kollektor erzeugte Resonanzspannung als
gleich, so daß der Emitter des Transistors 1 und der Anschlußpunkt 36
gleiches Potential erhalten. Demzufolge fließt kein Resonanzstrom durch
den Emitter-Vorspannwiderstand 14, der zwischen dem Emitter des
Transistors 1 und dem Anschlußpunkt 36 liegt, demzufolge die Güte Q
des Parallelresonanzkreises 35 zunimmt, und damit das C/N-Verhältnis
des Oszillators verbessert wird. Wie oben erläutert, wird bei der ersten
Ausführungsform der erfindungsgemäßen Oszillatorschaltung deshalb,
weil der Emitter-Vorspannwiderstand 14 zwischen dem Emitter des
Transistors 1 und dem Anschlußpunkt 26 bzw. 36 der beiden Spulen
liegt, der durch den Emitter-Vorspannwiderstand 14 fließende Resonanz
strom schwächer im Vergleich zu der konventionellen Oszillatorschal
tung, so daß die Güte Q des Parallelresonanzkreises 25 bzw. 35 zu
nimmt. Durch Einstellen des Verbindungspunkts 26 oder 36 der beiden
Spulen an einer solchen Stelle, daß die in dem Rückkopplungskondensa
tor 3 erzeugte Resonanzspannung einerseits und die zwischen der Basis
des Transistors 1 und dem Anschlußpunkt 26 bzw. 35 erzeugte Reso
nanzspannung andererseits gleich groß sind, ist es möglich, zu erreichen,
daß kein Resonanzstrom durch den Emitter-Vorspannwiderstand 14
fließt, so daß die Güte Q des Parallelresonanzkreises 25 bzw. 35 sehr
stark zunimmt. Durch direktes Verbinden der beiden Spulen 23 bzw. 32
mit Masse läßt sich der Oszillator in Kollektorschaltung bzw. in Basis
schaltung in einfacher Weise dadurch bilden, daß man bloß den
Emitter-Vorspannwiderstand an den Verbindungspunkt 26 bzw. 36 anschließt.
Im folgenden soll eine zweite Ausführungsform des erfindungsgemäßen
Oszillators anhand der Fig. 4 und 5 beschrieben werden. Ein Teil der
zweiten Ausführungsform der Erfindung gemäß Fig. 4, der abweicht von
der konventionellen Oszillatorschaltung nach Fig. 6, besteht darin, daß
der Emitter-Vorspannwiderstand 14 des Transistors 1 zwischen Emitter
und Masse liegt und außerdem in Serie zu einer Spule 41 geschaltet ist,
die zum Sperren hoher Frequenzen dient. Durch die Serienschaltung der
zum Sperren hoher Frequenzen dienenden Spule 41 und des
Emitter-Vorspannwiderstands 14 ergibt sich eine Parallelschaltung bezüglich des
Rückkopplungskondensators 4. Die Impedanz dieser Spule 41 zum Sper
ren hoher Frequenzen ist in Bezug auf die Schwingungsfrequenz größer
als die Impedanz des Rückkopplungskondensators 4.
Selbst wenn die Resonanzspannung an beiden Enden des Rückkopplungs
kondensators 4 erzeugt wird, während der Emitter-Vorspannwiderstand
41 in Reihe zu der Hochfrequenz-Sperrspule 41 liegt und auf Masse
geschaltet ist, nimmt, weil der Resonanzstrom durch den Emitter-Vor
spannwiderstand 14 durch die bezüglich hoher Frequenzen hohe Impe
danz der Spule 41 abnimmt, die Güte Q des Parallelresonanzkreises 7
zu, so daß das C/N-Verhältnis verbessert wird. Wenn man die Impedanz
der Spule 41 zum Sperren hoher Frequenzen vorsieht, wird ein Einfluß
auf den Rückkopplungskondensator 4, der zwischen dem Emitter und
dem Kollektor liegt, vermieden, so daß keine Korrektur des Kapazitäts
werts des Rückkopplungskondensators 4 erforderlich ist.
Fig. 5 zeigt ein zweites Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen
Oszillators gebildet durch eine Schaltung vom Basisschaltungstyp, je
doch in ähnlicher Weise wie der Kollektorschaltungstyp nach Fig. 4.
Der Emitter-Vorspannwiderstand 14 liegt zwischen dem Emitter des
Transistors 1, und zu dem Widerstand ist in Reihe eine zum Sperren
hoher Frequenzen dienende Spule 41 geschaltet, die auf Masse liegt.
Außerdem unterscheidet sich die Serien-Parallelschaltung 15 aus dem
Klemmkondensator 5, der Spule 6, dem Korrekturkondensator 8 und
dem Varaktor 9 von dem in Fig. 4 gezeigten Oszillator in Kollektor
schaltung in der Weise, daß ein Anschlußpunkt des Klemmkondensators
5 auf der Kollektorseite des Transistors 1 liegt. Die Spule 41 zum
Sperren hoher Frequenzen und der Emitter-Vorspannwiderstand 14, der
dazu in Serie geschaltet ist, liegen parallel zu dem Rückkopplungskon
densator 3, und auch in diesem Fall wird die Impedanz der Spule 41
zum Sperren hoher Frequenzen so eingestellt, daß sie im Bereich der
Schwingungsfrequenz größer ist als die Impedanz des Rückkopplungs
kondensators 3. Folglich läßt sich auch bei der an den beiden Enden des
Rückkopplungskondensators 3 erzeugten Resonanzspannung für die zum
Sperren hoher Frequenzen dienende Spule 41 der durch den
Emitter-Vorspannwiderstand 14 fließende Resonanzstrom verringern, die Güte Q
des Parallelresonanzkreises 7 wird größer, und das C/N-Verhältnis wird
verbessert, wobei keine Korrektur für den Kapazitätswert des
Rückkopplungskondensators 3 erforderlich ist.
Bei den erfindungsgemäßen Ausführungsbeispielen wird die Verwendung
von Spulen beschrieben, jedoch läßt sich die Erfindung in ähnlicher
Weise implementieren, wenn man andere Bauelemente verwendet, die
eine Induktivität in der gleichen Weise wie Spulen darstellen können,
beispielsweise eine Mikrostreifenleitung und dergleichen, bestehend aus
einem Leitungsmuster auf einem ein gedrucktes Verdrahtungsmuster
tragenden Substrat und dergleichen.
Wie oben erläutert, besitzt die erfindungsgemäße Oszillatorschaltung
zwei Rückkopplungskondensatoren in Reihe, und es sind zwei in Reihe
geschaltete Induktivitäten vorhanden, um einen Parallelresonanzkreis mit
den Rückkopplungskondensatoren zu bilden. Ein Emitter-Vorspannwider
stand ist an einen Anschlußpunkt des Emitters des Transistors und der
beiden Induktivitäten angeschlossen, so daß dem Resonanzstrom, der
durch den Emitter-Vorspannwiderstand fließt, vergleichweise schwächer
wird im Vergleich zu der konventionellen Oszillatorschaltung, demzufol
ge die Güte Q des Parallelresonanzkreises zunimmt und damit das
C/N-Verhältnis der Oszillatorschaltung verbessert wird.
Weil außerdem der Oszillator gemäß der Erfindung den Anschlußpunkt
der beiden Induktivitäten an eine Stelle legt, wo die Resonanzspannung,
die an beiden Enden des zwischen Basis und Emitter liegenden Rück
kopplungskondensators erzeugt wird, und die zwischen Basis und dem
Anschlußpunkt der beiden Induktivitäten erzeugte Resonanzspannung
gleich groß sind, ist es möglich, zu erreichen, daß der Resonanzstrom
nicht durch den Emitter-Vorspannwiderstand fließt, so daß die Güte Q
des Parallelresonanzkreises und das C/N-Verhältnis der Oszillatorschal
tung stark erhöht werden können.
Weil außerdem die Oszillatorschaltung gemäß der Erfindung direkt ein
Ende einer der beiden Induktivitäten auf Masse liegt, können der Oszilla
tor in Kollektorschaltung oder in Basisschaltung in einfacher Weise
dadurch hergestellt werden, daß man lediglich den Emitter-Vorspann
widerstand an den Verbindungspunkt der beiden Induktivitäten legt.
Weil außerdem der erfindungsgemäße Oszillator die Rückkopplungskon
densatoren zwischen Basis und Emitter sowie zwischen Emitter und
Kollektor des Transistors legt, und außerdem die Induktivität zum Sper
ren hoher Frequenzen in Serie zu dem Emitter-Vorspannwiderstand legt,
läßt sich der durch den Emitter-Vorspannwiderstand fließende Resonanz
strom aufgrund der an den beiden Enden des Rückkopplungskondensa
tors erzeugte Resonanzspannung mit Hilfe der zum Sperren hoher Fre
quenzen dienenden Induktivität verringern, so daß die Güte Q des Pa
rallelresonanzkreises und das C/N-Verhältnis der Oszillatorschaltung
erhöht werden können.
Weil außerdem in dem erfindungsgemäßen Oszillator die Impedanz der
zum Sperren hoher Frequenzen dienenden Induktivität ausreichend
größer gemacht wird als die Impedanz des Rückkopplungskondensators,
verringert sich der durch den Emitter-Vorspannwiderstand fließende
Resonanzstrom, so daß die Güte Q des Parallelresonanzkreises ebenso
wie das C/N-Verhältnis des Oszillators verbessert werden können und
außerdem keine Korrektur für die Kapazität des Rückkopplungskonden
sators erforderlich ist.
Claims (3)
1. Oszillatorschaltung, umfassend:
- - einen Transistor (1) für eine Rückkopplungsverstärkung;
- - einen ersten Rückkopplungskondensator (3) zwischen Basis und Emitter des Transistors (1);
- - einen zweiten Rückkopplungskondensator (4) zwischen Emitter und Kollektor des Transistors (1);
- - eine erste Induktivität (22), deren eines Ende an die Basis angeschlossen ist;
- - eine zweite Induktivität (23), die mit einem Ende an dem Kol lektor angeschlossen ist, und die mit ihrem anderen Ende an das andere Ende der ersten Induktivität (22) angeschlossen ist, wobei die zweite Induktivität (23) zusammen mit den Rück kopplungskondensatoren (3, 4) und der ersten Induktivität (22) einen Parallelresonanzkreis bildet; und
- - einen Widerstand (14) zur Bereitstellung einer Emitter-Vor spannung für den Emitter, wobei ein Ende des Widerstands (14) an den Emitter und das andere Ende des Widerstands an einen Verbindungspunkt (26) der beiden Induktivitäten (22, 23) angeschlossen ist,
- - wobei für die Schwingungsfrequenz des Oszillators die Impe danz der ersten Induktivität (22) und die Impedanz des ersten Rückkopplungskondensators (3) im wesentlichen gleich groß sind.
2. Schaltung nach Anspruch 1, bei der der Oszillator ein Oszillator in
Basisschaltung oder ein Oszillator in Kollektorschaltung ist, bei dem
ein Ende einer der beiden Induktivitäten (22, 23) direkt mit Masse
verbunden ist.
3. Oszillatorschaltung, umfassend:
- - einen Transistors (1) zur Rückkopplungsverstärkung;
- - einen ersten Rückkopplungskondensator (3) zwischen Basis und Emitter des Transistors (1),
- - einen zweiten Rückkopplungskondensator (4) zwischen Emitter und Kollektor des Transistors (1);
- - eine erste Induktivität (6) zwischen der Basis und dem Kollek tor, wobei diese erste Induktivität zusammen mit den zwei Rückkopplungskondensatoren (3, 4) einen Parallelresonanzkreis bildet;
- - eine zweite Induktivität (41) zum Sperren hochfrequenter Signa le; und
- - einen Widerstand (14) zum Bereitstellen einer Emitter-Vor spannung für den Emitter;
- - wobei die zweite Induktivität (41) und der Widerstand (14) in Reihe geschaltet sind und diese Reihenschaltung mit einem Ende an dem Emitter und mit dem anderen Ende an Masse angeschlossen ist,
- - wobei für die Schwingungsfrequenz des Oszillators die Impe danz der zweiten Induktivität (41) ausreichend größer ist als die Impedanz jedes der Rückkopplungskondensatoren (3, 4).
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