DE19542309A1 - Verfahren zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid - Google Patents

Verfahren zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid

Info

Publication number
DE19542309A1
DE19542309A1 DE19542309A DE19542309A DE19542309A1 DE 19542309 A1 DE19542309 A1 DE 19542309A1 DE 19542309 A DE19542309 A DE 19542309A DE 19542309 A DE19542309 A DE 19542309A DE 19542309 A1 DE19542309 A1 DE 19542309A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
fluidized bed
stage
gas
fluidised bed
suspension
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
DE19542309A
Other languages
English (en)
Inventor
Hans Werner Dr Schmidt
Martin Rahn
Werner Stockhausen
Dietrich Werner
Martin Dr Hirsch
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
MG Technologies AG
Original Assignee
Metallgesellschaft AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Metallgesellschaft AG filed Critical Metallgesellschaft AG
Priority to DE19542309A priority Critical patent/DE19542309A1/de
Priority to UA98063070A priority patent/UA48201C2/uk
Priority to IN608CA1996 priority patent/IN186958B/en
Priority to SK642-98A priority patent/SK284481B6/sk
Priority to DE59608329T priority patent/DE59608329D1/de
Priority to EP96937331A priority patent/EP0861208B1/de
Priority to CA002235706A priority patent/CA2235706C/en
Priority to AT96937331T priority patent/ATE209607T1/de
Priority to AU74970/96A priority patent/AU728011B2/en
Priority to DK96937331T priority patent/DK0861208T3/da
Priority to EA199800451A priority patent/EA000516B1/ru
Priority to CN96199087A priority patent/CN1085623C/zh
Priority to PCT/EP1996/004764 priority patent/WO1997018165A1/de
Priority to JP09518539A priority patent/JP2000512255A/ja
Priority to US09/068,758 priority patent/US6015539A/en
Priority to ES96937331T priority patent/ES2169270T3/es
Priority to BR9611386-3A priority patent/BR9611386A/pt
Priority to IDP963326A priority patent/ID17589A/id
Publication of DE19542309A1 publication Critical patent/DE19542309A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F7/00—Compounds of aluminium
    • C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
    • C01F7/44—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water
    • C01F7/441—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water by calcination
    • C01F7/445—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water by calcination making use of a fluidised bed

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
  • Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
  • Cold Cathode And The Manufacture (AREA)
  • Inorganic Insulating Materials (AREA)

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von wasserfreiem Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid in einer aus Wirbelschichtreaktor (8), Abscheider (6) und Rückführleitung gebildeten zirkulierenden Wirbelschicht, bei dem man das Aluminiumhydroxid in die gasseitig zweite Stufe eines mit den Abgasen des Wirbelschichtreaktors (8) der zirkulierenden Wirbelschicht betriebenen zweistufigen Suspensionsvorwärmer (2) einträgt und mindestens teilweise entwässert, entwässertes Aluminiumhydroxid aus der zweiten Stufe des Suspensionsvorwärmer (2) in die gasseitig erste Stufe eines mit den Abgasen des Wirbelschichtreaktors (8) der zirkulierenden Wirbelschicht betriebenen Suspensionsvorwärmer (5) einträgt und weiter entwässert und anschließend der zirkulierenden Wirbelschicht zuführt, die mit in einer nachfolgenden Kühlstufe durch das erzeugte Aluminiumoxid indirekt erhitztem, sauerstoffhaltigen Fluidisierungsgas (10) und direkt erhitztem in einer höheren Ebene zugeführtem sauerstoffhaltigem Sekundärgas (11) betrieben wird, wobei die indirekte Aufheizung des Fluidisierungsgases in einem Wirbelschichtkühler (23) erfolgt.
Ein derartiges Verfahren ist in DE-A-15 92 140 beschrieben.
Gegenüber den bis dahin üblichen Drehrohrofenverfahren und Verfahren in der sogenannten klassischen Wirbelschicht zeichnet sich das eingangs genannte Verfahren insbesondere durch günstige Wärmeverbrauchszahlen aus, die je nach Qualität des erzeugten Aluminiumoxids mit ca. 720 bis 800 kcal/kg deutlich unter denen für z. B. Drehrohrverfahren typischen Werten von 1000 bis 1100 kcal/kg liegen. Diese Werte werden zum einen in Folge einer nachstöchiometrischen Verbrennung des Brennstoffes und der weitestgehenden Ausnutzung der Abwärme der Abgase, die die Calzinierzone verlassen, zur Vortrocknung und Teilentwässerung erreicht. Zum anderen leistet die Rückführung der Calzinatwärme in die Calzinierzone in Form von im Wirbelschichtkühler aufgeheizten Fluidisierungs- und Sekundärgases einen erheblichen Beitrag zur Verringerung der Wärmeverbrauchszahlen. Ein weiterer Vorteil des Verfahrens besteht darin, daß durch die gestufte Verbrennung, nämlich zunächst nur mit Fluidisierungsluft unterstöchiometrisch im Bereich hoher Dispersionsdichte, dann in Gegenwart von Sekundärluft stöchiometrisch bzw. geringfügig überstöchiometrisch im Bereich niedriger Suspensionsdichte Überhitzungen, die sich auf die Qualität des Verfahrenserzeugnisses nachteilig auswirken, mit Sicherheit vermieden werden.
Nachteilig bei dem zuvor beschriebenen Verfahren ist, daß es bei den im allgemeinen für notwendig erachteten hohen Calziniertemperaturen von 1000 bis 1100°C Schwierigkeiten bereitet, die Produktwärme im eigentlichen Calzinierprozeß nutzbar zu machen. Entweder sind die zur ausreichenden Produktkühlung erforderlichen Gasströme so groß, daß sie im Calzinierprozeß nicht vollständig einsetzbar sind oder aber ist - bei Kühlung gegen die im Calzinierprozeß erforderlichen Gasströme - die Kühlung des Produktes nicht ausreichend. Schließlich haben sich in jüngerer Zeit die an das fertig calzinierte Aluminiumoxid gestellten Qualitätsanforderungen geändert. Gefragt ist insbesondere ein Aluminiumoxid mit sandiger Qualität, daß heißt hohem gamma-Oxid-Anteil. Die veränderten Anforderungen machen eine erhebliche Veränderung der Prozeßführung notwendig.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren zur Herstellung von wasserfreiem Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid bereitzustellen, daß den geänderten Anforderungen an die Oxidqualität gerecht wird und insbesondere mit einem minimalen Wärmeverbrauch verbunden ist.
Die Aufgabe wird gelöst, in dem das Verfahren der eingangs genannten Art entsprechend der Erfindung derart ausgestaltet wird, daß man die Temperatur in der zirkulierenden Wirbelschicht auf einen Wert im Bereich von 850 bis 1000°C einstellt, das der zirkulierenden Wirbelschicht entnommene Aluminiumoxid mit 10 bis 25 Gew.-% des aus der feststoffseitig ersten Stufe des Suspensionsvorwärmers (2) austretenden teilweise entwässerten Aluminiumhydroxids für die Dauer von mindestens 2 min. vermischt, das vermischte Material zunächst in einem mehrstufigen Suspensionskühler (15, 16, 17, 18, 19, 20) unter Aufheizung von Sekundärgas (11) und anschließend im Wirbelschichtkühler (23) unter indirekter Aufheizung von Fluidisierungsgas (10) kühlt.
Das beim erfindungsgemäßen Verfahren eingesetzte System der zirkulierenden Wirbelschicht besteht aus einem Wirbelschichtreaktor, einem Abscheider zum Abscheiden von Feststoff aus der aus dem Wirbelschichtreaktor ausgetragenen Suspension - im allgemeinen einem Rückführzyklon - und einer Rückführleitung für den abgeschiedenen Feststoff in den Wirbelschichtreaktor. Das Prinzip der zirkulierenden Wirbelschicht zeichnet sich dadurch aus, daß im Unterschied zur "klassischen" Wirbelschicht, bei der eine dichte Phase durch einen deutlichen Dichtesprung von dem darüber befindlichen Gasraum getrennt ist, Verteilungszustände ohne definierte Grenzschicht vorliegen. Ein Dichtesprung zwischen dichter Phase und darüber befindlichem Staubraum ist nicht vorhanden, jedoch nimmt innerhalb des Reaktors die Feststoffkonzentration von unten nach oben ab. Aus dem oberen Teil des Reaktors wird eine Gas-Feststoffsuspension ausgetragen. Bei der Definition der Betriebsbedingung über die Kennzahlen von Froude und Archimedes ergeben sich folgende Bereiche:
bzw.
0,01 Ar 100,
wobei
sind.
Es bedeuten:
u die relative Gasgeschwindigkeit in m/sec.
Ar die Archimedes-Zahl
Fr die Froude-Zahl
ρg die Dichte des Gases in kg/m³
ρk die Dichte des Feststoffteilchens in kg/m³
dk den Durchmesser des kugelförmigen Teilchens in m
v die kinematische Zähigkeit in m²/sec.
g die Gravitationskonstante in m/sec.²
Die Vermischung der Feststoffströme, die einerseits über den Bypass aus dem feststoffseitig ersten Suspensionsvorwärmer herrühren und andererseits aus der zirkulierenden Wirbelschicht stammen, für die Dauer von mindestens 2 min. ist verfahrenswesentlich. Denn nur dann ist eine hinreichende Abspaltung des chemisch gebundenen Wassers, das im mindestens teilweise entwässerten Aluminiumhydroxid noch enthalten ist und damit die Erzielung eines hinreichend niedrigen Glühverlustes gewährleistet. Die Vermischung der Feststoffströme erfolgt besonders vorteilhaft durch Verwirbelung mit dem beim Vermischen entstehenden Wasserdampf.
Die Wirbelgasgeschwindigkeit oberhalb der Sekundärgaszuführung beträgt im allgemeinen 7 bis 10 m/sec.
Eine vorteilhafte Ausgestaltung der Erfindung besteht darin, den Druckverlust im Wirbelschichtreaktor, der eine Funktion des Feststoffinhaltes ist, auf < 100 mbar einzustellen.
Eine weitere vorteilhafte Ausführungsform der Erfindung sieht vor, das aus der gasseitig zweiten Stufe des Suspensionsvorwärmers austretende teilweise entwässerte Aluminiumhydroxid in einem dem Elektrofilter vorgeschalteten Abscheider abzutrennen.
Schließlich ist es entsprechend einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung vorteilhaft, die Schlußkühlung des erzeugten Aluminiumoxids durch mehrstufige Wirbelkühlung durchzuführen, wobei jeweils durch indirekten Wärmeaustausch in der ersten Stufe das Fluidisierungsgas für den Wirbelschichtreaktor der zirkulierenden Wirbelschicht und in den nachfolgenden Stufen ein flüssiges Wärmeträgermedium erhitzt wird. Hierdurch läßt sich die zur Kalzinatkühlung eingesetzte Luftmenge in einfachster Weise an den Fluidisierungsluftbedarf des Wirbelschichtreaktors der zirkulierenden Wirbelschicht anpassen.
Der herausragende Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens liegt darin, daß man den Calzinierprozeß einschließlich Vorwärmung und Kühlung in einfachster Weise dem jeweiligen Qualitätsanforderungen anpassen kann. Denn im allgemeinen ist es üblich, daß eine bestimmte Produktqualität hinsichtlich BET-Oberfläche, Glühverlust und alpha-Oxid gefordert ist. Hieraus ergibt sich die in der zirkulierenden Wirbelschicht einzustellende Reaktionstemperatur und die als Bypass an der zirkulierenden Wirbelschicht vorbeizuführende, lediglich entwässerte Aluminiumhydroxidmenge. Das bedeutet, daß mit steigender BET-Oberfläche sowohl die Calziniertemperatur in der zirkulierenden Wirbelschicht als auch die Bypass-Menge für Aluminiumhydroxid in Richtung auf die unteren beanspruchten Grenzwerte einzustellen ist. Umgekehrt sind mit sinkender BET-Oberfläche die vorgenannten Werte in Richtung der oberen beanspruchten Grenzwerte zu verschieben. Bei zulässigem höheren Glühverlust kann die Bypass-Menge für Aluminiumhydroxid bei sonst konstanten Betriebsbedingungen, insbesondere bei konstanter Calziniertemperatur, weiter innerhalb der beanspruchten Grenzen erhöht werden. Dadurch ist eine weitere Reduktion der Wärmeverbrauchszahl erreichbar.
Ein weiterer Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens besteht in einer Wärmeverbrauchszahl, die - in Abhängigkeit von der Qualitätsanforderung, die an das erzeugte Aluminiumoxid gestellt ist - deutlich unter den bislang üblichen Werten liegt.
Die Erfindung wird anhand der Figur und des Ausführungsbeispiels beispielsweise und näher erläutert.
Die Figur stellt ein Fließschema des erfindungsgemäßen Verfahrens dar.
Das filterfeuchte Aluminiumhydroxid wird mittels einer Förderschnecke (1) in den gasseitig zweiten Suspensionsvorwärmer (2) eingetragen und von dem aus dem gasseitig ersten Suspensionsvorwärmer (5) kommenden Abgasstrom erfaßt.
Anschließend wird der Gas-Materialstrom in dem nachfolgenden Zyklonabscheider (3) getrennt. Das aus dem Zyklonabscheider (3) austretende Abgas wird zur Entstaubung einer elektrostatischen Gasreinigung (4) und schließlich einem Kamin (nicht dargestellt) zugeleitet.
Der aus dem Zyklonabscheider (3) und der elektrostatischen Gasreinigung austretende Feststoff gelangt anschließend vermittels einer Dosiervorrichtung zum überwiegenden Teil in den Suspensionsvorwärmer (5), zum kleineren Teil in die Bypass-Leitung (14). Im Suspensionsvorwärmer (5) wird der Feststoff von dem aus dem Rückführzyklon (6) der zirkulierenden Wirbelschicht austretenden Abgas erfaßt und weiter entwässert bzw. dehydratisiert. Im Abscheidezyklon (7) tritt wiederum eine Trennung des Gas-Material-Stromes ein, wobei das entwässerte Material in den Wirbelschichtreaktor (8) und das Abgas in den oben erwähnten Suspensionsvorwärmer (2) geleitet werden.
Die Zuführung des zur Calzination erforderlichen Brennstoffes erfolgt über Leitung (9), die in geringer Höhe über dem Rost des Wirbelschichtreaktors (8) angeordnet ist. Die zur Verbrennung erforderlichen sauerstoffhaltigen Gasströme werden über Leitung (10) als Fluidisierungsgas und über Leitung (11) als Sekundärgas zugeführt. Infolge der Gaszuführung in Form von Fluidisierungsgas und Sekundärgas stellt sich im unteren Reaktorbereich zwischen Rost und Sekundärgaszuführung (11) eine vergleichsweise hohe Suspensionsdichte, oberhalb der Sekundärgaszuführung (11) eine vergleichsweise geringe Suspensionsdichte ein.
Die Gas-Feststoff-Suspension tritt über die Verbindungsleitung (12) in den Rückführzyklon (6) der zirkulierenden Wirbelschicht ein, in dem eine neuerliche Trennung von Feststoff und Gas erfolgt. Der über Leitung (13) aus dem Rückführzyklon (6) austretende Feststoff wird mit einem Teil des aus dem Zyklon (3) und der elektrostatischen Gasreinigung stammenden Feststoffes, der über Leitung (14) herangeführt wird, vermischt und dem ersten aus Steigleitung (15) und Zyklonabscheider (16) gebildeten Suspensionskühler zugeleitet. Das Abgas des Zyklonabscheiders (16) gelangt über Leitung (11) in den Wirbelschichtreaktor (8), der Feststoff in den aus Steigleitung (17) und Zyklonabscheider (18) gebildeten zweiten Suspensionskühler und schließlich in den aus Steigleitung (19) und Zyklonabscheider (20) gebildeten dritten Suspensionskühler. Der Gasfluß durch die einzelnen Suspensionskühler erfolgt im Gegenstrom zum Feststoff über die Leitungen (21) und (22). Nach dem Verlassen des letzten Suspensionskühlers erfährt das erzeugte Aluminiumoxid eine Schlußkühlung in dem mit drei Kühlkammern ausgestatteten Wirbelschichtkühler (23). In dessen erster Kammer erfolgt eine Aufheizung des dem Wirbelschichtreaktor (8) zugeführten Fluidisierungsgases, in den nachgeschalteten zwei Kammern eine Kühlung gegen ein Wärmeträgermedium, vorzugsweise Wasser, das im Gegenstrom geführt wird. Das Aluminiumoxid tritt schließlich über Leitung (24) aus.
Beispiel
Mit Hilfe der Förderschnecke (1) werden dem gasseitig zweiten Suspensionsvorwärmer (2) 126.360 kg/h Aluminiumhydroxid mit 7 Gew.-% mechanisch gebundenem Wasser zugeführt. Durch das aus dem Zyklonabscheider (7) mit einer Temperatur von 306°C herangeführte Abgas erfolgt eine erste Trocknung. Der Feststoff wird nach Abscheidung im Zyklonabscheider (3) im Suspensionsvorwärmer (5) einer weiteren Trocknung und Entwässerung mit den aus dem Rückführzyklon (6) der zirkulierenden Wirbelschicht herangeführten Abgasen einer Temperatur von 950°C unterworfen. Das aus dem letzten Zyklonabscheider (3) austretende Abgas wird anschließend im Elektrofilter (4) entstaubt und dem Kainin zugeführt. Seine Menge beträgt 132.719 Nm³/h. Der im Zyklonabscheider (7) anfallende Feststoff wird schließlich in den Wirbelschichtreaktor (8) der zirkulierenden Wirbelschicht eingetragen.
Die zirkulierende Wirbelschicht wird bei einer Temperatur von 950°C betrieben. Ihr werden über Leitung (9) 5.123 kg/h Heizöl, über Leitung (11) 60.425 Nm³/h Sekundärluft und über Leitung (10) 12 000 Nm³/h Fluidisierungsluft zugeführt. Die Fluidisierungsluft besitzt eine Temperatur von 188°C, die Sekundärluft eine solche von 525°C. Es verlassen die zirkulierende Wirbelschicht ein Gasstrom in einer Menge von 98.631 Nm³/h mit einem Sauerstoffgehalt von 2,23 Vol.-%, der den Suspensionsvorwärmer (5) und (2) zugeleitet wird, sowie ein Feststoff mit 66.848 kg/h. Dieser über Leitung (13) abgeführte Feststoffstrom wird vor dem Eintritt in die Steigleitung (15) des ersten Suspensionskühlers mit 15.262 kg/h Feststoff, der über Leitung (14) herangeführt wird, unter Einstellung einer Mischtemperatur von 608°C vermischt. Nach Durchlaufen der Steigleitung (15) gelangt die Gas-Feststoff-Suspension in den Zyklonabscheider (16) und von dort in die nachfolgenden aus den Steigleitungen (17) bzw. (19) und Zyklonabscheidern (18) bzw. (20) gebildeten Suspensionskühlern. In den drei Suspensionskühlern erfolgt eine stufenweise Abkühlung des Feststoffes auf 525°C bzw. 412°C bzw. 274°C. Gleichzeitig heizt sich der dem Wirbelschichtreaktor (8) über Leitung (11) zugeführte Sekundärgasstrom auf eine Temperatur von 525°C auf. Der Betrieb der Suspensionskühler erfolgt mit der direkt aufgeheizten Fluidisierungsluft des nachfolgenden Wirbelschichtkühlers (23) sowie mit über Leitung (25) zugeführter Prozeßluft in einer Menge von 33 000 Nm³/h.
Die Endkühlung des Feststoffes geschieht im Wirbelschichtkühler (23), dessen erste Kammer mit 7200 Nm³/h und dessen 2. und 3. Kammer mit jeweils 7000 Nm³/h Fluidisierungsluft beaufschlagt werden. Die in den einzelnen Kammern erzielten Temperaturen des Feststoffes betragen 238°C, 135°C und 83°C. Die in der ersten Kammer des Wirbelschichtkühlers (23) zur Kühlung benutzte Luft in einer Menge von 12 000 Nm²/h, die dem Wirbelschichtreaktor (8) als Fluidisierungsluft zugeführt wird, heizt sich dabei durch indirekten Wärmeaustausch auf 188°C auf. In der zweiten und dritten Kühlkammer des Wirbelschichtkühlers (23) erfolgt eine Aufheizung des Kühlwassers, das im Gegenstrom zum Feststoff durch die Kühlkammern in einer Menge von 350 000 kg/h geführt wird von 40°C auf 49°C. Die den Wirbelschichtkühler (23) verlassende Fluidisierungsluft hat eine Temperatur von 153°C und fällt in einer Menge von 21 200 Nm³/h an. Sie wird - wie vorstehend erwähnt - in die Suspensionskühlung eingetragen. Den Wirbelschichtkühler (23) verlassen 77 111 kg/h Aluminiumoxid mit einem Glühverlust von 0,5% und einer BET-Oberfläche von 70 m²/g.

Claims (4)

1. Verfahren zur Herstellung von wasserfreiem Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid in einer aus Wirbelschichtreaktor (8), Abscheider (6) und Rückführleitung gebildeten zirkulierenden Wirbelschicht, bei dem man das Aluminiumhydroxid in die gasseitig zweite Stufe eines mit den Abgasen des Wirbelschichtreaktors (8) der zirkulierenden Wirbelschicht betriebenen zweistufigen Suspensionsvorwärmer (2) einträgt und mindestens teilweise entwässert, entwässertes Aluminiumhydroxid aus der zweiten Stufe des Suspensionsvorwärmer (2) in die gasseitig erste Stufe eines mit den Abgasen des Wirbelschichtreaktors (8) der zirkulierenden Wirbelschicht betriebenen Suspensionsvorwärmer (5) einträgt und weiter entwässert und anschließend der zirkulierenden Wirbelschicht zuführt, die mit in einer nachfolgenden Kühlstufe durch das erzeugte Aluminiumoxid indirekt erhitztem, sauerstoffhaltigen Fluidisierungsgas (10) und indirekt erhitztem in einer höheren Ebene zugeführtem sauerstoffhaltigem Sekundärgas (11) betrieben wird, wobei die indirekte Aufheizung des Fluidisierungsgases in einem Wirbelschichtkühler (23) erfolgt, dadurch gekennzeichnet, daß man die Temperatur in der zirkulierenden Wirbelschicht auf einen Wert im Bereich von 850 bis 1000°C einstellt, das der zirkulierenden Wirbelschicht entnommene Aluminiumoxid mit 10 bis 25 Gew.-% des aus der feststoffseitig ersten Stufe des Suspensionsvorwärmers (2) austretenden teilweise entwässerten, an der zirkulierenden Wirbelschicht als Bypass vorbeigeführtem Aluminiumhydroxids für die Dauer von mindestens 2 min. vermischt, das vermischte Material zunächst in einem mehrstufigen Suspensionskühler (15, 16, 17, 18, 19, 20) unter Aufheizung von Sekundärgas (11) und anschließend im Wirbelschichtkühler (23) unter indirekter Aufheizung von Fluidisierungsgas (10) kühlt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man den Druckverlust im Wirbelschichtreaktor (8) auf < 100 mbar einstellt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß man das aus der gasseitig zweiten Stufe des Suspensionsvorwärmers (2) austretende mindestens teilweise entwässerte Aluminiumhydroxid in einem dem Elektrofilters (4) vorgeschalteten Abscheider (3) trennt.
4. Verfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß man die Schlußkühlung des erzeugten Aluminiumoxids durch mehrstufige Wirbelkühlung durchführt, wobei jeweils durch indirekten Wärmeaustausch in der ersten Stufe das Fluidisierungsgas (10) für den Wirbelschichtreaktor (8) der zirkulierenden Wirbelschicht und in den nachfolgenden Stufen ein flüssiges Wärmeträgermedium erhitzt wird.
DE19542309A 1995-11-14 1995-11-14 Verfahren zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid Withdrawn DE19542309A1 (de)

Priority Applications (18)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19542309A DE19542309A1 (de) 1995-11-14 1995-11-14 Verfahren zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid
UA98063070A UA48201C2 (uk) 1995-11-14 1996-02-11 Спосіб одержання окису алюмінію із гідроокису алюмінію
IN608CA1996 IN186958B (de) 1995-11-14 1996-04-03
SK642-98A SK284481B6 (sk) 1995-11-14 1996-11-02 Spôsob výroby oxidu hlinitého z hydroxidu hlinitého
DE59608329T DE59608329D1 (de) 1995-11-14 1996-11-02 Verfahren zur herstellung von aluminiumoxid aus aluminiumhydroxid
EP96937331A EP0861208B1 (de) 1995-11-14 1996-11-02 Verfahren zur herstellung von aluminiumoxid aus aluminiumhydroxid
CA002235706A CA2235706C (en) 1995-11-14 1996-11-02 Process of preparing aluminum hydroxide
AT96937331T ATE209607T1 (de) 1995-11-14 1996-11-02 Verfahren zur herstellung von aluminiumoxid aus aluminiumhydroxid
AU74970/96A AU728011B2 (en) 1995-11-14 1996-11-02 Fluidized bed process for producing alumina from aluminum hydroxide
DK96937331T DK0861208T3 (da) 1995-11-14 1996-11-02 Fremgangsmåde til fremstilling af aluminiumoxid ud fra aluminiumhydroxid
EA199800451A EA000516B1 (ru) 1995-11-14 1996-11-02 Способ получения окиси алюминия из гидроокиси алюминия
CN96199087A CN1085623C (zh) 1995-11-14 1996-11-02 由氢氧化铝制备氧化铝的方法
PCT/EP1996/004764 WO1997018165A1 (de) 1995-11-14 1996-11-02 Verfahren zur herstellung von aluminiumoxid aus aluminiumhydroxid
JP09518539A JP2000512255A (ja) 1995-11-14 1996-11-02 水酸化アルミニウムからアルミナを調整する方法
US09/068,758 US6015539A (en) 1995-11-14 1996-11-02 Fluidized bed process for producing alumina from aluminum hydroxide
ES96937331T ES2169270T3 (es) 1995-11-14 1996-11-02 Procedimiento para la fabricacion de oxido de aluminio a partir de hidroxido de aluminio.
BR9611386-3A BR9611386A (pt) 1995-11-14 1996-11-02 Processo para a preparação de alumina a partir de hidróxido de alumìnio
IDP963326A ID17589A (id) 1995-11-14 1996-11-14 Proses pembuatan alumina dari aluminium hidroksida.

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19542309A DE19542309A1 (de) 1995-11-14 1995-11-14 Verfahren zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE19542309A1 true DE19542309A1 (de) 1997-05-15

Family

ID=7777360

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19542309A Withdrawn DE19542309A1 (de) 1995-11-14 1995-11-14 Verfahren zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid
DE59608329T Expired - Fee Related DE59608329D1 (de) 1995-11-14 1996-11-02 Verfahren zur herstellung von aluminiumoxid aus aluminiumhydroxid

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE59608329T Expired - Fee Related DE59608329D1 (de) 1995-11-14 1996-11-02 Verfahren zur herstellung von aluminiumoxid aus aluminiumhydroxid

Country Status (17)

Country Link
US (1) US6015539A (de)
EP (1) EP0861208B1 (de)
JP (1) JP2000512255A (de)
CN (1) CN1085623C (de)
AT (1) ATE209607T1 (de)
AU (1) AU728011B2 (de)
BR (1) BR9611386A (de)
CA (1) CA2235706C (de)
DE (2) DE19542309A1 (de)
DK (1) DK0861208T3 (de)
EA (1) EA000516B1 (de)
ES (1) ES2169270T3 (de)
ID (1) ID17589A (de)
IN (1) IN186958B (de)
SK (1) SK284481B6 (de)
UA (1) UA48201C2 (de)
WO (1) WO1997018165A1 (de)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19805897C1 (de) * 1998-02-13 1998-12-03 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Schlußkühlung von wasserfreiem Aluminiumoxid
WO2001021530A1 (de) * 1999-09-17 2001-03-29 Outokumpu Oyj Vorrichtung zum thermischen behandeln körniger feststoffe
DE102007009758A1 (de) 2007-02-27 2008-08-28 Outotec Oyj Verfahren und Vorrichtung zur Regelung eines Feststoffstromes
WO2008113553A1 (en) * 2007-03-22 2008-09-25 Outotec Oyj Process and plant for producing metal oxide from metal salts

Families Citing this family (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10260741A1 (de) * 2002-12-23 2004-07-08 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigen Feststoffen
DE10260738A1 (de) * 2002-12-23 2004-07-15 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Förderung von feinkörnigen Feststoffen
DE10260734B4 (de) * 2002-12-23 2005-05-04 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Herstellung von Schwelkoks
DE10260745A1 (de) * 2002-12-23 2004-07-01 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur thermischen Behandlung von körnigen Feststoffen
DE10260731B4 (de) 2002-12-23 2005-04-14 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen
DE10260737B4 (de) 2002-12-23 2005-06-30 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von titanhaltigen Feststoffen
DE10260733B4 (de) * 2002-12-23 2010-08-12 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen
DE10260739B3 (de) * 2002-12-23 2004-09-16 Outokumpu Oy Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallverbindungen
DE10331364B3 (de) * 2003-07-11 2005-01-27 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallhydroxid
DE102004042430A1 (de) * 2004-08-31 2006-03-16 Outokumpu Oyj Wirbelschichtreaktor zum thermischen Behandeln von wirbelfähigen Substanzen in einem mikrowellenbeheizten Wirbelbett
DE102006062151A1 (de) * 2006-12-22 2008-06-26 Outotec Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von partikulären Feststoffen, insbesondere zur Herstellung von Metalloxid aus Metallhydroxid
DE102007041586B4 (de) * 2007-09-01 2014-03-27 Outotec Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von körnigen Feststoffen
DE102009006095B4 (de) 2009-01-26 2019-01-03 Outotec Oyj Verfahren und Anlage zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid
DE102009006094B4 (de) 2009-01-26 2018-10-31 Outotec Oyj Verfahren und Anlage zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid
CN101624201B (zh) * 2009-08-12 2011-05-18 广西华银铝业有限公司 气体悬浮焙烧氧化铝余热加热平盘洗水的方法
DE102009050165A1 (de) 2009-10-21 2011-04-28 Outotec Oyj Vorrichtung zur Behandlung von Feststoffen und/oder Gasen
CN102050475B (zh) * 2009-10-27 2013-07-03 沈阳铝镁设计研究院有限公司 双室流态化冷却器
DE102010050495B4 (de) 2010-11-08 2018-05-24 Outotec Oyj Verfahren und Anlage zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid
DE102013103080A1 (de) 2013-03-26 2014-06-12 Outotec Oyj Verfahren und Vorrichtung zum Entfernen von feineren Feststoffteilchen aus einem fluidisierten Feststoffgemisch
DE102015108722A1 (de) 2015-06-02 2016-12-08 Outotec (Finland) Oy Verfahren und Anlage zur thermischen Behandlung von körnigen Feststoffen
CN105139897B (zh) * 2015-07-23 2017-08-11 清华大学 一种大规模连续制备包覆颗粒的系统
CN107311212A (zh) * 2017-07-26 2017-11-03 沈阳新诚科技有限公司 一种提高1350t/d型氢氧化铝气态悬浮焙烧炉产量的方法
WO2019114922A1 (en) * 2017-12-11 2019-06-20 Outotec (Finland) Oy Process and plant for thermal decomposition of aluminium chloride hydrate into aluminium oxide
CN108751244B (zh) * 2018-07-06 2024-04-09 北京航天石化技术装备工程有限公司 一种结晶铝盐焙烧制备工业级氧化铝的集成装置
CN111675233B (zh) * 2020-05-28 2023-11-10 宁夏盈氟金和科技有限公司 双流化床生产无水氟化铝系统及方法
CN112174176B (zh) * 2020-09-28 2022-11-15 沈阳鑫博工业技术股份有限公司 一种利用氢氧化铝制备α–氧化铝的装置及方法
WO2023229496A1 (ru) * 2022-05-24 2023-11-30 Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" Устройство для термообработки гидроксида алюминия

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1143880A (de) * 1967-06-16 1900-01-01
DE1909039B2 (de) * 1969-02-22 1973-01-04 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Wirbelschichtkühler
DE2524540C2 (de) * 1975-06-03 1986-04-24 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur Durchführung endothermer Prozesse
GB2019369B (en) * 1978-04-20 1982-12-01 Smidth & Co As F L Production of anhydrous alumina
NO791174L (no) * 1978-04-20 1979-10-23 Smidth & Co As F L Fremgangsmaate for fremstilling av vannfri aluminiumoksyd
DE3405298A1 (de) * 1984-02-15 1985-09-05 Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln Anlage und verfahren zum kontinuierlichen kalzinieren von aluminiumhydroxid
US4585645A (en) * 1985-04-03 1986-04-29 Aluminum Company Of America Alpha alumina production in a steam-fluidized reactor

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19805897C1 (de) * 1998-02-13 1998-12-03 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Schlußkühlung von wasserfreiem Aluminiumoxid
WO1999041199A1 (de) * 1998-02-13 1999-08-19 Metallgesellschaft Aktiengesellschaft Verfahren zur schlusskühlung von wasserfreiem aluminiumoxid
WO2001021530A1 (de) * 1999-09-17 2001-03-29 Outokumpu Oyj Vorrichtung zum thermischen behandeln körniger feststoffe
DE102007009758A1 (de) 2007-02-27 2008-08-28 Outotec Oyj Verfahren und Vorrichtung zur Regelung eines Feststoffstromes
US8602693B2 (en) 2007-02-27 2013-12-10 Outotec Oyj Method and apparatus for controlling a stream of solids
WO2008113553A1 (en) * 2007-03-22 2008-09-25 Outotec Oyj Process and plant for producing metal oxide from metal salts
DE102007014435A1 (de) 2007-03-22 2008-09-25 Outokumpu Technology Oyj Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallsalzen
EA016961B1 (ru) * 2007-03-22 2012-08-30 Оутотек Ойй Способ и установка для производства оксида металла из солей металла

Also Published As

Publication number Publication date
SK64298A3 (en) 1999-07-12
EP0861208A1 (de) 1998-09-02
WO1997018165A1 (de) 1997-05-22
EP0861208B1 (de) 2001-11-28
JP2000512255A (ja) 2000-09-19
UA48201C2 (uk) 2002-08-15
ES2169270T3 (es) 2002-07-01
ATE209607T1 (de) 2001-12-15
CA2235706C (en) 2004-08-31
EA000516B1 (ru) 1999-10-28
BR9611386A (pt) 2000-10-24
ID17589A (id) 1998-01-15
EA199800451A1 (ru) 1998-10-29
CA2235706A1 (en) 1997-05-22
DK0861208T3 (da) 2002-03-25
US6015539A (en) 2000-01-18
IN186958B (de) 2001-12-22
CN1204302A (zh) 1999-01-06
AU728011B2 (en) 2001-01-04
SK284481B6 (sk) 2005-04-01
DE59608329D1 (de) 2002-01-10
AU7497096A (en) 1997-06-05
CN1085623C (zh) 2002-05-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE19542309A1 (de) Verfahren zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid
DE102009006095B4 (de) Verfahren und Anlage zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid
DE2524540C2 (de) Verfahren zur Durchführung endothermer Prozesse
DE2624302C2 (de) Verfahren zur Durchführung exothermer Prozesse
DE102008020600B4 (de) Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung feinkörniger mineralischer Feststoffe
DE2641292C2 (de) Verfahren zur Wärmebehandlung von Materialien in der Wirbelschicht
DE69913994T2 (de) Flash-pyrolyse in einem zyklon
DE10260737B4 (de) Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von titanhaltigen Feststoffen
DE1767628A1 (de) Verfahren zur Durchfuehrung endothermer Prozesse
DE2916142C2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von wasserfreier Tonerde aus Aluminiumtrihydrat
DE69519891T2 (de) Druckwirbelschicht-Feuerung mit integriertem Rezirkulationswärmetauscher
DE1592140B2 (de) Vorrichtung zur Herstellung von wasser freiem Aluminiumoxid aus Aluminiumoxid Hyd
EP0059508B1 (de) Verfahren zur Herstellung von Zementklinker
DE69322753T2 (de) Verfahren zum Brennen von Kalkstein
DE1433320A1 (de) Verfahren und Anlage zum Reduzieren von Eisenoxyd und anderen Metalloxyden
DE3525216A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur herstellung von weissem zementklinker
DE3008234A1 (de) Verfahren und anlage zum brennen von feinkoernigem gut
DE3214617A1 (de) Verfahren zur extraktion von kohlenwasserstoffen aus einem kohlenwasserstoffhaltigen substrat sowie eine entsprechende vorrichtung
DE102007030394A1 (de) Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von sulfidischen Erzen
DE102010050495B4 (de) Verfahren und Anlage zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid
EP0245751B1 (de) Verfahren zur Durchführung endothermer Prozess
DE10331364B3 (de) Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallhydroxid
EP0222433B1 (de) Verfahren zur Durchführung von Hochtemperaturreaktionen
DE19805897C1 (de) Verfahren zur Schlußkühlung von wasserfreiem Aluminiumoxid
DE19637320A1 (de) Verfahren zur Herstellung von Zement

Legal Events

Date Code Title Description
8127 New person/name/address of the applicant

Owner name: MG TECHNOLOGIES AG, 60325 FRANKFURT, DE

8141 Disposal/no request for examination