DE1948428B2 - Verfahren zur gewinnung von nh tief 3 und h tief 2s aus einer leichte kohlenwasserstoffe, wasserstoff sowie h tief 2s und nh tief 3 enthaltenden ausgangsloesung - Google Patents
Verfahren zur gewinnung von nh tief 3 und h tief 2s aus einer leichte kohlenwasserstoffe, wasserstoff sowie h tief 2s und nh tief 3 enthaltenden ausgangsloesungInfo
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- DE1948428B2 DE1948428B2 DE19691948428 DE1948428A DE1948428B2 DE 1948428 B2 DE1948428 B2 DE 1948428B2 DE 19691948428 DE19691948428 DE 19691948428 DE 1948428 A DE1948428 A DE 1948428A DE 1948428 B2 DE1948428 B2 DE 1948428B2
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- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
- C01C1/10—Separation of ammonia from ammonia liquors, e.g. gas liquors
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/16—Hydrogen sulfides
- C01B17/167—Separation
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Gewinnung von Ammoniak und Schwefelwasserstoff aus einer
leichte Kohlenwasserstoffe, Wasserstoff sowie H2S und NH3 enthaltenden Ausgangslösung, wobei man
zunächst aus einer unter Druck stehenden, NH3 und H2S im Molverhältnis von mindestens 1,1 enthaltenden
tväßrigen Lösung die leichten Kohlenwasserstoffe und Wasserstoff durch Druckverminderung entfernt und
anschließend den H2S aus der verbleibenden wäßrigen
Lösung in einer Destillationskolonne bei einem Überdruck bis 28 atü abstreift, wobei man aus der Kolonne
einen wasserdamofhaltigen, auf Gewichtsbasis erheblich
mehr NH3 als H2S aufweisenden Seitenstrom absieht,
der sodann zur Gewinnung von NH3 und von NH2-reichem Kondensat zweimal nacheinander partiell
kondensiert wird und worauf das NH3-reiche Kondensat
zurückgeführt wird.
In vielen Wasserstoff-Umwandlungsverfahren, denen Kohlenwasserstofföle, Schieferöle, Teersande unterworfen
werden, wofür als Beispiele die katalytische Hydrierung, Hydrofinierung oder Hydrosulfurierung
und das Hydrocracken genannt seien, werden H2S und
NH3 als Produkt einer Umsetzung von Wasserstoff mit den in dem Ö! enthaltenen Schwefel- und Stickstoffverbindungen
gebildet. Manchmal ist diese Umwandlung der Schwefelverbindungen oder der Stickstoffverbindungen
oder beider die angestrebte Reaktion, während sie in anderen Fällen nur eine beiläufige
Reaktion darstellt. In einem typischen Verfahren solcher Art wird normalerweise flüssiges Kohlen-Wasserstoffe!,
welches Stickstoffverbindungen und Schwefelverbindungen enthält, zusammen mit rückgeführtem
wasserstoffreichem Gas und friscl.em Wasserstoff über einen Katalysator geführt, und zwar
bei erhöhter Temperatur und einem Druck, daß min-
la destens ein Teil der Kohlenwasserstoffe verdampft:
dabei wird als Produktstrom aus der Reaktionszone ein Gemisch aus verdampften Kohlenwasserstoffen.
Wasserstoff, H2S und NH3 erhalten. Der Produktstrom
kann auch schwerere Kohlenwasserstoffe enthalten, die unter den Reaktionsbedingungen flüssig
sind. Der Produktstrom wird gekühlt, um die verdampften Kohlenwasserstoffe zu kondensieren, so da«
die flüssigen Kohlenwasserstoffe vom wasserstoffreichen Kieislaufgas abgetrennt werden können.
zo welches erneut in dem Verfahren verwendet wird.
So befinden sich z. B. im Reaktionsprodukt einer Hydrierung oder einer Hydrokrackung erhebliche
Mengen an leichten Kohlenwasserstoffen und Wasserstoff. Beim Auswaschen 'ies H2S und NH3 aus dem
Produktstrom löst sich ein Teil dieser leichten Kohlenwasserstoffe sowie ein kleiner Teil des Wasserstoffs in
der Wasserphase, insbesondere wenn die Wäsche bei einem hohen Druck vorgenommen wird. In \ielen
Wasserstoff-Umwandlungsverfahren wird die Wäsche unter einem Druck von 35 bis 350 atü vorgenommen.
Diese leichten Kohlenwasserstoffe und der gelöste
Wasserstoff können vor der Entfernung von H2S und
NH3 vorgenommenen Behandlung aus der wäßrigen
Phase entfernt werden, indem der auf der wäßrigen Lösung stehende Druck reduziert wird. Es ist wünschenswert.
H2S in der wäßrigen Phase υ behalten.
wenn der Druck vermindert wird, weil (1) der H.,S eine Verunreinigung in den Leichtkohienvvasserstoffdämpfen
darstellt und (2) der H2S vorzugsweise in einem einzigen konzentrierten Strom als wertvolles
Nebenprodukt in einem anschließenden H2S- und NH3-Gewinnungsverfahren gewonnen wird. In vielen
Fällen ist jedoch der H.,S-Gehalt in der z. B. in dem bei Wasserstoff-Umwandlungsverfahren angewendeten
Überkopfsystem aus Absireifern und Rektifikatoren
gebildeten wäßrigen Lösung zu hoch, als daß der rLS im wesentlichen vollständig in Lösung gehalten werden
könnte, wenn der Druck vermindert wird.
Fs ist aber bekannt, daß die relativ schlechte Wasserlöslichkeit von H2S durch überschüssige Zugabe
von NH3 und dadurch die Bildung von NH4HS-Lusungcn
verbessert werden kann.
Ein Problem dagegen besteht bei herkömmlichen Verfahren zur getrennten Gewinnung von H2S und
NH3 aus diese Gase enthaltenden Schmutzwässern in der Schwierigkeit, den zur Gewinnung des H2S verwendeten
Abstreifers stetig und stabil zu steuern.
In der USA.-Patentschrift 3 335 071 wird ein Verfahren zum Betrieb einer Kolonne für die getrennte
Gewinnung von H2S und NH3 beschrieben, bei dem
das NH3-reiche Kondensat in den H2S-Abstreifer
rückgeführt wird. Bei diesem Verfahren kann eine wäßrige Lösung von H2S und NH, in den folgenden
Verfahrensstufen behandelt werden:
(a) Abstreifen von H2S aus der nach Entfernung der
leichten Kohlenwasserstoffe verbleibenden wäßrigen Lösung in einer Destillationskolonne unter
Gewinnung eines an H.,S reichen überkopf-
stromes:
/Μ Entnahme eines Seitenstroms aus NH3. H1S und
/Μ Entnahme eines Seitenstroms aus NH3. H1S und
HX>-Dampf aus der Destillationskolonne·" (C) Partielle Kondensation des dampfförmigen Seiten-
Stroms unter Gewinnung eines an NH3 reichen
Dampfes und eines an NH3 reichen Kondensats.
und
(d) Rückführung eines Teils des an NH3reichen
(d) Rückführung eines Teils des an NH3reichen
wäßrigen Kondensats zu der Destillationskolonne. ,n
Eine Rückführung des an NH3 reichen Kondensats
pun H.,S-Abstreifer ist aus manchen Gründen höchst
wünschenswert, jedoch pflegen Schwankungen im NH3-Gehalt dieses Stromes periodisch den Betrieb des
Abstreifers zu stören. Das liegt vermutlich zum Teil daran, da? im Vergleich zu der NH.,-Menee. die in der
rum H2S-Abstreifer geführten Beschickung enthalten
jst, der rückgeführte Strom erhebliche Mencen an
NH3 enthält. In manchen Fällen skict. wenn der
^H-Gehalt des NH3-Abstreifer-l'berko~pfk.ndensats
zunimmt, eine große »Blase« aus NH, im Abstreifer hoch, verschlechtert die Reinheit des H2S-L herkopfproduktcs
und macht eine Neueinstellung der Cberkopfsteuerung
des Abstreifers erforderlich. Außerdem 1= führen Zunahmen im NH3-Gehalt des an NIi, reichen
Rücklaufkondensats dazu, daß höhere Drücke im
Sumpf dc:- H2S-Abstreifers erforderlich werden, nenn
bei einer vorgegebenen Temperatur gearbeitet wird. Weil solche Änderungen relativ schnell auftreten, ist
eine stete und stabile Steuerung des Abstreifers nicht
immer d'irchführbar.
Mit Hilfe des erfindungsgemäCen Verfahren·, wird
nunmehr nicht nur die H,S-Ausbeute erhöht, sondern
auch die Steuerung des Abstreifers stabilisiert. ,
Das erfindungsgemäße Verfahren ^t dadurch sctcennzeiclmet.
daß man das ΝΗ.,-reiche Kondensat
mindestens z-m Teil mit der Ausgangslö;ung zu der
NH3 und H2S im Molverhältnis von mindestens U
enthaltenden wäßrigen Lösung vereinigt und daß die nach der Druckverminderung verbleibende Lösune bis
zur Einführung in die Kolonne einer Verweilzc-it von
wenigstens 1 Stunde ausgesetzt wird.
Zweck m.ißigerw eise läßt man daoei die nach der ringern. Die erste Entgasungsstufe ist eine Hochdruck-Entgasungsstufe.
in der der Druck zwischen 3,5 und 35 atü gehalten wird. Die als Flüssigkeitsphase vorliegende
wäßrige Lösung aus der Hochdruck-Entgasungsstufe wird dann in eine bei einem Überdruck
bis 3,5 atü gehaltenen Niederdruck-Entgasungsstufe geleitet.
In der Zeichnung ist eine bevorzugte Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens zur getrennten
Gewinnung von H2S und NH3 schematisch
dargestellt.
Ein H2S und NH3 enthaltender wäßriger Beschickungsstrom
wird über Leitung 1 in das Verfahren eingeführt. Er wird dadurch erhalten, daß der Ausfluß
etwa 140 atü mit Wasser ausgewaschen wird. Weil der Hydrokraekreaktor-Ausfluß "erhebliche Mengen an
Wassers.>ifT und leichten Kohlenwasserstoffen enthält,
enthält der Beschickungsstrom auß dem noch Wasserstoff und leichte Kohlenwasserstoffe.
Ein an H2S reicher Strom, der aus einer der zur Entfernung
leichter Kohlenwasserstoffe aus dem Kydrokraeker-Produkt
eingesetzten Abstreif-Destillations-Kolann.n
über Kopf abgezogen wird, wird über Leitung 2 m das Verfahren eingeführt. Zu den zahlreichen,
erhebliche Mengen an H2S enthaltenden Strömen, die
nach dem erfindungsgemäßen Verfahren behandelt werden können, gehören solche Ströme, die bei der
Da;npfabstreifung flüssiger Kohlenwasserstoff produkte
aus thdrofinierverfahren anfallen.
~ in einigen Fällen wird der Kohlenwasserstoff-Produktstrom
aus Wasserstoff-Behandlungs- oder HydroküiA-Verfahren
zur Entfernung von H2S und leichten Kohlenwasserstoffen bei einem Druck von über
3,5 atü abgestreift oder fraktioniert. Im USA.-Patent 3 35h 608 Tst z. B. ein Verfahren beschrieben, bei dem
Gasöl und Wasserstoff mit einem schwefelaktiven Hydrierungskatalysator
in Berührung gebracht werden un.; der ausfließende Kohlenwasserstoffstrom nach Ab-ι
tarnung von Rücklaufwasserstoff bei Drücken von über 10,5 atü mit Dampf abgestreift wird. Bei der Kondensation
des Überkopfproduktes aus dem Abstreifer bildet sich eine wäßrige Phase, die im Vergleich zu den
in Gegenwart von H.,S bei niedrigeren H.,S-Partial-
Druck\erminderung anfallende Lösung 3 bis 2-i Stun- 45 drücken gebildeten wäßrigen Lösungen sehr reich an
den in einem Puffertank verweilen, bevor man sie in
die Destillationskolonne leitet.
Es wurde gefunden, daß bei einer Verweilzeit von etwa 24 Stunden oder länger das in der Beschickung
H2S sein können.
Die aus den Strömen 1 und 2 bestehende Ausgangslösung (NH3: H2S
< 1,1) wird mit dem NH3-reichen
rückeeführten Kondensat der Leitung30 über Leitung
gegebenenfalls enthaltene Ol sich im wesentlichen voll- 50 in den Hochdruck-Entgaser 4 eingeführt. Um geringe
ständig abscheidet, so daß der H2S-Abstreifer sauberer H.,S-Gehalte in den Abgasen zu erzielen, wird der
Hochdruck-Entgrser vorzugsweise bei einem Druck
von etwa 13 atü und einer Temperatur von etwa 27 C betrieben. Niedere Drücke und höhere Temperaturen
gehalten werden kann. Außerdem werden, wenn die
Beschickungsströme aus katalytischen Wirbelschicht-Krackanlagen od. dgl. erhalten werden, bei einer Verweilzeit von etwa 24 Stunden oder länger die meist vor- 55 führen zu steigenden H.,S-Gehalten im Abgas. Leichte handenen CyanwasserstofTsäuren in Thiocyanat um- Kohlenwasserstorfe und Wasserstoff werden über gewandelt, Die Umwandlung des Cyanwasbcrstoffs Leitung 5 vom Kopf des Hochdruck-Entgasers abin Thiocyanat trägt zur Verminderung der Korrosions- gezogen. Wenn man bei etwa 7 bis 14 atü und 27 bis Probleme im H2S-Abstreifer bei. 38°C arbeitet, liegt der H2S-Gehalt des Stromes 5 im
Beschickungsströme aus katalytischen Wirbelschicht-Krackanlagen od. dgl. erhalten werden, bei einer Verweilzeit von etwa 24 Stunden oder länger die meist vor- 55 führen zu steigenden H.,S-Gehalten im Abgas. Leichte handenen CyanwasserstofTsäuren in Thiocyanat um- Kohlenwasserstorfe und Wasserstoff werden über gewandelt, Die Umwandlung des Cyanwasbcrstoffs Leitung 5 vom Kopf des Hochdruck-Entgasers abin Thiocyanat trägt zur Verminderung der Korrosions- gezogen. Wenn man bei etwa 7 bis 14 atü und 27 bis Probleme im H2S-Abstreifer bei. 38°C arbeitet, liegt der H2S-Gehalt des Stromes 5 im
Zweckmäßig ist es ferner, dieleichten Kohlenwasser- So allgemeinen unter 3 Volumprozent. Arbeitet man in
stoffe und den Wasserstoff in zw:i Verfahrensstufen dem Hochdruck-Fntgaser bei hohem Druck und niedaus
der vereinigten, NH3 und H2S im Molverhältnis rigen Temperaturen, kann der H.,S-Gehalt zwischen
von mindestens 1,1 aufweisenden, unter Druck etwa 0,1 und 2,0 Volumprozent gehalten werden. Der
stehenden, wäßrigen Lösung zu entfernen. Die An- Strom 5 hat somit einen niedrigen H.,S-Gehait und ist
wendung einer Zweislufen-Entgasung hat die Aufgabe, 65 allgemein als Raffinerieheizgas geeignet. Die teilweise
die HäS-Verluste in L?n Leichtkohlenwasserstoff- entgaste wäßrige Lösung wird vom Sumpf des Hoch-Strömen,
die aus der vereinigten Lösung durch Druck- druck-Entgasers über Leitung 6 abgezogen,
verminderung ausgetrieben werden, weiter zu ver- Eine wäßrige Lösung, die H2S, NH3 und geringe
verminderung ausgetrieben werden, weiter zu ver- Eine wäßrige Lösung, die H2S, NH3 und geringe
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Mengen an gelösten Kohlenwasserstoffen enthält und geführt, um die Entfernung des NH3 zu unterstützen
als Überkopf-Kondensat einer Kohlenwasserstoff- und Kühlung zu bewirken. Vom Sumpf der Kolonne
Abstreifoperation bei einem Überkopfdruck von etwa wird flüssiges Material durch Leitung 18 abgezogen.
3,5 atü erhalten wird, wird über Leitung 7 zugeführt. Diese Flüssigkeit besteht aus Wasser, das nur noch als
Die wäßrigen Ströme der Leitungen 6 und 7 werden 5 Verunreinigungen anzusehende Mengen an H2S und
über Leitung 8 in den Niederdruck-Entgaser 9 ein- NH3 enthält; dies wird erreicht, indem Abstreifdämpfe
geführt. Der Niederdruck-Entgaser wird vorzugsweise im Sumpf der Kolonne dadurch erzeugt werden, daß
bei einem Druck von etwa 0,14 atü betrieben. Leichte ein Teil des Sumpfes über Leitung 19 durch den ErKohlenwasserstoffe
werden über Leitung 10 aus dem wärmer 34 geführt wird.
Niederdruck-Entgaser abgezogen, und eine wäßrige io Ein wasserdampf haltiger Seitenstrom wird aus der
H2S und NH3 enthaltende Lösung wird aus dem Sumpf Kolonne über Leitung 21 unterhalb der Stelle der
des Entgasers über Leitung 11 abgezogen. Der H2S- Beschickung desselben abgezogen, wobei dieser Seiten-Gehalt
des Stromes 10 beträgt gewöhnlich weniger als strom erheblich mehr NH3 als H2S auf Gewichtsbasis
etwa 4 Volumprozent, wenn nach dem erfindungs- enthält. Dieser Seitenstrom wird so behandelt, daß er
gemäßen Verfahren gearbeitet wird. Der Prozentgehalt 15 einen an NH3 angereicherten Dampfstrom bildet, inan
H2S in den Abgasen des Niederdruck-Entgasers dem er im Kühler 22 unter solchen kontrollierten Bekann
weiter verringert werden, z. B. bis auf die Menge dingungen partiell kondensiert wird, daß ein angedes
Hochdruck-Entgasers, indem die Menge an NH3- reicherter Dampfstrom mit kontrolliertem Wasserreichem
Kondensat vergrößert, die Temperatur ge- gehalt in Leitung 24 und ein mehr NH3 als H2S entsenkt
und der Druck erhöht wird. In den meisten Fäl- ao haltendes Kondensat in Leitung 23 entsteht. Der anlen
wird der größte Teil der Abgase, die hauptsächlich gereicherte Dampfstrom in Leitung 24 wird dann im
aus Wasserstoff und Methan bestehen, in den Hoch- Kühler 25 partiell kondensiert, wobei als unkondendruck-Entgaser
freigesetzt. Gewöhnlich gehen etwa sierter Anteil NH3-Dampf, der nur noch geringe
80 bis 90 Volumprozent der gelösten Gase in dem Mengen an H2S enthält, und als kondensierter Anteil
Hochdruck-Entgaser ab. Deshalb wird nur eine relativ as Wasser anfällt, das NH3 und im wesentlichen den gegeringe
Menge an H2S mit den Abgasen aus dem samten oder zumindest einen großen Teil des H2S in
Niederdruck-Entgaser ausgetragen. Bei dem erfin- dem angereicherten Strom 24 enthält,
dungsgemäßen Verfahren verbleibt somit fast der ge- Das NK3-reichc Kondensat in den Leitungen 27 samte H2S in der wäßrigen Phase und kann als ein oder 23 oder in einem durch Zugabe des Kondensats Überkopfstrom aus dem H2S-Abstreifer gewonnen 30 von Leitung 27 zu dem in 23 erhaltenen kombinierten werden. Strom wird zu dem Hochdruck-Entgaser 4 zurück-
dungsgemäßen Verfahren verbleibt somit fast der ge- Das NK3-reichc Kondensat in den Leitungen 27 samte H2S in der wäßrigen Phase und kann als ein oder 23 oder in einem durch Zugabe des Kondensats Überkopfstrom aus dem H2S-Abstreifer gewonnen 30 von Leitung 27 zu dem in 23 erhaltenen kombinierten werden. Strom wird zu dem Hochdruck-Entgaser 4 zurück-
Die verbleibende wäßrige Lösung aus dem Nieder- geleitet. Die Auswahl an NH3-reichem Kondensat aus
druck-Entgaser wird in den Beschickungssammeltank Leitung 23 oder Leitung 27 oder den Anteilen aus
12 geleitet, in welchem eine Verweilzeit von Vorzugs- NH3-reichem Kondensat aus Kühler 22 und Kühler 25
weise 3 bis 24 Stunden vorgesehen ist. Der Beschik- 35 wird vorzugsweise so getroffen, daß das über Leitung30
kungssammeltank 12 sollte ein Tank mit schwimmen- zurückgeführte Kondensat eine große Menge NH3 im
dem Dach oder von Inertgas bedeckt sein. Wenn man Vergleich zu H2S enthält.
Luft in Berührung mit der wäßrigen Lösung kommen Ein typisches Verhältnis von NH3 zu H2S in dem
läßt, wird Schwefelwasserstoff zu Schwefel oxydiert. Kondensat liegt zwischen 10:1 und 2:1 auf molarer
Wäßrige Lösung wird aus dem Beschickungs- 40 Basis. Vorzugsweise liegt das Verhältnis von NH3 zu
sammeltank über Leitung 13 abgezogen und in den H2S zwischen 3:1 und 6:1 auf molarer Basis.
Abstreifer 14 eingeführt. Infolge der Zuführung von Erfindungsgemäß wird die Menge an zurück-Wärme in den Sumpf des Abstreifers werden heiße geführtem NH3-reichem Kondensat sowie das Veraufsteigende Dämpfe erzeugt, die H2S aus der wäßrigen hältnis von NH3 zu H2S im Rücklauf so gesteuert, daß Lösung austreiben. Ein Kühlwasserstrom wird über 45 das Verhältnis von NH3 zu H2S in den zum Hoch-Leitung 16 in den oberen Teil des H2S-Abstreifers ein- druck-Entgaser geführten vereinigten Strömen mingeführt und erzeugt einen abwärts fließenden wäßrigen destens 1,1:1 auf molarer Basis beträgt. Für Ströme, Strom, der dazu dient, den NH3 vom H4S zu fraktionie- die mehr als ein oder zwei Prozent gelöstes NH3 und ren. Ein relativ reiner Strom von H2S wird über Leitung H2S enthalten, ist es zweckmäßig, mehr NH3-reiches 15 vom Kopf des HjS-Abstreifers abgezogen. Der NHS- 50 Rücklauf kondensat zu verwenden, so daß das Ver-Gehalt in diesem H2S-StTOm beträgt gewöhnlich hältnis von NH3 zu H2S (berechnet als getrennte weniger als 2 bis 5 Gewichtsprozent, üblicherweise Materialien) mindestens 1,2:1 beträgt, und in vielen einige Zchntelprozent; vorzugsweise wird der H2S- Fällen wird ein Verhältnis von 1,5:1 bis etwa 5:1 Abstreifer unter solchen Bedingungen betrieben, daß bevorzugt.
Abstreifer 14 eingeführt. Infolge der Zuführung von Erfindungsgemäß wird die Menge an zurück-Wärme in den Sumpf des Abstreifers werden heiße geführtem NH3-reichem Kondensat sowie das Veraufsteigende Dämpfe erzeugt, die H2S aus der wäßrigen hältnis von NH3 zu H2S im Rücklauf so gesteuert, daß Lösung austreiben. Ein Kühlwasserstrom wird über 45 das Verhältnis von NH3 zu H2S in den zum Hoch-Leitung 16 in den oberen Teil des H2S-Abstreifers ein- druck-Entgaser geführten vereinigten Strömen mingeführt und erzeugt einen abwärts fließenden wäßrigen destens 1,1:1 auf molarer Basis beträgt. Für Ströme, Strom, der dazu dient, den NH3 vom H4S zu fraktionie- die mehr als ein oder zwei Prozent gelöstes NH3 und ren. Ein relativ reiner Strom von H2S wird über Leitung H2S enthalten, ist es zweckmäßig, mehr NH3-reiches 15 vom Kopf des HjS-Abstreifers abgezogen. Der NHS- 50 Rücklauf kondensat zu verwenden, so daß das Ver-Gehalt in diesem H2S-StTOm beträgt gewöhnlich hältnis von NH3 zu H2S (berechnet als getrennte weniger als 2 bis 5 Gewichtsprozent, üblicherweise Materialien) mindestens 1,2:1 beträgt, und in vielen einige Zchntelprozent; vorzugsweise wird der H2S- Fällen wird ein Verhältnis von 1,5:1 bis etwa 5:1 Abstreifer unter solchen Bedingungen betrieben, daß bevorzugt.
ein NH3-Gehalt von unter 100 TpM, z. B. von 10 bis 55 Wie bereits erwähnt, dient das NH3-reiche Rücklauf-
30 TpM erzielt wird. kondensat in leitung 30 dazu, die H^-Verluste aus
Der Abstreifer 14 arbeitet ähnlich wie die im USA.- dem Hochdruck-Entgaser 4 in Leitung 5 und aus dem
Patent 3 335 071 beschriebene Vorrichtung. Eine NH3 Niederdnick-Entgaser 9 in Leitung 10 niedrig zu
und H2S enthaltende wäßrige Lösung wird über Lei- halten. Außerdem trägt die Rückführung von NH3-
tung 13 in eine einzelne Destillationskolonne 14 ge- 60 reichem Kondensat in die Entgasungszone anstatt
führt, die bei Überdruck betrieben wird. Heiße auf- direkt in den Abstreifer 14 dazu bei, den Betrieb zu
steigende Dämpfe werden im Sumpf der Kolonne 14 stabilisieren und den Abstreifer 14 zu steuern. Die
erzeugt, und ein HjS-Produkt, das nur geringe Mengen Konzentration an NH3 in dem NH3-reichen Kondensat
an NH3 enthält, wird über Kopf in Leitung 15 erhalten. ist eine Funktion der Umgebungstemperatur und ins-
Die Temperatur an der Spitze der Kolonne 14 wird 65 besondere eine Funktion der Temperatur des für die
hinreichend niedrig gehalten, so daß der Dampf die Partialkühler 22 und 25 verwendeten Kühlmittels,
gewünschte Reinheit besitzt. Ein Waschwasserstrom Diese und andere Variablen im Zusammenhang mit
wird an der Spitze der Kolonne durch Leitung 16 ein- dem Abstreifer 14 können für Schwankungen im
NH;1- und H2S-Gehalt des NH3-reichen Kondensats
in Leitung 30 verantwortlich sein.
Im !'!!gemeinen wird der Abstreifer 14 bei
fahrens, bei dem der
aus dem Abstreifer 14
aus dem Abstreifer 14
siert wird, werden in «K^^ufen an-1-aktoren
mehrere ^»gj^ hochreines NH3-gewendet.
Wenn z.B. der NM3 a mindest
Produkt gewonnen wfde" .*°^*ewendet, um die
zweistufige Partialkondensa«or a"f^e™J;mten H2S
Ent'.rnung von im wesenthcherMflem | ,eisten
in dem dampfföm.gen^Seitenstrom^^^^.^ ^
H2J. wira in jeuc, ,- --· Partiaikondensat.on
fernt. denn das in jeder Stufe eier r Nej_
gebildete NHrreiche Kondensat hat einej
gung. H2S zu absorbieren,ode^^Dampf-
hineinzuziehen, so dall eine πι besteht keine
phase zurückbleibt. In.™^™£ ~ NH3-PrO-
Möglichkeit für die Weitemrarbeiiung oder es fällt
dukt oder keine Marktchance hierfür,
nicht genügend NH3 an, um dessen Weil
zu rechtfertigen. In diesen FaIe
mäßig, den NH3 zu Stickstoff Ji vero™*
In dieser Beschreibung s0" °f K A onzentration an
reich, bedeuten daß f« "^»KSTan H1S ist.
NH3 größer als die m°lar^°d"uck 1>NH3-reich<., daß
Gewöhnlich bedeutet der Ausdruck ^H, fa ^
mehr als etwa 2 oder 3 Mol NH,pro NH Produktbetreffenden Strom enthalten sind. Bei ν ^
strömen ist das Molverhaltnis.NH,, Hg g
größer als 9 1 -^.f^fÄlibung die Aus-Desgleichen
sind in Jes D r j j kolonne<
ausdrücke »Abstreifer« und «JJ^1 solI «Be Mittel
tauschbar. Eine^Def ^To^onenten wie H2S
aufweisen, nut denen solche Nomyd in den
oder NH3 auf Grund*<*J^X weil die rela-Gleichgewichtsverdampfun^erten
ennt
tiven Flüchtigkeiten großer als 1 sina. g
tisch dargestellte Verfahren eingeführt, bei dem jedoch kein NH3-reiches Kondensat zum Hochdruck-Entgaser
zurückgeführt wird. Ein Teil des NH;,-reichen Seitenstrom-Kondensats
wird jedoch direkt in den Abstreifer zurückgeleitet.
Eine wäßrige Lösung aus 12 700 kg Wasser, 197,5 kg
H2S und nur Spurenmengen von NH3 wird als Überkopf-Kondensat
aus einer Fraktionierkolonne im Frakt'onierteil der Hydrokrackanlage erhalten. Dieser
to Strom wird über Leitung 2 in das Verfahren eingeführt. In diesem ersten Falle wird das durch partielle
Kondensation des aus dem Abstreifer abgezogenen dampfförmigen Nebenstromes erhaltene NH3-reiche
Kondensat direkt zum Abstreifer zurückgeführt. Die is vorstehend genannten Ströme und die entstehenden
Ströme, die den in der Zeichnung bezifferten Strömen entsprechen, sind in der nachstehenden Tabelle zusammengefaßt.
Strom Nr. |
H1O, kg/h | H4S. kg/h | NH3, kg/h |
1 | 12 630 | 447 | 234.5 |
2 | 12 700 | 197,5 | 0 |
3 | 25 325 | 644 | 234,5 |
5 | 0,91 | 177 | 0 |
Q | ■}S^?4 | 467,5 | 234,5 |
10 | 0,45 | 4,54 | 0 |
11 | 25 323 | 463 | 234,5 |
15 | 2,72 | 459 | 0 |
26 | 1,36 | 2,27 | 226,5 |
Die beiden Ströme 5 und 10 enthalten etwa 21 500 Normalkubikmeter Wasserstoff neben leichten Kohlenwasserstoffen.
Unter Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens werden identische Ströme 1 und 2 in das in der
Zeichnung schematisch dargestellte Verfahren ein-40 geführt. Außerdem wird ein Teil des Seitenstromkondensats
aus dem Abstreifer über Leitung 30 zum Hochdruck-Entgaser zurückgeleitet. Dieser Rücklaufstrom
ist reich an NH3 mit Bezug auf H2S. Die Molzahl
an NH3 im Rücklauf strom beträgt 26,2; die MoI-45
zahl an H2S insgesamt 8,7, so daß ein Molverhältnis NH3: H2S von etwa 3,01 vorliegt Es befindet sich
genügend NH3 in dem NH3-Rücklauf in Leitung 30,
daß die vereinigtes Ströme in Leitung 3 ein NH3: H2S-Molverhältnis
von größer als 1,1 haben. In diesem Bei-50 spiel ist das NH3: H2S-Verhältnis 1,22. Die Beschickungsströme
und entstehenden Ströme sind nachstehend zusammengefaßt.
Dieses Beispiel zeigt die^orte, **£ d^Anwendung
des erfindungsgemaben an
handlung wäßriger Strome die £ hohen
H2S im Verhältnis zu NH. "««en ^^
Druckes in dem wäßngenjStromg^ enthaIten.
Kohlenwasserstoffen und/oder Wasserω und
Eine Lösung aus ^446,5 kg H^^w toff neben
etwa 21500 Nonnalkub.kmeter was H
leichten Kohlenwasserstoffen^lost,n
wird erhalten, indem der Austnm 6;.
krackreaktor mit Wasserjewaschen wird^ ^ g>g ^
krackreaktor-Ausfiuß Wi^ e w_ßrige Slrom
mit Wasser gewaschen- DeM^m ichmJng „hemawird
über Leitung 1 m das in aei
Strom Nr. |
HSO, kg,h | HjS, kg/h | NH1. kg/h |
1 | 12 630 | 447 | 234,5 |
2 | 12 700 | 197,5 | 0 |
30 | 258 | 67.2 | 201,5 |
3 | 25 570 | 711 | 435 |
5 | 0,45 | 0,91 | 0 |
8 | 25 570 | 709 | 435 |
10 | 0,45 | 0,91 | 0 |
11 | 25 596 | 708 | 435 |
15 | 2,72 | 637,5 | η χ/ |
26 | 1,36 | I 2,27 | 226,5 |
309523/486
Die beiden Ströme 5 und 10 enthalten etwa 21 500 Normalkubikmeter Wasserstoff neben leichten Kohlenwasserstoffen.
Ein Vergleich der Ströme 5 und 10 in Tabelle II mit
den Strömen 5 und 10 in Tabelle I zeigt, daß die H2S-Verluste
drastisch reduziert worden sind. Bei Anwendung des erfuidungsgemäßen Verfahrens werden die
H2S-Verluste von 181 kg/h (Tabelle I) auf 1,8 kg/h (Tabelle
II) gesenkt. Das erfindungsgemäße Verfahren erzielt somit eine Verminderung des H8S in den Abgasen um den Faktor 100 in dem vorliegenden Beispiel.
Die Rückführung von NH3-reichem Kondensat aus dem Abstreifer ist also dann besonders vorteilhaft,
wenn Beschickungsströme verwendet werden, die relativ große Mengen H4S im Vergleich zu NH3 ent-
halten. Wenh die H2S-Konzentration in den frischen
Beschickungsströmen geringer sind, wird dieser Vorteil entsprechend weniger bedeutend, jedoch wird der
H2S-Verlust im allgemeinen um einen Faktor von mindestens 5 reduziert. Außerdem erfüllt die Rückführung
des ΝΗ,-reichen Kondensats immer noch die Aufgabe, den H2S in der wäßrigen Phase halten zu
helfen, so daß dieser über Leitung 15 als ein einheitliches Produkt abgezogen werden kann. Schließlich
ίο bringt die Rückführung des NH3-reichen Kondensats
in die Entgasungszone anstatt direkt in den H2S-Abstreifer noch den äußerst wichtigen Vorteil mit sich,
daß die Betriebsstabilität des H2S-Abstreifers und des NH3-Abstreifers verbessert wird.
Claims (3)
1. Verfahren zur Gewinnung von Ammoniak und Schwefelwasserstoff aus einer leichte Kohlenwasserstoffe,
Wasserstoff sowie H2S und NH3 enthaltenden
Ausgangslösung, wobei man zunächst aus einer unter Druck stehenden, NH3 und H2S im
Molverhältnis von mindestens 1,1 enthaltenden wäßrigen Lösung die leichten Kohlenwasserstoffe
und Wasserstoff durch Druckverminderung entfernt und anschließend den H2S aus der verbleibenden
wäßrigen Lösung in einer Destillationskolonne bei einem Überdruck bis 28 atü abstreift, wobei
man aus der Kolonne einen wasserdampfhaltigen, auf Gewichtsbasis erheblich mehr NH3 als H2S
aufweisenden Seitenstrom abzieht, der sodann zur Gewinnung von NH1 und von NH3-reichem Konden*a'
/ueimal nacheinander partiell kondensiert ■ ird und worauf das NH2-reiche Kondensat zurückgeführt
wird, dadurch gekennzeichnet, daß man das NH3-reiche Kondensat mindestens
/um Teil mit der Ausgan ---.lösung zu der
NH3 und H2S im Molverhältnis \on mindestens
1,1 enthaltenden wäßrigen Lösung % ereinigt und daß die nach der Druckverminderung verbleibende
Lösung bis zur Einführung in die Kolonne einer Verweilzeit von wenigstens 1 Stunde ausgesetzt
wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß man die vereinigte, NH3 und H2S im
Molverhältnis von mindestens i,l enthaltende Lösung in einer ersten Stufe unter eii.em Druck
von 3,5 bis 35 atü und sodann in einer zweiten Stufe unter einem Überdruck bis zu 3,5 atü von Wasserstoff
und leichten Kohlenwasserstoffen befreit.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß man die nach der Druckverminderung verbleibende Lösung 3 bis 24 Stunden verweilen
läßt, bevor man sie in die Destillationskolonne leitet.
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DE1948428C3 DE1948428C3 (de) | 1974-01-10 |
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3923914A1 (de) * | 1988-07-20 | 1990-02-15 | Ricoh Kk | Verfahren zum extrahieren eines zeichenmerkmals |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4002565A (en) * | 1975-08-25 | 1977-01-11 | Chevron Research Company | Waste-water process |
ZA786696B (en) * | 1977-11-28 | 1979-10-31 | Univ Queensland | Radiation measurements on mineral slurries |
DE4339519A1 (de) | 1993-11-19 | 1995-05-24 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Gewinnen von Ammoniak aus einem NH¶3¶ und Sauergase enthaltenden Abwasser |
DE102011083988A1 (de) * | 2011-10-04 | 2013-04-04 | Thyssenkrupp Marine Systems Gmbh | Verfahren zum Kühlen einer wärmeerzeugenden Vorrichtung eines Unterseeboots und insbesondere zum Kühlen einer Brennstoffzellenanlage in einem Unterseeboot und Kühlvorrichtung zum Kühlen einer wärmeerzeugenden Vorrichtung in einem Unterseeboot und insbesondere zum Kühlen einer Brennstoffzellenanlage in einem Unterseeboot |
KR102200852B1 (ko) * | 2016-06-22 | 2021-01-11 | 쇼와 덴코 가부시키가이샤 | 황화수소 혼합물 및 그 제조 방법 및 충전 용기 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3356608A (en) * | 1967-12-05 | Hydrotreating process with hzs removal from the effluent | ||
US3096156A (en) * | 1959-04-13 | 1963-07-02 | Gewerk Auguste Victoria | Multi-stage process for the separation and recovery of hcn and h2s from waste product gases containing ammonia |
US3335071A (en) * | 1963-07-19 | 1967-08-08 | Chevron Res | Ammonia recovery process |
US3340182A (en) * | 1964-04-01 | 1967-09-05 | Chevron Res | Removal of hs and nh from reaction effluents |
US3365393A (en) * | 1964-04-02 | 1968-01-23 | Phillips Petroleum Co | Process control system |
US3404072A (en) * | 1966-10-19 | 1968-10-01 | Chevron Res | Ammonia recovery from an acid gas in a plural stage, controlled distillation system |
NL134488C (de) * | 1967-06-07 |
-
1968
- 1968-09-26 US US762702A patent/US3518167A/en not_active Expired - Lifetime
-
1969
- 1969-09-25 DE DE1948428A patent/DE1948428C3/de not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3923914A1 (de) * | 1988-07-20 | 1990-02-15 | Ricoh Kk | Verfahren zum extrahieren eines zeichenmerkmals |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE1948428C3 (de) | 1974-01-10 |
US3518167A (en) | 1970-06-30 |
DE1948428A1 (de) | 1970-04-09 |
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