DE1471216B2 - Verfahren zur Herstellung von feuerfesten Formkörpern - Google Patents
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Description
3 4
Um die Eigenschaften der erfindungsgemäßen feuer- Erneutes Erhitzen 1500° C (D. 2)
festen Formkörper weiter zu. untersuchen, wurden lineare Veränderung +0,1%
Prüfstücke einer Reihe Wiedererhitzungen bei Tem- Völumenveränderung +0,1 %
peratüren von 15000C, 16000C und 165O°C unterworfen,
wobei die Temperaturen 5 Stunden beibehalten 5 Erneutes Erhitzen 16000C
werden. Bei. diesen erneuten Erhitzungen zeigten die lineare Veränderung +0,3%
Prüfstücke nur sehr geringfügige lineare und Volumen- Völumenveränderung +2,2%
veränderung. Das Abblättern an der Oberfläche ist
vernachlässigbar und in jedem Fall wesentlich ge- Erneutes Erhitzen 1650D C
ringer als bei den vorbekannten feuerfesten Materia- io lineare Veränderung +0,8%
lien mit +80% Siliciumcarbid unter vergleichbaren Volumenveränderung +1,6%
Prüfbedingungen. Das erfindungsgemäße Prüfstück
wurde ebenfalls einem Schlackentest bei einer Tem- Belastungstest (keine Verweilzeit)
peratur von 153O°C unter Anwenden einer Senkung bei 1760°C
CaO-Al203-SiO2-Schlacke unterworfen. Es wird hier- 15 1,75 kg/cm2 1,5 %
bei eine Volumenerosion von nur 1,8 cm3 festgestellt, 3*5 kg/cm2 1,7 %
d. h. eine ausgezeichnete Schläckenfestigkeit.
Bei weiteren Untersuchungen wurden die Form- Dampf oxydationstest bei HlO0C*)
körper Prüfungen unterworfen, mit denen die relative lineare Ausdehnung
Widerstandsfähigkeit gegen das Eindringen metalli- 20 nach 300 Stunden 0,5 %
sehen Kupfers festgestellt werden sollte. Diese Unter- nach 500 Stunden 0,8 %,
suchungen führten zu überraschenden Ergebnissen,
da;bei einer Temperatur von 1260°C nur ein vernach- Gewichtszunahme
lässigbarer Angriff durch Kupfer und kein Eindringen nach 300 Stunden 0,4 %
erfolgte. 25 nach 500 Stunden 0,5 %
Die Tabelle I gibt ein bevorzugtes Gemisch für die
Herstellung feuerfester erfindungsgemäßer Materia- Wärme-Ausdehnungskoeffizient
lien wieder, und die Tabelle II zeigt die bei der Prüfung (21 bis 132° C)
dieses Gemisches erhaltenen Ergebnisse. cm/cm/ 0,50C 2,7 ■ 10~e
Elastizitätsmodul kg/cm2 6,3 · 10~5
Wärmeleitfähigkeit (kcal/m h. °C)
(alles in Gewichtsteilen)1 bei 121,1° C 6,3275
35 bei 537,8°C 5,9553
Gemisch: bei 1093°C 5,8313
Siliciumcarbid
Korngröße zwischen 2,35 und 1,16 mm ... 26% *) zweite Herstellungsproben zeigen nach 500 Stunden gute
1,16 und 0,59 mm ... 37% 4° mechanische Festigkeit.
Tonerde
fein, kleiner als 0,25 mm 12%
mäßig calciniert kleiner als 0,044 mm 15% Für die entsprechenden Untersuchungen wurden
45 die Formkörper in der folgenden Weise hergestellt
Kieselerde Es wurden Ansätze aus dem vorstehend angegebekristalline
Kieselerde (Töpferflint) nen Gemisch 5 Minuten lang im trockenen Zustand
kleiner als 0,074 mm 5% und sodann weitere 5 Minuten unter Zusatz von
aus der Gasphase abgeschiedene Kieselerde 5 % etwa 2 % konzentrierter Ligninablauge und etwa
5° 2,5 Gewichtsprozent Wasser als Behandlungsflüssig-
i) Siehe Randbemerkung *) in der Tabelle III bezüglich der keiten vermischt. Der Formkörper wurde bei einem
chemischen Analyse der Bestandteile des Gemisches. Druck von 560 kg/cm2 verpreßt und dann bei SK 18
gebrannt. Während des Preßvorganges trat kein Ankleben oder eine Deformation auf.
Tabelle II 55 In dem ternären Diagramm der F i g. 1 werden
mit jedem Punkt auf der Linie 11, der von der Mullit-
Segerkegel 18 masse aus gezogen wird, Gemische wiedergegeben,
die Al2O3 und SiO2 in dem Mullitverhältnis von
Lineare Veränderung beim Brennen ... +0;2% 71,8 : 28,2 aufweisen.
60 Die Linien 10, 12 und 13 geben ähnliche Verhalt-Schüttdichte
g/cm3 2,69 nisse, jedoch mit unterschiedlichen Al2O3: SiO2-Verhältnissen
wieder. So stellt die Linie 12 Gemische aus
Zerreißmodul bei 21° C 152 kg/cm2 den gleichen drei Komponenten dar, wobei sich jedoch
815° C 190 kg/cm2 das Al2O3: SiO2-Verhältnis auf 90:10 beläuft und
1370° C 170 kg/cm2 65 ein' Überschuß an Al2O3 bezüglich der Menge vor-
148O0C 87 kg/cm2 liegt, die zur vollständigen Umwandlung in Mullit
benötigt wird. Die Linie10 gibt ein Verhältnis
Scheinbare Porosität 12,5% Al2O3: SiO2 von 60: 40 wieder, und die Linie 13
gibt ein Verhältnis von 40: 60 wieder, so daß beide Linien eine nicht ausreichende Menge an Al2O3 für
die Umwandlung in Mullit wiedergeben. Die Linie 13, die einem Al2O3: SiO2-Verhältnis von 40: 60 entspricht,
besitzt für feuerfeste Materialien auf der Grundlage von Siliciumcarbid spezielle Bedeutung,
da dies angenähert das Verhältnis dieser zwei Oxide in den für die Bindung benutzten Tonen ist. Ton ist
bisher allgemein in geringen Mengen als Bindemittel für SiC angewendet worden, und SiC in Mengen von
weniger als 50% sind Tonen unter Ausbilden der
vorstehend angegebenen feuerfesten Materialien der sogenannten »Halb-Siliciumcarbid-Art« zugesetzt worden.
Alle derartigen Massen jeder dieser Arten können allgemein längs der Linie 13 der F i g. 1 dargestellt
werden.
Die in der folgenden Tabelle III wiedergegebenen Gemische zeigen nur einen Teil der sehr ausgedehnten
Untersuchungen, die zwecks Feststellen der mineralogischen und physikalischen Eigenschaften der erfindungsgemäßen
feuerfesten Materialien gewonnen worden sind.
Tabelle III*) (alle Teile in Gewichtsteilen)
Siliciumcarbid
2,35/1,16 mm %
1,16/0,59 mm %
Absitz-Feinanteile
(etwa 0,10 mm)
Tonerde
1,65/0,21 mm
kleiner 0,21 mm
kleiner 0,044 mm
Kieselerde
(kristalline Kieselerde,
kleiner 0,074 mm
sehr feinverteilte Kieselerde, kleiner 0,044 mm
(aus Gasphase abg.)
Tonmaterialien (Al2O3-SiO2)
calc. Flintton
1,65/0,21 mm
calc. Flintton
Kugelmühlenfeinanteile
(kl. 0,21 mm)
Kentucky-Kugelton
(kleiner 0,44 mm)
Vorumgesetzter Mullit (alles 70%)
kleiner 0,21 mm
kleiner 0,44 mm
Teilchengröße des Ansatzes % kleiner 0,21 mm oder feiner des Gesamtgemisches
1) Für ein Gemisch A zu ersetzen: 1,16/0,59 mm für 2,53/1,16 mm,
1,16/0,295 mm für 1,16/0,59 mm, 0,148 mm für ST Feinanteile.
A1) | B | C | D | E | Ger F |
nisch G |
H | I | J | K |
36 18 |
36 18 |
25 40 |
25 40 |
25 40 |
25 40 |
25 40 |
25 40 |
23 40 |
20 40 |
20 40 |
36 | 36 | 10 | 2 | |||||||
10 | 8,5 15 |
20 15 |
16,5 15 |
6 15 |
15 | 11,5 15 |
21 15 |
13,5 15 |
||
2 | 4,5 | 9 | 30 | 5,5 | 6,5 | |||||
5 | 5 | 3,5 | 5 | 5 | 5 | 4 | 5 | |||
10 | ||||||||||
45 | 46 | 35 | 35 | 35 | 35 | 35 | 35 | 37 | 40 | 40 |
40
*) Für die Komponenten des Gemisches ergeben sich auf der Oxidgrundlage folgende Werte:
Kentucky Kugelton |
Vorum gesetztes Mullit |
Calc. Flintton |
Silicium carbid |
Tonerde | Kleiner 0,07 mm Kieselerde |
Kleiner 0,044 mm Kieselerde |
|
Kieselerde (SiO2) ... Tonerde (Al2O3) Kohlenstoff und Silicium als SIC .. Spurenverunreini gungen |
61,5 34,3 4,2 |
28,2 71,8 |
48,4 46,8 4,8 |
97 3 |
99 1 |
99,9 0,1 |
96 A |
Tabelle III (Fortsetzung)
Siliciumcarbid
2,35/1,16 mm %
1,16/0,59 mm %..........
Absitz-Feinanteile
(etwa 0,10 mm) ....
Tonerde
1,65/0,21 mm
kleiner 0,21 mm
kleiner 0,044 mm
Kieselerde
kristalline Kieselerde,
kleiner 0,074 mm
sehr feinverteilte Kieselerde kleiner 0,044 mm
(aus Gasphase abg.)
Tonmaterialien (Al2O3-SiO2)
calc. Flintton
1,65/0,21 mm
cälc. Flintton
Kugelmühlenfeinanteile
(kleiner 0,21 mm)
Kentucky-Kugelton
(kleiner 0,44 mm)
Vorumgesetzter Mullit
(alles 70%)
kleiner 0,21 mm
kleiner 0,44 mm
Teilchengröße des Ansatzes % kleiner 0,21 mm oder
feiner des Gesanitgemisches
N | O | P | Gemisch | R | S | T | U | V | |
M | 20 | 20 | 20 | Q | 20 | 20 | 20 | 20 | 20 |
20 | 35 | 35 | 33 | 20 | 20 | 20 | 10 | 40 | 40 |
40 | 5 | 5 | 12 | 30 | 20 | 30 | |||
20,5 | 7 | 6,5 | 10 | 8 | 5 | 4 | 9 | ||
15 | 15 | 15 | 15 | 15 | 15 | 15 | 15 | ||
13 | 8,5 | 15 | 12 | 15 | 16 | ||||
4,5 | 5 | 5 | 5 | 5 | 5 | ||||
5 | 20 | ||||||||
25 | |||||||||
25 | 25 | 21 | |||||||
15 | 40 | 40 | 40 | 40 | 40 | 40 | 40 | 40 | |
40 | 40 | ||||||||
Gemisch. | Gewicht | Bruchmodul | Porosität (scheinbare) |
Permeabilität | Bruchmodul bei 137O0C |
1500°C Durchbiegetest cm Durch |
g/cm3 | kg/cm2 | kg/cm2 | biegung : | |||
B | 2,48 | 124 | 12,7 | 0,04 | 141 | 0,00 |
C | 2,50 | 173 | 17,4 | 0,08 | 134 | 0,10 |
D | 2,58 . | 155 | 15,9 | 0,63 | 157 | 0,10 |
E | . 2,58 | 51,8 | '20,2 | 0,75 | 62,5 | 0,10 |
F | 2,63 | 106 | 16,8 | 1,02 | 109 | 0,10 |
G | 2,53 | 100 | 16,7 | 0,50 | 134 | 0,075 |
(gespr.) | ||||||
H | 2,13 | 5,6 | 24,2 | 1,11 | 23,4 | 0,00 |
I | 2,60 | 130 | 15,9 | 0,93 | 157 | 0,00 |
J | 2,68 | 110 | 16,4 | 0,48 | 106 | 0,00 |
K . | . 2,63 | 118 | 16,2 | 0,52 | 148 | 0,00 |
L | 2,55 | 79 | 17,1 | 0,43 | 123 | 0,127 |
M: | 2,45 | 97 | 16,1 | 1,06 | 87 | 0,23 |
N | 2,71 | 104 | 17,9 | 1,10 | 97,5 | 0,10 |
O | 2,53 | 62,5 | 18,6 | 0,25 | 104 | 0,127 |
P | -2,60 | 70,7 | 18,9 | 0,37 | 100 | 0,10 |
Q | 2,66 | 114 | 16,6 | 0,23 | 134 | 0,076 |
R | 2,60. | 52,5 | 19,2 | 0,33 | 68,5 | 0,127 |
S | 2,57 | 87 | 16,6 | 0,93 | 49 | 0,84 |
T | 2,56 | 48 | 20,6 | 0,10 | 66 | 0,152 |
U | 2,52 | 75 | 18,9 | 0,05 | 72 | 0,28 |
V | 2,34 | 18,2 | 25,4 | 0,27 | 25,2 | 0,178 |
W | 2,44 | 57,5 | 21,1 | 0,30 | 21,8 | 0,25 |
(zerbr.) |
513/284
9 10
Die Tabelle II und die F i g. 1 dienen zur Erläute- für die meisten praktischen Anwendungszwecke an-
rung der weiteren untersuchten feuerfesten Massen. gestrebt wird.
Alle Massen nach der Tabelle II, die hergestellt und Die Gemische R, S und T zeigen bei 137O0C
untersucht worden sind, sind ebenfalls in der F i g. 1 schlechte mechanische Festigkeit. Das Gemisch S
angegeben. Die Prüfergebnisse der aus diesen Massen 5 besitzt von diesen drei Gemischen bei dem Durchhergestellten
feuerfesten Materialien sind in der biegungstest bei 15000C die höchste Durchbiegung.
Tabelle IV angegeben. Diese hergestellten und in Die Gemische F, J und N längs der Linie 12 entFormen
der gleichen Weise, wie weiter oben bezüglich sprechen einem Al2O3: SiO2-Verhältnis von 90:10,
der ursprünglichen Prüfungen beschriebenen Weise, besitzen in der Hitze einen Bruchmodul von 97 bis
verarbeiteten Gemische werden strengen vergleichen- io 190 kg/cm2, der, obgleich geringer als einige Werte
den Untersuchungen unterworfen. der besseren Gemische, wie z. B. der Gemische D
Das Gemisch B in der Tabelle III ist als ein recht oder I, erheblich besser als der Bruchmodul des Getypisches
Beispiel für die derzeitigen bekannten feuer- misches E ist, das links von der 90:10 Linie (höheres
festen Materialien auf der Grundlage von Silicium- Verhältnis Tonerde/Kieselerde) liegt und keine zucarbid
mit 85% SiC ausgewählt. Es besteht aus SiC, 15 gesetzte Kieselerde enthält. Es ist zu beachten, daß
das mit 10 % Ton gebunden ist. das Gemisch F, das bezüglich der Zusammensetzung
Das Gemisch A ist eine verwandte vorbekannte dem Gemisch E am nächsten kommt, eine VerMasse,
bei der Tonerde an Stelle des Tons getreten ist. besserung von mehr 42 kg/cm2 des Bruchmoduls
Dieses letztere Gemisch ist von besonderem Interesse, zeigt.
da man der Auffassung war, daß ein Teil des Mullits 20 Die Gemische G, L und O längs der Linie 10 entauf
Grund der Umsetzung der Tonerde mit der Kiesel- sprechen einem Al2O3: SiO2-Verhältnis von 60 : 40 und
erde gebildet werden kann, die in Form von Filmen besitzen Bruchmoduln in einem Bereich von 104
auf den SiC-Körpern dann ausgebildet wird, wenn bis 134 kg/cm2. Das rechte neben diesen Gemischen
man sich dieselben oxydieren läßt. Das Gemisch C und auf der Tonlinie 13 liegende Gemisch M besitzt
findet wahrscheinlich kein Gegenstück bei den her- 25 einen kleineren Bruchmodul von 87 kg/cm2. Wenn
kömmlichen feuerfesten Materialien, wurde jedoch die Gemische weiter rechts von der Linie 10 entin
die Untersuchungen eingeschlossen, so daß man sprechend einem 60:40 Verhältnis geführt werden,
die Eigenschaften eines feuerfesten Materials auf der wird ebenfalls die Glasbildung bei dem Erhitzen ausGrundlage
von Siliciumcarbid kennt, das 75% SiC geprägter und kann nicht mehr geduldet werden,
enthält. Das Gemisch S ist typisch für feuerfeste 30 sobald eine Annäherung und Vorbeitreten an der
Materialien, die in den Handel als sogenannte »Halb- Tonlinie 13 erfolgt. Das jenseits der Tonlinie 13 des
Siliciumcarbid-Materialien« kommen und die in einer Diagramms liegende Gemisch H versagt bei den Un-Tongrundlage
40 % SiC enthalten. Das auf der Mullit- tersuchungen vollständig.
linie 11 der F i g. 1 genannte Gemisch T weist SiO2 Somit begrenzt die Linie 12, entsprechend einem
und Al2O3-Komponenten in dem Mullitverhältnis 35 90:10-, und die Linie 10, entsprechend einem 60: 40-
auf, wobei jedoch lediglich 30 % SiC vorliegen. Das Verhältnis, praktisch den Gehalt an Al2O3: SiO2 der
Gemisch R ist ein ähnliches Gemisch mit 40 % SiC. besseren und/oder optimalen feuerfesten Materialien
Die Gemische A und B ließen sich nur schwierig nach der Erfindung.
durch Verpressen verformen, wobei es sich um eine Die Linie 15 entsprechend 70 % SiC ist praktisch
Eigenschaft handelt, die typisch für vorbekannte 40 der obere Grenzwert für das SiC. Oberhalb der
feuerfeste Ansätze in diesem Zusammensetzungs- Linie 15 liegen nicht ausreichende Mengen an Al2O3
bereich ist. Eine sorgfältige Handhabung führt hierbei und SiO2 für das Ausbilden der gewünschten starken
schließlich zu Körpern, die den Gemischen A und B Mullitbindung für die feuerfesten Materialien vor.
entsprechen und die für die Zwecke der wiedergege- Weiterhin besitzen über der Linie 15 die Massen
benen Untersuchungen Anwendung finden konnten. 45 mit den für das Herstellen von Formen notwendigen
Die Gemische A, B und C erfuhren bei einer Tem- SiC-Feinanteilen nicht Oxydationsfestigkeit und
peratur von 15000C und darüber eine erhebliche neigen bei dem Erhitzen zu einer Volumen- und GeOxydation,
wobei auf deren äußeren Oberflächen wichtszunahme, und dieselben neigen dazu bei
glasartige Schmelzen ausgebildet wurden. Weiterhin längerer Benutzung zu verglasen. Dieselben lassen
erfuhren — wie zu erwarten — die den Gemischen A, 50 sich auch schwierig für das Brennen in Formen
B und C entsprechenden Prüfstücke eine Gewichts- überführen und verlieren bei längerer Benutzung
zunähme und erhebliche Volumenzunahme bei dem ihre mechanische Festigkeit und Widerstandsfähigkeit
Erhitzen. Die Gemische M und H, die bezüglich des gegen Wärmeschock.
ternären Diagramms nach der Fig. 1 auf der Seite Die Linie 14 entsprechend 50% SiC ist allgemein
des Tons oder hohen Kieselerdegehaltes liegen, führen 55 der untere Grenzwert für die erfindungsgemäßen
bei dem Durchbiegungstest bei 1500°C zu schlechten Massen bezüglich des Gehaltes an SiC. Zu beachten
Ergebnissen. Hierbei zeigte das Gemisch H Riß- sind in diesem Zusammenhang die Gemische R, S
bildung und zerbrach. Weiterhin zeigte das Gemisch H und T, die unterhalb der Linie 14 liegen und die uneine
unzweckmäßig hohe Porosität, geringe Kalt- zweckmäßig tiefe Bruchmoduln für die Hitze auffestigkeit
und geringe Heißfestigkeit bei 1370° C. 60 weisen. Somit begrenzen allgemein die Linien 14
Beide Gemische M und H zeigten auf deren Ober- und 15 für 50% und 70% den Gehalt an SiC für die
flächen bei 15000C während des Durchbiegungstests erfindungsgemäßen besseren oder optimalen feuereine
übermäßige Ausbildung eines glasartigen Über- festen Materialien,
zuges. Aus diesen Untersuchungen wurde geschlossen,
zuges. Aus diesen Untersuchungen wurde geschlossen,
Das keine Kieselerde enthaltende Gemisch E be- 65 daß die zufriedenstellenden Massen für das Gewinnen
sitzt sehr schlechte Kaltfestigkeit, und obgleich sich optimaler feuerfester Materialien in das Gebiet fallen,
dieselbe etwa bei 1370° C verbessert, ist dieselbe das allgemein durch die geraden Linien begrenzt wird,
ebenfalls immer noch wesentlich schlechter als dies die sich an den Punkten 20, 21, 22 und 23 in dem
11 12
ternären Diagramm nach F i g. 1 bezüglich der Werte Die anderen Prüfgemische U, V und W beweisen,
von Tonerde, Kieselerde und Siliciumcarbid schneiden. daß der Hauptteil der Grundmasse oder Matrix in
Innerhalb dieser Fläche liegen die Gemische E, F, situ gebildetes Mullit sein muß und daß der SiO2-G,
I, J, K, L, N, O, P und Q, die in den vorstehend Gehalt des Gesamtgemisches einen Zusatz an sehr
wiedergegebenen Untersuchungen angegeben 5 feinverteilter Kieselerde (kleiner als 0,044 mm) einsind,
schließen muß.
Diese Fläche weist Gemische mit einem SiC-Gehalt Diese Untersuchungen haben auch zu der Fest-
von 50 bis 70% auf, wobei Tonerde und Kieselerde stellung geführt, daß bei weitem der Hauptteil des
in Verhältnissen von 90:10 bis 60: 40 vorliegen. Man Gehaltes an SiC praktisch vollständig in Form sehr
sieht, daß diese Verhältnisse in einer bestimmten Be- io grober Teilchen vorliegen muß. Wenn das zugesetzte
Ziehung zu dem Mullitverhältnis stehen, und die Zu- Siliciumcarbid zu fein ist (feiner als 0,59 mm) fördert
sammensetzungen liegen an jeder Seite eng benachbart dies die Oxydation zu schnell für eine Reihe Arbeits-
zu der Mullit-Linie, wobei die besten Ergebnisse dann bedingungen und scheint auch das Benetzen durch
erzielt werden, wenn das Verhältnis SiO2: Al2O3 einige Schlacken zu verursachen. Obgleich die erfin-
praktisch auf dieser Linie liegt. 15 dungsgemäßen feuerfesten Massen dazu neigen, in
Nachdem die bevorzugte Fläche der Zusammen- einem gewissen Ausmaß oxydiert zu werden, ergibt
Setzung festgestellt worden ist, sind weitere Unter- sich durch das Einarbeiten von Siliciumcarbid nur
suchungen mit dem Zweck unternommen worden, in Form grober Teilchen, das hier ein Massenwirkungsdie
Wichtigkeit der Korngröße und der physikalischen effekt vorliegt, d. h., ein großes Volumen und Gewicht
Form des in Anwendung kommenden SiC, SiO2 und 20 an Siliciumcarbid wird in den feuerfesten Körper
Al2O3 festzustellen. Die Gemische U, V und W unter erheblicher Verringerung der frei liegenden
werden beispielsweise für einige der untersuchten Oberfläche eingearbeitet. Auf Grund dieser verringerten
Gemische angegeben. Das Gemisch U ist ähnlich Oberfläche erfolgt, obgleich die erfindungsgemäßen
dem vorstehend erläuterten Gemisch I mit der Aus- feuerfesten Körper eine Oxydation erleiden können,
nähme, daß ein Teil des Al2O3 und die Gesamtmenge 25 eine derartige Oxydation mit sehr geringer Geschwindes
SiO2 in Form von Kugelton Anwendung finden. digkeit. Um weiterhin ein sehr feinverteiltes Material
Es ist wichtig zu beachten, daß hierbei wesentlich in dem Gemisch zwecks erleichterter Ausbildung des
weniger mechanische Festigkeit im Vergleich zu dem Mullites in situ vorliegen zu haben und immer noch
Gemisch I erreicht wird sowie eine erhebliche Zunah- einen bearbeitbaren feuerfesten Ansatz zur Verfügung
me der Durchbiegung bei dem Durchbiegungstest bei 30 zu haben, muß der Gehalt an Tonerde und Kieseleiner
Temperatur von 15000C erfolgt. Al2O3 und SiO2 erde den größten Teil der Feinanteile liefern. Weiterliegen
in kombinierter Form gewöhnlich als hin wurde gefunden, daß der durch die grobe Teilchen-Al2O3
· 2SiO2 · 2H2O vor. In dem Gemisch V (prak- größe des Siliciumcarbides bedingte Effekt zu einer
tisch die gleiche Zusammensetzung wie das Gemisch L) wesentlichen Verbesserung der Widerstandsfähigkeit
besteht dasselbe praktisch nur aus kristalliner Kiesel- 35 gegen Wärmeschock führt. Es ist natürlich möglich,
erde oder Töpferflint bezüglich des Gehaltes an SiO2 geringe Mengen feinverteilten SiC in einer Menge
mit einer Korngröße kleiner als 0,074 mm und führt nicht über etwa 5 % anzuwenden, wobei man immer
zu sehr geringer mechanischer Festigkeit und un- noch eine gute Oxydationsfestigkeit und Volumenzweckmäßiger Porosität. Diese Untersuchungen zeigen zunähme von weniger als etwa 1 % feststellt. Wie
die. Wichtigkeit einer feinverteilten Kieselerde (kleiner 4° nachstehend erläutert, können jedoch unter bestimmals
0,044 mm) als wenigstens einen Teil des in dem ten Arbeitsbedingungen mehr Feinanteile toleriert
Gemisch vorhandenen SiO2. Auch der Anteil mit einer werden. Geringe Mengen eines feinverteilten SiC
Korngröße kleiner als 0,044 mm muß in nicht ge- (weniger als 5 %) liegen natürlich immer auf Grund der
bundener Form vorliegen, d. h. darf nicht in Form Siebtoleranzen und der Ausbildung derartiger Feinz.
B. eines Kugeltons vorhanden sein. Bei den an- 45 anteile durch weitere Zerkleinerung während der
gegebenen Untersuchungen ist hierbei aus der Gas- Handhabung der Ansätze vor.
phase abgeschiedene Kieselerde angewendet worden. Die F i g. 2 zeigt eine graphische Darstellung der
Tatsächlich stellt die aus der Gasphase abgeschiedene Heißfestigkeiten der verschiedenen Gemische nach
Kieselerde ein wesentlich feineres Material dar, als der Tabelle III. Diese graphische Darstellung wird
dies durch die Zahlenwerte angegeben wird. Es wurde 50 durch Anordnung der verschiedenen Gemische auf
jedoch bei anderen Untersuchungen unter Anwenden dem ternären Diagramm hergestellt, wobei deren
anderer Kieselerden mit einer Korngröße kleiner Werte für den Bruchmodul bei 1370°C vermerkt und
0,044 mm gefunden, daß auch hier zufriedenstellende sodann die Linien eingezeichnet werden, die man als
Ergebnisse erzielt werden können. Die Anwendung »Isomoden« bei Drücken von 35, 70, 105 und 140 kg/
der erwähnten Kieselerde führt jedoch zu Produkten 55 cm2 bezeichnen könnte. Dieser Ausdruck wird hier
überlegener Eigenschaften. so angewendet, daß darunter die Linien zu verstehen
Wie vorstehend angegeben, stellt die Grundmasse sind, die alle Massen mit gleichem Bruchmodul in
der erfindungsgemäßen feuerfesten Materialien im der Hitze verbinden.
wesentlichen Mullit dar. Deshalb wird das GemischW Es ist zu beachten, daß einige der bevorzugten
(praktisch die gleiche Zusammensetzung wie das 60 Massen (D, I, K) in einer hohen Ebene bezüglich
Gemisch K) hergestellt, in dem ein vorher umge- des Bruchmoduls der Hitze liegen, wobei alle Festig-
setzter Mullit entsprechender Korngröße mit einem keitswerte über 140 kg/cm2 bei einer Temperatur von
groben Siliciumcarbid zusammengefügt wird. Es wird 13700C liegen. Allgemein ergibt sich, daß die Ebene
hierbei eine sehr überraschende Abnahme der mecha- der erfindungsgemäßen Massen sich um dieses Plateau
nischen Festigkeit in der Kälte, ein außerordentlich 65 oder Höhenzug herum gruppiert und allgemein durch
geringer Bruchmodul bei einer Temperatur von hohe mechanische Festigkeit bei hohen Temperaturen
-137O0C sowie ein Versagen bei dem Durchbiegungs- gekennzeichnet ist. Die Tatsache, daß die Fläche hoher
test festgestellt. mechanischer Festigkeit durch das Verhältnis
Al2O3: SiO2 beeinflußt wird, wird durch die folgenden
Beobachtungen gestützt.
1. Die lange Achse des +140 kg/cm2-Plateaus
scheint grob der Linie 11 des Mullitverhältnisses (Al2O3: SiO2 von 71,8 : 28,2) zu entsprechen.
2. Der Höhenzug hoher mechanischer Festigkeit nach F i g. 2 und insbesondere die Isomoden für die
Werte von 70 und 105 kg/cm2 zeigen eine Neigung oder Kippen in Richtung auf das Verhältnis
Al2O3: SiO2 von 90:10, sobald der Gehalt an SiC
in den Gemischen unter 50% absinkt, wie es der Fall bei dem Gemisch A-I ist.
Obgleich somit die bevorzugten erfindungsgemäßen feuerfesten Massen in die Fläche fallen, die durch die
Schnittlinien 20, 21, 22 und 23 (F i g. 1) begrenzt wird, liegen ebenfalls im Rahmen der Erfindung
Massen, die allgemein längs der Linie 12 mit dem Verhältnis 90:10 mit mehr als 25 Gewichtsprozent
Siliciumcarbid vorliegen und bei denen das Siliciumcarbid dadurch gekennzeichnet ist, daß es sich um
sorgfältig ausgewählte Teilchen grober Umrißform handelt.
Eine noch etwa größere mechanische Festigkeit in der Hitze und sogar eine größere Oxydationsfestigkeit
kann erfindungsgemäß durch die Zugabe von Zirkonium größtenteils in körniger Form (kleiner als
0,15 und größer als 0,044 mm) an Stelle eines Teils des Siliciumcarbides für die in die Fläche der F i g. 1
fallende Masse erreicht werden, die durch die Linien 20, 21, 22, 23 begrenzt wird. Das Verhältnis Zirkonium
zu Siliciumcarbid sollte jedoch nicht über 2 Teile Zirkonium zu 1 Teil Siliciumcarbid liegen.
Bei praktischen Prüfungen wurden Formkörper hergestellt und ähnlich wie den oben erläuterten
Prüfungen unterworfen, wie sie in den Tabellen IH und IV angegeben sind. Die rohen Materialien sind
hiermit mit Ausnahme des angegebenen Zirkoniums die gleichen, besitzen jedoch einen Reinheitsgrad von
99%.
In der folgenden Tabelle V sind Einzelheiten bezüglich
geprüfter derartiger Gemische wiedergegeben:
A-Z | B-Z | C-Z | |
Zirkonium | |||
kleiner 0,15 | |||
größer 0,044 | 40 | 25 | 10 |
kleiner 0,030 mm .. | — | 5 | — |
Siliciumcarbid | |||
kleiner 2,35 | |||
größer 1,16 mm | 20 | 20 | — |
kleiner 1,16 | |||
größer 0,59 mm | — | 20 | 50 |
Tonerde | |||
0,25 mm | 15 | 7,5 | 15 |
kleiner 0,044 mm | |||
Kieselerde | |||
kleiner 0,074 mm .. | 5 | 2,5 | 5 |
kleiner 0,044 mm .. | 5 | 5 | 5 |
Die Tabelle VI zeigt Einzelheiten bezüglich der Prüfergebnisse.
A-Z
B-Z
C-Z
B-Z
C-Z
Gewicht
g/cm3
g/cm3
3,11
3,12
2,87
3,12
2,87
Bruchmodul
kg/cm2
197
216
200
216
200
Porosität
14,8 10,1 10,8
Bruchmodul bei 137O0C
143 148 216
Bezüglich der Korngröße des in Anwendung kommenden Siliciumcarbides hat es sich als notwendig
erwiesen, daß der Hauptteil desselben gröber als 0,59 mm ist. Das Vorliegen eines kleinen Anteils
mit derartig groben Teilchen wie mit 4,7 mm beeinträchtigt den Erfindungsgegenstand nicht, jedoch
sind Korngrößen kleiner als 3,33 mm bevorzugt. Somit wird zusammenfassend festgestellt, daß eine
optimale Größenordnung für das Siliciumcarbid zwischen 3,33 und 0,59 mm liegt.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (3)
1. Verfahren zur Herstellung von feuerfesten abgeschiedenes SiO2 ist und im gebrannten Körper
Formkörpern, gemäß dem die Körper aus 50 bis 5 noch in Anteilen zwischen 1 und 4% vorhanden ist.
70 Gewichtsprozent SiC in einer Grundmasse von Die Korngröße des SiO2 wird dabei vorteilhafter-Mullit
bei Temperaturen um 15000C gebrannt weise kleiner als 0,044 mm gewählt.
werden, dadurch gekennzeichnet, daß Das SiC kann gemäß einer weiteren Ausgestaltung
SiC, dessen Korngröße kleiner als 4,70 mm ist und der Erfindung teilweise durch Zirkonium ersetzt
dessen Kornanteil unter 0,21 mm 20 % nicht über- i° werden, wobei das Gewichtsverhältnis Zirkonium: Si-
steigt, mit Tonerde und SiO2, die zueinander im liciumkarbid nicht mehr als 2:1 beträgt.
Verhältnis 90 bis 60 zu 10 bis 40 stehen, gemischt Die Erfindung soll im folgenden beispielsweise
und diese Mischung zwecks Bildung von Mullit an Hand der Zeichnungen näher erläutert werden.
erhitzt wird, wobei der Hauptanteil der Tonerde Dabei zeigt
eine Korngröße von kleiner 0,044 mm aufweist 15 F i g. 1 ein ternäres Diagramm und
und das zu 100% eine Korngröße kleiner 0,074 mm F i g. 2 das ternäre Diagramm mit der graphischen besitzende SiO2 zumindest zum Teil aus der Gas- Darstellung des jeweils gemessenen gleichen Bruchphase abgeschiedenes SiO2 ist und im gebrannten moduls bei 13700C.
und das zu 100% eine Korngröße kleiner 0,074 mm F i g. 2 das ternäre Diagramm mit der graphischen besitzende SiO2 zumindest zum Teil aus der Gas- Darstellung des jeweils gemessenen gleichen Bruchphase abgeschiedenes SiO2 ist und im gebrannten moduls bei 13700C.
Körper noch in Anteilen zwischen 1 und 4% vor- Ein erfindungsgemäßes Prüfgemisch besteht aus
handen ist. 20 etwa 63 % Siliciumcarbid mit einer Korngröße kleiner
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- als 2,35 mm und größer als 0,59 mm, 12% feiner
zeichnet, daß die Korngröße des SiO2 kleiner als (dichter, hochgebrannter) Tonerde, etwa 15% mäßig
0,044 mm gewählt wird. kalcinierter Tonerde mit einer Korngröße kleiner als
3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, 0,044 mm, etwa 5 % Töpferflint und etwa 5 % aus der
dadurch gekennzeichnet, daß das Siliciumcarbid 25 Gasphase abgeschiedener Kieselerde. Aus diesem
teilweise durch Zirkonium ersetzt wird, wobei Gemisch wird nach zwei verschiedenen Herstellungsdas
Gewichtsverhältnis Zirkonium: Siliciumcarbid verfahren ein Formkörper hergestellt, unter einem
nicht mehr als 2.: 1 beträgt. Druck von 560 kg/cm2 verpreßt und bei einem Segerkegel
18 gebrannt, wobei die Temperatur stündlich
30 um etwa 6O0C bis zum Erreichen der höchsten Tem-
peratur erhöht wird, bei der man 10 Stunden lang
arbeitet. Die mineralogische Untersuchung zeigt, daß diese Wärmebehandlung größtenteils zu einer Um-
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Her- setzung der Kieselerde mit der Tonerde unter Ausstellung
von feuerfesten Formkörpern, gemäß dem 35 bilden des Minerals Mullit (3 Al2O3 · 2 SiO2) geführt
die Körper aus 50 bis 70 Gewichtsprozent SiC in einer hat.
Grundmasse von Mullit bei Temperaturen um 15000C Der erhaltene Formkörper zeigt eine »Salz- und
gebrannt werden. Pfeffer«-Farbe, und zwar auf Grund des Gemisches
Ein derartiges Verfahren ist aus der USA.-Patent- aus großen schwarzen Siliciumcarbidteilchen und der
schrift 2 314 758 bekannt. 40 aus der Tonerde und der aus der Gasphase abge-
Feuerfeste Materialien mit hohem Siliciumkarbid- schiedenen Kieselerde gebildeten sehr weißen Mullitgehalt
werden für spezielle Anwendungen beispiels- Matrix. Die Untersuchungen haben gezeigt, daß diese
weise in Nichteisenmetallöfen auf Grund der hohen Prüfsteine eine Anzahl sehr bemerkenswerter und
Abriebfestigkeit verwendet. Neben diesen Materialien nicht erwarteter Eigenschaften besitzen. Eines der
gibt es auch solche, die niedrigere SiC-Gehalte auf- 45 wichtigsten Ergebnisse wird bei einer Wasserdampfweisen. Der Nachteil der erstgenannten Materialien Oxydation bei einer Temperatur von 11100C festliegt
in der geringen Oxydationsfestigkeit und der der gestellt, d. h., nach 500 Stunden hat sich der Stein
letztgenannten in der relativ schlechten mechanischen nur um 0,8 % bei lediglich einer Gewichtszunahme
Festigkeit und Dichte. von 0,5 % ausgedehnt und dies im Vergleich zu einer
Die Aufgabe der Erfindung besteht nun darin, ein 5° Ausdehnung von 6 bis 10% und einer Gewichts-Verfahren
zur Herstellung feuerfester Formkörper zunähme von 4 bis 12% für die bisher zur Verfügung
zu schaffen, die eine gute Oxydationsfähigkeit, gute stehenden Siliciumcarbid-Materialien (+ 85% SiC),
Belastungseigenschaften und mechanische Festigkeit die den gleichen Prüfbedingungen unterworfen wurden,
aufweisen. Außerdem soll die Widerstandsfähigkeit Bei anderen Untersuchungen zeigten die erfindungsgegen
Schlackenangriffe verbessert werden und über 55 gemäßen feuerfesten Formkörper eine sehr geringe
einen breiten Temperaturbereich eine einheitliche Porosität und ausgezeichnete mechanische Festigkeit
Wärmeleitfähigkeit und Widerstandsfähigkeit gegen bei allen Prüftemperaturen. Deren Zerreißmodul ist
Wärmeschocks bei guter dimensionaler Stabilität und gut bei einer Temperatur von 1370° C, und sie zeigen
geringer Porosität erreicht werden. Dabei sollen die sehr wenig Setzerscheinungen unter Belastung bei
Formkörper praktisch frei von Flußmitteln, Gläsern 6o einer Temperatur von 1760°C. Ein dem Stande der
u. dgl. sein. Technik entsprechendes Probestück mit +85% SiIi-
Das erfindungsgemäße Verfahren ist dadurch ge- ciumcarbid wurde einem vergleichbaren Belastungs-
kennzeichnet, daß SiC, dessen Korngröße kleiner als test unterworfen und bei einer Temperatur von 1620° C
4,70 mm ist und dessen Kornanteil unter 0,21 mm zerstört.
20% nicht übersteigt, mit Tonerde und SiO2, die 65 Bei allen Prüfungen zeigten die erfindungsgemäßen
zueinander im Verhältnis 90 bis 60 zu 10 bis 40 stehen, Formkörper ausgezeichnete Festigkeit gegen Wärmegemischt und diese Mischung zwecks Bildung von schock. Bei Absplitterungstests wird ebenfalls kein
Mullit erhitzt wird, wobei der Hauptteil der Tonerde Gewichtsverlust oder Rißbildung beobachtet.
Applications Claiming Priority (2)
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---|---|---|---|
US21206362A | 1962-07-24 | 1962-07-24 | |
US280367A US3294910A (en) | 1963-05-14 | 1963-05-14 | Alarm clock electrically connected to telephone bell |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1471216A1 DE1471216A1 (de) | 1968-11-28 |
DE1471216B2 true DE1471216B2 (de) | 1974-03-28 |
DE1471216C3 DE1471216C3 (de) | 1974-11-07 |
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ID=26906723
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19631471216 Expired DE1471216C3 (de) | 1962-07-24 | 1963-06-28 | Verfahren zur Herstellung von feuerfesten Formkörpern |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
BE (1) | BE635375A (de) |
DE (1) | DE1471216C3 (de) |
GB (1) | GB983567A (de) |
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