DE1292682B - Verfahren zur Herstellung von Stahl - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von StahlInfo
- Publication number
- DE1292682B DE1292682B DE1959A0031917 DEA0031917A DE1292682B DE 1292682 B DE1292682 B DE 1292682B DE 1959A0031917 DE1959A0031917 DE 1959A0031917 DE A0031917 A DEA0031917 A DE A0031917A DE 1292682 B DE1292682 B DE 1292682B
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- oxygen
- during
- stage
- pig iron
- lance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/32—Blowing from above
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
1 2
Die vorliegende Erfindung betrifft die Herstellung Frischvorgangs bei der Gewinnung von Gütestählen
von Stahl durch Windfrischen des Roheisens und sowie weitere, unten erläuterte Vorteile,
bezieht sich auf ein Verfahren, das in wirtschaftlicher Sie besteht in einem Verfahren zum Oberwind-
Weise ermöglicht, einen Stahl mit äußerst geringem frischen bei Herstellung eines Gütestahles durch
Gehalt an Phosphor, Schwefel und Stickstoff her- 5 Windfrischen eines mehr als 0,3% Phosphor entzustellen,
der Qualitäten mindestens vergleichbar mit haltenden Roheisens in einem Konverter, in den von
denjenigen des Martin-Stahles zeitigt. oben her auf und/oder in das Bad technisch reiner
Seit einigen Jahren ist man bemüht, durch pneu- Sauerstoff stufenweise ohne und mit schwebend mitmatisches
Frischen Stähle von gleichem oder sogar geführtem, feinzerteiltem Kalk eingeblasen wird, und
höherem Wert als demjenigen des durch das Martin- io ist durch die Kombination der drei Verfahrensschritte
Verfahren erzielten Stahles herzustellen. gekennzeichnet, daß während der ersten Minuten des
Wenn in der Tat das Martin-Verfahren ermöglicht, Frischvorganges auf den das Roheisen und einen Teil
Stähle in leichter Weise von hoher Güte herzustellen, der zum Frischvorgang notwendigen, schlackenso
haties doch den Nachteil, daß viel beträchtlichere bildenden Stoffe enthaltenden Einsatz technisch reiner
und kostspieligere Einrichtungen sowohl vom Ge- 15 Sauerstoff mittels einer mit einer im Vergleich zum
sichtspunkt der Kapitalsfestlegung als auch vom Durchmesser schlanken Düse versehenen Blaslanze
Standpunkt der Ausnutzung; erforderlich sind, als bei aufgeblasen wird, daß dann der Frischvorgang durch
dem Verfahren durch Windfrischen. Ferner ist die Aufblasen technisch reinen, feinzerteilten Kalk mit-Herstellungszeit
im Martinofen lang und die Lei- führenden Sauerstoffes fortgesetzt und hierbei die
stungsfähigkeit der Einrichtungen ist demzufolge so Lanze fortschreitend der Oberfläche des Bades gegeringer
als bei dem Windfrischverfahren. nähert wird und daß schließlich nach dem Abziehen
Man hat versucht, das gewöhnliche Windfrisch- der gebildeten Schlacke der Frischvorgang beendet
verfahren bei Konvertern mit Böden zu verbessern, wird, wobei während einiger Minuten nochmals techdie
mit Blasedüsen oder -löchern versehen sind, nisch reiner Sauerstoff und mitgeführter feinzerteilter
wobei der eingeblasene Wind mittels Sauerstoff an- 25 Kalk aufgeblasen wird.
gereichert wird. Wegen der schädigenden Wirkungen Das Verfahren sieht somit die gleichzeitige Andes
reinen Sauerstoffes auf den Boden des Konverters wendung von zurÄ Teil einzeln an sich bekannten
ist'ihaft' in der Praxis gezwungen, den Sauerstoff zu :'Maßnahmen in Kombination yor, wodurch·erstmals
verdünnen und sich auf einen Gehalt von 50 bis 60 % der angestrebte Erfolg in .vollem Umfang, erreicht
dieses Gases zu beschränken. Wenn übrigens die Be- 30 werden konnte. Durch dieses Verfahren wird vor
nutzung des mit Sauerstoffen den vorgeschriebenen allem das Schäumeta der Schlacke beherrscht und
Grenzen angereicherten Windes oder die Anwendung nicht bloß -das gegenseitige Verhältnis der Entvon
besonderen Mischungen, ,wie Sauerstoff—Wasser- kohlung und Entphosphorung beeinflußt, wie
dampf oder Sauerstoff—Kohlensauren ermöglicht hat, bei bekannten Oberwindfrischverfahren angestrebt
große Verbesserungen beim Windfrischverfahren 35 wurde.
herbeizuführen, war ein Problem weiterhin ungelöst, Im Fachschrifttum ist auch beispielsweise auf die
nämlich die Entphosphorung zu gleicher Zeit wie die Anpassung des Sauerstoffangebots und des Abstands
Entkohlung oder vorher, um auf diese Weise einen der Sauerstoffdüse vom Badspiegel an die Erforder-Stahl
mit niedrigem Phosphor und mit noch verhält- nisse der Schmelze hingewiesen, aber nicht an zunismäßig
hohem Kohlenstoff zu erzielen. 40 sammenwirkende Veränderungen beider Faktoren
Ein anderes seit langem bekanntes Windfrischver- während des Frischens gedacht, insbesondere nicht
fahrer! hat indessen die Anwendung von technisch', an eine fortschreitende Annäherung der Blaslanze an
reinem Sauerstoff als Frischgas ausschließlich im die Badoberfläche während eines bestimmten VerKonverter
ermöglicht. Es handelt sich um das Ver- fahrensabschnitts.
fahren, bei welchem zum.Frischen technisch reiner 45 Es sind auch Versuche bekanntgeworden, bei
Sauerstoff auf das Bad aufgeblasen wird. Doch hat denen der Abstand zwischen Blasdüse und Badsich
dieses Verfahren für die Behandlung von Roh- Spiegel vorübergehend erhöht und dann wieder auf
eisen, dessen Phosphorgehalt 0,3 % überschreitet, als den ursprünglichen Betrag zurückgebracht, aber
schwierig und für die Behandlung von Roheisen als nicht fortschreitend gegenüber einem Anfangsabstand
unpraktisch erwiesen, wie es gewöhnlich in der so verkleinert wurde. - - Thomasbirne
benutzt wird, dessen Gehalt an Phos- Ferner ist es bekannt, den Sauerstoffstrahl kegelig
phor 1,5% überschreitet und meist 1,8 bis 2,5% auszubreiten, um eine größere Badoberfläche zu beerreicht.
- aufschlagen, wogegen das Verfahren nach der Erfin-Ein
drittes Windfrischverfahren ist vorgeschlagen dung gerade eine Blaslanze mit verhältnismäßig langworden,
das darin besteht, von oben her auf die 55 halsiger Düse anwendet, die einen konzentrierten
Oberfläche des Bades nicht mehr technisch reinen Strahl ergibt.
Sauerstoff allein einzublasen, sondern eine Mischung Das Schäumen der Schlacke war als nachteilige
von technisch reinem Sauerstoff und von ent- Erscheinung bekannt, und es würde seine Bekämpphosphorenden
Produkten in Pulverform oder als fung empfohlen. Das Verfahren nach der Erfindung
Körnchen und feinzerteiltem Kalk. 60 ermöglicht dagegen, das Schäumen der Schlacke
Die Anwendung dieses an sich wirkungsvollen bewußt zu steuern. Dieses kann dadurch nicht nur
Verfahrens in einem industriellen Konverter mit im ausgelöst und in einem gewünschten Augenblick anallgemeinen
über 0,40 m liegender Badhöhe hat gehalten, sondern vorteilhaft dazu benutzt werden,
jedoch den Nachteil plötzlich auftretenden Schau- die Leistung des Konverters zu steigern und zugleich
mens und Überlaufens der Schlacke, wenn nicht 65 dessen Auskleidung und die Blasdüse zu schützen,
besondere Vorsichtsmaßnahmen getroffen werden. Der Stand der Technik zeigt jedenfalls keine klare
Die Erfindung verbessert die bekannten Verfahren Linie und beruht in wesentlichem Ausmaß auf Ver-
und ermöglicht eine Verkürzung der Dauer des suchen mit zum Teil einander widersprechenden
3 4
Ergebnissen, die nicht zu dem angegebenen Ver- sein. Vorzugsweise wird Sauerstoff mit einer Reinheit
fahren nach der Erfindung hinleiten. bis zu 96 % benutzt.
Das Fassungsvermögen des für das Verfahren nach Während der ersten Stufe des Frischvorganges ist
der Erfindung verwendeten Konverters ist an sich die Zuteilungsmenge an Sauerstoff vorteilhafterweise
nicht wesentlich. Das Verfahren ist ebensogut bei 5 höher als während des Restes des Vorganges. Es ist
Kleinkonvertern wie bei größeren Anlagen von 50 t als besonders zweckmäßig gefunden worden, diese
anwendbar. Bevorzugt werden Konverter mit Zuteilungsmenge auf mehr als 3,5 Nm3 je Minute und
basischer Auskleidung und vollwandigen Böden, Tonne des eingesetzten Roheisens zu bringen, z. B.
doch ist die Verwendung von Konvertern mit Düsen auf 4 Nm3 je Minute und Tonne an eingesetztem
und/oder Blaslöchern im Boden nicht ausgeschlossen, io Roheisen, um die Dauer des Vorganges möglichst
durch die ein Gas oder ein Gasgemisch vorzugsweise abzukürzen,
in kleiner Menge eingeblasen wird. Die Dauer der ersten Verarbeitungsstufe muß aus-
Das Verfahren kann vorteilhaft so durchgeführt reichend sein, um die eingesetzten, schlackenden
werden, daß vor dem Frischvorgang in den Konverter Mittel zu verflüssigen, was offenbar von der Menge
eine Füllung von Roheisen und gegebenenfalls 15 des behandelten Roheisens abhängt. Es wurde geSchrott
sowie von 20 bis 40 kg Kalk und/oder andere funden, daß diese Dauer vorteilhafterweise zwischen
basische Mittel je Tonne Roheisen eingesetzt 20 und 35% der gesamten Blasdauer liegt. Die
werden. Dauer der ersten Stufe für einen Einsatz von 25 .t
Außerdem kann man vorteilhafterweise diesen Ein- Roheisen kann vorteilhafterweise 3 bis 7 Minuten
satz an Roheisen, Schrott und Kalk vervollständigen, ao ausmachen.
indem 5 bis 10 kg Schmelzzusatz je Tonne Roheisen, Unmittelbar nach dieser ersten Verarbeitungsstufe
wie z. B. Bauxit, und 20 bis 35 kg Erz je Tonne Roh- und ohne Unterbrechung wird die zweite Stufe des
eisen zugefügt werden. Verfahrens gemäß der Erfindung damit begonnen,
Gegebenenfalls kann der eingesetzte Schrott durch daß zusammen mit dem Sauerstoff feinzerteilter Kalk
eine Menge thermisch gleichwertiger Erze und ein 25 aufgeblasen wird, wobei die mit der Düse versehene
Teil des Kalkes durch andere basische, schlackende Blaslanze der Oberfläche des Bades fortschreitend
Mittel ersetzt werden. genähert wird.
Die erste Verarbeitungsstufe des Vorganges be- Während dieser zweiten Stufe beträgt die Zuteilung
steht darin, während einiger Minuten auf die Ober- an Sauerstoff 2,5 bis 3,5 Nm3 je Minute und Tonne
fläche des Metallbades technisch reinen Sauerstoff 30 Roheisen. Die Menge des in der Mischung schwe-
aufzublasen. Es ist nicht notwendig und im allgemei- benden, feinzerteilten Kalkes kann vorteilhafterweise
nen nicht nutzbringend, bereits während dieser 1 bis 1,6 kg je Nm3 Sauerstoff betragen,
ersten Stufe mit dem Sauerstoff Kalk aufzublasen. Das Aufblasen von Sauerstoff auf die Schlacke, die
Jedoch liegt es im Rahmen der vorliegenden Erfin- sich in der ersten Stufe bildet, ermöglicht ein
dung, dem Sauerstoff ein wenig Kalk zuzugeben oder 35 Schäumen der Schlacke, besonders wenn der in der
diesen mit einem geringen Prozentsatz Wasserdampf ersten Stufe eingeblasene Sauerstoff keinen oder
zu mischen, der als Kühlmittel oder zur Vermeidung wenig Kalk enthält,
von rötlichen Rauchgasen dient. Um das Schäumen zu beschleunigen, können Erz
Diese erste Verarbeitungsstufe des Vorganges hat oder metallische Oxyde dem Bade zugefügt werden,
hauptsächlich den Zweck, möglichst rasch eine 40 entweder in Stücken oder in Pulver- oder Körner-Schlacke
zu bilden, welche die Oberfläche des Metall- form, die gegebenenfalls vom Frisch-Sauerstoff mitbades
abdeckt. Dabei wurde gefunden, daß der Ab- geführt werden.
stand des äußersten Endes des Strahlrohres von der Wesentlich ist die Benutzung einer mit einer lang-
Oberfläche des Bades wesentlich ist. Wenn als nicht halsigen Düse versehenen Lanze beim Aufblasen von
einschränkendes Beispiel die Geschwindigkeit des 45 Kalk in Pulverform, wodurch ermöglicht wird, das
aufgeblasenen Sauerstoffs 400 m je Sekunde am Aus- Schäumen zu beherrschen und beliebig zu regeln,
tritt der Düse beträgt, muß der Abstand des Sobald die schäumige Schlacke das äußerste bei
äußersten Endes des Strahlrohres zur Oberfläche des Beginn der zweiten Stufe höchstens 1,50 m von der
Bades vorzugsweise größer als 1,50 m sein, wobei Oberfläche des Bades entfernte Ende der Lanze
das Bad in Ruhe befindlich gedacht ist. 50 erreicht hat, genügt es, die Lanze abzusenken, jedoch
Die Vorteile einer Blaslanze mit einer Düse oder auf einen Abstand nicht unter 0,40 m, um das Über-
einem Venturirohr, deren konische Teile durch schäumen der Schlacke zu verhindern,
einen zylindrischen Abschnitt getrennt sind, dessen Die fortschreitende Senkbewegung der Lanze kann
Länge höchstens gleich dem Zweifachen seines vorteilhafterweise mit einer Geschwindigkeit von
Innendurchmessers beträgt und vorzugshalber zwi- 55 0,05 bis 0,10 m je Minute vorgenommen werden,
sehen dem Drei- und Fünffachen liegt, sind bereits Man kann auch das Strahlrohr in der Weise absenken
in einem früheren Patent beschrieben worden. Diese und aufwärts führen, daß die sich ergebende Bewe-
Form der Düse ermöglicht besonders, einen feinen gung die Lanze dem Bade nähert. Man kann z. B. die
und konzentrierten Strahl des eingespritzten Mediums Lanze so weit senken und sie hierauf eine halbe
zu erzielen, besonders, wenn dieser feste, schwebend 60 Minute später um 0,05 m wieder anheben, derart, daß
mitgeführte Stoffe enthält. sich je Minute eine Senkbewegung von 0,05 m ergibt.
Die Benutzung dieser Düse ist demzufolge in dem Die Erzielung einer schaumigen Schlacke in einer
weiteren Verlauf des Vorganges dann wichtig, wenn genügend großen Dicke bringt bedeutende Vorteile
Kalk in Pulverform mit Sauerstoff aufgeblasen wird. mit sich. Die Schlacke schützt besonders das äußerste
Wenn ein Stahl mit niedrigem Gehalt an Stickstoff 65 Ende der Lanze gegen die Spritzer des flüssigen Roherzielt
werden soll, muß der in dem Verfahren gemäß eisens. Bei Verminderung der Bewegung des Bades
der Erfindung verwendete Sauerstoff innerhalb der schützt die schäumende Schlacke auch die Ausklei-Grenzen
der gegenwärtigen Technik möglichst rein dung gegen Erosion und die Wärmestrahlung. Ferner
5 6
stellt die schäumende Schlacke ein ausgezeichnetes Indessen wird eine gesteigerte Entphosphorung
Filtermittel gegen die rötlichen Rauchgase dar. Es und eine Entschwefelung erzielt, indem die Zuteiwurde
festgestellt, daß die Entwicklung dieser röt- lungsmenge an Kalk bis zu einem Wert zwischen
liehen, praktisch beim Aufblasen von reinem Sauer- 2 bis 5 kg je Nm3 Sauerstoff während der dritten
stoff unvermeidbaren Rauchgase tatsächlich im 5 Stufe oder wenigstens während des letzten Teiles
Augenblick, wo diese schäumende Schlacke auf dem derselben erhöht wird. Mit Rücksicht auf die Ent-Metallbad
gebildet wird, stark abnimmt. phosphorung des Bades kann auch mindestens wäh-
Die Dauer dieser zweiten Stufe des Frischvorganges rend des letzten Teiles der dritten Verarbeitungsstufe
hängt von der Menge des behandelten Roheisens und des Vorganges der mittels des Sauerstoffes einvom
Kohlenstoff ab, den man am Ende der zweiten io geblasene, pulverförmige Kalk ganz oder zum Teil
Verarbeitungsstufe zu erzielen wünscht. Es wurde durch Karbonat oder eine Mischung von alkalischen
gefunden, daß die Dauer vorteilhaft zwischen 30 und Karbonaten ersetzt werden, welche auf gleiche Weise
60% der gesamten Einblasedauer wäre. Wenn z. B. im Sauerstoff schwebend mitgeführt werden. Die
251 Roheisen eingesetzt wurden und ein Kohlenstoff- Menge der einzublasenden Karbonate kann vorteilgehalt
von 0,8% am Ende der zweiten Stufe ge- 15 hafterweise zwischen 2 bis 20 kg je Tonne eingewünscht
wird, so beträgt diese Dauer 6 bis 10 Minuten, setztem Roheisen sein. Außerdem kann eine Menge
Am Ende der zweiten Stufe des Frischvorganges läßt Silizium nach dem Entschlacken zugeschlagen wersich
einerseits leicht ein Stahl erzielen, dessen Gehalt den, entweder vorher oder zu gleicher Zeit wie die
an Kohlenstoff beliebig zwischen 0,5 und 1,5% liegt alkalischen Karbonate. Zum Beispiel können 2 bis
und dessen Phosphorgehalt mindestens 0,4% beträgt, ao 11 kg Silizium je Tonne eingesetztem Roheisen zuge-
und andererseits eine Schlacke erreichen, die sich in schlagen werden.
Form eines gut flüssigen Schaumes leicht abziehen Die letzte erzielte Schlacke kann in dem
läßt. Andererseits beträgt die Temperatur normaler- Konverter für den folgenden Prozeß zurückbehalten
weise höchstens 1570° C. werden.
Nach dem Abziehen dieser Schlacke wird die 25 Wenn die Temperatur des Bades zu schnell steigt,
Temperatur des Metalls gemessen und gemäß dieser hat es sich als zweckmäßig erwiesen, im Laufe des
und gemäß dem Kohlenstoffgehalt die Menge des Frischvorganges und besonders während der ersten
notwendigen kühlenden Mittels hinzugefügt, um am Stufe Zuschläge von kühlenden Stoffen zuzugeben,
Ende des Frischvorganges die gewünschte Temperatur wie Schrott, Erz oder Kalkstein und/oder Schmelzzu
erreichen. Hierauf wird während einiger Minuten 30 mittel, wie z. B. Bauxit oder Natriumchlorid,
das Aufblasen des Sauerstoffes und des Kalkes Das Verfahren kann vorteilhaft in einem Konverter
wieder aufgenommen. mit vollwandigem Boden durchgeführt werden, der
Als Kühlmittel kann Alteisen zugefügt werden, in gesenkter Lage um seine Längsachse in der Art
aber es kann vorteilhaft sein, diese ganz oder teil- eines Drehofens rotiert, um die Reaktion zwischen
weise durch metallische Oxyde oder Erze zu ersetzen, 35 dem Metall und der Schlacke vor dem endgültigen
denen eventuell noch Metalle zugeschlagen werden Entschlacken und besonders vor der Zwischenentkönnen.
schlackung zu fördern.
Um den Mangangehalt des Bades zu steigern und Das Verfahren ermöglicht es, ohne Schwierigkeit
auf diese Weise die Oxydation desselben zu ver- phosphorhaltiges Roheisen mit einem erhöhten
mindern, kann vorteilhafterweise in diesem Augen- 40 Phosphorgehalt zu behandeln.
blick ein Zuschlag von Manganerz vorgenommen Außerdem ermöglicht es, leicht und sicher Stähle
werden. mit äußerst niedrigem Phosphor bei niedrigem
Die Dauer dieser dritten Stufe hängt auch von der Stickstoffgehalt und verhältnismäßig hohem Kohleneingesetzten Roheisenmenge und von dem am Ende stoffgehalt zu erzielen. Ferner bringt es gegenüber
der zweiten Verarbeitungsstufe erzielten Kohlenstoff- 45 anderen Windfrischverfahren eine weitergehende
gehalt ab. Es wurde gefunden, daß diese Dauer Entschwefelung des eingesetzten Roheisens mit sich,
vorteilhafterweise zwischen 10 bis 40% der gesamten Es wurde festgestellt, daß die Entschwefelung 70%
Einblasedauer liegt. Wenn z.B. 25 t Roheisen ein- überschritt, d.h., bei einem eingesetzten Roheisen mit
gesetzt wurden und die zweite Verarbeitungsstufe mit 0,100 % Schwefel wird ein Stahl mit weniger als
einem Kohlenstoffgehalt von 0,8% beendigt wurde, 50 0,030% Schwefel erzielt.
wird die dritte Verarbeitungsstufe vorteilhafterweise Das Leistungsvermögen des gemäß der Erfindung
eine Dauer von 2 bis 5 Minuten ausmachen. durchgeführten Verfahrens ist außerdem höher als
Es liegt im Rahmen der vorliegenden Erfindung, das der bekannten Windfrischverfahren,
ein zusätzliches Entschlacken im Laufe der dritten Im übrigen wird ein weniger oxydierter Stahl
Verarbeitungsstufe des Vorganges vorzusehen. 55 erzielt als in den bekannten, metallurgischen Frisch-
Während dieser dritten Verarbeitungsstufe kann verfahren, was eine Einsparung an desoxydierenden
die Zuteilungsmenge an Sauerstoff in den angege- Stoffen ermöglicht.
benen Grenzen für die zweite Verarbeitungsstufe des Das Verfahren hat noch den Vorteil, das AusVorganges
geändert werden, nämlich 2,5 bis 3,5 Nm3 werfen zu unterdrücken. Schließlich besteht ein
je Minute und eingesetzte Tonne Roheisen. Jedoch 60 Vorteil dieses Verfahrens darin, ein Einsparen an
kann es von Vorteil sein, am Ende der dritten Ver- Kalk von ungefähr 20% gegenüber den bekannten
arbeitungsstufe während der oder den letzten Minuten Methoden herbeizuführen. Dies bringt eine Verderselben
die Zuteilungsmenge an Sauerstoff zu ver- minderung der Schlackenmengen und besonders im
mindern und/oder den Abstand des Strahlrohres zur Falle der Thomasschlacke eine Anreicherung der-Oberfläche
des Bades zu vergrößern. 65 selben mit Phosphoranhydrid mit sich.
Während dieser dritten Verarbeitungsstufe kann Der folgende Anwendungsfall gemäß dem Ver-
die Zuteilungsmenge an Kalk zwischen 1 bis 1,6 kg fahren der Erfindung ist beispielsweise und auf keinen
je Nm3 Sauerstoff liegen. Fall einschränkend angeführt.
In einem Konverter mit vollwandigem Boden wurden 24,41 Roheisen eingesetzt, das 3,59% Kohlenstoff,
0,35 % Silizium, 0,35 % Mangan, 1,87% Phosphor und 0,048% Schwefel enthält. Zu gleicher
Zeit wurden 4 t Alteisen und 800 kg Kalk, 200 kg Bauxit und 500 kg schwedische Erze eingesetzt.
Der Frischvorgang wurde mit einer Sauerstofflanze im Abstand von 1,60 m von der Oberfläche des
Metalls und mit Sauerstoff mit 97% Reinheit begonnen. Das Aufblasen wurde 4 Minuten lang mit
einer Sauerstoffzuteilung von 90 Nm3 je Minute fortgesetzt. Am Anfang der 5. Minute wurde die Sauerstoffmenge
auf 68 Nm3 je Minute vermindert, wobei 1,3 kg Kalk je Nm3 Sauerstoff schwebend mitgeführt
und das äußerste Ende der Lanze der Oberfläche des Bades fortschreitend bis auf 1,20 m genähert wurde.
Dieses Aufblasen des in dem Sauerstoff schwebend mitgeführten Kalkes dauert 9 Minuten. Nach dieser
zweiten Stufe des Frischvorganges wurde ein Stahl erzielt, der 0,57% Kohlenstoff, 0,078% Phosphor,
0,030% Schwefel und 0,0040% Stickstoff enthielt. Die gebildete Schlacke hatte einen Gehalt an Eisen
von 8,4% und einen Gehalt an P,O2 von insgesamt
27,3%.
Nach Abziehen dieser Schlacke wurden 1200 kg Schrott, 100 kg Erz und 50 kg Bauxit zugeschlagen
und das Aufblasen von Kalk mit dem Sauerstoff in Mengen von 1,3 kg Kalk je Nm3 Sauerstoff und
70 Nm3 Sauerstoff je Minute 1 Minute lang, alsdann von 40 Nm3 Sauerstoff je Minute 2 Minuten lang
wieder aufgenommen. Nach diesen 3 Minuten wurde der Vorgang eingestellt und ein Stahl erzielt, der
0,065% Kohlenstoff, 0,020% Phosphor, 0,013% Schwefel und 0,0037% Stickstoff enthielt.
Es wurde als vorteilhaft befunden, bei Beginn des Frischvorganges die Sauerstofflanze in bezug zur
Senkrechten leicht zu neigen, um das Schäumen zu begünstigen und, sobald das Schäumen zu heftig wird,
die Lanze in die senkrechte Stellung zurückzuführen. Gemäß einer vorteilhaften Form dieser Anwendung
wird die Lanze beim Beginn des Frischvorganges zwischen 20 Minuten und 10° gegenüber der Senkrechten
geneigt.
Der folgende Anwendungsfall gemäß diesem Verfahren ist als Ausführungsbeispiel gedacht.
Der Frischvorgang wurde mit einer während der 7 ersten Minuten des Blasens um 5° gegenüber der
Senkrechten geneigten Lanze begonnen, die hierauf fortschreitend von der 7. bis zur 11. Minute bis zur
Senkrechten aufgerichtet wurde. Nach der 15. Minute des Einblasens wurde eine Zwischenentschlackung
vorgenommen. Das Metallbad enthielt alsdann ungefähr 0,7% Kohlenstoff und 0,15% Phosphor. Dann
wurde der Blasvorgang mit der Lanze in senkrechter Stellung 2 Minuten lang wieder aufgenommen
und die Lanze schließlich während der 2 folgenden Minuten um 2° zur Senkrechten geneigt. Durch diese
endgültige Neigung der Lanze wurde der Gehalt an Stickstoff des Stahles vermindert.
60
Claims (25)
1. Verfahren zum Oberwindfrischen bei Herstellung eines Gütestahls durch Windfrischen
eines mehr als 0,3 % Phosphor enthaltenden Roheisens in einem Konverter, in den von oben her
auf und/oder in das Bad technisch reiner Sauerstoff stufenweise ohne und mit schwebend mitgeführtem,
feinzerteiltem Kalk eingeblasen wird, gekennzeichnet durch die Kombination
der drei Verfahrensstufen, daß während der ersten Minuten des Frischvorganges auf den das Roheisen
und einen Teil der zum Frischvorgang notwendigen, schlackenbildenden Stoffe enthaltenden
Einsatz technisch reiner Sauerstoff mittels einer mit einer im Vergleich zum Durchmesser schlanken
Düse versehenen Blaslanze aufgeblasen wird, daß dann der Frischvorgang durch Aufblasen
technisch reinen, feinzerteilten Kalk mitführenden Sauerstoffs fortgesetzt und hierbei die Lanze fortschreitend
der Oberfläche des Bades genähert wird und daß schließlich nach dem Abziehen der
gebildeten Schlacke der Frischvorgang beendet wird, wobei während einiger Minuten nochmals
technisch reiner Sauerstoff und mitgeführter feinzerteilter Kalk aufgeblasen wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß vor dem Frischvorgang in den
Konverter eine Füllung von Roheisen und gegebenenfalls Schrott, 20 bis 40 kg Kalk und/oder
andere basische Mittel je Tonne Roheisen eingesetzt wird.
3. Verfahren nach Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß vor dem Frischvorgang
mit der Füllung von Roheisen und gegebenenfalls Schrott 5 bis 10 kg Schmelzzusatz, z. B. Bauxit,
je Tonne Roheisen und 20 bis 25 kg Erz je Tonne Roheisen eingesetzt werden.
4. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß während der ersten Stufe des
Frischvorganges bei genügendem Abstand des äußersten Endes der Blaslanze möglichst schnell
eine die Oberfläche des Bades abdeckende Schlacke gebildet wird.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß während der ersten Stufe des
Frischvorganges das äußerste Ende der Blaslanze höchstens 1,50 m von der Oberfläche des Bades
sich befindet.
6. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß während der ersten Minuten
des Frischvorganges die Lanze zunächst zum Schäumen der Schlacke in bezug zur Senkrechten
leicht geneigt und nach erreichtem Schäumen wieder in senkrechte Stellung gebracht
wird.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß beim Beginn des Frischvorganges
die Blaslanze einen Neigungswinkel zwischen 20 Minuten und 10° in bezug zur Senkrechten
einnimmt.
8. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß während der ersten Stufe des
Frischvorganges die Zuteilungsmenge an Sauerstoff größer als 3,5 Nm3 je Minute und Tonne
eingesetztem Roheisen ist.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß während der ersten Stufe des
Frischvorganges die Zuteilungsmenge an Sauerstoff 4 Nm3 je Minute und Tonne eingesetztem
Roheisen beträgt.
10. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Stufe des
Frischvorganges eine Dauer zwischen 20 und 35 % der gesamten Einblasedauer hat.
11. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 10, da-
909 516/791
durch gekennzeichnet, daß während der zweiten Stufe des Frischvorganges, während welcher
technisch reiner, feinzerteilter Kalk mitführender Sauerstoff eingeblasen wird, die Zuteilungsmenge
an Sauerstoff 2,5 bis 3,5 Nm3 je Minute und Tonne eingesetztem Roheisen beträgt.
12. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß während der zweiten
Stufe des Frischvorganges die Zuteilungsmenge an Kalk 1 bis 1,6 kg je Nm3 Sauerstoff beträgt.
13. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite Stufe des
Frischvorganges eine Dauer zwischen 30 und 60% der gesamten Einblasedauer hat.
14. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß während der zweiten
Stufe des Frischvorganges das Strahlrohr um 0,05 bis 0,10 m in jeder Minute bis zu einem
Abstand des Bades von höchstens 0,40 m gesenkt wird. so
15. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß während der zweiten
Stufe des Frischvorganges die Blaslanze derart gesenkt und angehoben wird, daß sich eine Annäherung
der Lanze an das Bad um 0,05 bis 0,10 m je Minute ergibt.
16. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß nach der Zwischenentschlackung
nach der zweiten Stufe kühlende Mittel zugeschlagen werden.
17. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß der Zuschlag an Erzen
oder metallischen Oxyden zum Kühlen unter Pulver- oder Körnerform vorgenommen wird, die
im Frischsauerstoff schwebend mitgeführt werden.
18. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß während oder wenigstens
bei Beginn der dritten Stufe des Frischvorganges die Zuteilungsmenge an Sauerstoff
2,5 bis 3,5 Nm3 je Minute und Tonne eingesetztem Roheisen beträgt.
19. Verfahren nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß am Ende der dritten Verarbeitungsstufe
während der oder den letzten Minuten derselben die Zuteilungsmenge an Sauerstoff
vermindert und/oder der Abstand der Blaslanze zur Oberfläche des Bades vergrößert wird.
20. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 19, dadurch gekennzeichnet, daß während der dritten
Stufe des Frischvorganges oder wenigstens während eines Teils derselben die Zuteilungsmenge
an Kalk 1 bis 1,6 kg je Nm3 Sauerstoff beträgt.
21. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 20, dadurch gekennzeichnet, daß während der dritten
Stufe des Frischvorganges oder wenigstens während des letzten Teiles derselben die Zuteilungsmenge an Kalk bis zu einem Wert zwischen
2 und 5 kg je Nm3 Sauerstoff gesteigert wird.
22. Abwandlung des Verfahrens nach Ansprüchen 1 bis 21, dadurch gekennzeichnet, daß
während wenigstens des ersten Teiles der dritten Stufe des Frischvorganges der als Pulver mittels
des Sauerstoffes eingeblasene Kalk ganz oder zum Teil durch ein Karbonat oder eine Mischung von
alkalischen Karbonaten ersetzt wird, die pulverisiert in dem Sauerstoff schwebend mitgeführt
werden.
23. Abwandlung des Verfahrens nach Ansprüchen 1 bis 22, dadurch gekennzeichnet, daß
während wenigstens des letzten Teiles der dritten Stufe des Frischvorganges 2 bis 20 kg Karbonate je
Tonne eingesetztem Roheisen eingeblasen werden.
24. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 23, dadurch gekennzeichnet, daß nach der der dritten
Stufe des Frischvorganges vorangehenden Entschlackung Silizium entweder vorher oder zu
gleicher Zeit wie die alkalischen Karbonate zugeschlagen wird.
25. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 24, dadurch gekennzeichnet, daß die zugeschlagene
Siliziummenge 2 bis 11 kg je Tonne eingesetztem Roheisen beträgt.
Applications Claiming Priority (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
BE567172 | 1958-04-26 | ||
BE568372 | 1958-06-05 | ||
BE570036 | 1958-08-02 | ||
BE570076 | 1958-08-04 | ||
BE573851 | 1958-12-12 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1292682B true DE1292682B (de) | 1969-04-17 |
Family
ID=27507604
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE1959A0031917 Pending DE1292682B (de) | 1958-04-26 | 1959-04-25 | Verfahren zur Herstellung von Stahl |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE1292682B (de) |
GB (1) | GB904868A (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3241704A1 (de) * | 1981-11-17 | 1983-06-01 | Outokumpu Oy, 00100 Helsinki | Verfahren und vorrichtung zum pneumatischen eintragen von zuschlaegen in konverter |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
LU49012A1 (de) * | 1965-07-07 | 1967-01-09 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1130096A (fr) * | 1954-05-25 | 1957-01-30 | Thyssen Huette Ag | Procédé d'affinage des fontes brutes phosphoreuses par soufflage par le haut |
FR1133958A (fr) * | 1955-06-17 | 1957-04-04 | Mannesmann Ag | Procédé de fabrication d'acier |
DE1012945B (de) * | 1955-07-04 | 1957-08-01 | Hoerder Huettenunion Ag | Verfahren zum Oberwindfrischen von phosphorhaltigem Roheisen |
FR1163225A (fr) * | 1956-12-07 | 1958-09-23 | Siderurgie Fse Inst Rech | Procédé de formation ou transformation rapide d'une scorie au four martin |
-
1959
- 1959-04-20 GB GB1341259A patent/GB904868A/en not_active Expired
- 1959-04-25 DE DE1959A0031917 patent/DE1292682B/de active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1130096A (fr) * | 1954-05-25 | 1957-01-30 | Thyssen Huette Ag | Procédé d'affinage des fontes brutes phosphoreuses par soufflage par le haut |
FR1133958A (fr) * | 1955-06-17 | 1957-04-04 | Mannesmann Ag | Procédé de fabrication d'acier |
DE1012945B (de) * | 1955-07-04 | 1957-08-01 | Hoerder Huettenunion Ag | Verfahren zum Oberwindfrischen von phosphorhaltigem Roheisen |
FR1163225A (fr) * | 1956-12-07 | 1958-09-23 | Siderurgie Fse Inst Rech | Procédé de formation ou transformation rapide d'une scorie au four martin |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3241704A1 (de) * | 1981-11-17 | 1983-06-01 | Outokumpu Oy, 00100 Helsinki | Verfahren und vorrichtung zum pneumatischen eintragen von zuschlaegen in konverter |
US4676826A (en) * | 1981-11-17 | 1987-06-30 | Jortikka Markku J | Method and apparatus for pneumatic feeding or additives into converters |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB904868A (en) | 1962-08-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2525355A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum frischen von eisen | |
DE2942779C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Stahl | |
DE112019000054T5 (de) | Verfahren zum Entschlacken während der Herstellung eines Stahls mit ultraniedrigem Phosphorgehalt und Verfahren zur Herstellung eines Stahls mit ultraniedrigem Phosphorgehalt | |
DE2944771A1 (de) | Verfahren zum frischen von stahl | |
DD151077A5 (de) | Verfahren zur herstellung von stahl | |
DE3809477A1 (de) | Verfahren zum entfernen von schwefel aus kupferschmelzen | |
DE3318332A1 (de) | Verfahren zur herstellung von stahl mit ultraniedrigem phosphorgehalt | |
EP0175924B1 (de) | Verfahren zum Frischen von Roheisen | |
DE1292682B (de) | Verfahren zur Herstellung von Stahl | |
DE3418643C2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines einen niedrigen Phosphorwert aufweisenden Chrom enthaltenden Stahls | |
DE2333937C2 (de) | Verfahren zur Herstellung hochchromhaltiger Stähle mit niedrigstem Kohlenstoffgehalt | |
DE1224341B (de) | Verfahren zur Veredelung von Eisenschmelzen und Vorrichtung zu seiner Durchfuehrung | |
DE3001941C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Ferromangan | |
DE2216121C3 (de) | Verfahren zum Frischen von Hämatitroheisen | |
DE2149023C3 (de) | Verfahren zum Frischen von phosphorreichem Roheisen | |
AT255461B (de) | Verfahren und Frischgefäße zur Umwandlung von Roheisen in Stahl | |
AT207396B (de) | Verfahren zur Herstellung von Stahl im Konverter | |
DE60308860T2 (de) | Verfahren zum metallurgischen behandeln einer metallschmelze | |
DE1508111B1 (de) | Verfahren zur Reinigung der Schmelze in einem metallurgischen Induktionsofen | |
AT222152B (de) | Verfahren zum Frischen von Roheisen | |
AT235878B (de) | Verfahren und Blasdüse zum Frischen von phosphorreichen Roheisen, insbesondere Thomasroheisen, durch Aufblasen von praktisch reinem Sauerstoff auf die Oberfläche des Roheisenbades | |
DE3016450C2 (de) | ||
AT224148B (de) | Verfahren zur Erzeugung von Stahl mit beliebigem Kohlenstoffgehalt aus phosphorhaltigem Roheisen sowie Konverter hiezu | |
DE1433638A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Roheisen mit niedrigem Phosphorgehalt | |
AT247887B (de) | Verfahren zur Entphosphorung einer Roheisenschmelze ohne nennenswerte Verminderung des Kohlenstoffgehaltes im Schüttelbehälter |