DE1249245B - Verfahren zur Abtrennung eines reinen kristallisierbaren Kohlenwasserstoffes aus einem Kohlenwasserstoffgemisch durch mehrstufiges Umkristallisieren unter teilweiser Rückführung der Mutterlauge - Google Patents
Verfahren zur Abtrennung eines reinen kristallisierbaren Kohlenwasserstoffes aus einem Kohlenwasserstoffgemisch durch mehrstufiges Umkristallisieren unter teilweiser Rückführung der MutterlaugeInfo
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Description
DEUTSCHES
PATENTAMT
AUSLEGESCHRIFT
ClOg
Deutsche Kl.: 12 ο-1/04
Deutsche Kl.: 12 ο-1/04
Nummer: 1 249 245
Aktenzeichen: E 13422 IV b/12 ο
Anmeldetag: 22. Dezember 1956
Auslegetag: 7. September 1967
Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur
Abtrennung eines reinen, kristallisierbaren Kohlenwasserstoffs aus einem Kohlenwasserstoffgemisch,
das diesen zu mindestens 70 Gewichtsprozent enthält und das zwischen etwa 65 und etwa 260° C
siedet, durch mehrstufiges Umkristallisieren unter teilweiser Rückführung der Mutterlauge. Das Verfahren
ist dadurch gekennzeichnet, daß man das Gemisch auf eine zur Bildung eines ersten kristallinen
Schlammes des kristallisierbaren Kohlenwasserstoffs ausreichend tiefe Temperatur kühlt, diesen
ersten Schlamm in den kristallisierten Kohlenwasserstoff und ein erstes Filtrat trennt, das erste Filtrat
weiter abkühlt, bis sich ein zweiter kristalliner Schlamm bildet, diesen zweiten Schlamm mindestens
teilweise in kristallisierten Kohlenwasserstoff und ein zweites Filtrat trennt, den aus dem zweiten
Schlamm abgetrennten kristallisierten Kohlenwasserstoff zum ersten oder /weiten Schlamm zurückführt,
aus dem kristallisierten Kohlenwasserstoff des ersten Schlammes durch Erwärmen einen dritten Schlamm
bildet, diesen in kristallisierten Kohlenwasserstoff, der als Reinprodukt abgezogen wird, und ein drittes
Filtrat trennt, das dritte Filtrat weiter abkühlt, bis sich ein vierter Schlamm bildet, diesen in kristallisierten
Kohlenwasserstoff und ein viertes Filtrat trennt, diesen kristallisierten Kohlenwasserstoff aus
dem vierten Sch'amm zum dritten Schlamm und das vierte Filtrat zum ersten Schlamm zurückführt, wobei
man jeden Schlamm 1U bis 2 Stunden auf jeweils konstanten, untereinander verschiedenen Temperaturen
hält.
Erster, zweiter, dritter und vierter Schlamm werden 1U bis 2 Stunden lang auf jeweils konstanten,
untereinander verschiedenen Temperaturen gehalten, damit die Kristalle in den Schlämmen bis zu einer
leicht abtrennbaren Form wachsen. Die Temperatur des ersten Schlammes wird vorzugsweise über der
Temperatur des zweiten Schlammes gehalten, und die Temperatur des dritten Schlammes wird vorzugsweise
höher als die des ersten und des zweiten Schlammes gehalten. Die Temperatur des vierten
Schlammes wird höher als die des ersten und zweiten, jedoch niedriger als die des dritten Schlammes
gehalten, um optimale Ergebnisse sicherzustellen.
Verfahren zum Abtrennen von Xylolfraktionen aus Kohlenwasserstoffgemischen sind z. B. in der
deutschen Patentschrift 831545 und der USA.-Patentschrift 2 688 045 beschrieben; bei keinem der
bekannten Verfahren wird jedoch eine Umlaufführung von auskristallisiertem Kohlenwasserstoff, die
Verfahren zur Abtrennung eines reinen
kristallisierbaren Kohlenwasserstoffs aus einem
Kohlenwasserstoffgemisch durch mehrstufiges
Umkristallisieren unter teilweiser Rückführung
der Mutterlauge
kristallisierbaren Kohlenwasserstoffs aus einem
Kohlenwasserstoffgemisch durch mehrstufiges
Umkristallisieren unter teilweiser Rückführung
der Mutterlauge
Anmelder:
Esso Research and Engineering Company,
Elizabeth, N. J. (V. St. A.)
Vertreter:
Dr. W. Beil, Rechtsanwalt,
Frankfurt/M.-Höchst, Adelonstr. 58
Beanspruchte Priorität:
V. St. v. Amerika vom 27. Dezember 1955
(555 405)
V. St. v. Amerika vom 27. Dezember 1955
(555 405)
ein wesentliches und vorteilhaftes Merkmal der vorliegenden Erfindung ist, durchgeführt.
Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens trennt man das zweite Filtrat
vollständig von dem kristallisierten Kohlenwasserstoff im zweiten Schlamm ab und vermischt den vom
zweiten Schlamm abgetrennten kristallisierten Kohlenwasserstoff mit dem ersten Schlamm.
Nach einer weiteren Ausführungsform trennt man den zweiten Schlamm in zwei Anteile, vermischt den
einen Anteil, nachdem man daraus ein Filtrat abgetrennt hat, in konzentrierter Form mit dem zweiten
Schlamm und den anderen Anteil mit dem ersten Schlamm.
Das bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens verwendete Ausgangsprodukt siedet zwischen
etwa 65 und etwa 260° C und kann aus einer großen Anzahl von Petroleumfraktionen oder Kohlenwasserstofffraktionen
ausgewählt werden. Beispielsweise können in diesem Bereich siedende Fraktionen von rohem Petroleum, Produkte aus thermischen
und katalytischen Verfahren, z.B. Produkte aus katalytischen Crackverfahren mit Ruheschüttung oder
Wirbelschicht, sowie viele andere Materialien geeigneter Art, die einen kristallisierbaren Kohlenwasserstoff
enthalten, als Beschickungsmaterial für das erfindungsgemäße Verfahren verwendet werden. Erfindungsgemäß
enthält das Beschickungsgemisch mindestens 70 Gewichtsprozent des kristallisierbaren
Kohlenwasserstoffs. Vorzugsweise enthält das Aus-
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gangsgemisch etwa 80 bis 90 Gewichtsprozent des kristallisierbaren Kohlenwasserstoffs; es können jedoch
auch Beschickungsmaterialien höherer Reinheit nach dem erfindungsgemäßen Verfahren weiter gereinigt
werden.
Geeignete kristallisierbare Kohlenwasserstoffe sind Cyclohexan, Benzol, o- und p-Xylole, Tetramethylbenzol,
z. B. Durol, Naphthalin und seine Derivate und andere aromatische und naphthenische Kohlenwasserstoffe,
die in dem angegebenen Bereich sieden. Bevorzugt werden cyclohexanhaltige, benzolhaltige,
xylolhaltige oder durolhaltige Beschickungen.
Die Erfindung bringt wesentliche Vorteile mit sich, da es durch ihre Anwendung möglich ist, kristallisierbare
Kohlenwasserstoffe von beachtlicher Reinheit zu erhalten. Beispielsweise ist es bei Anwendung
der Erfindung möglich, Cyclohexan mit einer Reinheit von 97, 98 und 99 und mehr Gewichtsprozent
zu erhalten. Ferner erhält man p- und o-Xylole gleicher
Reinheit. Bei der praktischen Anwendung der Erfindung ist die Erzielung eines hohen Reinheitsgrades
von über 99 °/o ohne Herabsetzung des Durchsatzes möglich. Ein hoher Reinheitsgrad kann also
bei hohen Ausbeuten an kristallisierbarem Kohlenwasserstoff erzielt werden, während das Beschickungsgemisch
mit wirtschaftlich günstigen Geschwindigkeiten zugeführt wird. Die Erfindung hat
ferner den Vorteil, daß es nicht mehr erforderlich ist, die Beschickung unter Bildung einzelner Fraktionen
mit sehr engem Siedebereich fraktioniert zu destillieren. Es ist daher möglich, mit Fraktionen
eines verhältnismäßig weiten Siedebereiches zu arbeiten. Die Erfindung bringt also den weiteren Vorteil,
daß mit geringen Anlagen ein Produkt maximaler Reinheit erzielt wird.
Die Erfindung wird weiter an Hand der Zeichnungen erläutert.
F i g. 1 ist ein Fließschema einer bevorzugten Ausführungsform;
F i g. 2 zeigt ein Isothermfilter oder Leitungsfilter.
In F i g. 1 wird eine Kohlenwasserstoffbeschickung, die zwischen etwa 78 und 87° C siedet und etwa
88 % Cyclohexan enthält, aus einem nicht gezeigten Behälter durch Leitung 11 in das System eingeführt.
Das eingesetzte Gemisch strömt durch einen Wärmeaustauscher 12, in dem die Temperatur auf — 58
bis —15° C herabgesetzt wird, und wird dann über Leitung 13 in einen Tank 14 abgelassen, der mit
einer Leitung 15, Rückführleitungen 16 und 18 und zwischengeschaltetem Wärmeaustauscher 17 versehen
ist, wobei die Temperatur im Behälter 14 mittels Rückführung von kristallinem Schlamm
durch die Leitungen 15 und 16, den Wärmeaustauscher 17 und die Leitung 18 aufrechterhalten wird.
Im Behälter 14 wird eine Temperatur von etwa — 19° C aufrechterhalten. Ein Beschickungsmaterial
dieser Art ergibt bei dieser Temperatur im Tank 14 einen Schlamm mit einem Feststoffgehalt von etwa
20 Gewichtsprozent.
Der Schlamm in Leitung 15 wird in eine Zentrifuge 19 geleitet, die ein Filtrat und einen kristallinen
Filterkuchen abtrennt. Das Filtrat wird durch die Leitung 20 und der Filterkuchen durch die Leitung
21 abgezogen. Das Filtrat, das etwa 86,7 Gewichtsprozent Cyclohexan enthält, wird durch Leitung 20
in einen zweiten Behälter 22 abgezogen, der in jeder Hinsicht dem Behälter 14 gleicht. Ein Schlamm wird
aus dem Behälter 22 durch Leitung 23 abgezogen und teilweise durch Leitung 24 in den Wärmeaustauscher
25 und von dort über Leitung 26 in den Behälter 22 zurücktransportiert. Mit Hilfe des Wärmeaustauschers
25 wird im Behälter 22 eine Temperatur von etwa — 35° C aufrechterhalten; der
Schlamm besitzt einen Feststoffgehalt von etwa 36 Gewichtsprozent, bezogen auf das Einsatzmaterial.
Ein anderer Teil des in Leitung 23 befindlichen Schlammes wird durch Leitung 27 in einen Isothermfilter
28 geleitet, von dem ein Filtrat über Leitung 29 abgelassen wird, das im Austauscher 12 mit dem
durch Leitung 11 eingeführten Beschickungsmaterial in Wärmeaustausch tritt. Der konzentrierte Schlamm
aus dem Isothermfilter 28 wird durch Leitung 30 in den Behälter 22 abgezogen.
Ein dritter Teil des Schlammes aus Behälter 22 wird durch Leitung 23 in den Behälter 14 geleitet,
wo er mit dem ersten Schlamm vermischt wird.
Der aus der Zentrifuge 19 durch Leitung 21 ausgetragene kristalline Filterkuchen wird in einen dritten Behälter 31 eingeführt, der mit einem Schlammablaß 32, einer Rückführleitung 33 und einem Wärmeaustauscher 34 und einer Leitung 35 für die Rückführung des durch den Wärmeaustauscher 34 gegangenen Materials in den Behälter 31 versehen ist. Bei einem Beschickungsmaterial der beschriebenen Art wird der Behälter 31 bei einer Temperatur von etwa +30C und einem Feststoffgehalt des Schlammes von etwa 11 Gewichtsprozent betrieben.
Der aus der Zentrifuge 19 durch Leitung 21 ausgetragene kristalline Filterkuchen wird in einen dritten Behälter 31 eingeführt, der mit einem Schlammablaß 32, einer Rückführleitung 33 und einem Wärmeaustauscher 34 und einer Leitung 35 für die Rückführung des durch den Wärmeaustauscher 34 gegangenen Materials in den Behälter 31 versehen ist. Bei einem Beschickungsmaterial der beschriebenen Art wird der Behälter 31 bei einer Temperatur von etwa +30C und einem Feststoffgehalt des Schlammes von etwa 11 Gewichtsprozent betrieben.
Der Schlamm in Leitung 32, der nicht zurückgeführt wird, wird einer Zentrifuge 36 zugeführt, um
Filtrat und kristallines Cyclohexan zu trennen. Das Filtrat wird über Leitung 37 und ein hochreines Produkt
über Leitung 38 abgezogen. Das über Leitung 38 erhaltene gereinigte Produkt kann z. B. eine Reinheit
von etwa 99,6 Gewichtsprozent Cyclohexan haben.
Das Filtrat wird durch Leitung 37 in einen vierten Behälter 39 geführt, der mit einer Schlammleitung
40, einer Rückführleitung 41, einem Wärmeaustauscher 42 und einer Leitung 43 versehen ist. Der
Schlamm wird über Leitungen 40,41, Wärmeaustauscher 42 und Leitung 43 zum Behälter 39 zurückgeführt,
um in diesem eine Temperatur von etwa + 2° C aufrechtzuerhalten und einen Schlamm mit
einem Feststoffgehalt von etwa 35 Gewichtsprozent zu bilden.
Der in Leitung 40 befindliche Schlamm wird einer Zentrifuge 44 zugeführt, in der die Trennung des
Cyclohexans von der Mutterlauge erfolgt, unter Bildung eines Filtrates, das durch Leitung 45 abgezogen
und in den ersten Behälter 14 eingeführt wird, um mit dem ersten Schlamm vermischt zu werden, während
der kristalline Filterkuchen durch Leitung 46 abgezogen und in den dritten Behälter 31 geführt
wird, um dort mit dem dritten Schlamm vermischt zu werden.
Konstruktive Einzelheiten eines für die Verwendung als Filter 28 geeigneten Leitungsfilters, für welches
im Rahmen der vorliegenden Erfindung Patentschutz nicht begehrt wird, sind in F i g. 2 gezeigt.
Dieses Filter besteht aus einem rohrförmigen Mantel 60 und einem rohrförmigen inneren Teil 61, der
mit einem Filtriermedium, wie z. B. Filtertuch 62, versehen ist. Zwischen dem äußeren Mantel 60 und
dem Filtriermedium 62 befindet sich ein ringförmiger Raum 63, der in Abhängigkeit von der Filterbeschickung
so bemessen wird, daß der diesen ring-
förmigen Raum passierende Schlamm sich mit einer solchen Geschwindigkeit bewegt, daß eine Strömung
in der Wirbelzone erzielt wird. Während der Schlamm sich durch den ringförmigen Raum 63 bewegt,
dringt ein Teil der Mutterlauge durch das poröse Medium 62 hindurch urd wird durch Leitung
57 abgezogen. Wegen der hohen Geschwindigkeit des strömenden Schlammes überziehen die darin
enthaltenen Feststoffteilchen das Filtermedium nicht, sondern werden statt dessen von der Oberfläche fortgespült
und verlassen den Filtermantel 60 durch die Auslaßleitung 58 in Form eines konzentrierten
Schlammes. Dieser konzentrierte Schlamm läßt sich pumpen und enthält 30 bis 60 Volumprozent Feststoffteilchen.
Waschflüssigkeit zum Auswaschen des Filtermittels in geeigneten zeitlichen Abständen
kann durch die Leitung 64 eingeführt werden. Die Menge der Feststoffteilchen in dem durch Leitung
58 abgezogenen Schlamm kann dadurch reguliert werden, daß man die Geschwindigkeit, mit der das
Filtrat durch das Filtermedium 62 abgezogen wird, einstellt.
Der im Filter 28 erfolgende Vorgang ist isotherm. Innerhalb des Filters wird keine mechanische Wärme
erzeugt, so daß das aus dem Filter austretende Material im wesentlichen die gleiche Temperatur hat wie
die Filterbeschickung. Dies ist ein wesentlicher Vorteil, durch den ein beträchtlicher Verlust an erwünschtem
Produkt, der sich sonst aus der Erwärmung des eingesetzten Schlammes in einem nicht
unter isothermen Bedingungen arbeitenden Filter ergibt, verhindert wird.
Wenn man erfindungsgemäß mit Beschickungen
der beschriebenen Art arbeitet, kann die Temperatur im ersten Behälter zwischen etwa — 73 und etwa
+ 43° C liegen, während die Temperatur im zweiten Behälter bei einem Wert zwischen etwa —73 und
etwa —18° C gehalten wird. Die Temperatur im
zweiten Behälter muß verschieden sein von der im ersten Behälter und vorzugsweise darunter liegen.
Die Temperatur im dritten Behälter kann zwischen etwa — 35 und + 80° C liegen und ist höher als
die Temperatur im ersten und zweiten Behälter. Die Temperatur im vierten Behälter ist niedriger als die
Temperatur im dritten, jedoch höher als die Temperatur im ersten und zweiten Behälter und liegt vorzugsweise
zwischen etwa —37 und etwa +770C.
Aus der Darstellung der Erfindung ist ersichtlich, daß ein neues und verbessertes Verfahren entwickelt
wurde, nach dem ein Produkt hoher Reinheit erhalten werden kann. Dies wird dadurch erreicht,
ίο daß man mit dem durch Zentrifugieren abgetrennten
Filtrat einen inneren Kreislauf durchführt. Aus dem Filtrat bildet man einen zweiten Schlamm, der bei
einer bestimmten, im wesentlichen konstanten Temperatur gehalten wird. Dann wird ein vom zweiten
Schlamm abgetrennter kristalliner Filterkuchen entweder zum ersten oder zum zweiten Schlamm zurückgeführt,
je nachdem, ob das Verfahren zur Erzielung höchst reiner Produkte oder zur Erzielung
hochreiner Produkte in hohen Ausbeuten durchgeführt wird. Gewöhnlich empfiehlt es sich, den zur
Mischung mit dem zweiten Schlamm gelangenden Filterkuchen von einem Isothermfilter zurückzuführen.
Bei der Durchführung der Erfindung ist zu beachten, daß bei einem einzelnen oder bei allen Arbeitsgängen mit den verschiedenen Schlämmen, die in
den vier Behältern bei bestimmten, jeweils konstanten Temperaturen gehalten werden, der Filterkuchen
aus kristallinem Kohlenwasserstoff entweder als konzentrierter Schlamm oder als Feststoff zurückgeführt
werden kann.
Das vorstehend beschriebene Verfahren wurde mit einem 88°/o Cyclohexan enthaltenden Beschickungsmaterial
durchgeführt, welches in einer Menge von 1600 hl pro Tag durch Leitung 11 der
Fig. 1 zugeführt wurde. Dabei wurde in einer Ausbeute
von 32 Gewichtsprozent Cyclohexan von 99,6% Reinheit erhalten; der Rest verblieb im Filtrat.
Mit herkömmlichen Verfahren ist es nicht möglich, Cyclohexan mit 99,6 °/o Reinheit zu gewinnen.
Die Zusammensetzungen typischer Beschickungen sind in der folgenden Tabelle aufgeführt:
Kohlenwasserstoffbeschickung
Zusammensetzung
1. p-Xylol (Xylole aus Hydroformierungsprodukten)
2. o-Xylol (Xylol aus Hydroformierungsprodukten)
3. Durol (Schnitt aus aromatischem Lösungsmittel, »Solvesso 150« ®, 190 bis 202° C)
4. Benzol (extrahiert und destilliert von einem industriellen Hydroformat)
83%p-Xylol
4,2 % o-Xylol
8,3%m-Xylol
3,7 % Äthylbenzol
0,4"/OToIuOl
0,4 °/o C9- und schwerere Aromaten
4,2 % o-Xylol
8,3%m-Xylol
3,7 % Äthylbenzol
0,4"/OToIuOl
0,4 °/o C9- und schwerere Aromaten
85 °/o o-Xylol
10%m-Xylol
10%m-Xylol
4"/op-Xylol
1% andere KW
70% Durol
Rest besteht in erster Linie aus anderen C10-ArO-maten,
in denen Isodurol als einzelne Verunreinigung am stärksten vertreten ist
85 % Benzol
Rest besteht aus C6- und C7-Paraffinen, Isoparaffinen,
Naphthenen und ungesättigten Kohlenwasserstoffen
Zum Vergleich des erfindungsgemäßen Verfahrens mit einem üblichen Verfahren wurde ein Beschickungsmaterial
wie beim Verfahren nach F i g. 1 verwendet, in einen die erste Stufe eines bekannten
Verfahrens bildenden Behälter in einer Menge von hl pro Tag Cyclohexan von 88 °/o Reinheit eingeführt
und bei einer Temperatur von —31,6° C gehalten, wobei ein Schlamm mit einem Feststoffgehalt
von 35 Gewichtsprozent erhalten wurde. Dieser Schlamm wurde dann zur Abtrennung des
Cyclohexans zentrifugiert; das Filtrat wurde zu einem zweiten Behälter mit einer Temperatur von
— 57° C geschickt, in dem ein Schlamm mit einem Feststoffgehalt von 35 Gewichtsprozent gebildet
wurde. Von dem zweiten Kristallisierbehälter wurde ein Schlamm abgezogen und zur Entfernung des
Filtrats zentrifugiert. Dabei wurde kristallines Cyclohexan gewonnen. Die vereinigten Cyclohexanfilterkuchen
belaufen sich auf 650 hl Cyclohexan 97°/oiger Reinheit pro Tag. Die Menge des verworfenen FiI-trats
beträgt 350 hl 71,5°/oiges Cyclohexan.
Bei der üblichen Arbeitsweise ist zu beachten, daß hl 71,5°/oiges Cyclohexan verworfen werden,
während nach der Erfindung nur 289 hl 65,8°/oiges Cyclohexan verworfen werden.
Claims (9)
1. Verfahren zur Abtrennung eines reinen, kristallisierbaren Kohlenwasserstoffs aus einem
Kohlenwasserstoffgemisch, das diesen zu mindestens 70 Gewichtsprozent enthält und das zwischen
etwa 65 und 260° C siedet, durch mehrstufiges Umkristallisieren unter teilweiser Rückführung
der Mutterlauge, dadurch gekennzeichnet,
daß man das Gemisch auf eine zur Bildung eines ersten kristallinen Schlammes des
kristallisierbaren Kohlenwasserstoffs ausreichend tiefe Temperatur kühlt, diesen ersten Schlamm
in den kristallisierten Kohlenwasserstoff und ein erstes Filtrat trennt, das erste Filtrat weiter abkühlt,
bis sich ein zweiter kristalliner Schlamm bildet, diesen zweiten Schlamm mindestens teilweise
in kristallisierten Kohlenwasserstoff und ein zweites Filtrat trennt, den aus dem zweiten
Schlamm abgetrennten kristallisierten Kohlenwasserstoff zum ersten oder zweiten Schlamm
zurückführt, aus dem kristallisierten Kohlenwasserstoff des ersten Schlammes durch Erwärmen
einen dritten Schlamm bildet, diesen in kristallisierten Kohlenwasserstoff, der als Reinprodukt
abgezogen wird, und ein drittes Filtrat trennt, das dritte Filtrat weiter abkühlt, bis sich ein vierter
Schlamm bildet, diesen in kristallisierten Kohlenwasserstoff und ein viertes Filtrat trennt, diesen
kristallisierten Kohlenwasserstoff aus dem vierten Schlamm zum dritten Schlamm und das vierte
Filtrat zum ersten Schlamm zurückführt, wobei man jeden Schlamm 1U bis 2 Stunden auf jeweils
konstanten, untereinander verschiedenen Temperaturen hält.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man das zweite Filtrat vollständig
von dem kristallisierten Kohlenwasserstoff im zweiten Schlamm abtrennt und den kristallisierten
Kohlenwasserstoff, der vom zweiten Schlamm abgetrennt worden ist, mit dem ersten
Schlamm vermischt.
3. Verfahren nach Anspruch!, dadurch gekennzeichnet, daß man den zweiten Schlamm in
zwei Anteile trennt, den einen Anteil nach Abtrennung eines Filtrats in konzentrierter Form
mit dem zweiten Schlamm vermischt und den anderen Anteil mit dem ersten Schlamm vermischt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß man das Verfahren
mit Cyclohexan als kristallisierbarem Kohlenwasserstoff durchführt.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß man das Verfahren mit einem
Kohlenwasserstoffgemisch, das etwa 88 % Cyclohexan enthält und das zwischen etwa 71 und
88° C siedet, als Ausgangsgemisch durchführt.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß man das Verfahren
mit einem aromatischen Kohlenwasserstoff als kristallisierbarem Kohlenwasserstoff
durchführt.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß man das Verfahren mit
o-Xylol als kristallisierbarem Kohlenwasserstoff durchführt, wobei das Ausgangsgemisch mindestens
noch ein anderes Xylolisomeres enthält.
8. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß man das Verfahren mit Durol
als kristallisierbarem Kohlenwasserstoff durchführt.
9. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß man das Verfahren mit Benzol
als kristallisierbarem Kohlenwasserstoff durchführt.
In Betracht gezogene Druckschriften:
Deutsche Patentschrift Nr. 831545:
USA.-Patentschrift Nr. 2 688 045.
Deutsche Patentschrift Nr. 831545:
USA.-Patentschrift Nr. 2 688 045.
In Betracht gezogene ältere Patente:
Deutsches Patent Nr. 961080.
Deutsches Patent Nr. 961080.
Bei der Bekanntmachung der Anmeldung ist ein Prioritätsbeleg ausgelegt worden.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
709 640/557 8. 67 © Bundesdruckerei Berlin
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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US555405A US2913503A (en) | 1955-12-27 | 1955-12-27 | Process for recovery of crystallizable hydrocarbons from crystalline slurries in stages |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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ID=24217140
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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DENDAT1249245D Pending DE1249245B (de) | 1955-12-27 | Verfahren zur Abtrennung eines reinen kristallisierbaren Kohlenwasserstoffes aus einem Kohlenwasserstoffgemisch durch mehrstufiges Umkristallisieren unter teilweiser Rückführung der Mutterlauge |
Country Status (4)
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