DE1147800B

DE1147800B - Einspritzanlage fuer Brennkraftmaschinen

Info

Publication number: DE1147800B
Application number: DEB44512A
Authority: DE
Inventors: Dipl-Ing Otto Schuette
Original assignee: Robert Bosch GmbH
Current assignee: Robert Bosch GmbH
Priority date: 1957-05-04
Filing date: 1957-05-04
Publication date: 1963-04-25
Also published as: BE567344A; US2910054A; FR1199025A; GB884305A

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine Einspritzanlage für Brennkraftmaschinen mit einer zur Erzeugung von Stromimpulsen dienenden monostabilen Kippschaltung, die wenigstens einen Transistor enthält, an dessen Steuerelektrode ein die Impulsdauer (Einspritzdauer) bestimmendes Zeitglied aus wenigstens einem Kondensator und wenigstens einem diesem parallelliegenden Widerstand angeschlossen ist.

Es sind bereits elektrisch gesteuerte Einspritzanlagen bekannt, die elektromagnetisch betätigte Einspritzventile besitzen. Bei diesen wird die Öffnungszeit des Einspritzventils ebenfalls durch die Entladungszeitkonstante eines Zeitgliedes bestimmt, das aus einem Kondensator und einem parallel geschalteten, mit der Drosselklappe gekuppelten Drehwiderstand besteht. Diese Vorschläge haben auch bereits berücksichtigt, daß die je Arbeitstakt der Brennkraftmaschine einzuspritzende Kraftstoffmenge in Abhängigkeit von der angesaugten Luftmenge geändert werden muß. Um eine ideale Gemischbildung zu erhalten, muß die eingespritzte Kraftstoffmenge zur angesaugten Luftmenge in einem sogenannten stöchiometrischen Verhältnis stehen. Dies liegt für Benzin etwa bei 14 bis 16 kg Luft je Kilogramm Kraftstoff, während es bei Benzol etwa bei 13,0 und bei Äthylalkohol etwa bis 9,0 kg Kilogramm Kraftstoff liegt. Die angesaugte Luftmenge ist jedoch durch Messung schwierig zu erfassen, da sie im wesentlichen von fünf Faktoren abhängt, nämlich von der Drosselklappenstellung und der Drehzahl der Brennkraftmaschine, von ihrer Kühlwassertemperatur sowie von der Außentemperatur der Ansaugluft und dem äußeren Luftdruck, d. h. von der jeweiligen Höhe über dem Meerespiegel. In gewissem Umfange spielt auch noch die Luftfeuchtigkeit eine Rolle.

Temperaturunterschiede der Ansaugluft können im Bereich von etwa -20 bis +8O⁰C auftreten. Ihr Einfluß auf das vom Motor angesaugte Luftgewicht ist etwa umgekehrt proportional der Wurzel aus der Einspritzanlage für Brennkraftmaschinen

Anmelder:

Robert Bosch G. m. b. H.,
Stuttgart W, Breitscheidstr. 4

Dipl.-Ing. Otto Schütte, Darmstadt,
ist als Erfinder genannt worden

Korrektur für die Einspritzmenge bei einer Änderung des Luftdrucks um 100 mm Hg muß etwa 7 °/₀ betragen.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die erforderlichen Korrekturwerte als elektrische Steuergrößen derart in die zur Steuerung der Einspritzmenge dienende elektrische Kippschaltung einzuführen, daß sowohl eine additive Beeinflussung als auch eine multiplikative Beeinflussung der Impulsdauer durch die Steuergrößen möglich ist. Die Drossenklappenstellung, die Drehzahl und die Kühlwassertemperatur müssen additiv zur Wirkung gebracht werden, während die Temperatur der Ansaugluft und der äußere Luftdruck multiplikativ auf die Impulsdauer einwirken sollen.

Dies läßt sich bei einer Einspritzanlage der eingangs geschilderten Art erreichen, in deren Kippschaltung gemäß einem ersten Erfindungsmerkmal das Zeitglied wenigstens einen in Anhängigkeit von den Betriebsbedingungen der Brennkraftmaschine (Drosselklappenstellung, Drehzahl, Kühlwassertemperatur) veränderbaren Widerstand umfaßt und wobei gemäß einem zweiten Erfindungsmerkmal das Zeitglied außerdem an ein Potential, das in Abhängigkeit von anderen

absoluten Temperatur. Es ist gefunden worden, daß 40 Betriebsbedingungen (Temperatur der Ansaugluft, die Einspritzmenge bei Änderung der Temperatur der äußerer Luftdruck) veränderbar ist, derart ange-Ansaugluftum 1O⁰C um etwa 2,5% geändert werden schlossen ist, daß sich bei den Potentialänderungen muß. eine multiplikative Änderung der Impulsdauer ergibt.

Um den Motor auch bei Kühlwassertemperaturen Die Erfindung besteht nicht in dem erst- oder zweitunter der Normaltemperatur von 80 bis 90⁰C einwand- 45 genannten Einzelmerkmal als solchem, wohl aber in frei betreiben zu können, ist eine zunehmende An- der Vereinigung dieser Merkmale bei einer Einspritzreicherung des Gemisches bei abnehmender Kühl- anlage der einleitend genannten Art. Zum Anschluß wassertemperatur erforderlich. Aus angestellten Ver- des Zeitgliedes an ein von den Betriebsbedingungen suchen ist ermittelt worden, daß im Bereich von abhängiges Potential kann ein Spannungsteiler vor-—20 bis +60°C Kühlwassertemperatur die Einspritz- 50 gesehen sein, der wenigstens einen weiteren, in Abmenge um 2,5 mm³ je Arbeitshub vergrößert werden hängigkeit von den Betriebsbedingungen verändermuß, wenn die Temperatur um 10⁰C sinkt. Die baren Widerstand enthält.

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Besonders einfache Schaltungen ergeben sich, wenn des Transistors T₂ und von dieser über einen weiteren gemäß einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung Festwiderstand 22 von etwa 500 Ω zum Pluspol der parallel zum Kondensator des Zeitgliedes eine Reihen- Betriebsstromquelle, während der mit 21 bezeichnete schaltung aus Widerständen angeschlossen ist, von zur Kollektorelektrode K des Transistors T₁ führt, denen je einer in Abhängigkeit von der Drehzahl, 5 Diese Elektrode ist über einen Festwiderstand 23 mit der Drosselklappenstellung und der Kühlwasser- der Basis des Transistors T₂ verbunden, deren Potemperatur selbsttätig veränderbar ist, und wenn tential durch einen mit dem Pluspol der Betriebsstromgleichzeitig in den Spannungsteiler ein mit der Ansaug- quelle verbundenen Widerstand 24 von 5 kü im Ruhelufttemperatur und ein mit dem äußeren Luftdruck zustand bestimmt wird.

veränderbarer Widerstand eingeschaltet wird. io Die beiden Widerstände 20 und 22 ergeben den

In der Zeichnung ist ein Ausführungsbeispiel der einen Zweig einer Brückenschaltung, deren anderer Erfindung dargestellt. Zweig durch die Widerstände 21 und 23 und den

Fig. 1 zeigt ein Schaltbild einer Einspritzanlage und Widerstand 24 gebildet wird. Die einzelnen Brücken-Fig. 2 ein vereinfachtes Prinzipschaltbild zur Er- widerstände sind so gewählt, daß im Ruhezustand das klärung der Wirkungsweise der Anlage nach Fig. 1; in 15 Potential der Basiselektrode B des Transistors T₂, Fig. 3 ist ein Schaubild und in der mit seiner Steuerstrecke im Diagonalzweig der

Fig. 4 ein Teil einer abgeänderten Einspritzanlage Brücke liegt, gleich oder etwas höher ist als das dargestellt. Potential der Emitterelektrode E des Transistors T₂.

Die Einspritzanlage nach Fig. 1 weist mehrere Die Widerstände R₃₀, R₃₁ und R₃₂ bilden zusammen

Einspritzdüsen auf, von denen in der Zeichnung nur 20 mit dem Kondensator C ein Zeitglied, dessen Enteine dargestellt und mit 10 bezeichnet ist. Jede dieser ladezeitkonstante um so größer ist, je größer der einEinspritzdüsen ist an eine nicht dargestellte Förder- gestellte Wert der Widerstände R₃₀ und R₃₂ ist. Durch pumpe angeschlossen, die im Innenhohlraum der nicht dargestellte Mittel ist der Wert des Widerstandes Düse den einzuspritzenden Kraftstoff gespannt hält, i?₃₀ in Abhängigkeit von der Stellung der im Ansaugsolange der Ventilkegel 11 gegen die Durchfluß- 25 kanal der Brennkraftmaschine liegenden, in der Zeichöffnung 12 der Düse anliegt. Der Ventilkegel 11 kann nung nicht dargestellten Drosselklappe einstellbar, ■ von seinem Sitz durch einen Eisenkern 13 eines während der mit ihm in Reihe liegende Widerstand i?_8t Elektromagneten abgehoben werden, dessen Strom- durch einen in der Zeichnung ebenfalls nicht dargespule 14 an den Ausgangskreis eines Stromverstärkers stellten Fliehkraftregler verstellbar ist. Der dritte ver-15 angeschlossen ist. Der Einspritzzeitpunkt und die 30 änderbare Widerstand R₃₂ des Entladekreises des Öffnungsdauer des elektromagnetischen Einspritz- Kondensators C wird von einem Heißleiter gebildet, ventils 10 werden durch eine Steuereinrichtung be- der im Kühlwasserkreislauf der Brennkraftmaschine stimmt, die im wesentlichen aus einer monostabilen liegt und einen niedrigen Widerstandswert hat, wenn Kippschaltung mit zwei Transistoren T₁ und T₂ besteht. die Kühlwassertemperatur hoch ist, dagegen einen Im Ruhezustand ist der Transistor T₂ praktisch strom- 35 kleinen Widerstandswert, wenn die Kühlwassertemlos, der Transistor T₁ stromleitend. In diese Zustände peratur der Brennkraftmaschine niedrig ist. Wie kehren sie selbsttätig wieder zurück, wenn sie durch weiter unten bei der Erklärung der Wirkungsweise einen mit 16 bezeichneten, mit der Brennkraft- näher dargelegt ist, wirken sich Änderungen der maschine umlaufenden Nocken und einen mit diesem Widerstände R₃₀, R₃₁ und R₃₂ additiv auf die Spritzzeit zusammenarbeitenden Kontaktarm 25 kurzzeitig in 4° und daher auf die jeweils eingespritzte Kraftstoffentgegengesetzte Betriebszustände gesteuert worden menge aus.

sind. Demgegenüber wirken sich Änderungen der ver-

Im einzelnen ist an die Basiselektrode B des Tran- änderbaren Widerstände R₃ und R₁ multiplikativ auf sistors T₁ ein Kondensator C von etwa 0,15 μΡ ange- die eingespritzte Kraftstoffmenge aus. Der Widerschlossen, der parallel zu drei in Reihe geschalteten 45 stand R₃ wird von einem im Ansaugkanal der Brennveränderbaren Widerständen R₃₀, R₃₁ und R₃₂ liegt, kraftmaschine angeordneten Heißleiterwiderstand gevon denen der mit R₃₂ bezeichnete unmittelbar mit bildet. Er hat bei hoher Temperatur der Ansaugluft der einen Belegung des Kondensators C und mittelbar einen niedrigen Widerstand, bei niederer Ansaugluftüber eine Diode D₃ mit der Basiselektrode B verbunden temperatur einen hohen Widerstand. Der Widerstand ist, während der mit R₃₀ bezeichnete an der anderen 50 -R₄ dagegen ist als Drehwiderstand ausgebildet, dessen Belegung des Kondensators C liegt. An diese Belegung Schleifer durch eine nicht dargestellte Membran in ist außerdem ein Widerstand R₆ angeschlossen, der Abhängigkeit vom Druck der Außenluft verstellbar ist. zur Kollektorelektrode K des Transistors T₂ führt, Die Wirkungsweise der Anlage ist folgende: Solange

sowie eine Reihenschaltung mit zwei Festwider- sich der mit der Kurbelwelle der Brennkraftmaschine ständen R₁ — 500 Ω und R₂ = 5 kΩ und mit zwei 55 umlaufende Nocken noch vor seiner Schließstellung veränderlichen Widerständen R₃ und i?₄. An den befindet und der bewegliche Schaltarm 25 noch die Verbindungspunkt zwischen dem einseitig an den dargestellte Öffnungslage einnimmt, wird das Poten-Minuspol einer Betriebsstromquelle angeschlossenen tial der Basiselektrode B des Transistors T₂ durch den Widerstand R₁ und dem Widerstand R₂ ist eine stromleitenden Transistor T₁ bestimmt, der praktisch Einrichtung zur Spannungsbegrenzung angeschlossen, 60 einen Kurzschluß zu den Brückenwiderständen 23 und die aus einer Zenerdiode D₁ und einem dieser parallel 24 bildet. Der Widerstand 22 im Emitterkreis des geschalteten Kondensator C₀ besteht. Diese Begren- Transistors T₂ ist so hoch gewählt, daß in diesem Fall zungseinrichtung ist für die Wirkungsweise der Anlage das Emitterpotential niedriger ist als das Basispotential ohne entscheidende Bedeutung und wird daher im des Transistors T₂. Es kann daher über den Transistor folgenden nicht näher erläutert. 65 T₂ kein Strom fließen.

An dem gleichen Anschlußpunkt wie diese liegen Erst wenn der Schaltarm 25 durch den Nocken 16

zwei weitere Festwiderstände 20 und 21 von je 5 kΩ. in seine Schließstellung gebracht wird, bekommt die Der mit 20 bezeichnete führt zur Emitterelektrode E Basis des Transistors T₂ über den Gleichrichter D₂

und den Kondensator C₃ die volle negative Spannung der Minusklemme der Betriebsstromquelle, und der Transistor T₂ wird stark stromleitend. Ein über die Widerstände i?2, R₃ und R₁ fließender Kollektorstrom J₂ erzeugt an diesen einen hohen Spannungsabfall. Dies hat zur Folge, daß wegen des praktisch auf die volle Betriebsspannung aufgeladenen Kondensators C das Potential der Basis B des Transistors T₁ positiver wird als sein Emitterpotential und der Transistor T₁ daher gesperrt wird. Wegen des jetzt aussetzenden Kollektorstroms J₁ fällt der seither wirksame Spannungsabfall am Widerstand 21 fort, die Basis JS des Transistors T₂ wird daher sehr stark negativ und bleibt auf einem gegenüber dem Emitterpotential negativen Wert, so daß der durch Schließen des Schalters 25 stromleitend gewordene Transistor T₂ in diesem Betriebszustand weiterhin bleibt, auch wenn der Schalter in seine Offenstellung zurückgeht.

Sobald jedoch der Kondensator C sich so weit entladen hat, daß die zwischen der Basis B und dem Emitter E des Transistors T₁ verbleibende Restspannung unter den Wert Null abgesunken ist und der Transistor T₁ daher wieder stromleitend wird, bringt der am Widerstand 21 infolge des Kollektorstroms J₁ entstehende Spannungsabfall den Transistor T₂ in seinen Sperrzustand zurück, indem der bis zum nächsten Schließaugenblick des Schalters 25 verbleibt.

Am Anschlußpunkt des Stromverstärkers 15 entstehen daher rechteckförmige Impulse 40, deren Impulsbreite in der Zeichnung mit T angedeutet ist. Die Impulsbreite entspricht derjenigen Zeit, die vom Schließaugenblick des Kontaktarms 25 bis zu demjenigen Zeitpunkt vergeht, in dem er Kondensator sich so weit entladen hat, daß die Restspannung zwischen Basis und Emitter des Transistors T₁ unter den Wert Null abgesunken ist.

Die Impulsbreite und damit auch die Menge des unter konstantem Druck eingespritzten Kraftstoffs hängt einerseits davon ab, wie groß die Entladezeitkonstante des aus dem Kondensator C und den Widerständen R₃₀, R₃₁ und R₃₂ ist, und außerdem von der Höhe desjenigen Potentials, an das der Transistor T₂ das Zeitglied im Augenblick der Schließung des Schalters 25 anlegt. Änderungen des mit der Drosselklappe gekuppelten Widerstandes R₃₀, des durch einen Fliehkraftregler verstellbaren Widerstandes R₃₁ und des von der Kühlwassertemperatur abhängigen Widerstandes R₃₂ wirken sich additiv auf die Länge der Spritzzeit T aus. Demgegenüber haben Änderungen des von der Ansauglufttemperatur abhängigen Wider-Standes R₃ und des vom Luftdruck abhängigen Widerstandes R_t einen multiplikativen Einfluß auf die Spritzzeit, da sie das Potential, an dem das Zeitglied angeschlossen ist, in Abhängigkeit von den genannten Betriebsbedingungen der Brennkraftmaschine verändern.

Die multiplikative Wirkung der im Spannungsteiler, zu dem der Widerstand i?₆ gehört, angeordneten Widerstände R₃ und i?₄ und die additive Wirkung der im Entladestromkreis des Zeitgliedes angeordneten Widerstände R₃₀, R₃₁ und R₃₂ läßt sich an Hand des in Fig. 2 dargestellten Prinzipschaltbildes der Anlage nach Fig. 1 verhältnismäßig leicht übersehen. Im Schaltbild nach Fig. 2 sind die beiden Transistoren der Kippschaltung wie in Fig. 1 mit T₁ und T₂ bezeichnet. Der von der Temperatur der Ansaugluft abhängige Widerstand R₃ und der vom Druck der Außenluft abhängige Widerstand i?₄ sind zusammen mit dem Festwiderstand R₂ der Fig. 1 zu einem in gewissen Grenzen veränderbaren Widerstand R_y zusammengefaßt, der zusammen mit dem Widerstand R₆ einen Spannungsteiler bildet, an dem die Basis B des Transistors T₁ über das aus dem Kondensator C und dem ihm parallel geschalteten Widerstand R_x gebildete Zeitglied angeschlossen ist. Im Widerstand R_x ist die Reihenschaltung aus dem von der Stellung der Drosselklappe abhängigen Widerstand i?₃₀, dem von der Drehzahl abhängigen Widerstand R₃₁ und dem von der Temperatur des Kühlwassers der Brennkraftmaschine abhängigen Widerstand R₃₂ zusammengefaßt. Es gilt daher:

Ry — i?2 + Rs H~ ^4
R_x = R₃₀ + jR₃₁ + R

32

5kO,
100 kQ.

Ausgangspunkt der Betrachtung sei der Ruhezustand der Kippschaltung, bei dem der Schaltarm 25 sich in der Offenstellung befindet, der Transistor T₁ stromleitend und der Transistor T₂ stromlos ist.

Der aus dem Widerstand R_y und dem Widerstand R₆ gebildete Spannungsteiler ist daher zunächst unwirksam. Der Ladekondensator C des Zeitgliedes lädt sich auf eine Spannung U_e auf, die praktisch gleich groß ist wie die Betriebsspannung Ub der Kippschaltung; denn der Widerstand R_y ist klein gegenüber dem zum Kondensator C parallelliegenden Widerstand R_x. Es kann daher gesetzt werden:

Sobald der Transistor T₂ durch Schließen des Kontaktarmes 25 einen in Fig. 2 mit Ui bezeichneten Steuerimpuls erhält und infolgedessen einen starken Kollektorstrom J₂ über den etwa 6 kQ aufweisenden Widerstand R₆ zu führen vermag, wird der aus den Widerständen .R₃, und R₆ gebildete Spannungsteiler wirksam. Am Widerstand R_y entsteht dann ein Spannungsabfall U_v, der sowohl das Anschlußpotential des Zeitgliedes R_x, C als auch das Potential der Basis B des Transistors T₁ bestimmt. Die zwischen der Basis und dem Emitter des Transistors T₁ wirksame Spannung Ute läßt sich dann folgendermaßen angeben:

Übe + U_b - U_v - Ue = 0;

U_v =

Ry

Rr ~l· R11

= Ub- a-

Im Zeitpunkt t₀ = 0 liegt am Kondensator die Spannung Ucmaz = Ub, die sich mit t auf den Wert

Tr „_ Γ/ , g T

verringert, wobei τ = R_x- C die Zeitkonstante des Zeitgliedes ist. Der Kondensator C entlädt sich nach Fig. 3 vom Wert £/& im Zeitpunkt r₀ = 0 auf den Wert

im Zeitpunkt T.

Im Zeitpunkt Γ soll die Kippschaltung in ihren Ruhezustand zurückkehren, d. h., der Transistor T₁ soll wieder stromleitend werden und den Transistor T₂ sperren. Dies ist aber nur möglich, wenn im Zeitpunkt Γ der Kondensator sich so weit entladen hat, daß Übe = 0 ist.

Wie Fig. 3 erkennen läßt, kann die Spannungsabnahme A Uc des Kondensators während der Zeit T mit genügender Genauigkeit durch eine Gerade dargestellt und es kann

T

AU₀=Ub- —■

gesetzt werden.
Wenn man sich erinnert, daß

U_v= Ub- oc und oc = ist, und wenn man

Ry

IO

Ry+.

setzt sowie Übe = 0 annimmt, muß nach der obenstehenden Gleichung

-U_v-U_e = 0=U_b-U_v-[Ub-

T\

und damit

sein, d. h.

— τ

— = Ub-oc. χ

Weil X = R_x-C ist, wird T= R_x- C-oc. Mit den Werten

Rx = R₃Q + R₃₁ + R₃₂ und Ry = R₂ + R₃ + R₁ ergibt sich

T=C- (R₃₀ + R₃₁ + R₃₂) ■ ---——-—j—-—■—— .

-K₂ "T" ^Ä3 τ ^₄ -+· Kg

Hieraus ersieht man, daß Änderungen der Widerstände R₃₀, R₃₁ und R₃₂ additiv auf die Impulsbreite T und damit auf die eingespritzte Kraftstoffmenge einwirken, während die Änderungen der Widerstände R₃ und i?₄ sich multiplikativ auswirken.

Die in der Schaltung nach Fig. 1 vorgesehenen Gleichrichter D₂ und D₃, die in die Basiszuleitungen der Transistoren T₁ und T₂ eingeschaltet sind, sollen den Temperatureinfluß auf die Transistoren herabsetzen, wenn diese aus Germanium bestehen. Es empfiehlt sich in diesem Falle, als Gleichrichter Siliziumdioden zu verwenden. Wenn an Stelle von aus Germanium bestehenden Flächentransistoren T₁ und T₂ solche aus Silizium mit genügend hoher Belastbarkeit gewählt werden, kann auf die Verwendung zusätzlicher Siliziumdioden verzichtet werden.

Beim zweiten Ausführungsbeispiel nach Fig. 4 ist in die Basiszuleitung des Transistors T₁ ebenfalls eine Siliziumdiode D₃ eingeschaltet und die Impulsform durch einen zwischen der Diode D₃ und der Basis B angeschlossenen Ableitwiderstand 42 von etwa 100 Ω verbessert.

An Stelle des veränderbaren, aus mehreren einzeln veränderlichen Widerständen zusammengesetzten Gesamtwiderstandes R_x nach Fig. 2 ist bei diesem Ausführungsbeispiel ein dritter Transistor 3T₈ vorgesehen, dessen wirksamer Emitter-Kollektor-Widerstand durch einen seiner Basis zugeführten Strom Jb geändert werden kann. Dieser Strom kann beispielsweise von einem dem Kühlwasser ausgesetzten Thermoelement erzeugt werden. Außerdem ist dem Ladekondensator C ein Entladewiderstand 43 in Reihe geschaltet. An diesem Widerstand ruft der über den Transistor T₃ gehende Entladestrom des Kondensators C einen Spannungsabfall hervor, der erheblich denjenigen Zeitpunkt bestimmt, bei dem der Transistor T₁ wieder stromleitend wird und den Öffnungsimpuls beendet. Die Verwendung eines Transistors im Entladekreis hat den großen Vorteil, daß der Entladestrom praktisch einen konstanten Wert annimmt und die Entladekurve des Kondensators daher annähernd geradlinig verläuft.

Im Gegensatz zum Ausführungsbeispiel nach Fig. 1 wird beim Ausführungsbeispiel nach Fig. 4 das Anschlußpotential des aus dem Kondensator C und dem Transistor T₃ sowie dem Reihenwiderstand 43 gebildeten Zeitgliedes nicht durch einen veränderbaren Spannungsteiler, sondern durch zwei in den Spannungsteiler R₂ und R_e eingeschaltete Gleichspannungsgeneratoren G₁ und G₂ bestimmt. Die Generatoren liefern jeweils in ihrer Höhe von einzelnen Betriebsbedingungen der Brennkraftmaschine, beispielsweise von der Drehzahl und der Drosselklappenstellung, abhängige Spannungen. Es ist selbstverständlich auch möglich, die gelieferten Spannungen z. B. mittels eines als Oktanwähler ausgebildeten Widerstandes der jeweiligen Oktanzahl des verwendeten Kraftstoffes anzupassen.

Zu den nachfolgenden Patentansprüchen wird bemerkt, daß für die Gegenstände der Unteransprüche 3 bis 6 und 8 bis 14, welche gegebenenfalls auch in anderem Zusammenhang Verwendung finden könnten, dennoch ein vom Hauptgedanken der Erfindung (Anspruch 1) losgelöster Schutz nicht begehrt ist. Bei den Ansprüchen 2 und 7 handelt es sich um Ausführungsbeispiele des Haupterfindungsgedankens.

Claims

PATENTANSPRÜCHE:

1. Einspritzanlage für Brennkraftmaschinen mit einer zur Erzeugung von Stromimpulsen dienenden monostabilen Kippschaltung, die wenigstens einen Transistor enthält, an dessen Steuerelektrode ein die Impulsdauer (Einspritzdauer) bestimmendes Zeitglied aus wenigstens einem Kondensator und wenigstens einem diesem parallelliegenden Widerstand angeschlossen ist, dadurch gekennzeichnet, daß das Zeitglied in an sich bekannter Weise wenigstens einen in Abhängigkeit von den Betriebsbedingungen der Brennkraftmaschine (beispielsweise von der Drosselklappenstellung, Drehzahl, Kühlwassertemperatur) veränderbaren Widerstand (R_x) umfaßt und daß das Zeitglied außerdem an ein Potential, das in Abhängigkeit von anderen Betriebsbedingungen (beispielsweise von der Temperatur der Ansaugluft, dem äußeren Luftdruck) veränderbar ist, derart angeschlossen ist, daß sich bei diesen Potentialänderungen eine multiplikative Änderung der Impulsdauer ergibt.

2. Einspritzanlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Zeitglied an einen Spannungsteiler angeschlossen ist, der in AbRängigkeit von anderen Betriebsbedingungen (beispielsweise von der Temperatur der Ansaugluft, dem äußeren Luftdruck) veränderbar ist.

3. Einspritzanlage nach Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß dem Kondensator (C)

des Zeitgliedes in bekannter Weise mehrere in Abhängigkeit von den Betriebsbedingungen der Brennkraftmaschine veränderbare, miteinander in Reihe liegende Widerstände (R_so, R₃₁, .R₃₂) parallel geschaltet sind.

4. Einspritzanlage nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens einer der Widerstände temperaturabhängig, vorzugsweise ein Kaltoder Heißleiter ist.

5. Einspritzanlage nach Anspruch 1 mit wenigstens einem Transistor, dadurch gekennzeichnet, daß der Transistor ein Germaniumflächentransistor ist.

6. Einspritzanlagenach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Basiselektrode (B) des Transistors (J₁ bzw. T₂) eine Siliziumdiode (D₂, D₃) vorgeschaltet ist.

7. Einspritzanlage nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die monostabile Kippschaltung wenigstens zwei Transistoren (T₁ und T₂) enthält, von denen der eine (T₂) im Zuge eines Spannungsteilers (R_y, i?_e) liegt, an den der andere Transistor (T₁) über das Zeitglied mit seiner Steuerelektrode angeschlossen ist.

8. Einspritzanlage nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Transistoren aus Silizium bestehen, vorzugsweise Siliziumflächentransistoren sind.

9. Einspritzanlage nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Zeitglied an ein Potential angeschlossen ist, dessen Höhe von einem in Abhängigkeit von wenigstens einer Betriebsbedingung der Brennkraftmaschine betriebenen Generator (G₁, G₂) bestimmt wird.

10. Einspritzanlage nach Ansprüchen 8 und 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Generator (G₁ bzw. G₂) in den Spannungsteiler (R_y, R₆) eingeschaltet ist.

11. Einspritzanlage nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß der die Entladezeit des Zeitgliedes bestimmende veränderbare Widerstand (R_x) ein Regeltransistor (T₃) ist, dessen wirksamer Emitter-Kollektor-Widerstand in Abhängigkeit von wenigstens einer Betriebsbedingung der Brennkraftmaschine gesteuert wird (Fig. 4).

12. Einspritzanlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß parallel zu der einseitig an die Basis des Kipptransistors (T₁) angeschlossenen Emitter-Kollektor-Strecke des Regeltransistors (Γ₃) der Kondensator (C) des Zeitgliedes und ein mit diesem in Reihe liegender Entladewiderstand (43) angeschaltet sind (Fig. 4).

13. Einspritzanlage nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß die monostabile Kippschaltung von einem mit der Brennkraftmaschine gekuppelten mechanischen Schalter (16, 25) gesteuert wird.

14. Einspritzanlage nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß der Schalter im Schließungsaugenblick die Steuerelektrode des Kipptransistors (T₂) an einen Pol der Betriebsstromquelle der Kippschaltung vorzugsweise über einen Koppelkondensator (C₃) anschaltet.

In Betracht gezogene Druckschriften:
USA.-Patentschrift Nr. 2 018 159;
SAE-JOURNAL, April 1957, S. 26 bis 29.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen