DE1055299B

DE1055299B - Nachbrennersteuereinrichtung fuer Gasturbinenstrahltriebwerke

Info

Publication number: DE1055299B
Application number: DEB40968A
Authority: DE
Inventors: Howard J Williams
Original assignee: Bendix Aviation Corp
Current assignee: Bendix Aviation Corp
Priority date: 1955-07-08
Filing date: 1956-07-07
Publication date: 1959-04-16

Description

DEUTSCHES

Die Erfindung betrifft eine Nachbrennersteuereinrichtung für Gasturbinenstrahltriebwerke mit einem von der Turbine angetriebenen Kompressor, einem stromabwärts von der Turbine gelegenen Schubrohr und einem Dosierventil in der Brennstoffleitung zu dem Schubrohr, bei welcher der Durchflußquerschnitt des Dosierventils in Abhängigkeit von einer Betriebskenngröße der Maschine durch eine erste Vorrichtung geändert wird und eine zweite, durch ein von Hand betätigbares Glied gesteuerte Vorrichtung mit der ersten Vorrichtung zusammenarbeitet, um den Durchflußquerschnitt zu regulieren.

Bei einer derartigen bekannten Ausführung wird das in der Brennstoffleitung zu dem Schubrohr liegende Dosierventil durch zwei Faktoren, nämlich den Turbinenauslaßdruck und den Kompressoreinlaßdruck, gesteuert. Die Handsteuerung bestimmt hierbei die relativen Wirkungen der beiden Faktoren. Der zulässige größte Durchsatz des Nachbrennerbrennstoffes hängt bei dieser Ausführung von. Betriebskeimgroßen in dem System ab.

Bei der bekannten Ausführung wirkt der Turbinenauslaßdruck im Sinne einer Verminderung des Brennstoffflusses, der Kompressoreinlaß druck dagegen in Richtung einer Brennstoffflußsteigerung. Wenn der größte Durchfluß erhalten wird, hängt er nicht von einem der Steuerfaktoren, sondern von beiden Faktoren und ihrer relativen Wirkung ab, die durch die. Handbetätigung festgelegt wird.

Ferner ist eine Nachbrennersteuereinrichtung bekannt, bei der eine auf die Temperatur des Schubrohrs ansprechende Vorrichtung die Menge des Brennstoffflusses zum Nachbrenner vermindert, wenn diese Temperatur einen vorbestimmten Wert überschreitet. Der Nachbrennerbrennstofffluß wird hierbei in Übereinstimmung mit dem Druckunterschied an dem Kompressor der Maschine geregelt.

Ferner ist eine Regelvorrichtung zur Aufrechterhaltung eines konstanten Wertes der Turbinendrehzahl bekannt, der durch eine von Hand betätigte Drossel durch Regulierung der durch einen Regler zu der Maschine abgegebenen Brennstoffströmung ausgewählt wird. Der Regler hat hierbei eine veränderbare Charakteristik, die durch die Drossel einstellbar ist. Während eines vorübergehenden Betriebszustandes, d. h. der Beschleunigung und Verzögerung, ist die Brennstoff abgabekurve bei dieser bekannten Ausführung zwischen Maximum- und Minimumgrenzen eingefaßt, die in Abhängigkeit von dem Unterschied der Drücke an dem Kompressorausgang und -eingang bestimmt sind. Hierdurch wird ein Pumpen der Turbine während der Beschleunigung und ein Erlöschen des Brenners während der Verzögerung verhindert.

Nadibrennersteuereinridituiig
für Gasturbinenstrahltriebwerke

Anmelder:

Bendix Aviation Corparation,
New York, N. Y. (V. St. A.)

Vertreter: Dr.-Ing. H. Negendank, Patentanwalt,
Hamburg 36, Neuer Wall 41

Beanspruchte Priorität:
V. St. v. Amerika vom 8. Juli 1955

Howard J. Williams, South Bend, Ind. (V. St. A.),
ist als Erfinder genannt worden

Erfindungsgemäß ist die erste Vorrichtung arbeitsmäßig oder mechanisch mit dem Drosselventil verbunden, um seinen größten Querschnitt zu bestimmen, und eine von derselben Betriebskenngröße wie die erste Vorrichtung abhängige dritte Vorrichtung arbeitsmäßig oder mechanisch mit dem Dosierventil verbunden, die unabhängig von der zweiten Vorrichtung den kleinsten Querschnitt vorgibt. Hierbei ist die zweite Vorrichtung zur Auswahl des \^rentilquerschnittes innerhalb der größten und kleinsten Grenze, welche durch die erste bzw. dritte Vorrichtung festgelegt sind, arbeitsmäßig mit dem Ventil verbunden, und die Betriebskenngröße ist in an sich bekannter Weise eine für die zum Schubrohr strömende Luftmenge kennzeichnende Größe, z. B. der Kompressorauslaß druck.

Die Grenzen zur Auswahl des Ventil quer schnittes werden so bestimmt, daß die Verbrennung in dem Abgasrohr unabhängig von der Stellung des Drosselventils aufrechterhalten wird und daß im wesentlichen die gesamte Luft, die von der Turbine bei jedem Kompressorauslaßdruck in das Abgasrohr strömt, verbrannt wird, so daß der Schubkraftanstieg einen Höchstwert hat.

Der Pilot hat somit einen unmittelbaren Steuereinfluß auf den Betrag der Schubkraftvermehrung, die er entsprechend der gewünschten Betriebsweise einstellen kann, ohne aus dem Bereich der höchsten Wirkungsweise und Sicherheit herauszukommen.

809 790/176

Es wird eine Einrichtung geschaffen, die auf die Temperatur im Schubrohr der Turbine anspricht, um die Wirkung des Kompressordruckes auf die Steuerung der Brennstoffversorgung zu begrenzen.

Weitere Zwecke und Merkmale der Erfindung sollen in der Beschreibung im Zusammenhang mit den Figuren erläutert werden; es zeigt

Fig. 1 eine schematische Ansicht einer Gasturbine, welche mit einer vollständigen Regelvorrichtung der Antriebskraft einschließlich der erfindungsgemäßen Nachbrennersteuereinrichtung ausgestattet ist,

Fig. 2 einen schematischen Querschnitt durch die in Fig. 1 gezeigte Nachbrennersteuereinrichtung,

Fig. 3 einen schematischen Schnitt durch eine Nachbrennersteuereinrichtung analog Fig. 2 mit einigen Abwandlungen,

Fig. 4 eine graphische Darstellung, in welcher der Brennstoffzufluß für den Nachbrenner über dem Kompressorauslaßdruck aufgetragen ist, um gewisse Arbeitseigenschaften der in Fig. 2 und 3 gezeigten Brennersteuereinrichtung zu erläutern.

In Fig. 1 ist das Strahltriebwerk allgemein mit 10 bezeichnet und ist versehen mit mehreren ringförmig angeordneten Brennkammern 12. Diese Brennkammern 12 sind in einem Gehäuse angeordnet, welches aus einem Kopfstück oder Luftzufuhrbereich 14 und einem Kompressor 16 besteht, welcher durch eine Turbine 18 über eine Antriebswelle 20 angetrieben wird. Das verlängerte Abgasrohr, im folgenden Schubrohr 21 genannt, nimmt die heißen Verbrennungsgase auf, welche durch die Turbine 18 strömen, und führt die Gase zu einer Rückstoßdüse 22 mit veränderlichem Querschnitt. Aus dieser Düse 22 erfolgt der Ausstoß in die Atmosphäre. Jede der Brennkammern ist mit einer Brennerdüse 23 versehen, welche über die Leitung 24, die Verteilerleitung 26 und einzelne Brennstoffleitungen 28 mit einer abgemessenen Menge von unter Druck stehendem Brennstoff versorgt wird. Die Leitung 24 erhält den abgemessenen Brennstoff von einer Hauptbrennkammerregelvorrichtung 30.

Eine Pumpe 32 pumpt über die Leitung 34 Brennstoff zu der Regelvorrichtung 30, wobei ein Teil desselben über die Leitung 38 wieder der Pumpenzufluß-Ieitung36 zurückgeführt werden kann. Die Brennkammerregelvorrichtung 30 enthält eine Vorrichtung, welche in Abhängigkeit von der Kompressoreingangstemperatur, dem Kompressorauslaßdruck, der Drehzahl und der Stellung des Einstellhebels 52 des Piloten betätigt wird. Die Kompressoreingangstemperatur wird durch einen Temperaturfühler 40 gemessen, welcher über eine Leitung 42 mit flüssigkeitsgefüllten Bälgen in der Brennkammerregelvorrichtung 30 verbunden ist. Der Kompressorauslaßdruck wird von einem Druckrohr 44 aufgenommen und über die Leitungen 46 und 48 mit der BrennkammerregelvoTrichtung30 verbunden. Die Drehzahl ward über eine kerbverzahnte Welle 50 der Regelvorrichtung mittels eines entsprechenden, nicht gezeigten Getriebes übertragen, welches zwischen dieser Welle 50 und der Maschinenantriebswelle 20 gelegen ist. Der Einstellhebel 52 des Piloten ist drehbar auf einer Welle 54 in dem Einstellquadranten 56 angebracht, wobei die Welle mit der Brennkammerregelvorrichtung über ein Gestänge 58, eine Drosselstange 60 und eine Welle 62 verbunden ist.

Brennstoff unter Druck wird über eine Zentrifugalpumpe 67 durch eine Zuflußleitung 66 einer Nachbrennersteuereinrichtung 64 zugeführt. Diese Nachbrennersteuereinrichtung 64 versorgt über eine Abflußleitung 70 eine Nachbrennerverteilerleitung 68 mit einer abgemessenen Menge Brennstoff. Dieser Brennstoff wird in das Schubrohr 21 geblasen, wo er sich mit der unverbrannten Luft der heißen Abgase vermischt, durch dieses Schubrohr strömt und so die Schubrohrtemperatur stromab der Verteilerleitung 68 erheblich steigert, wodurch der Nutzschub der Ausstoßdüse 22 verstärkt wird. Der Druckmeßfühler 44 und die Leitung 46 führen Luft unter Kompressorauslaßdruck zur Nachbrennersteuereinrichtung, während der Regelhebel 52 des Piloten arbeitsmäßig mit der Steuereinrichtung 64 über eine Bezugsdruckleitung 72 und Düseneinstelldruckleitung 74 verbunden ist, so daß die Steuereinrichtung 64 in der Lage ist, die Brennstoffversorgung für die Verteilerleitung 68 als einheitliche Funktion vom Kompressorauslaßdruck und Düsenstellung zu verändern. Eine Leitung 76 verbindet die Regelvorrichtung 30 mit der Steuereinrichtung 64 mittels eines hydraulischen Druckes, welcher sich proportional zu den Änderungen der Drehzahl ändert. Dadurch kann der Brennstoff durch die Steuereinrichtung 64 nicht unterhalb einer bestimmten vorgegebenen Drehzahl fließen.

Der wirksame Querschnitt der Ausstoßdüse 22 wird durch ein geschoßkörperähnliches Ventil 78 geregelt, welches in einem zylindrischen Führungsteil 80 hin- und herbeweglich ist und welches so eingestellt wird, daß es den wirksamen Querschnitt der Düse 22 in Funktion zur Lage des Stellhebels 52 des Piloten und/oder als Funktion der Schubrohrtemperatur durch eine Stange 82 verändern kann. Diese Stange 82 ist durch einen hydraulisch angetriebenen Arbeitskolben 84 mit der Regelvorrichtung 86 für den Querschnitt der Ausstoß düse verbunden. Der Arbeitskolben 84 ist als Kolben ausgebildet, welcher unter Druck stehenden Brennstoff oder Öl über eine Leitung 85 oder 85' aufnehmen kann, wobei dieser Zylinder nur wegen der Einfachheit der Darstellung als im Schubrohr 21 untergebracht gezeichnet ist. Der Stellhebel 52 des Piloten ist mit der Düsenquerschnitt-RegelvotTichtung 86 durch einen Hebel 88 und einen weiteren Hebel und eine Welle 90 verbunden, um den wirksamen Querschnitt der Ausstoßdüse 22 mit der Antriebskrafteinstellung der Hauptbrennkammerregelvoxrichtung 30 zu koordinieren, wenn der Nachbrenner nicht in Betrieb ist. Solange der Nachbrenner nicht arbeitet, spricht ein Elektronenverstärker und eine Temperaturregelvorrichtung 92 auf die Turbinenauslaßtemperatur im Schubrohr 21 an, wenn diese einen bestimmten Maximalwert überschreitet. Diese Temperatur wird durch einen Thermofühler 94 über eine Leitung 96 zur Regelvorrichtung 92 weitergegeben, worauf über die Leitungen 98 die Düsenquerschnitt-Regelvorrichtung 86 eine derartige Steuerung durchführt, daß das geschoßförmige Ventil 78 den Querschnitt der Düse 22 vergrößert, wenn die Temperatur im Schubrohr unterhalb einer vorbestimmten Maximalgrenze gehalten werden muß. Ein Hebel 99 zur mechanischen Rückkopplung verbindet die Stange 82 mit der Düsenquerschnitt-Regelvorrichtung 86. Befindet sich der Nachbrenner in Betrieb, so bestimmt die Temperaturregel vor richtung 92 den wirksamen Querschnitt der Ausstoßdüse 22 allein über die Düsenquerschnitt-Regelvorrichtung 86. Diese Regelung ist derart, daß eine konstante und festgelegte Turbinenauslaßtemperatur im Schubrohr 21 beibehalten wird, und zwar unabhängig von Veränderungen der Brennstoffzuführung in der Verteilerleitung 68 oder unabhängig von anderen Arbeitsbedingungen der Maschine.

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Die Einstellung der Antriebskraft durch den Hebel 52 des Piloten in dem Sektor A des Quadranten ruft eine Drehzahlsteuerung in der Hauptregelvorrichtung 30 zwischen einer unteren Leerlaufdrehzahl und einer nahe am Maximum befindlichen Betriebsdrehzahl hervor, wenn der Hebel 52 den Sektor in einer dem Uhrzeigersinne entgegengesetzten Richtung durchläuft. Die Düsenquerschnittssteuerung wird während der Beschleunigung der Maschine wirksam, um den Querschnitt der Düse 22 zu verringern, wodurch der Nutzschub verstärkt wird. Durchläuft der Hebel 52 des Piloten den Sektor B des Quadranten in einer dem Uhrzeigersinn entgegengesetzten Richtung, so wird die Drehzahleinstellung der Hauptregelvorrichtung nur sehr wenig, wenn überhaupt, betätigt, wohingegen das Gestänge 88 die Düsenquerschnittssteuerung 86 so einstellt, daß das geschoßartige Ventil 78 die Düsenfläche 22 bis zu deren minimaler Größe schließt, die der äußersten Arbeitsbedingung entspricht, bei welcher der Nachbrenner nicht arbeitet; dieses entspricht einer Stellhebeleinstellung an der Trennlinie zwischen den Sektoren B und C des Quadranten. Bewegt sich der Hebel 52 des Piloten bei Maximaldrehzahl der Maschine über den Sektor C des Quadranten in einer dem Uhrzeigersinn entgegengerichteten Richtung, so regelt der Nachbrennerregler 64 als Funktion des Kompressorausstoßdruckes und der Hebelstellung des Piloten die zunehmende Brennstoffmenge zur Verteilerleitung 68. Während des Betriebes der Maschine innerhalb des durch die Sektoren A und B bestimmten Leistungsbereiches wirkt die Temperaturregelvorrichtung 92 auf die Düsenquerschnitt-Regelvorrichtung 86 nur in dem Sinne, daß zu hohe Temperaturen in dem Schubrohr21 vermieden werden; die Einschaltung des Nachbrenners im Sektor C ergibt eine kontinuierliche Beeinflussung der Düsenquerschnitt-Regelvorrichtung 86 durch die Temperaturregelvorrichtung 92, um eine bestimmte konstante Schubrohrtemperatur aufrechtzuerhalten.

Die Temperaturregelvorrichtung 92 kann auch mit der Nachbrennersteuerung 64 über einen Schalter 100 und Leitungen 101 und 102 verbunden werden, damit die Brennstoffzufuhr für den Nachbrenner verringert werden kann, falls im Schubrohr auf Grund einer Bewegung des Düsenventils 78 in eine zu weit geöffnete Stellung zu große Temperaturen entstehen. Der Schalter 100 kann geschlossen werden, damit die Regelvorrichtung 92 eine Verringerung des Brennstoffzuflusses bei Überhitzungsgefahr bewirkt, indem ein kleiner federbelasteter Kolben 103, welcher in einer zylindrisehen Führung 103' innerhalb des Zylinders 80 angeordnet ist, in noch zu beschreibender Weise in Tätigkeit tritt. Dieser Kolben 103 ist über ein Gestänge 103" mit dem Schalter 100 verbunden. Das Ende der Führung 103 wirkt als Begrenzung für das Düsenventil 78 und seine Maximalquerschnittseinstellung. Dieses Ventil 78 ruft eine nach links gerichtete Bewegung des Kolbens 103 hervor, um den Schalter 100 zu schließen, wenn ein maximaler Düsenquerschnitt erreicht worden ist. So kann eine weitere Schubrohrtemperatursteuerung erfolgen, obwohl sich das Ventil 78 in seiner weit geöffneten Stellung befindet, bei welcher durch die Steuervorrichtung 86 und 92 eigentlich keine weitere Regelung der Ubertemperatur gegeben ist.

Die in Fig. 2 gezeigte Regelvorrichtung 64 leitet den für den Nachbrenner bestimmten Brennstoff von der unter einem Druck P₁ stehenden Zuflußleitung 66 zu der unter einem Druck P₃ stehenden Abflußleitung 70. Der Brennstoff fließt durch Öffnungen 104 einer Hülse 106, durch gegenüber angeordnete Öffnungen 108, welche durch ein Doppelsitzventil 110 gesteuert, werden, weiter durch eine Druckkammer 112, welche unter dem Druck P₂ steht, eine Leitung 114, eine Kammer 116, eine Abmeßöffnung 118, welche zwischen einem Mündungsteil 120 und einem profilierten Abmeßventil 122 gebildet wird, und weiter durch eine unter dem Druck P₈ stehende Kammer 124, welche den jetzt abgemessenen und unter Druck stehenden Brennstoff aufnimmt, weiter durch eine Leitung 126 und durch eine Öffnung 128, welche durch ein Abschlußventil 130 geschlossen werden kann.

Das Regulierventil 110 ist ein Ventil zur Erzeugung eines Differenzdruckes. Dieses Ventil 110 wird durch eine Regulierfeder 132 in eine Öffnungsstellung gedrückt, wobei die Feder 132 mit dem Ventil durch einen Federteller 134 und eine Ventilstange 136 verbunden ist, welche durch eine biegsame Membran 138 führt. Das Ventil 110 wird in die geschlossene Stellung durch eine Kraft gedrückt, welche durch den Differenzdruck des Brennstoffes an der Membran 138 entsteht. Dieser Differenzdruck ist bei einer gegebenen Einstellung der Federstellschraube 140 im wesentlichen konstant und wird ständig durch das Meßventil 122 geregelt, da die Kammern auf jeder Seite der Membran 138 mit den Kammern auf jeder Seite des Ventils 122 verbunden sind.

Eine Leitung 142 mit einer festen Verengung 144 verbindet die unter dem Druck P₂ stehende Leitung 114 mit der unter dem Druck P₃ stehenden Kammer 124 über eine Hilfsdniekkammer 146, welche an der Niederdruckseite des Arbeitskolbens 148 angebracht ist, welcher das Meßventil 122 betätigt, und über eine Öffnung 150, deren Querschnitt durch ein halbkugelförmiges Hilfsventil 152 verändert werden kann. Die Einstellung des Ventils 152 erfolgt als Funktion der Druckbelastung eines evakuierten Balges 154, welcher in einer Luftkammer 156 untergebracht ist und unter dem Druck P_x steht. Dieser Balg 154 ist mit dem Ventil 152 über eine Stange 158 und einen Hebel 160 verbunden, welcher um den Punkt 162 schwenkt. Der Hebel 160 ist mit dem Meßventil 122 durch eine Spannfeder 164 und weiterhin durch eine Spannfeder 168 mit einer verstellbaren Befestigung 166 am Gehäuse verbunden.

Die unter dem Kompressorauslaßdruck stehende Leitung 46 enthält eine Verengung 170 und endet in einer Kammer 172, welche über eine Öffnung 174, eine Kammer 178 und eine Leitung 180 mit der Atmosphäre verbunden ist. Der wirksame Öffnungsquer— schnitt der Öffnung 174 kann durch ein von dem Piloten über eine Servoeinrichtung einzustellendes Nadelventil 176 verändert werden. Eine Zweigleitung 182 verbindet die Balgkammer 156 mit der Leitung 46 bei einem Punkte, welcher zwischen der Verengung 170 und dem Ventil 176 liegt. Die Zweigleitung ist weiterhin in der Lage, diese Kammer mit der zur Atmosphäre führenden Leitung 180 über eine normalerweise geschlossene Öffnung 184 und eine Leitung 186 zu verbinden. Ein Magnetventil 188 hält die Öffnung 184 im allgemeinen geschlossen; beim Auftreten einer Überhitzung im Schubrohr 21 während maximal geöffnetem Düsenquerschnitt erregt die Temperatursteuervorrichtung 92 über die Leitungen 101 und 102 eine Spule 190, so daß das Ventil 188 nach oben gegen die Feder 192 gepreßt wird. Dadurch wird die Kammer 156 mit der Atmosphäre verbunden. Ein von Hand einstellbarer Kolben 194 ist in einer Kammer 196 untergebracht, die mit der Leitung 182 verbunden ist. Diese Anordnung dient zur Einstellung der bei

einem Druckwechsel in der Leitung 182 benötigten Zeit für den Druckausgleich, der sogenannten Totzeit, wenn beispielsweise ein schnelles Öffnen oder Schließen des Ventils 176 erfolgt. Dadurch, daß die Stellung des Kolbens 194 veränderbar ist und somit S das wirksame \⁷olumen der Kammer 196 verändert werden kann, läßt sich nämlich die Zeit für einen Druckausgleich in der Leitung 182 nach Wunsch einstellen.

Die Stellung des Ventils 176 wird durch den Drosselhebel 60 und die Welle 62 der Hauptbrennkammerregelung 30 über eine Servoeinrichtung beeinflußt. Innerhalb der Hauptregel vorrichtung 30 ist eine unter dem Bezugsdruck P% stehende Kammer 198 vorhanden. Diese Kammer 198 ist über die Leitung 72 mit der Kammer 200 eines Servokolbens und weiterhin über die Leitung 38 mit der Eingangsseite der Pumpe 32 und mit einer Abflußleitung 202 eines Regulierventils 204, welches den Differenzdruck zwischen der Leitung 202 und der Kammer 198 konstant hält, über eine kalibrierte Verengung 206, eine Druckkammer 208 und 210 verbunden.

Die Druckkammer 208 steht unter dem Druck Pj, welcher der Bezugsdruck für die Düse ist. Das Ventil 204 ist stromaufwärts mit unter großem Druck stehendem Brennstoff in der Regelvorrichtung 30 und mit der Leitung 38 über eine Leitung 212 verbunden, um einen konstanten Druckunterschied zwischen der Leitung 202 und der Kammer 198 in bekannter Art und Weise aufrechtzuerhalten. Die Kammer 208 ist über die Leitung 74 mit einer Servokolbenkammer 214 verbunden, welche von der Kammer 200 durch einen Servokolben 216 getrennt wird. Der Drosselhebel 60 und die Drosselwelle 62 sind mit einem Halbkugel-Hilfsventil 218 verbunden, welches die Größe der Abfluß querschnitte der Leitungen 210 regelt. Diese Verbindung wird durch einen im Eingriff befindlichen Zahnstangentrieb 220 und 222, durch eine biegsame Membran 224, welche mit der Zahnstange durch eine Zugfeder 226 verbunden ist, und einen um 230 schwenkbaren Hebel 228 bewerkstelligt.

Wird der Hebel 52 des Piloten entgegengesetzt dem Uhrzeigersinn betätigt, um die Leistung der Maschine zu verstärken, so wird die Zahnstange 220 durch das Ritzel 222 nach oben bewegt. Dadurch wird die Spannung der Feder 226 vergrößert, so daß das Halbkugelventil 218 bestrebt ist, die Leitung 210 zu schließen. Dadurch steigt der Druck P_r in der Kammer 208 an, bis die gegen die Membran 224 wirkende hydraulische Kraft die größere Federkraft 1>ei der neuen Drosselhebelstellung ausgleicht. Somit ändert sich der Druckunterschied Pt~Pr am Servokolben 216 direkt proportional der Drosselhebelstellung.

Jede bestimmte Stellung des Ventils 176 ist abhängig von der nach links wirkenden Kraft des hydraulisehen Differenzdruckes des Kolbens 234, welcher die Kammer 236 von der Kammer 238 trennt und auf das \~entil wirkt, dem die Summe der nach rechts \virkenden Kräfte, welche durch eine Kompressionsfeder 240 und eine Zugfeder 242 entsprechend dem Federweg ausgeübt werden, das Gleichgewicht hält. Die Zugfeder 242 verbindet die Kolbenstange 244 des Kolbens 234 mit einem Hebel 246, welcher um 248 schwenkbar ist. Dieser liegt mit seinem einen Ende an der Kolbenstange eines Hilfskolbens 216 an und steuert ein Halbkugel-Hilfsventil 250, welches an dem entgegengesetzten Ende des Hebels 246 angebracht ist. Das Servoventil 250 regelt den wirksamen Querschnitt der Leitung 252, welche mit der unter dem Druck P₁ stehenden Leitung 66 über eine Leitung 254, eine Kammer 256, eine Öffnung 258, welche von einem Servorventil 260 gesteuert wird, über eine unter dem Druck P₁' stehende Kammer 262, eine Leitung 264 mit einer feststehenden Verengung 266 und über die Kammer 238 verbunden ist. Eine Zweigleitung 268 verbindet die Leitung 264 oberhalb der Verengung 266 mit der Kammer 236. Eine federbelastete biegsame Membran 270 trennt die Kammer 262 von der Kammer 272, welche über die Leitung 274, eine Kammer 276 und eine Leitung 278 mit der unter dem Druck P₂ stehenden Kammer 116 verbunden ist. Das Ventil 260 hält an der öffnung 285 einen konstanten Druckunterschied aufrecht, der auf die Membran 270 einwirkt und dessen Wirkung von der in der Kammer 272 angeordneten Feder ausgeglichen wird.

Der Druckunterschied an der Membran 270 ist immer im wesentlichen konstant und hängt von der Belastung der Membranfeder ab. Der Druck in der Kammer 238 nähert sich dem Druck P_x', wenn das Servoventil 250 durch die Feder 242 geschlossen wird, indem es einer Verringerung des Druckunterschiedes am Servokolben 216 folgt. Der Druck in der Kammer 238 nähert sich dem Druck P₂ in der Kammer 276, wenn das Ventil 250 geöffnet wird und einer Bewegung des Drosselhebels 60 und einem entsprechenden Anwachsen des Druckabfalles am Servokolben 216 folgt. Der in der Kammer 236 herrschende Druck ist immer dem Druck P₁' gleich.

Wenn sich das Ventil 176 in einer festgelegten Stellung befindet, so ist das Kraftmoment der Feder 242 um den Drehpunkt 248 im wesentlichen gleich und entgegengesetzt dem Kraftmoment, welches um diesen Drehpunkt an dem oberen Ende des Hebels 246 angreift. Dieses Verhältnis führt immer zu einer festen Stellung des Ventils 176 und zu einer festgelegten Durchflußöffnung 174, wobei die Stellung und die Öffnungsfläche proportional der Stellung des Drosselhebels 60 sind.

Aus dem oben Gesagten ist ersichtlich, daß bei jeder Arbeitsweise der Regel Vorrichtung 64 mit offenem Abschlußventil 130 der Wert des Regeldruckes P_x in der Balgkammer 156 von der Stellung des Ventils 176 und dem Wert des Kompressorauslaßdruckes P_c in der Leitung 46 abhängt. Mit anderen Worten ist bei jedem gegebenen Druck von P_c der Druck von Ρχ über einen verhältnismäßig großen Bereich veränderlich und ändert sich als Funktion der Stellung des von der Drossel gesteuerten Ventils 176. Der Maximaldruck von P_x ist dem Druck P_c gleich, wenn das Ventil 176 die Öffnung 174 schließt. Ändert sich der Druck Pq, wie es beispielsweise bei Änderung der Höhe der Fall ist, so ist es offensichtlich, daß der Bereich für einen Wechsel des Druckes P_x sich bei gleichem Bereich der Ventilbewegung des Ventils 176 mit verändert.

Der Druck P_x ist bestrebt, den Balg 154 zusammenzupressen und den Hebel 160 um seinen Drehpunkt 162 im Uhrzeigersinne zu drehen, um so das Servoventil 152 im Hinblick auf die Verengung 150 in etwas geöffneter Lage zu halten. Der Druck in der Kammer 146 unter dem Arbeitskolben 148 liegt immer zwischen den Drücken P₂ und P₃ der Leitungen 114 bzw. der Kammer 124. Dieser Druck nähert sich dem einen oder dem anderen der erwähnten Drücke, je nach der relativen Größe der Querschnitte zwischen der festen Verengung 144 und der veränderlichen Verengung 150. Bei jeder gegebenen Stellung des Abmeßventils 122 wird die durch die Federn 164 und 168 ausgeübte Kraft zum Schließen des Ventils durch die nach unten wirkende hydraulische Kraft gegen

den Kolben 148 ausgeglichen. Jeder Wechsel des Druckes Pχ, beispielsweise ein Ansteigen desselben, ruft einen Anstieg der Kraft an dem. Balg 154, eine geringe Öffnungsbewegung des Hilfsventils 152, einen resultierenden Anstieg des Unterschiedes am Kolben 148 und eine Öffnungsbewegung des Ventils 122 und eine vermehrte Spannung der Federn 164 und 168 hervor, bis das Hilfssystem wieder bei einer neuen offenen Stellung des Ventils 122 ausgeglichen ist. Es ist deshalb offensichtlich, daß der Meßquerschnitt der Öffnung 118 immer dem Druck P_x proportional ist und daß, da das Regulierventil 110 einen konstanten Druckabfall an dieser Öffnung aufrechterhält, die Brennstoffversorgung für den Nachbrenner zum Schubrohr 21 immer dem Druck P_x proportional ist.

Eine Minimalzuflußregelung 280 für den Nachbrenner ist in der Lage, die Minimalbrennstoffmenge nach unten zu begrenzen, welche bei jedem gegebenen Kompressorauslaß druck zur Verteilerleitung 68 fließen kann. Die Minimaldurchflußregelvorrichtung 280 besteht aus einem Halbkugelventil 282, welches an einem Ende eines Kniehebels 284 befestigt ist. Dieser Kniehebel ist um den Drehpunkt 286 schwenkbar und bei 288 federbelastet, um eine Rolle 290 gegen eine nach unten geneigte Fläche eines Nockens292 zu pressen. Dieser Nocken ist in beiden Richtungen längs einer ebenen Fläche 294 durch einen Kolben 296 verschiebbar. Dieser Kolben ist durch eine Feder 297 mit dem Nocken verbunden. Der Kolben 296 kann durch einen federbelasteten evakuierten Balg 298 betätigt werden, welcher in einer Kammer 300 untergebracht ist. Diese Kammer 300 ist durch die Leitung 302 mit der unter dem Druck P_c stehenden Leitung 46 oberhalb der Verengung 170 verbunden. Das Ventil 282 schließt normalerweise eine Leitung 304, welche in der Kolbenstange 306 des Arbeitskolbens untergebracht ist.

Wenn das Ventil 122 so weit geschlossen wird, daß die Rolle 290 durch die Feder 288 mit dem Nocken 292 in Eingriff gebracht wird, so bewirkt ein weiteres Absinken des Druckes P_x keine proportionale Schließbewegung des Ventils 122; es wird vielmehr ein geringes Öffnen des gegenüber dem Ende der Leitung 304 gelegenen Halbkugelventils 282 bewirkt, so daß sich der Druckunterschied am Kolben 148 vergrößert, um dadurch eine weitere Schließbewegung des Ventils 122 zu verhindern. Der Minimalwert für den vorgesehenen Brennstoffverbrauch des Nachbrenners kann somit eingestellt werden, indem man die Neigung des Nockens 292 so bemißt, daß die minimale Durchflußstellung des Ventils 122 bei verschiedenen Kompressorauslaßdrücken immer einen angemessenen Brennstoffvorrat der Maschine zuführt und die Verbrennung im Schubrohr unabhängig von der Stellung des Drosselhebels 60 und Ventils 176 gewährleistet.

Das Absperrventil 130 ist in einer zylindrischen Kammer 305 hin- und herbeweglich angeordnet und als druckentlastetes Abschlußventil ausgebildet. Das Ventil hat Öffnungen 307, um die Leitung 126 mit einer Innenkammer 308 zu verbinden. Das Ventil 130 hat eine Leitung 310, um die Kammer 308 mit der Verteilerdruckleitung 70 zum Nachbrenner zu verbinden. In der Kammer 308 ist ein Führungsventil 312 angebracht, welches mit der Leitung 310 in axialer Flucht angeordnet ist. Dieses Ventil 312 ist in der Lage, das Ventil 130 auf die Öffnung 128 zu schieben, werni das Führungsventil 312 die Leitung 310 schließt, während es sich in eine offene Stellung bewegt, wenn das Ventil 312 die Leitung 310.öffnet. Das Führungsventil wird nach oben durch eine Feder 316 in eine geschlossene Lage gebracht und wird nach unten in Öffnungsstellung gedrückt, indem ein erster Druckunterschied auf die Membran 318 wirkt, welche die Kammern 320 und 322 trennt, und indem ein zweiter Druckunterschied auf die Membran 323 wirkt, welche die Kammern 324 und 325 trennt. Die Kammern 322 und 325 sind untereinander durch eine Leitung 326 verbunden und stehen mit dem Bezugsdruck P% der Kammer 198 über eine Leitung 72 in Verbindung. Die Kammer 324 steht unter dem Druck P₇- der Kammer 208 in Abhängigkeit von der Stellung der Drossel; dieses wird durch die verbindende Leitung 74 bewirkt. Ein Druck P_n, welcher sich in Abhängigkeit zur Drehzahl der Maschine durch eine von der Maschine angetriebene Pumpe 327 verändert, wird in die Kammer 320 von der Hauptregelvorrichtung 30 bei -einer bestimmten Drehzahl über die Leitung 76 und eine Pumpenausflußkammer 328 geliefert, deren eine Seite von einem federbelasteten Kolben 329 begrenzt wird. Die Zufuhrseite der Pumpe 327 und die Federseite des Kolbens 329 sind durch die" Leitungen 330 bzw. 331 mit der unter dem Druck P₁^ stehenden Leitung 72 verbunden/ Bei einer bestimmten Drehzahl, beispielsweise der Maximalbetriebsdrehzahl der Maschine, überwiegt der Differenzdruck gegen den Kolben 329 und bewegt ihn nach rechts gegen die Feder, um eine Verbindung zwischen den Kammern 320 und 328 herbeizuführen.

Die Belastung der Feder 316 ist so eingestellt, daß sieh das Führungsventil 312 nicht in die Öffnungsstellung bewegen kann, bis der Drosselhebel auf Sektor C des Quadranten 56 steht und die durch die Federvorspannung im Kolben 329 bestimmte Drehzahl vorhanden ist. Sind derartige vorherbestimmte Bedingungen vorhanden, so überwindet die Summe der gegen die Membranen 318 und 323 wirkenden Kräfte die Feder 316 und drückt das Ventil 312 nach unten. Dadurch wird eine Druckabnahme in der Kammer 308 und eine Öffnungsbewegung des Absperrventils 130 verursacht, so daß jetzt abgemessener Brennstoff zur Verteilerleitung 68 des Nachbrenners fließen kann.

Im folgenden soll an Hand von Fig. 4 die Gesamtarbeitsbedingung' der Regelvorrichtung nach Fig. 2 besprochen werden. Die Menge des zum Nachbrenner fließenden Brennstoffes ist über dem Kompressorauslaßdruck aufgetragen, und die ausgezogenen Kurven o-a und o-b geben die typischen Maximal- und Minimal-Brennstoffwerte bzw. Auslaß drücke an, welche von der Brennstoffregelvorrichtung erzeugt werden können, wenn der Stellhebel 52 des Piloten den Sektor C des Quadranten bei einer vorherbestimmten Drehzahl (vorzugsweise Maximal-Drehzahl) durchläuft. Die ausgezogenen senkrechten Geraden d, e, f geben die Wirkung bei einer Brennstoffversorgung des Nachbrenners zur Verteilerleitung 68 bei verschiedenen Kompressorauslaßdrücken an, wenn der Stellhebel des Piloten über den Sektor C des Quadranten hin bewegt wird. Bei beispielsweise sehr großen Kompressorauslaßdrücken, wie sie bei einem Flug mit Maximaldrehzahl und in Meereshöhe erhalten werden, ergibt eine Bewegung des Stellhebels des Piloten über dem Sektor C entgegengesetzt dem Uhrzeigersinn eine Schließbewegung des Drosselventils 176 aus einer gegebenen ersten Stellung in eine gegebene zweite Stellung. Dadurch wird ein gradueller Druckanstieg Pχ in der Balgkammer 156 und eine entsprechende Bewegung des Abmeßventils 122 in dessen Maximalstellung oder in dessen annähernd größtmöglichste Stellung erreicht. Diese Wirkung des Abmeßventils vergrößert die Brennstoff Versorgung des Nach-

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brenners zur Düsenleitung 70 und Nachbrennerverteilerleitung 68 von dem Minimalkurvenwert bis zur maximalen Kurve längs der Linie d. Bei einer Flughöhe von etwa 6000 m wird eine maximale Änderung der Brennstoffversorgung für den Nachbrenner bei 5 gleicher Drosselventilbewegung erhalten, wie sie durch die Linie e wiedergegeben ist. Sollte das Flugzeug bei 12000 m Höhe fliegen, so ist die maximal erreichbare Änderung der Brennstoffversorgung für den Nachbrenner bei gleicher Drosselventilbewegung durch die Linie/ wiedergegeben. Die Eigenschaften der Minimalkurve o-b werden durch die Wirkung der Minimaldurchflußsteuerung 280 bei der minimal offenen Stellung des Abmeßventils 122 bei jedem Kompressorauslaßdruck festgelegt und so ausgewählt, daß ein Auslöschen der Nachbrennerflamme nicht erfolgen kann. Die Maximalkurve o-a ist eine lineare Funktion, deren Steigung verändert werden kann, indem man die Gestalt des Drosselnadelventils 176 oder die Größe der Verengung 170 verändert. Der Anstieg der Maximalkurve wird so gewählt, daß im wesentlichen alle unverbrannte, durch das Schubrohr strömende Luft in dem Nachbrenner bei jedem gegebenen Kompressorauslaßdruck verbrannt wird, so daß der Nutzschub auf seinen größtmöglichsten Wert verstärkt wird.

Die Turbinenauslaßtemperaturregelung wird normalerweise durch die Regelvorrichtungen 86 und 92 für die Düsenöffnung und Temperaturregelung durchgeführt. Diese zuletzt erwähnten Regelvorrichtungen sind normalerweise während der gesamten Zeit, wenn der Nachbrenner arbeitet, wirksam, um das geschoßähnliche Ventil 78 zu regeln und so die öffnung der Düse 22 zu verkleinern oder zu vergrößern, was im Hinblick auf die Beibehaltung der eingestellten Temperatur am Wärmefühler 94 notwendig ist. Weitere Schutzvorrichtungen gegen Überhitzung werden durch das Magnetsteuerventil 188 und 190 gebildet, welches die öffnung 184 unter den vorher beschriebenen Bedingungen öffnet, falls am Wärmefühler 94 eine Überhitzung auftritt, um so den Druck P χ mit dem Druck P_A über die Rückführleitung 186 zu verbinden. Dadurch wird eine Verringerung der Brennstoffversorgung für den Nachbrenner ermöglicht, was ein Absinken der Temperatur im Schubrohr auf die Bezugstemperatur, unabhängig von dem vom Piloten durch Betätigung des Ventils 176 eingestellten Brennstoffbedarf, ergibt.

Aus dem oben Angeführten geht hervor, daß der Druck P_x, welcher die Brennstoffversorgung für den Nachbrenner regelt, immer proportional zu dem Druck Pq, also dem Kompressorauslaßdruck, ist, daß jedoch ein Verschieben des Stellhebels durch den Piloten das Verhältnis zwischen den Drücken Pχ und Pq ändert.

Bei Betrieb des Nachbrenners wird vorzugsweise der Drehzahlsollwert der Hauptregelvorrichtung 30 fest eingestellt, so daß die Drehzahl bei einem konstanten Wert gehalten wird, und zwar unabhängig von den sich ändernden Arbeitsbedingungen, wie es im Kurvenzug der Fig. 4 wiedergegeben ist.

Eine Abänderung der Anordnung gemäß Fig. 2 ist möglich, indem das Drosselventil 176 mechanisch mit dem Drosselhebel 60 über eine dreidimensionale Nockenvorrichtung verbunden wird, welche durch Betätigung des Drosselhebels drehbar sowie durch luftleere Bälge axial beweglich in Abhängigkeit vom Kompressorauslaßdruck ausgeführt ist. Ein derartiger Nocken kann quer zum Ventil 176 angebracht sein und dreidimensionale Konturen aufweisen, so daß eine Drehung desselben von Hand die Kurven d, e und / hervorbringt, wie der auf den Kompressordruck ansprechende Balg den Nocken in axialer Richtung mit abnehmendem Kompressorauslaßdruck betätigt.

In Fig. 3 ist eine wesentliche Abänderung der in Fig. 2 gezeigten Steuervorrichtung angegeben, wobei ein Meßventil 340 gegenüber einer Abmeßöftnung 342 mittels einer Feder 344 in geschlossener Stellung gedrückt wird. Das Meßventil 340 ist mechanisch mit einem Drosselhebel des Piloten durch eine Stange und eine Anschlagplatte 346, 348, durch eine bewegliche Rolle 350, welche mit einer Führung 352 einer Platte 348 und einer Stange 354, einem Kniehebl 356 und einem Gestänge 358 übereinstimmend bewegt wird. Die Verbindung zum Drosselhebel des Piloten ist in einer einfachen Ausführungsform dargestellt; in Praxis besteht sie aus einem hydraulisch betätigten Servomechanismus, um die von dem Piloten zur Betätigung der Rolle 350 in der Führung 352 auf zuwendende Kraft zu verringern. Eine biegsame Membran 360 ist in einem Gußstahlregelgehäuse 362 angebracht und gleitend mit einer Stange 354 verbunden. Sie wirkt als Abdichtung, um eine allgemeine Aufwärtsbewegung der Rolle 350 längs der Oberfläche eines geneigten ebenen Teiles 364 zu gestatten, wenn der Kniehebel 356 durch das Glied 358 entgegen dem Uhrzeigersinn bewegt wird. Die Neigung des Teiles 364 wird jederzeit durch dessen Profil und die Winkelstellung eines Nockens 366 bestimmt, welcher den maximalen Brennstoffbedärf einstellt. Dieser Nocken 366 liegt an dem unteren Ende des Teiles 364 mittels einer Stange 368 an. Ein weiterer Nocken 370, welcher den minimalen Brennstoff bedarf einstellt, ist an dem oberen Ende des Teiles 364 mit einer Stange 372 angelenkt. Diese Nocken zur Einstellung des Maximal- und Minimalbedarfes sind so angebracht, daß sie sich gleichzeitig mit einer Welle 374 drehen. Diese Welle 374 trägt ein Ritzel 376, welches mit einer Zahnstange 378 kämmt. Diese Zahnstange ist bei 380 mit einem hydraulisch betätigten Arbeitskolben 382 verbunden.

Der Arbeitskolben 382 ist in einem Zylinder 384 hin- und herbeweglich. Der Zylinder ist an seinem linken Ende mit einer Druckkammer 386 verbunden, die unter dem. Druck P₃ steht. Die Verbindung wird durch Leitungen 388 hergestellt, welche in der Abschlußplatte 390 des Zylinders eingelassen sind. Das rechte Ende des Zylinders ist mit dem Druck P₂ nicht abgemessener Flüssigkeit oberhalb des Ventils 340 über eine Leitung 392 und eine in dieser befindlichen Verengung 394 verbunden. Weiterhin ist die rechte Seite des Zylinders mit der unter dem Druck P₃ stehenden Kammer 386 über die erwähnte Leitung 392 und eine veränderliche Verengung an dem einen Ende dieser Leitung verbunden, wobei diese Verengung durch ein Halbkugel-Hilfsventil 396 gesteuert wird. Ein luftleerer, wenig federnder Balg 398 ist in einem Gußgehäuse 400 untergebracht, welches über die Leitung 46 mit der Kompressorauslaßdruckseite verbunden ist. Dieser Balg ist mit dem Servoventil 396 über eine Stange 402 und einen Hebel 404 verbunden, welcher um den Drehpunkt 406 schwenkbar ist. Dieser Hebel ist mit dem Gehäuse 362 durch eine Zugfeder 408 und mit der Stange 410 des Arbeitskolbens durch eine Zugfeder 412 verbunden.

Die Arbeitsweise der Servovorrichtung zur Steuerung der Lage des Arbeitskolbens 382 einschließlich des unter dem Druck Pq stehenden Balges 398 des Servoventils 396, der Zugfedern 408 und 412 ist im

Claims

wesentlichen die gleiche wie bei der Senkvorrichtung, welche das Abmeßventil 122 in Fig. 2 regelt. Jeder in der Kammer 400 vorhandene Druck Pc ergibt ein Kraftmoment um den Drehpunkt 406., welches durch die resultierenden Kraftmomente der Federn 408 und 412 um den Drehpunkt ausgeglichen wird. Dabei wird eine Stellung des Kolbens 382 in dem Zylinder 384 festgelegt, welche eine lineare Funktion des in der Kammer 400 herrschenden Drukkes ist. Nimmt der Druck in der Kammer 400 zu, was beispielsweise bei Verringerung der Flughöhe der Fall ist, so bewegt das resultierende Ungleichgewicht der Kraftmomente das Servoventil 396 augenblicklich in Richtung auf das Ende der Leitung 392 und läßt den DruckP,-P3 in der Kammer 414 anwachsen, um den Kolben 382' nach links zu bewegen, bis das anwachsende resultierende Kraftmoment der Federn 408 und 412 das Kraftmoment des Balges 398 ausgleicht, so daß jetzt die nach links wirkende Kraft des Kolbens 382 gleich der nach rechts wirkenden Kraft ist, welche vom Druck P3 in der Kammer 416 und der Kraft der Feder 412 herrührt. Offensichtlich ist die Größe der nach links gerichteten Bewegung des Kolbens 382 direkt dem Druckanstieg des Druckes Pc proportional. Eine derartige Bewegung verursacht eine Drehung der Nocken 366 und 370 zusammen mit der Welle 374 im Uhrzeigersinn (der Uhrzeigersinn der Drehung ergibt sich bei Betrachtung vom unteren Ende der Welle). Die Nocken sind so geformt, daß die Neigung des Teiles 364 in einer festgelegten Funktion mit dem Anwachsen des Druckes Pc ansteigt. Eine Abnahme des Druckes Pc ruft den umgekehrten Effekt hervor, d. h., die Nocken 366 und 370 werden entgegengesetzt dem Uhrzeigersinn gedreht, wobei die Form dieser Nocken derart ist, daß die Neigung des Teiles 364 gegenüber der Stange 354 abnimmt. Bei einer gegebenen Neigung des Teiles 364 kann der Pilot die Stange 354 und die Rolle 350 zwischen Grenzen bewegen, welche durch die Enden des Teiles 364 bestimmt werden. Wie gezeigt, ist die Größe des vom Piloten maximal einstellbaren Brennstoffdurchflusses für den Nachbrenner jeweils vom Druck Pq abhängig. Wünscht der Pilot auf eine einer geringeren Brennstoffzufuhr entsprechende Einstellung bei gleichbleibendem Druck Pq zurückzugehen, so wird die Rolle 350 längs der Neigung des Teiles 364 nach oben gezogen, wobei die Feder 344 den Kontakt zwischen dieser Rolle und dem Anschlag 348 aufrechterhält. Dadurch wird das Meßventil 340 zu einer Schließbewegung getrieben, um den Brennstoff in einer vorherbestimmten Funktion zum Druck Pc zu verringern. Aus dem Obigen ist ersichtlich, daß jede gewünschte Brennstoffversorgung für den Nachbrenner eingestellt werden kann, indem man die Nocken für die maximale und minimale Brennstoffeinstellung in einer gewünschten Funktion zum Druck P0 einstellen kann. Mit anderen Worten kann mit einem sich ändernden Kompressorauslaßdruck der gesamte Bereich von nur möglicher Brennstoffversorgung des Nachbrenners wunschgemäß eingestellt werden, je nach den Profilen der Maximal- und Minimalnocken. Ein Druckausgleichsteil 415 ist vorgesehen, um einen im wesentlichen konstanten Druck am Meßventil 340 zu erhalten, welches mit den unter dem Druck P2 und unter dem Druck P3 stehenden Kammern durch andere Kammern verbunden ist, welche an entgegengesetzten Seiten einer biegsamen Membran 138' gebildet werden. Alle diese Teile sind dem Regulierventil 110 der Fig. 2 ähnlich und sind mit den gleichen Bezugszeichen unter Zufügung eines Hochstriches versehen. Ein schematisch wiedergegebenes Übertemperatursicherheitsventil 416 wird als Äquivalent an Stelle des Magnetventils 188, 190 der Fig. 2 verwendet und gestattet ein Ablassen des Druckes in der Kammer 400 über eine Leitung 418 zur Atmosphäre. Ein derartiges Ablassen erfolgt beim Auftreten von Übertemperaturen im Schubrohr 21, nachdem das Düsenventil 78 schon in seine weitest mögliche Offenstellung gebracht ist. Ein Brennstoff absperrventil, ähnlich demjenigen, welches in der Abflußleitung 70 der Fig. 2 gezeigt ist, ist schematisch mit 420 gezeichnet. Dieses Ventil gestattet eine Brennstoffzufuhr zum Nachbrenner nur, wenn der Hebel des Piloten in einer bestimmten hohen Stellung ist, und nur, wenn die Drehzahl einen bestimmten Wert erreicht hat. Die gesamte Arbeitsweise der Regelvorrichtung gemäß Fig. 3 wird durch die gestrichelt gezeichneten Kurvenzüge mit ihren Minimum- und Maximumwerten durch die Kurven o-b und o-c wiedergegeben. Zwischen diesen Kurven kann der Pilot den Brennstoffzufluß bei jedem gegebenen Kompressorauslaßdruck variieren, wie es durch die gestrichelt gezeichneten senkrechten Linien g, U1 i wiedergegeben ist. Die Steuervorrichtung nach Fig. 3 ist mit der in Fig. 2 gezeigten Vorrichtung äquivalent, wobei jedoch die in Fig. 3 gezeigte Anordnung wesentlich anpassungsfähiger in der Auswahl der besonderen Maximum- und Minimum-Brennstoffeinstellwerte ist. Diese größere Anpassungsfähigkeit wird durch die Profile der Nocken bestimmt, welche den einstellbaren Maximal- und Minimalwert der Brennstoffmenge bestimmen und welche je nach Wunsch verändert werden können. Die vorliegende Erfindung kann auch bekannte Servovorrichtungen verwenden, wo immer sie zur Bereitstellung von Hilfsenergie geeignet sind. Obwohl nur zwei Ausführungsformen gemäß vorliegender Erfindung beschrieben und wiedergegeben sind, können natürlich entsprechend den einzelnen Bedürfnissen Abwandlungen getroffen werden, ohne daß das Wesen der vorliegenden Erfindung verlassen wird. Patentansprüche:

1. Nachbrennersteuereinrichtung für Gasturbinenstrahltriebwerke mit einem von der Turbine angetriebenen Kompressor, einem stromabwärts von der Turbine gelegenen Schubrohr und einem Dosierventil in der Brennstoffleitung zu dem Schubrohr, bei \velcher der Durchflußquerschnitt des Dosierventils in Abhängigkeit von einer Betriebskenngröße der Maschine durch eine erste Vorrichtung geändert wird und eine zweite, durch ein von Hand betätigbares Glied gesteuerte Vorrichtung mit der ersten Vorrichtung zusammenarbeitet, um den Durchflußquerschnitt zu regulieren, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Vorrichtung (154, 160; 398, 366) arbeitsmäßig (150,148) oder mechanisch (364) mit dem Dosierventil (122, 340) verbunden ist, um seinen größten Querschnitt zu bestimmen, und eine von derselben Betriebskenngröße wie die erste Vorrichtung abhängige dritte Vorrichtung (298, 292, 284; 398, 370) arbeitsmäßig (282, 148) oder mechanisch (364) mit dem Dosierventil verbunden ist, die unabhängig von der zweiten Vorrichtung (220, 216, 246, 234, 176; 354, 350) den kleinsten Querschnitt