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Die
Erfindung betrifft ein Verfahren zum Leerblasen einer Förderleitung
innerhalb einer Anlage zur pneumatischen Förderung von
Schüttgut nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1. Ferner
betrifft die Erfindung eine Anlage zur pneumatischen Förderung von
Schüttgut zur Durchführung eines derartigen Verfahrens.
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Ein
Leerblasverfahren der eingangs genannten Art sowie eine hierbei
eingesetzte Förderanlage sind aus der
DE 100 09 867 B4 bekannt.
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Es
ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Leerblasverfahren
der eingangs genannten Art derart weiterzubilden, dass dies möglichst
schonend für die Förderleitung sowie die hiermit
verbundenen Komponenten der Förderanlage geschieht.
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Diese
Aufgabe ist erfindungsgemäß gelöst durch
ein Leerblasverfahren mit den im Anspruch 1 angegebenen Merkmalen.
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Erfindungsgemäß wurde
erkannt, dass ein sich über einen längeren Zeitraum
erstreckendes kontinuierliches Schließen des Förderluftstellventils sowie
ein sich entsprechend über einen längeren Zeitraum
erstreckendes kontinuierliches Öffnen des Leerblasluft-Stellventils
zu einem schonenden Verhalten einerseits der unter Druck stehenden
Förder- bzw. Leerblasluft und andererseits des Schüttguts
innerhalb der Förderleitung führt. Durch das langsame Schließen
und Öffnen des Stellventils oder der Stellventile ergibt
sich eine Bildung von Schüttgutpfropfen nur im Regime der
sogenannten stabilen Langsamförderung, bei dem keine großen
mechanischen Belastungen der Förderleitung sowie der hiermit
verbundenen Komponen ten zu befürchten sind. Die kontinuierliche
Stellventilbetätigung führt dann, wenn mehrere
Druckluftverbraucher am gleichen Druckluftnetz hängen,
dazu, dass keine großen Schwankungen der über
das Druckluftnetz bereitgestellten Druckluft erzeugt werden. Die
Förderleitung kann mit einem Förderluft- bzw.
Leerblasluft-Überdruck betrieben werden, der nahe an einem
Abschaltdruck zur Absicherung überdruckempfindlicher Komponenten liegt,
ohne dass die Gefahr besteht, diesen Abschaltdruck beim Leerblasen
der Förderleitung unerwünscht zu überschreiten.
Dies ist insbesondere dann von Vorteil, wenn die Förderleitung
in einem Druckluftnetz in Form eines Verdichternetzes angeordnet
ist, wie dies zum Beispiel in der
DE 103 49 871 A1 beschrieben ist. Bei einem
Abschaltdruck für das Verdichternetz von beispielsweise
3,5 bar kann ein Verdichternetzdruck von bis zu 3,2 bar oder sogar
3,3 bar eingestellt werden, ohne dass im Zusammenhang mit der Beendigung
der Schüttgutförderung und dem Leerblasen die
Gefahr besteht, den Abschaltdruck unerwünscht zu erreichen.
Pufferbehälter zum Ausgleich von Druckschwankungen, die
beispielsweise in der
DE
38 20 710 C2 beschrieben sind, sind nicht erforderlich.
Beim Förderluft-Stellventil und beim Leerblasluft-Stellventil
kann es sich um ein und dasselbe Stellventil der Förderanlage
handeln. Erfindungsgemäß erfolgt das kontinuierliche
Schließen des Förderluft-Stellventils beziehungsweise
das kontinuierliche Öffnen des Leerblasluft-Stellventils
mit einer Verstellgeschwindigkeit, die eine Verlagerung zwischen
einem vollständig geöffneten und einem vollständig
geschlossenen Zustand des Ventils innerhalb von mindestens 5 s herbeiführt.
Normalerweise ist das Förderluft-Stellventil vor dem Schließen
nicht vollständig geöffnet, sondern lediglich
teilgeöffnet, sodass der Schließzeitraum t
NF geringer ist als der Verlagerungszeitraum
zwischen einem vollständig geöffneten und einem
vollständig geschlossenen Zustand des Förderluft-Stellventils.
Entsprechendes gilt für den Zeitraum t
V1 für
das Öffnen des Leerblasluft-Stellventils, da dieses in
der Regel nicht vollständig geöffnet wird. Der
reale Schließzeitraum des Förderluft-Stellventils
und der reale Öffnungszeitraum des Leerblasluft-Stellventils
kann daher beim Leerblas-Verfahren auch geringer sein als 5 s, beispielsweise
2 s für das Schließen des Stellventils oder 1
s für das Öffnen des Stellventils. Typische Zeiten
für das Schließen des Förderluft-Stellventils
liegen zwischen 2 s und 40 s und insbesondere bei 10 s. Typische
Zeiten für das Öffnen des Leerblasluft-Stellventils
liegen zwischen 1 s und 30 s und insbesondere bei 6 s. Der für
die Verstellgeschwindigkeit relevante Verlagerungs-Zeitraum der
Verlagerung zwischen dem vollständig geöffneten
und dem vollständig geschlossenen Zustand kann mindestens
15 s oder sogar mindestens 60 s betragen.
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Ein Öffnen
des Leerblasluft-Stellventils über mehrere teilgeöffnete
Zwischenzustände nach Anspruch 2 führt zu einem
gut reproduzierbaren Leerblasverhalten der Förderleitung.
Es können beispielsweise drei derartige Zwischenzustände
vorgesehen sein.
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Ein
Leerblasverfahren nach Anspruch 3 führt zu einem gut kontrollierbaren Übergang
zwischen einem Regime der Langsamförderung hin zu einem Regime
der Flugförderung. Hierdurch ist eine gute Restreinigung
der Förderleitung gewährleistet.
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Die
Vorteile des Verfahrens nach Anspruch 4 entsprechen denen, die vorstehend
im Zusammenhang mit den Öffnungszeiten des Verfahrens nach Anspruch
1 schon erwähnt wurden. Entsprechendes gilt für
die typischen Verlagerungszeiten, wobei der Zeitraum beim Verlagern
zwischen zwei Zwischenzuständen natürlich deutlich
geringer ist, als der Zeitraum einer Stellventil-Verlagerung zwischen
einem vollständig geöffneten und einem vollständig
geschlossenen Zustand. Der reale Zeitraum für das Verlagern des
Leerblasluft-Stellventils zwischen einem Zwischenzustand und einem
nächsten Zwischenzustand kann bei 3 s bis 20 s und insbesondere bei
4 s liegen. Der für die Verstellgeschwindigkeit relevante
Verlagerungs-Zeitraum der Verlagerung zwischen dem vollständig
geöffneten und dem vollständig geschlossenen Zustand
kann mindestens 15 s oder sogar mindestens 60 s betragen.
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Eine
stufenweise Erhöhung nach Anspruch 5 vermeidet unerwünschte
Resonanzen in der Förderleitung.
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Eine
Wartezeit nach Anspruch 6 erlaubt eine vollständige Entspannung
der Förderleitung, so dass dort kein Überdruck
vor dem Beginn des Leerblasens mehr vorliegt. Dies steigert die
Reproduzierbarkeit des Leerblasverfahrens. Rohrleitungsverstopfungen können
auf diese Weise praktisch ausgeschlossen werden. Übergroße
Schüttgutpfropfen, die auch als „Mega-Pfropfen” bekannt
sind, sind vermieden. Erfindungsgemäß wurde erkannt,
dass sich derartige große Schüttgutpfropfen dann
bilden, wenn das Leerblasluft-Stellventil vom geschlossenen Zustand schnell
nach dem Beenden der Förderluftzufuhr geöffnet
wird, so dass sich sofort nach dem Beenden der Förderluftzufuhr
eine erste Leerblasluftmenge einstellt. Durch die erfindungsgemäße
Wartezeit kommt es zunächst zu einer Entspannung in der
Förderleitung, wobei die dort zunächst noch enthaltene Förderluft
einen gewissen Anteil des Schüttguts aus der Förderleitung
austrägt. Die nach der Wartezeit dann einströmende
Leerblasluft kann dann keinen unerwünscht großen
Schüttgutpropfen mehr bilden. Ein Zusammenballen von nach
dem Förderbetrieb in der Förderluftleitung noch
vorhandenen Rest-Schüttguts zu übergroßen
Schüttgutpfropfen ist verhindert. Bei nach der Wartezeit
vollständig geöffnetem Leerblasluft-Stellventil
kann in der Förderleitung das Regime der Flugförderung
vorliegen. Dies führt zu einer praktisch vollständigen
Restreinigung der Förderleitung. Die Wartezeit liegt vorzugsweise
pro Meter Länge der Förderleitung bei 0,1 s bis
1 s und vorzugsweise pro Meter Förderleitung bei 0,5 s
bis 0,75 s. Wenn die Förderleitung eine Gesamtlänge
von 500 m hat, liegt die Wartezeit daher im Bereich zwischen 50
s und 500 s und vorzugsweise zwischen 100 s bis 375 s.
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Die
Vorteile der erfindungsgemäßen Förderanlage
nach den Ansprüchen 8 bis 10 entsprechen denen, die vorstehend
im Zusammenhang mit dem Leerblasverfahren bereits erläutert
wurden.
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Ein
Drucksensor nach Anspruch 9 erlaubt eine geregelte Vorgabe einerseits
einer Förderluftmenge und andererseits einer Leerblasluftmenge.
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Eine
Bypassleitung nach Anspruch 10 erlaubt eine schonende und kostengünstige
Einleitung von Leerblasluft. Die Bypassleitung stellt dann eine Ergänzung
des vorstehend erläuterten Stellventils in der Förderleitung
dar. In der Bypassleitung kann dann eine angetrieben umstellbare
Klappe, insbesondere eine pneumatisch betätigbare Klappe,
angeordnet sein. Ein pneumatischer Antrieb der Klappe kann mit verstellbaren
Drosseln zum erfindungsgemäß kontinuierlichen
Betrieb beim Öffnen bzw. Schließen der Klappe
versehen sein. Die Bypassleitung nach Anspruch 10 kann so das Verhalten
eines geregelten Förderluft-Stellventils während
der Schüttgutförderung verbessern.
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Ausführungsbeispiele
der Erfindung werden nachfolgend anhand der Zeichnung näher
erläutert. In dieser zeigen:
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1 schematisch
und teilweise aufgebrochen, so dass innere Details sichtbar sind,
eine Anlage zur pneumatischen Förderung von Schüttgut;
und
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2 bis 5 Diagramme
zur Darstellung des zeitlichen Verlaufs einer Förderluftmenge
und einer Leerblasluftmenge beim Leerblasen einer Förderleitung
der Anlage nach 1, jeweils bei einer anderen
Leerblasvariante.
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Eine
in der 1 dargestellte Förderanlage 1 zur
pneumatischen Förderung von Schüttgut 2 hat einen
Aufgabebehälter 3, der über eine Förderleitung 4 mit
einem Empfangsbehälter 5, beispielsweise einem
Lagersilo, verbunden ist. Beim Fördern wird das Schüttgut 2 mithilfe
einer als Schleusorgan dienenden Schüttgut-Speiseeinrichtung
in Form einer Zellenradschleuse 6 aus dem Aufgabebehälter 3 in
die Förderleitung 4 eingespeist. Das Schüttgut
wird dann von einem Aufgabeabschnitt 7 der Förderleitung 4 mithilfe
komprimierten und sich im Verlaufe der Förderung entspannenden
Fördergases zum Empfangsbehälter 5 transportiert.
Dieser Transport erfolgt in der Förderleitung 4 in
Form diskreter und zueinander durch Gaspolster 8 beabstandeter
Schüttgutpfropfen 9.
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Das
Fördergas wird aus einem Druckluftanschluss 10 entnommen
und der Förderleitung 4 über eine Reingasleitung 11 im
Bereich des Aufgabeabschnitts 7 zugeführt. Dabei
stellt sich in der Förderleitung 4 im Aufgabeabschnitt 7 ein
Förderdruck von beispielsweise 2 bar über
dem Umgebungsdruck ein. Zur Veränderung einer Luftmenge
in der Reingasleitung 11 ist in dieser ein Stellventil 12 angeordnet. Beim
Stellventil 12 kann es sich um eine Lavaldüse mit
einem verstellbaren Dorn zur Veränderung der Luftmenge
in der Reingasleitung 11 handeln. Ein Gesamtverstellweg
zwischen einem vollständig geöffneten und einem
vollständig geschlossenen Zustand liegt im Fall der Ausführung
als Lavaldüse je nach Größe von dieser
zwischen 76 mm und 230 mm. Beim Stellventil 12 kann es
sich alternativ auch um ein Regelventil handeln. Der Verstellweg
zwischen einem vollständig geöffneten und einem
vollständig geschlossenen Zustand eines derartigen Regelventils
liegt je nach Größe bei 15 mm bis 30 mm. In der Reingasleitung 11 ist
dem Stellventil 12 nachgeordnet ein Drucksensor 13 angeordnet. Über
eine Signalleitung 14 steht der Drucksensor 13 mit
einem Steuermodul 15 in Signalverbindung. Letzteres steht über
eine Signalleitung 16 mit dem Stellventil 12 in Signalverbindung.
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Ferner
ist zwischen dem Druckluftanschluss 10 und der Förderleitung 4 noch
eine Bypassleitung 17 für Bypassluft angeordnet.
Die Bypassleitung 17 mündet in die Reingasleitung 11 einerseits
zwischen dem Druckluftanschluss 10 und dem Stellventil 12 und
andererseits zwischen dem Stellventil 12 und dem Drucksensor 13 ein.
In der Bypassleitung 17 ist eine pneumatisch betätigbare
Klappe 18 und dieser nachgeordnet eine Blende 19 angeordnet.
Die pneumatische Antriebsversorgung der Klappe 18 weist verstellbare
Drosseln zur Einstellung eines langsamen, kontinuierlichen Öffnens
bzw. Schließens der Klappe 18 auf. Die Klappe 18 in
der Bypassleitung 17 ergänzt das Stellventil 12.
Die Klappe 18 steht in nicht dargestellter Weise mit dem
Steuermodul 15 in Signalverbindung. Die Blende 19 stellt
eine für ein Leerblasen der Förderleitung 4 erforderliche
Luftmenge sicher.
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Anhand
der 2 bis 5 werden nun verschiedene Mengenluft-Zeitverläufe
dargestellt, die bei vier verschiedenen Varianten von Verfahren
zum Leerblasen der Förderleitung 4 zum Einsatz
kommen.
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Beim
Leerblasverfahren nach 2 liegt während einer
ersten Zeitspanne tF zunächst ein
normaler Förderbetrieb der Förderanlage 1 vor,
bei dem die Schüttgutpfropfen 9 gefördert
werden, wie in der 1 dargestellt. Anschließend
wird die Zufuhr des Schüttguts 2 hin zum Aufgabeabschnitt 7 durch
Anhalten der Zellenradschleuse 6 beendet. Nun wird während
einer Zeitspanne tNF die Förderluftzufuhr
in die Förderleitung 4 durch Schließen
des Förderluft-Stellventils 12 beendet. Dies geschieht
durch kontinuierliches Schließen des Stellventils 12 zwischen
einem geöffneten und einem vollständig geschlossenem
Zustand des Stellventils 12 während des Zeitraums
tNF, der für den Fall, dass das
Stellventil 12 5% geöffnet war und die Verlagerungszeit
zwischen einem vollständig geöffneten und einem
vollständig geschlossenen Zustand 45 s beträgt,
länger ist als 2,25 s, insbesondere für den Fall,
dass das Stellventil 12 20% geöffnet war und die
Verlagerungszeit zwischen einem vollständig geöffneten
und einem vollständig geschlossenen Zustand 45 s beträgt,
länger ist als 9 s, mehr bevorzugt länger ist
als 15 s, mehr bevorzugt länger ist als 20 s, mehr bevorzugt
länger ist als 25 s, mehr bevorzugt für den Fall, dass
das Stellventil 12 40% geöffnet war und die Verlagerungszeit
zwischen einem vollständig geöffneten und einem
vollständig geschlossenen Zustand 90 s beträgt,
länger ist als 36 s und im dargestellten Ausführungsbeispiel
9 s beträgt. Die prozentualen Stellventil-Öffnungsangaben
beziehen sich auf den Anteil des in einem bestimmten Öffnungszustand
freien Ventilquerschnitts am vollständig geöffneten
Ventilquerschnitt. Je nach Ausführung sind auch Verstellzeiträume
zwischen dem geöffneten und dem vollständig geschlossenen
Zustand des Stellventils 12 zwischen 15 s und 90 s und
insbesondere zwischen 30 s und 60 s bevorzugt.
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Das
Stellventil 12 hat einen Ventilkörper und einen
Ventilsitz, zwischen denen ein in seinem Querschnitt kontinuierlich
vorgebbarer Durchgang einstellbar ist. Dies dient zur Einstellung
der Luftmenge in der Reingasleitung 11 und damit auch in
der Förderleitung 4. Alternativ oder zusätzlich
kann zum Einstellen der Luftmenge in der Reingasleitung 11 auch die
Klappe 18 in der Bypassleitung 17 angesteuert werden.
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Nach
dem vollständigen Schließen des Stellventils 12 wird
zunächst eine Entspannzeit tE gewartet,
während der das Stellventil 12 geschlossen bleibt.
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Im
Förderbetrieb durchströmt die Reingasleitung 11 eine
Betriebspunkt-Förderluftmenge V .B. Diese
Betriebs-Förderluftmenge setzt sich zusammen aus einer
Startluftmenge V .S und einer Leckluftmenge V .L der Zellenradschleuse.
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Nach
der Entspannzeit tE beginnt eine Leerblas-Reinigungszeit
tR der Förderleitung 4.
Nach dem Beginn dieser Leerblas-Reinigungszeit tR wird
während einer ersten Zeitspanne tV das
Stellventil 12, das gleichzeitig als Leerblasluft-Stellventil
dient, zwischen einem geschlossenen und einem ersten, teilweise
geöffneten Zwischenzustand des Steuerventils 12 geöffnet.
Der Zeitraum tV ist für den Fall
einer Öffnung auf 3% der vollständigen Öffnung
und einer Verlagerungszeit zwischen einem vollständig geschlossenen
und einem vollständig geöffneten Zustand von 45
s größer als 1,35 s, für den Fall einer Öffnung
auf 13% der vollständigen Öffnung und einer Verlagerungszeit
zwischen einem vollständig geschlossenen und einem vollständig
geöffneten Zustand von 45 s größer als
6 s, je nach Verlagerungsweg und Verlagerungsgeschwindigkeit des
Stellventils 12 größer als 15 s, größer
als 20 s, für den Fall einer Öffnung auf 30% der
vollständigen Öffnung und einer Verlagerungszeit
zwischen einem vollständig geschlossenen und einem vollständig
geöffneten Zustand von 90 s größer als
27 s und im dargestellten Beispiel bei der Verlagerung des Stellventils 12 zwischen
einem vollständig geschlossenen und einem 13% geöffneten
Zwischenzustand 6 s, bei einer Verlagerung zwischen dem 13% geöffneten
Zwischenzustand und einem 30% geöffneten Zwischenzustand
8 s, bei einer Verlagerung zwischen dem 13% geöffneten
Zwischenzustand und einem 17% geöffneten Zwischenzustand
8 s, bei einer Verlagerung zwischen dem 17% geöffneten
Zwischenzustand und einem 19% geöffneten Zustand 6 s und
bei der Verlagerung zwischen einer dem 19% geöffneten Zwischenzustand
und einem 42% geöffneten Zwischenzustand 19 s.
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Nach
dem Erreichen des ersten teilgeöffneten Zwischenzustands
des Stellventils 12, also nach Ablauf der ersten Zeitspanne
tV1, verbleibt das Stellventil 12 in
der teilgeöffneten Position, bis insgesamt eine Zeitspanne
tR1 für eine erste Leerblas-Reinigungsstufe
abgelaufen ist. Nun öffnet während einer zweiten
Zeitspanne tV2 das Stellventil 12 weiter
und bleibt dann während einer Zeitspanne tR2 in
einem zweiten, gegenüber dem ersten teilgeöffneten
Zwischenzustand weiter geöffneten zweiten Zwischenzustand.
Dieser Vorgang des sich über Zwischenzustände
weiteren Öffnens des Stellventils 12 setzt sich über
einen dritten Zwischenzustand mit dritter Öffnungszeit
tV3 und dritter Leerblas-Reinigungsstufen-Zeitspanne
tR3 und vierter Öffnungszeit tV4 mit vierter Leerblas-Reinigungsstufen-Zeitspanne
tR4 fort. Während der vierten Zeitspanne
tR4 ist das Stellventil 12 zum
Durchblasen der Förderleitung 4 mit maximaler
Leerblasluftmenge geöffnet. Nach der Zeitspanne für
die vierte Leerblas-Reinigungsstufe, tR4,
wird das Stellventil 12 während einer Abschaltzeitspanne
tA kontinuierlich geschlossen.
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Für
die Verlagerungszeiträume bei der Verlagerung des Stellventils 12 zwischen
diesen Zwischenzuständen gilt, was vorstehend bereits erläutert
wurde.
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Das
stufenweise und kontinuierliche Aufbauen der Leerblasluftmenge über
die verschiedenen Zwischenstufen führt zu einem kontrollierten
Leerblasen von nach dem Förderbetrieb in der Förderleitung 4 verbleibendem
Schüttgut 2. Eine Ausbildung sehr großer
Schüttgutpfropfen, sogenannter Mega-Pfropfen, beim Leerblasen
ist auf diese Weise sicher verhindert.
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Während
der ersten Leerblas-Reinigungsstufe fließt durch die Reingasleitung 11 eine
Leerblasluftmenge V .R1, die in etwa
so groß ist wie eine Startluftmenge V .S beim
Förderbetrieb der Förderanlage 1. Während
der zweiten Leerblas-Reinigungsstufe fließt durch die Reingasleitung 11 eine
demgegenüber in etwa verdoppelte Leerblasluftmenge V .R2. Bei der dritten Leerblas-Reinigungsstufe
fließt durch die Reingasleitung 11 eine Leerblasluftmenge V .R3, die in etwa dreimal so groß ist
wie V .R1. Während der vierten
Leerblas-Reinigungsstufe fließt durch die Reingasleitung 11 eine
Leerblasluftmenge V .R4, die in etwa
viermal so groß ist wie die Luftmenge V .R1.
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Das
Leerblasverfahren nach 3 wird nachfolgend nur dort
beschrieben, wo es sich vom Leerblasverfahren nach 2 qualitativ
unterscheidet. Nach der ersten Leerblas-Reinigungsstufe findet während
einer Zeitspanne tR eine zweite Leerblas-Reinigungsstufe
statt. In dieser zweiten Reinigungsstufe wird die Leerblasluftmenge V .R2 stufenweise in Stufen V .W erhöht,
wobei zwischen den Erhöhungsstufen eine Wartezeit tw verstreicht. Beim Leerblasverfahren nach 3 findet
in der zweiten Leerblas-Reinigungsstufe ein Erhöhen der
Leerblasluftmenge in neun Stufen statt.
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Nach
der neunten Stufe findet während einer sich anschließenden
weiteren Zeitspanne tR eine dritte Leerblas-Reinigungsstufe
mit der maximalen Leerblasluftmenge V .R3 statt,
die etwa der Leerblasluftmenge VR4 des Leerblasverfahrens
nach 2 entspricht. Nach dieser weiteren Zeitspanne
tR findet wiederum ein Schließen
des Stellventils 12 während einer Zeitspanne tA statt.
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Das
Leerblasverfahren nach 4 wird nachfolgend nur dort
beschrieben, soweit sich das Verfahren gegenüber dem der 2 qualitativ
unterscheidet. Nach der dritten Leerblas-Reinigungsstufe wird während
eines Zeitraums tR4 eine Bypass-Leerblasluftmenge V .R4B zugeschaltet. Nach der Leerblas-Reinigungsstufen-Zeitspanne
tR4 für die vierte Leerblas-Reinigungsstufe
wird die zugeschaltete Bypass-Luftmenge wieder kontinuierlich heruntergefahren,
bis nur noch eine Leerblasluftmenge V .R4 wirksam
ist, die genau so groß ist wie die Leerblasluftmenge V .R3 in der vorhergehenden dritten Leerblas-Reinigungsstufe.
Nachdem nach Abschalten der Bypass-Leerblasluftmenge diese der Luftmenge während
der dritten Leerblas-Reinigungsstufe entsprechende Leerblasluftmenge
noch kurze Zeit konstant gehalten wird, folgt wiederum während
einer Abschaltzeitspanne tA das Schließen
des Stellventils 12.
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Die
Zeitspanne vom Beginn des Herunterfahrens der Bypass-Leerblasluftmenge
bis zum Beginn des Abschaltvorgangs ist in der 4 mit
tNR4 bezeichnet.
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Das
Leerblasverfahren nach 5 wird nachfolgend nur dort
beschrieben, soweit sich das Verfahren gegenüber dem der 3 und 4 qualitativ
unterscheidet. Die zweite Leerblas-Reinigungsstufe weist beim Verfahren
nach
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5 acht
Erhöhungsstufen der Leerblasluftmenge V .R2X auf.
Anschließend folgt während einer Zeitspanne tR3 für eine dritte Leerblas-Reinigungsstufe
ein Reinigungsverlauf, der demjenigen der vierten Leerblas-Reinigungsstufe
des Verfahrens nach 3 entspricht.
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Das
Zu- und Abschalten der Bypass-Leerblasluftmenge erfolgt wiederum
durch ein kontinuierliches Öffnen und Schließen
eines Bypass-Stellventils während Zeitspannen tVBK.
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Während
der vorstehend erläuterten Zeitspannen tNF,
tV und tA wird das
Stellventil 12 jeweils mit der gleichen Verstellgeschwindigkeit
verstellt. Die unterschiedlichen Zeitspannen ergeben sich aufgrund
der verschiedenen Verstellwege bei diesen vorstehend beschriebenen
Umstellungen des Stellventils 12.
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Die
zeitliche Steuerung des Stellventils 12 entsprechend den
vorstehend beschriebenen Leerblasvarianten kann anhand vorab gespeicherter Stellwerte
für das Stellventil 12 über das Steuermodul 15,
also im Rahmen einer reinen Steuerung, bei der keine Messinformationen
einfließen, erfolgen. Alternativ ist es möglich,
zeitliche Luftmengenverläufe anhand der Leerblasvariante
nach den 2 bis 5 als Kurven
im Steuermodul 15 abzuspeichern und die Luftmengen geregelt
einzustellen. Hierzu erfolgt eine Auswertung des Druckmesswertes
des Drucksensors 13 im Steuermodul 15 und eine
Umrechnung in eine hieraus folgende Luftmenge V .IST. Dieser
Istwert wird mit dem extern vorgegebenen oder in einem Diagramm
oder einer Tabelle gespeicherten Luftmengensollwert V .SOLL verglichen.
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ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
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Zitierte Patentliteratur
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- - DE 10009867
B4 [0002]
- - DE 10349871 A1 [0005]
- - DE 3820710 C2 [0005]