DE10007889A1 - Verfahren zur Hydrocrackung mit einem Katalysator, der einen Zeolithen IM-5 enthält, und Katalysator, der einen Zeolithen IM-5 und ein Promotor-Element enthält und Verfahren zu seiner Herstellung - Google Patents
Verfahren zur Hydrocrackung mit einem Katalysator, der einen Zeolithen IM-5 enthält, und Katalysator, der einen Zeolithen IM-5 und ein Promotor-Element enthält und Verfahren zu seiner HerstellungInfo
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Abstract
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Hydrocrackung mit einem Katalysator, der mindestens eine Matrix, einen Zeolithen IM-5, mindestens ein Metall, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus den Metallen der Gruppe VIB und der Gruppe VIII des Periodischen Systems der Elemente, gegebenenfalls mindestens ein Element, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus Phosphor, Bor und Silicium, gegebenenfalls mindestens ein Element der Gruppe VIIA und/oder mindestens ein Element der Gruppe VIIB und/oder mindestens ein Element der Gruppe VB (insbesondere Niob) enthält. Außerdem betrifft die Erfindung einen Katalysator, der enthält mindestens eine Matrix, einen Zeolithen IM-5, mindestens ein Metall der Gruppen VIII und/oder VIB und mindestens ein Promotor-Element, bei dem es sich um Bor und/oder Silicium handelt. Der Katalysator kann außerdem mindestens ein Element der Gruppe VIIA und/oder mindestens ein Element der Gruppe VIIB und/oder mindestens ein Element der Gruppe VB enthalten.
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Hydrocrackung mit einem
Katalysator, der mindestens eine Matrix (Grundmasse), einen Zeolithen IM-5,
mindestens ein hydrierendes-dehydrierendes Metall, vorzugsweise ausgewählt
aus der Gruppe, die besteht aus Metallen der Gruppe VIB und Metallen der
Gruppe VIII des Periodischen Systems der Elemente, gegebenenfalls minde
stens ein Promotor-Element, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus
Phosphor, Bor und Silicium, gegebenenfalls mindestens ein Element der Grup
pe VIIA, gegebenenfalls mindestens ein Element der Gruppe VIIB und gege
benenfalls mindestens ein Element der Gruppe VB enthält. Die Erfindung be
trifft außerdem einen Katalysator auf Basis des Zeoliths IM-5, der mindestens
ein hydrierendes-dehydrierendes Metall, ausgewählt aus der Gruppe, die be
steht aus den Metallen der Gruppe VI und den Metallen der Gruppe VIII, und
mindestens ein Promotorelement, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus
Bor und Silicium, enthält.
Die Hydrocrackung von schweren Erdölfraktionen ist ein sehr wichtiges Ver
fahren der Raffinierung, das die Herstellung von leichteren Fraktionen wie
Benzinen, leichten Kerosinen und Gasölen aus schweren Ausgangsmateriali
en, die im Überschuß vorhanden und kaum verwertbar sind, erlaubt, die der
Raffineur haben möchte, um seine Produktion an die Bedarfsstruktur anzupas
sen. Bestimmte Hydrocrackungsverfahren erlauben auch die Herstellung eines
stark gereinigten Rückstandes, der eine ausgezeichnete Basis für Öle darstel
len kann. Bezüglich der katalytischen Crackung besteht der Vorteil der kataly
tischen Hydrocrackung darin, daß sie Mitteldestillate, Kerosine und Gasöle in
sehr guter Qualität liefert. Das gebildete Benzin weist eine viel niedrigere Oc
tanzahl auf als dasjenige, das aus der katalytischen Crackung stammt.
Die bei der Hydrocrackung verwendeten Katalysatoren sind alle solche vom
bifunktionellen Typ, die eine saure Funktion mit einer hydrierenden Funktion in
sich vereinigen. Die saure Funktion stammt aus Trägern mit goßen Ober
flächen (im allgemeinen 150 bis 800 m2/g), die eine Oberflächenacidität auf
weisen, wie halogenierte (insbesondere chlorierte und fluorierte) Aluminiu
moxide (Tonerden), Kombinationen von Bor- und Aluminiumoxiden, amorphe
Siliciumdioxid-Aluminiumoxide und Zeolithe. Die hydrierende Funktion stammt
entweder aus einem oder mehreren Metallen der Gruppe VIII des Periodischen
Systems der Elemente oder aus einer Kombination von mindestens einem
Metall der Gruppe VIB mit mindestens einem Metall der Gruppe VIII des Peri
odischen Systems der Elemente.
Das Gleichgewicht zwischen den beiden sauren und hydrierenden Funktionen
ist der fundamentale Parameter, der die Aktivität und die Selektivität des Kata
lysators bestimmt. Eine schwach saure Funktion und eine stark hydrierende
Funktion ergeben wenig aktive Katalysatoren, die im allgemeinen bei einer
erhöhten Temperatur (≧ 390°C) und bei einer niedrigen Beschickungsraumge
schwindigkeit arbeiten (die VVH ist ausgedrückt als Volumen der zu behan
delnden Beschickung pro Volumeneinheit des Katalysators und pro Stunde
und sie beträgt im allgemeinen ≦ 2 h-1), die jedoch mit einer sehr guten Selek
tivität für Mitteldestillate ausgestattet sind. Umgekehrt ergeben eine stark sau
re Funktion und eine schwach hydrierende Funktion aktive Katalysatoren, die
jedoch weniger gute Selektivitäten für Mitteldestillate aufweisen. Die Suche
nach einem geeigneten Katalysator konzentrierte sich somit auf eine zweck
mäßige Auswahl jeder der Funktionen, um das Paar Aktivität/Selektivität des
Katalysators einzustellen.
Einer der großen Vorteile der Hydrocrackung besteht darin, daß sie eine große
Flexibilität in verschiedenen Bereichen aufweist: eine Flexibilität im Bereich
der verwendeten Katalysatoren, die zu einer Flexibilität der zu behandelnden
Beschickungen führt und im Bereich der erhaltenen Produkte. Ein leicht zu
beherrschender Parameter ist die Acidität des Trägers des Katalysators.
Die konventionellen Katalysatoren für die katalytische Hydrocrackung beste
hen in ihrer Mehrzahl aus schwach sauren Trägern, z. B. amorphen Siliciumdi
oxid-Aluminiumoxiden. Diese Systeme werden insbesondere verwendet zur
Herstellung von Mitteldestillaten von sehr guter Qualität und auch, wenn ihre
Acidität sehr gering ist, von Grundölen (Ölbasen).
Unter den schwach sauren Trägern findet man die Familie der amorphen Sili
ciumdioxid-Aluminiumoxide. Viele auf dem Markt befindliche Katalysatoren zur
Hydrocrackung basieren auf Siliciumdioxid-Aluminiumoxid, kombiniert entwe
der mit einem Metall der Gruppe VIII oder, vorzugsweise wenn die Gehalte an
Heteroatome enthaltenden Giften für die zu behandelnde Charge 0,5 Gew.-%
übersteigen, auf einer Assoziation von Sulfiden von Metallen der Gruppen VIB
und VIII. Diese Systeme weisen eine sehr gute Selektivität für Mitteldestillate
auf und die gebildeten Produkte sind solche von einer guten Qualität. Diese
Katalysatoren können für die wenigen Säuren unter ihnen auch Schmiermittel
basen bilden. Der Nachteil aller dieser katalytischen Systeme auf Basis eines
amorphen Trägers ist, wie bereits gesagt, ihre geringe Aktivität.
Die Katalysatoren, die den Zeolith Y vom Struktur-Typ FAU enthalten, oder die
Katalysatoren vom β-Typ weisen selbst eine katalytische Aktivität auf, die hö
her ist als diejenige der amorphen Siliciumdioxid-Aluminiumoxide, die aber
auch Selektivitäten für leichte Produkte aufweisen, die höher sind.
Die von dem Anmelder durchgeführten Forschungsarbeiten mit zahlreichen
Zeolithen und kristallisierten mikroporösen Feststoffen haben dazu geführt,
daß überraschend gefunden wurde, daß ein Katalysator auf Basis eines Zeo
liths IM-5 die Erzielung einer katalytischen Aktivität und von Selektivitäten für
Kerosin und für Benzin erlaubt, die deutlich besser sind als für Katalysatoren,
die einen aus dem Stand der Technik bekannten Zeolith enthalten.
Gegenstand der Erfindung ist insbesondere ein Verfahren zur Hydrocrackung
von Kohlenwasserstoff-Chargen(-Ausgangsmaterialien), bei dem die zu be
handelnde Charge mit einem Katalysator in Kontakt gebracht wird, der minde
stens eine amorphe oder schlecht kristallisierte Matrix vom Oxid-Typ, minde
stens einen Zeolithen IM-5 und mindestens ein hydrierendes-dehydrierendes
Element enthält.
Der erfindungsgemäß verwendete Zeolith IM-5 ist in dem Patent FR 2 754 809
beschrieben. Die Erfindung betrifft auch jeden Zeolith des gleichen Struktur-
Typs wie der Zeolith IM-5.
Die als IM-5 bezeichnete Zeolith-Struktur hat eine chemische Zusammenset
zung, ausgedrückt auf wasserfreier Basis durch die Oxid-Molverhältnisse, mit
der folgenden Formel:
100 XO2, m Y2O3, p R2/nO,
worin bedeuten:
m eine Zahl ≦ 10,
p eine Zahl zwischen größer als 0 und 20,
R ein oder mehrere Kationen mit der Valenz n,
X Silicium und/oder Germanium, vorzugsweise Silicium,
Y ein Element, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus den folgenden Elementen: Aluminium, Eisen, Gallium, Bor, Titan, wobei Y vorzugsweise für Aluminium steht,
und die dadurch charakterisiert ist, daß sie in der Synthese-Rohform ein Rönt genbeugungsdiagramm aufweist, das die in der Tabelle 1 angegebenen Spek trallinien aufweist:
m eine Zahl ≦ 10,
p eine Zahl zwischen größer als 0 und 20,
R ein oder mehrere Kationen mit der Valenz n,
X Silicium und/oder Germanium, vorzugsweise Silicium,
Y ein Element, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus den folgenden Elementen: Aluminium, Eisen, Gallium, Bor, Titan, wobei Y vorzugsweise für Aluminium steht,
und die dadurch charakterisiert ist, daß sie in der Synthese-Rohform ein Rönt genbeugungsdiagramm aufweist, das die in der Tabelle 1 angegebenen Spek trallinien aufweist:
dhkl (Å) | |
I/Imax | |
11,8 ± 0,35 | F-TF(1) |
11,5 ± 0,30 | F-TF(1) |
11,25 ± 0,30 | F-TF(1) |
9,95 ± 0,20 | m-F |
9,50 ± 0,15 | m-F |
7,08 ± 0,12 | f-m |
6,04 ± 0,10 | tf-f |
5,75 ± 0,10 | f |
5,65 ± 0,10 | f |
5,50 ± 0,10 | tf |
5,35 ± 0,10 | tf |
5,03 ± 0,09 | tf |
4,72 ± 0,08 | f-m |
4,55 ± 0,07 | f |
4,26 ± 0,07 | tf |
3,92 ± 0,07 | F-TF(2) |
3,94 ± 0,07 | TF(2) |
3,85 ± 0,05 | TF(2) |
3,78 ± 0,04 | F-TF(2) |
3,67 ± 0,04 | m-F |
3,55 ± 0,03 | m-F |
3,37 ± 0,02 | f |
3,30 ± 0,014 | f |
3,099 ± 0,012 | f-m |
2,970 ± 0,007 | tf-f |
2,815 ± 0,005 | tf |
2,720 ± 0,005 | tf |
(1) Spektrallinien, die Teil der gleichen Bande sind, (2) Spektrallinien, die Teil der gleichen Bande sind. |
Der Zeolith IM-5 in seiner Wasserstoff-Form, als H-IM-5 bezeichnet, der durch
Calcinierung und/oder Ionenaustausch erhalten wird, wie nachstehend erläu
tert, weist ein Röntgenbeugungsdiagramm auf, das die in der Tabelle 2 dar
gestellten Spektrallinien umfaßt.
dhkl (Å) | |
I/Imax | |
11,8 ± 0,30 | F-TF(1) |
11,45 ± 0,25 | TF(1) |
11,20 ± 0,20 | F-TF(1) |
9,90 ± 0,15 | m-F |
9,50 ± 0,15 | m-F |
7,06 ± 0,12 | f-m |
6,01 ± 0,10 | tf-f |
5,70 ± 0,10 | f |
5,30 ± 0,10 | tf |
5,03 ± 0,09 | tf |
4,71 ± 0,08 | f |
4,25 ± 0,07 | tf |
3,87 ± 0,07 | m-F(2) |
3,81 ± 0,05 | m-F(2) |
3,76 ± 0,04 | m-F(2) |
3,67 ± 0,04 | f-m |
3,54 ± 0,04 | m-F |
3,37 ± 0,03 | f |
3,316 ± 0,015 | f |
3,103 ± 0,012 | f |
3,080 ± 0,010 | f-m |
2,950 ± 0,010 | tf-f |
2,880 ± 0,007 | tf |
2,790 ± 0,005 | tf |
2,590 ± 0,005 | tf |
(1) Spektrallinien, die Teil der gleichen Bande sind, (2) Spektrallinien, die Teil der gleichen Bande sind. |
Diese Diagramme werden erhalten mit Hilfe eines Diffraktometers unter An
wendung des klassichen Pulververfahrens mit Kupfer Kα-Strahlung. Ausge
hend von der Position der Beugungspeaks, dargestellt durch den Winkel 2ϑ,
errechnet man nach der Bragg-Gleichung die charakteristischen dhkl-Zellenab
stände der Probe. Die Berechnung der Intensität erfolgt auf der Basis einer
relativen Intensitätsskala, bei der man der Linie, welche in dem Röntgenbeu
gungsdiagramm die stärkste Intensität aufweist, einen Wert 100 zuordnet:
sehr schwach (tf) steht für kleiner 10,
schwach (f) steht für kleiner 20,
mittelstark (m) steht für zwischen 20 und 40,
stark (F) steht für zwischen 40 und 60,
sehr stark (TF) steht für größer 60.
sehr schwach (tf) steht für kleiner 10,
schwach (f) steht für kleiner 20,
mittelstark (m) steht für zwischen 20 und 40,
stark (F) steht für zwischen 40 und 60,
sehr stark (TF) steht für größer 60.
Der Zeolith IM-5 kann somit in der "Synthese-Rohform" sowie in den durch
Dehydratation und/oder Calcinierung und/oder Ionenaustausch erhaltenen
Formen verwendet werden. Der Ausdruck "in der Synthese-Rohform" bezeich
net das Produkt, wie es bei der Synthese und nach dem Waschen mit oder
ohne Trocknung oder Dehydratation erhalten wird. In seiner "Synthese-Roh
form" kann der Zeolith IM-5 ein Kation des Metalls M enthalten, bei dem es
sich um ein Alkali, insbesondere Natrium und/oder oder Ammonium, handelt,
und er kann Stickstoff-haltige organische Kationen, z. B. solche, wie sie nach
stehend beschrieben werden, oder ihre Zersetzungsprodukte oder ihre Vorläu
fer enthalten. Diese Stickstoff-haltigen organischen Kationen werden hier
durch den Buchstaben "Q" gekennzeichnet, der auch die Zersetzungsprodukte
und die Vorläufer der genannten Stickstoff-haltigen organischen Kationen
umfaßt.
Die calcinierten Formen des Zeoliths IM-5 enthalten keine Stickstoff-haltige
organische Verbindung oder in einer geringeren Menge als die "Synthese-
Rohform", sofern die organische Substanz zum größeren Teil eliminiert wor
den ist, im allgemeinen durch eine thermische Behandlung, die darin besteht,
die organische Substanz in Gegenwart von Luft zu brennen, wobei das Was
serstoffion (H+) dann das andere Kation bildet.
Unter den durch Ionenaustausch erhaltenen Formen von Zeolith IM-5 ist die
Ammoniumform (NH4 +) wichtig, weil sie durch Calcinieren leicht in die Was
serstoff-Form umgewandelt werden kann. Die Wasserstoff-Form und die For
men, die durch Ionenaustausch eingeführte Metalle enthalten, werden nach
stehend beschrieben.
In bestimmten Fällen kann dann, wenn man den erfindungsgemäßen Zeolith
der Wirkung einer Säure aussetzt, eine partielle oder vollständige Eliminierung
eines Grundelements wie Aluminium sowie die Bildung der Wasserstoff-Form
erfolgen. Dies kann ein Mittel sein, um die Zusammensetzung der Zeolith-
Substanz, nachdem sie synthetisiert worden ist, zu modifizieren.
Der Zeolith IM-5 in der Wasserstoff-Form (sauren Form), als H-IM-5 bezeich
net, wird durch Calcinierung und durch Ionenaustausch, wie nachstehend be
schrieben, hergestellt.
Der Zeolith IM-5, der mindestens zum Teil in der H+-Form (wie oben definiert)
oder in der NH4 +- oder metallischen Form vorliegt, wobei das genannte Metall
ausgewählt wird aus der Gruppe, die besteht aus den Gruppe IA, IB, IIA, IIB,
IIIA, IIIB (einschließlich der Seltenen Erden), VIII, Sn, Pb und Si, vorzugsweise
ein solcher, der mindestens teilweise in der H+-Form oder auch mindestens
teilweise in der metallischen Form vorliegt, kann ebenfalls verwendet werden.
Vorzugsweise verwendet man den Zeolith IM-5 mindestens zum Teil in der
Säure-Form (und besonders bevorzugt vollständig in der H-Form) oder in einer
teilweise ausgetauschten Form mit Metallkationen, beispielsweise den Katio
nen von Erdalkalimetallen.
Die Zeolithe IM-5, die in die erfindungsgemäße Zusammensetzung gelangen,
werden dann mit den Silicium- und Aluminium-Gehalten verwendet, wie sie bei
der Synthese erhalten wurden.
Man kann auch den desaluminierten Zeolith IM-5 verwenden, wie er in dem
Patent FR-2 758 810 beschrieben ist und der ein Gesamt-Si/Al-Atomverhältnis
von größer 5, vorzugsweise größer 10, besonders bevorzugt größer 15 und
ganz besonders bevorzugt zwischen 20 und 400, aufweist.
Der Zeolith IM-5 liegt vorteilhaft mindestens zum Teil und vorzugsweise prak
tisch vollständig in der Säureform (H-Form) vor.
Das Na/Al-Atomverhältnis liegt im allgemeinen unter 0,45 und vorzugsweise
unter 0,30, besonders bevorzugt unter 0,15.
Zur Herstellung des desaluminierten Zeoliths IM-5 können mindestens zwei
Desaluminierungsverfahren angewendet werden, wobei man von dem Synthe
se-Rohzeolith IM-5 ausgeht, der eine organische Builder-Substanz
(Strukturbildner) enthält. Sie werden nachstehend beschrieben. Es kann aber
auch jedes andere dem Fachmann bekannte Verfahren angewendet werden.
Das erste Verfahren, als Säuredirektangriffs-Verfahren bezeichnet, umfaßt
eine erste Stufe der Calcinierung unter einem trockenen Luftstrom bei einer
Temperatur, die im allgemeinen zwischen etwa 450 und 550°C liegt, deren Ziel
es ist, die in den Mikroporen des Zeoliths vorhandene organische Builder-
Substanz (Strukturbildner) zu eliminieren, woran sich eine Stufe der Behand
lung mit einer wäßrigen Lösung einer Mineralsäure wie HNO3 oder HCl oder
einer organischen Säure wie CH3CO2H anschließt. Diese letzte Stufe kann so
oft wie erforderlich wiederholt werden, um den gewünschten Grad der Desa
luminierung zu erzielen. Zwischen diesen beiden Stufen ist es möglich, einmal
oder mehrfach einen Ionenaustausch durchzuführen mit mindestens einer
NH4NO3-Lösung, um mindestens zum Teil, vorzugsweise praktisch vollständig,
das Alkalikation, insbesondere Natrium, zu eliminieren. Auch ist es am Ende
der Desaluminierungs-Behandlung durch direkten Säureangriff gegebenenfalls
möglich, einmal oder mehrfach einen Ionenaustausch durchzuführen mit min
destens einer NH4NO3-Lösung, um die restlichen Alkalikationen und insbeson
dere Natrium zu eliminieren.
Um das gewünschte Si/Al-Verhältnis zu erreichen, ist es erforderlich, die Ar
beitsbedingungen in geeigneter Weise auszuwählen; von diesem Gesichts
punkt aus betrachtet sind die kritischsten Parameter die Behandlungs-
Temperatur mit der wäßrigen Säurelösung, die Konzentration der genannten
Säure, die Art der genannten Säure, das Verhältnis zwischen der Menge der
Säurelösung und der Masse des behandelten Zeoliths, die Dauer der Behand
lung und die Anzahl der durchgeführten Behandlungen.
Das zweite Verfahren, das sogenannte thermische Behandlungsverfahren
(Behandlung insbesondere mit Wasserdampf oder "Steaming"-Verfahren) +
Säureangriffs-Verfahren umfaßt in einer ersten Stufe die Calcinierung unter
einem trockenen Luftstrom bei einer Temperatur, die im allgemeinen zwischen
etwa 450 und 550°C liegt, die zum Ziel hat, die in den Mikroporen des Zeoliths
eingeschlossene organische Builder-Substanz (Strukturbildner) zu eliminieren.
Dann wird der auf diese Weise erhaltene Feststoff einmal oder mehrfach ei
nem Ionenaustausch mit mindestens einer NH4NO3-Lösung unterzogen, um
mindestens teilweise, vorzugsweise praktisch vollständig, das Alkalikation,
insbesondere das Natrium, das in der Kationen-Position in dem Zeolith vor
handen ist, zu eliminieren.
Der auf diese Weise erhaltene Zeolith wird mindestens einem Grundgerüst-
Desaluminierungscyclus unterworfen, der umfaßt mindestens eine thermische
Behandlung, die gegebenenfalls und vorzugsweise in Gegenwart von Was
serdampf bei einer Temperatur, die im allgemeinen zwischen 550 und 900°C
liegt, durchgeführt wird und auf den gegebenenfalls mindestens ein Säurean
griff mit einer wäßrigen Lösung einer Mineralsäure oder organischen Säure
folgt. Die Calcinierungs-Bedingungen in Gegenwart von Wasserdampf
(Temperatur, Wasserdampfdruck und Dauer der Behandlung) sowie die Be
dingungen des Säureangriffs nach der Calcinierung (Dauer des Angriffs, Kon
zentration der Säure, Art der verwendeten Säure und Verhältnis zwischen dem
Volumen der Säure und der Masse des Zeoliths) werden so angepaßt, daß
man den gewünschten Grad der Desaluminierung erhält. Mit dem gleichen Ziel
kann man auch die Anzahl der thermischen-Säureangriffs-Behandlungen, die
durchgeführt werden, variieren.
Der Grundgerüst-Desaluminierungs-Cyclus, der mindestens eine thermische
Behandlungsstufe umfaßt, die gegebenenfalls und vorzugsweise in Gegenwart
von Wasserdampf durchgeführt wird, und mindestens eine Stufe des Angriffs
an dem Zeolithen IM-5 in einem sauren Medium umfaßt, kann so oft wie erfor
derlich wiederholt werden, um den desaluminierten Zeolith IM-5 zu erhalten,
der die gewünschten Eigenschaften aufweist. Desgleichen können nach der
thermischen Behandlung, die gegebenenfalls und vorzugsweise in Gegenwart
von Wasserdampf durchgeführt wird, mehrere aufeinanderfolgende Säurean
griffe mit Säurelösungen mit unterschiedlichen Konzentrationen durchgeführt
werden.
Eine Variante dieses zweiten Calcinierungsverfahrens kann darin bestehen,
die thermische Behandlung des Zeoliths IM-5, der die organische Builder-
Substanz enthält, bei einer Temperatur, die im allgemeinen zwischen 550 und
850°C liegt, gegebenenfalls und vorzugsweise in Gegenwart von Wasser
dampf durchzuführen. In diesen Fällen werden die Stufen der Calcinierung der
organischen Builder-Substanz und der Desaluminierung des Grundgerüsts
gleichzeitig durchgeführt. Dann wird der Zeolith gegebenenfalls mit minde
stens einer wäßrigen Lösung einer Mineralsäure (z. B. HNO3 oder HCl) oder
einer organischen Säure (z. B. CH3CO2H) behandelt. Schließlich kann der auf
diese Weise erhaltene Feststoff gegebenenfalls mindestens einem Ionenaus
tausch mit mindestens einer NH4NO3-Lösung unterzogen werden, um praktisch
das gesamte Alkalikation, insbesondere Natrium, das in der Kationen-Position
in dem Zeolith vorhanden ist, zu eliminieren.
Der Zeolith wird dann mit einem Si/Al-Verhältnis verwendet, wie es nach der
Desaluminierung erhalten wird.
Der Katalysator enthält auch eine hydrierende Funktion, die im allgemeinen
gewährleistet wird durch mindestens ein Metall, ausgewählt aus der Gruppe,
die besteht aus den Metallen der Gruppe VIB und der Gruppe VIII des Periodi
schen Systems der Elemente.
Der erfindungsgemäße Katalysator kann ein Element der Gruppe VIII, z. B. Ei
sen, Kobalt, Nickel, Ruthenium, Rhodium, Palladium, Osmium, Iridium oder
Platin, enthalten. Unter den Metallen der Gruppe VIII verwendet man vorzugs
weise die unedlen Metalle wie Eisen, Kobalt, Nickel. Der erfindungsgemäße
Katalysator kann ein Element der Gruppe VIB, vorzugsweise Wolfram und
Molybdän, enthalten. Zweckmäßig verwendet man Assoziationen (Kombina
tionen) von mindestens einem unedlen Metall der Gruppe VIII und mindestens
einem Metall der Gruppe VIB. Bevorzugt sind die folgenden Metallassoziatio
nen: Nickel-Molybdän, Kobalt-Molybdän, Eisen-Molybdän, Eisen-Wolfram,
Nickel-Wolfram, Kobalt-Wolfram, wobei die besonders bevorzugten Assozia
tionen folgende sind: Nickel-Molybdän, Kobalt-Molybdän, Nickel-Wolfram. Es
ist auch möglich, Assoziationen (Kombinationen) von drei Metallen zu verwen
den, z. B. Nickel-Kobalt-Molybdän.
Der erfindungsgemäße Katalysator enthält auch mindestens eine amorphe
oder schlecht kristallisierte poröse Mineral-Matrix vom Oxid-Typ. Als nicht
beschränkende Beispiele können genannt werden Aluminiumoxid, Siliciumdi
oxid, Siliciumdioxid-Aluminiumoxid; die Tone (darunter beispielsweise die na
türlichen Tone wie Kaolin oder Bentonit), Magnesiumoxid, Titanoxid, Boroxid,
Zirkoniumoxid, Aluminiumphosphate, Titanphosphate, Zirkoniumphosphate,
Kohle. Man kann auch die Aluminate auswählen. Vorzugsweise verwendet
man Matrices, die Aluminiumoxid enthalten, in allen dem Fachmann bekannten
Formen und besonders bevorzugt die Aluminiumoxide, z. B. γ-Aluminiumoxid.
Bei einer Ausführungsform der Erfindung enthält der Katalysator mindestens
ein Promotor-Element, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus Bor, Silici
um und Phosphor. Ein bevorzugter Katalysator enthält Bor und/oder Silicium
als Promotor-Element und ganz besonders bevorzugt Bor und Silicium.
Der Katalysator kann gegebenenfalls mindestens ein Element der Gruppe
VIIA, vorzugsweise Chlor und Fluor, und außerdem gegebenenfalls minde
stens ein Element der Gruppe VIIB (vorzugsweise Mn) enthalten.
Der Katalysator kann gegebenenfalls mindestens ein Element der Gruppe VB
(Ta, Nb, V) enthalten, wobei Niob bevorzugt ist.
Wenn der Katalysator Silicium enthält, wird das Silicium als Promotor auf dem
erfindungsgemäßen Träger eingeführt. Das Silicium ist hauptsächlich auf der
Matrix des Trägers angeordnet und kann charakterisiert werden nach Verfah
ren, wie z. B. dem Castaing-Mikrosonden-Verfahren (Verteilungsprofil der ver
schiedenen Elemente), dem Transmissions-Elektronenmikroskop-Verfahren,
gekoppelt mit einer Röntgenanalyse der Bestandteile des Katalysators, oder
auch durch Aufstellung einer Kartographie der Verteilung der in dem Katalysa
tor vorhandenen Elemente durch eine Elektronenmikrosonde.
Ein weiterer Gegenstand der Erfindung ist ein Katalysator, der mindestens ei
ne amorphe oder schlecht kristallisierte Matrix vom Oxid-Typ, einen Zeolithen
IM-5, mindestens ein hydrierendes-dehydrierendes Element, ausgewählt aus
der Gruppe, die besteht aus den Metallen der Gruppe VIII und den Metallen
der Gruppe VIB, und mindestens ein Promotor-Element, ausgewählt aus der
Gruppe, die besteht aus Bor und Silicium, enthält. Zweckmäßig enthält der
Katalysator außerdem Phosphor. Gegebenenfalls kann der Katalysator auch
mindestens ein Element der Gruppe VIIB und/oder mindestens ein Element
der Gruppe VIIA und/oder mindestens ein Element der Gruppe VB enthalten.
Diese Katalysatoren werden in vorteilhafter Weise bei der Hydrocrackung ver
wendet.
Der erfindungsgemäße Katalysator enthält im allgemeinen in Gew.-%, bezo
gen auf die Gesamtmasse des Katalysators:
- - 0,1 bis 60%, vorzugsweise 0,1 bis 50%, besonders bevorzugt 0,1 bis 40%, mindestens eines hydrierenden-dehydrierenden Metalls, das zweckmäßig ausgewählt wird aus der Gruppe, die besteht aus den Me tallen der Gruppe VIB und der Gruppe VIII,
- - 0,1 bis 99%, vorzugsweise 1 bis 98%, mindestens einer amorphen oder schlecht kristallisierten porösen mineralischen Matrix vom Oxid- Typ,
wobei der genannte Katalysator außerdem 0,1 bis 99,8%, vorzugsweise 0,1
bis 90%, besonders bevorzugt 0,1 bis 80% und ganz besonders bevorzugt
0,1 bis 60% Zeolith IM-5 enthält,
und wobei der genannte Katalysator gegebenenfalls enthält:
und wobei der genannte Katalysator gegebenenfalls enthält:
- - 0 bis 20%, zweckmäßig 0,1 bis 20%, vorzugsweise 0,1 bis 15% und besonders bevorzugt 0,1 bis 10%, mindestens eines Promotor- Elements, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus Silicium, Bor und Phosphor, nicht eingeschlossen das Silicium, das gegebenenfalls in dem Zeolithen IM-5 enthalten ist,
- - 0 bis 20%, zweckmäßig 0,1 bis 20%, vorzugsweise 0,1 bis 15%, be sonders bevorzugt 0,1 bis 10%, mindestens eines Elements, ausge wählt aus der Gruppe VIIA, vorzugsweise Fluor,
- - 0 bis 20%, zweckmäßig 0,1 bis 20%, vorzugsweise 0,1 bis 15% und besonders bevorzugt 0,1 bis 10%, mindestens eines Elements, ausge wählt aus der Gruppe VIIB, vorzugsweise Magnesium,
- - 0 bis 60%, vorzugsweise 0,1 bis 60%, besonders bevorzugt 0,1 bis 50% und ganz besonders bevorzugt 0,1 bis 40%, mindestens eines Ele ments, ausgewählt aus der Gruppe VB.
Ein bevorzugter Katalysator enthält in Gew.-%, bezogen auf die Gesamtmasse
des Katalysators:
- - 0,1 bis 99,7% Zeolith IM-5,
- - 0,1 bis 60% mindestens eines hydrierenden-dehydrierenden Metalls,
- - 0,1 bis 99% mindestens einer Matrix,
- - 0,1 bis 20% Bor und/oder Silicium,
- - 0 bis 20% Phosphor, wobei die Summe der Mengen von Bor und/oder Phosphor und/oder Silicium höchstens 20% beträgt,
- - 0 bis 20% mindestens eines Elements der Gruppe VIIA,
- - 0 bis 20% mindestens eines Elements der Gruppe VIIB,
- - 0 bis 60% mindestens eines Elements der Gruppe VB.
Dieser Katalysator kann auch alle vorstehend beschriebenen Charakteristika
aufweisen: bevorzugte Gehaltsbereiche für die Bestandteile, bevorzugte Be
standteile, eventuelle Gruppen VIIA, VIIB und VB.
Die Metalle der Gruppe VIB, der Gruppe VIII, der Gruppe VIIB und der Gruppe
VB des erfindungsgemäßen Katalysators können vollständig oder teilweise in
der metallischen Form und/oder in einer Oxid- und/oder Sulfid-Form vorliegen.
Der Katalysator kann nach allen dem Fachmann bekannten Verfahren herge
stellt werden. Zweckmäßig wird er hergestellt durch Mischen der Matrix mit
dem Zeolithen, wobei danach die Mischung geformt wird. Das hydrierende
Element wird dann beim Mischen oder vorzugsweise nach dem Formen einge
führt.
Das Formen kann beispielsweise durchgeführt werden unter Anwendung eines
Extrusions-, Tablettier-, Öltropfen-, Granulations- oder Drehplatten-Verfahrens
oder auch nach jedem anderen dem Fachmann bekannten Verfahren. Auf das
Formen folgt eine Calcinierung, wobei das hydrierende Element vor oder nach
dieser Calcinierung eingeführt wird. Die Herstellung wird abgeschlossen durch
eine Calcinierung bei einer Temperatur von 250 bis 600°C.
Eines der bevorzugten erfindungsgemäßen Verfahren besteht darin, das Zeo
lith IM-5-Pulver in einem feuchen Aluminiumoxid-Gel etwa 10 min lang zu ver
kneten, dann die so erhaltene Paste durch eine Düse zu pressen unter Bildung
von Extrudaten mit einem Durchmesser zwischen 0,4 und 4 mm.
Die hydrierende Funktion kann nur teilweise (beispielsweise im Falle der As
soziationen von Oxiden von Metallen der Gruppen VIB und VIII) oder insge
samt im Augenblick des Verknetens des Zeolithen, d. h. des Zeolithen IM-5, mit
dem als Matrix gewählten Oxidgel eingeführt werden.
Die hydrierende Funktion kann auch mittels einer oder mehrerer Ionenaustau
operationen an dem calcinierten Träger, der aus einem Zeolithen IM-5 besteht,
der in der gewählten Matrix dispergiert ist, mit Hilfe von Lösungen, welche die
Vorläufersalze der ausgewählten Metalle enthalten, eingeführt werden.
Die hydrierende Funktion kann außerdem eingeführt werden durch eine oder
mehrere Imprägnierungsarbeitsgänge des geformten und calcinierten Trägers
mit einer Lösung, die mindestens einen Vorläufer mindestens eines Oxids
mindestens eines Metalls, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus den
Metallen der Gruppen VIII und den Metallen der Gruppe VIB, enthält, wobei
der (die) Vorläufer mindestens eines Oxids mindestens eines Metalls der
Gruppe VIII vorzugsweise zusammen mit denjenigen der Gruppe VIB oder
gleichzeitig wie die zuletzt genannten eingeführt wird (werden), wenn der Kata
lysator mindestens ein Metall der Gruppe VIB und mindestens ein Metall der
Gruppe VIII enthält.
Für den Fall, daß der Katalysator mindestens ein Element der Gruppe VIB,
z. B. Molybdän, enthält, ist es beispielsweise möglich, den Katalysator mit einer
Lösung zu imprägnieren, die mindestens ein Element der Gruppe VIB enthält,
ihn zu trocknen und zu calcinieren. Die Imprägnierung mit Molybdän kann
leicht durchgeführt werden durch Zugabe von Phosphorsäure zu den Ammoni
umparamolybdat-Lösungen, wodurch auch die Einführung von Phosphor als
Promotor für die katalytische Aktivität möglich ist.
Bei einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung enthält der Katalysator
als Promotor mindestens ein Element, ausgewählt aus der Gruppe Silicium,
Bor und Phosphor. Diese Elemente werden auf einem Träger eingeführt, der
bereits mindestens einen Zeolithen IM-5, mindestens eine Matrix, wie vorste
hend definiert, und vorzugsweise auch mindestens ein Metall, ausgewählt aus
der Gruppe, die besteht aus Metallen der Gruppe VIB und Metallen der Grup
pe VIII, enthält.
Für den Fall, daß der Katalysator Bor und/oder Silicium und/oder Phosphor
und gegebenenfalls das Element, ausgewählt aus der Gruppe VIIA der Halo
genidionen, gegebenenfalls mindestens ein Element, ausgewählt aus der
Gruppe VIIB, und gegebenenfalls mindestens ein Element, ausgewählt aus der
Gruppe VB, enthält, können diese Elemente in verschiedenen Stufen der Her
stellung und auf unterschiedliche Weise in den Katalysator eingeführt werden.
Die Imprägnierung der Matrix wird vorzugsweise durchgeführt unter Anwen
dung des dem Fachmann bekannten sogenannten Trocken-Imprägnierungs
verfahrens. Die Imprägnierung kann in einer einzigen Stufe mit einer Lösung
durchgeführt werden, welche die Gesamtheit der den fertigen Katalysator auf
bauenden Elemente enthält.
P, B, Si und das Element, ausgewählt aus den Halogenidionen der Gruppe
VIIA, können in einem oder mehreren Imprägnierungs-Arbeitsgängen mit ei
nem Lösungsüberschuß gegenüber dem calcinierten Vorläufer eingeführt wer
den.
Für den Fall, daß der Katalysator Bor enthält, besteht ein bevorzugtes erfin
dungsgemäßes Verfahren darin, eine wäßrige Lösung mindestens eines Bor
salzes wie Ammoniumbiborat oder Ammoniumpentaborat in einem alkalischen
Medium und in Gegenwart von Wasserstoffperoxid herzustellen und eine so
genannte Trocken-Imprägnierung durchzuführen, bei der man das Volumen
der Poren des Vorläufers mit der Bor enthaltenden Lösung füllt.
Für den Fall, daß der Katalysator Silicium enthält, verwendet man eine Lösung
einer Silicium-Verbindung vom Silicon-Typ.
Für den Fall, daß der Katalysator Bor und Silicium enthält, kann die Abschei
dung von Bor und Silicium auch gleichzeitig erfolgen durch Verwendung einer
Lösung, die ein Borsalz und eine Silicium-Verbindung vom Silicon-Typ enthält.
Auf diese Weise ist es beispielsweise für den Fall, daß beispielsweise der
Vorläufer ein Katalysator vom Nickel-Molybdän-Typ ist, der auf einen Träger
aufgebracht ist, der den Zeolithen IM-5 und Aluminiumoxid enthält, möglich,
diesen Vorläufer mit der wäßrigen Lösung von Ammoniumbiborat und dem Si
licon Rhodorsil E1P der Firma Rhône Poulenc durchzuführen, eine Trocknung
beispielsweise bei 80°C durchzuführen, dann mit einer Ammoniumfluorid-
Lösung zu imprägnieren, eine Trocknung beispielsweise bei 80°C durchzufüh
ren und beispielsweise eine Calcinierung durchzuführen, vorzugsweise an der
Luft in einem Durchlaufbett, beispielsweise 4 h lang bei 500°C.
Für den Fall, daß der Katalysator mindestens ein Element der Gruppe VIIA,
vorzugsweise Fluor, enthält, ist es beispielsweise möglich, den Katalysator mit
einer Ammoniumfluorid-Lösung zu imprägnieren, eine Trocknung beispielswei
se bei 80°C durchzuführen und eine Calcinierung beispielsweise und vorzugs
weise an der Luft in einem Durchlauf-Bett beispielsweise 4 h lang bei 500°C
durchzuführen.
Zur Herstellung des erfindungsgemäßen Katalysators können auch andere
Imprägnierungs-Sequenzen angewendet werden.
Für den Fall, daß der Katalysator Phosphor enthält, ist es beispielsweise mög
lich, den Katalysator mit einer Phosphor enthaltenden Lösung zu imprägnie
ren, ihn zu trocknen und zu calcinieren.
Für den Fall, daß die in dem Katalysator enthaltenen Elemente, d. h. minde
stens ein Metall, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus den Metallen der
Gruppe VIII und den Metallen der Gruppe VIB, gegebenenfalls Bor, Silicium,
Phosphor, mindestens ein Element aus der Gruppe VIIA, mindestens ein Ele
ment aus der Gruppe VIIB, mindestens ein Element aus der Gruppe VB, in
mehreren Imprägnierungen mit entsprechenden Vorläufersalzen eingeführt
werden, werden im allgemeinen eine Zwischentrocknung des Katalysators bei
einer Temperatur, die im allgemeinen zwischen 60 und 250°C liegt, und eine
Zwischencalcinierung des Katalysators im allgemeinen bei einer Temperatur
zwischen 250 und 600°C durchgeführt.
Zur Beendigung der Herstellung des Katalysators läßt man den feuchten
Feststoff in einer feuchten Atmosphäre bei einer Temperatur zwischen 10 und
80°C liegen, trocknet dann den erhaltenen feuchten Feststoff bei einer Tempe
ratur zwischen 60 und 150°C und calciniert schließlich den erhaltenen Fest
stoff bei einer Temperatur zwischen 150 und 800°C.
Ein Herstellungsverfahren besteht darin, daß man die folgenden Arbeitsgänge
durchführt:
- a) man stellt einen als Vorläufer bezeichneten Feststoff her, der minde stens die folgenden Verbindungen enthält: mindestens eine Matrix, min destens einen Zeolithen IM-5, gegebenenfalls mindestens ein Element, ausgewählt aus den Elementen der Gruppe VIB und der Gruppe VIII, gegebenenfalls mindestens ein Promotor-Element, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus Bor und Silicium, gegebenenfalls Phosphor, gegebenenfalls mindestens ein Element der Gruppe VIIA, wobei alle vorzugsweise geformt sind,
- b) der in der Stufe (a) erhaltene trockene Feststoff wird bei einer Tempera tur von mindestens 150°C calciniert,
- c) gegebenenfalls imprägniert man den am Ende der Stufe (b) erhaltenen Vorläufer-Feststoff mit mindestens einer Lösung, die mindestens ein Element der Gruppe VIIB, VB, VIII, VIB und VIIA enthält,
- d) man läßt den feuchten Feststoff unter einer feuchten Atmosphäre bei einer Temperatur zwischen 10 und 120°C ruhen und
- e) man trocknet den in der Stufe (d) erhaltenen feuchten Feststoff bei einer Temperatur zwischen 60 und 150°C.
Die Quellen für Elemente der Gruppe VIB, die verwendet werden können, sind
dem Fachmann bekannt. Beispielsweise kann man unter den Quellen für Mo
lybdän und für Wolfram die Oxide und Hydroxide, die Molybdänsäuren und
Wolframsäuren und ihre Salze, insbesondere die Ammoniumsalze wie Ammo
niummolybdat, Ammoniumheptamolybdat, Ammoniumwolframat, Phosphormo
lybdänsäure, Phosphorwolframsäure und ihre Salze, Silicomolybdänsäure,
Silicowolframsäure und ihre Salze verwenden. Vorzugsweise verwendet man
die Oxide und die Ammoniumsalze, z. B. Ammoniummolybdat, Ammonium
heptamolybdat und Ammoniumwolframat.
Die Quellen für Elemente der Gruppe VIII, die verwendet werden können, sind
dem Fachmann bekannt. Für die unedlen Metalle verwendet man beispiels
weise die Nitrate, Sulfate, Phosphate, Halogenide, z. B. die Chloride, Bromide
und Fluoride, die Carboxylate, beispielsweise die Acetate und Carbonate. Für
die Edelmetalle verwendet man die Halogenide, beispielsweise die Chloride,
die Nitrate, die Säuren, wie Chloroplatin(IV)säure, die Oxychloride wie ammo
niakalisches Rutheniumoxychlorid.
Die bevorzugte Quelle für Phosphor ist die Orthophosphorsäure H3PO4, aber
auch ihre Salze und Ester wie die Ammoniumphosphate sind geeignet. Der
Phosphor kann beispielsweise in Form einer Mischung von Phosphorsäure
und einer Stickstoff enthaltenden basischen organischen Verbindung wie Am
moniak, den primären und sekundären Aminen, den cyclischen Aminen, den
Verbindungen der Pyridinfamilie und Chinolinen und den Verbindungen der
Pyrrolfamilie eingeführt werden.
Es können zahlreiche Quellen für Silicium verwendet werden. So kann man
verwenden Ethylorthosilicat Si(OEt)4, die Siloxane, die Polysiloxane, die Silica
te von Halogeniden wie Ammoniumfluorosilicat (NH4)2SiF6 oder das Natrium
fluorosilicat Na2SiF6.
Die Silicomolybdänsäure und ihre Salze, die Silicowolframsäure und ihre Sal
ze können ebenfalls mit Vorteil verwendet werden. Das Silicium kann bei
spielsweise durch Imprägnieren mit Ethylsilicat in einer Lösung in einem Was
serlAlkohol-Gemisch zugegeben werden. Das Silicium kann beispielsweise
durch Imprägnieren mit einer Silicium-Verbindung vom Silicon-Typ, die in
Wasser suspendiert ist, zugegeben werden.
Die Quelle für Bor kann Borsäure sein, vorzugsweise Orthoborsäure H3BO3,
Ammoniumbiborat oder Ammoniumpentaborat, Boroxid, die Borsäureester.
Das Bor kann beispielsweise in Form einer Mischung aus Borsäure, Wasser
stoffperoxid und einer Stickstoff enthaltenden basischen organischen Verbin
dung wie Ammoniak, den primären und sekundären Aminen, den cyclischen
Aminen, den Verbindungen der Pyridin-Familie und der Familie der Chinoline
und den Verbindungen der Pyrrol-Familie eingeführt werden. Das Bor kann
beispielsweise mit einer Borsäurelösung in einem Wasser/Alkohol-Gemisch
eingeführt werden.
Die Quellen für Elemente der Gruppe VIIA, die verwendet werden können, sind
dem Fachmann bekannt. Beispielsweise können die Fluoridanionen in Form
von Fluorwasserstoffsäure oder ihrer Salze eingeführt werden. Diese Salze
werden mit Alkalimetallen, mit Ammonium oder einer organischen Verbindung
gebildet. In dem zuletzt genannten Fall wird das Salz vorteilhaft in der Reakti
onsmischung gebildet durch Umsetzung zwischen der organischen Verbin
dung und der Fluorwasserstoffsäure. Es ist auch möglich, hydrolysierbare
Verbindungen zu verwenden, welche Fluoridanionen in Wasser freisetzen
können, wie Ammoniumfluorosilicat (NH4)2SiF6, Siliciumtetrafluorid SiF4 oder
das Natriumsalz Na2SiF6. Das Fluor kann beispielsweise durch Imprägnieren
mit einer wäßrigen Lösung von Fluorwasserstoffsäure oder Ammoniumfluorid
eingeführt werden.
Die Quellen für Elemente der Gruppe VIIB, die verwendet werden können, sind
dem Fachmann allgemein bekannt. Man verwendet vorzugsweise die Ammo
niumsalze, die Nitrate und die Chloride.
Die Quellen für das Element der Gruppe VB, die verwendet werden können,
sind dem Fachmann allgemein bekannt. Unter den Quellen für Niob kann man
beispielsweise verwenden die Oxide wie das Diniobpentoxid Nb2O5, die Niob
säure Nb2O5.H2O, die Niobhydroxide und die Polyoxoniobate, die Alkylate von
Niob mit der Formel Nb(OR1)3, worin R1 für einen Alkylrest steht, das Niobox
alat NbO(HC2O4)5, das Ammoniumniobat. Vorzugsweise verwendet man Nio
boxalat oder Ammoniumniobat.
Die Imprägnierung mit Niob kann beispielsweise erleichtert werden durch Zu
gabe von Oxalsäure und gegebenenfalls Ammoniumoxalat zu Lösungen von
Nioboxalat. Es können auch andere Verbindungen verwendet werden, um die
Löslichkeit zu verbessern und die Imprägnierung mit Niob zu erleichtern, wie
dies dem Fachmann allgemein bekannt ist.
Die so in Form der Oxide erhaltenen Katalysatoren können gegebenenfalls
mindestens zum Teil in eine metallische Form oder in eine Sulfidform überführt
werden.
Die erfindungsgemäß erhaltenen Katalysatoren werden in Form von Körnchen
mit unterschiedlichen Formen und Dimensionen geformt. Sie werden im allge
meinen verwendet in Form von zylindrischen Extrudaten oder Polylobaten
(Polylappen) wie Bilobaten, Trilobaten, Polylobaten in gerader oder verdrillter
Form, sie können gegebenenfalls aber auch in Form eines gemahlenen Pul
vers, in Form von Tabletten, Ringen, Kügelchen, Rädern hergestellt und ver
wendet werden. Sie weisen eine spezifische Oberflächengröße, bestimmt
durch Stickstoff-Adsorption nach dem BET-Verfahren (Brunauer, Emmett, Tel
ler, "J. Am. Chem. Soc.", Band 60, 309-316 (1938)), zwischen 50 und 600
m2/g, ein Porenvolumen, bestimmt durch Porosimetrie mit Quecksilber, zwi
schen 0,2 und 1,5 cm3/g und eine Porengrößenverteilung auf, die monomodal,
bimodal oder polymodal sein kann.
Die erfindungsgemäß hergestellten Katalysatoren werden zur Hydrocrackung
von Kohlenwasserstoff-Chargen, beispielsweise Erdöl-Fraktionen, verwendet.
Die in dem Verfahren verwendeten Chargen (Beschickungen) sind Benzine,
Kerosine, Gasöle, Vakuum-Gasöle, Atmosphären-Rückstände, Vakuum-
Rückstände, Atmosphären-Destillate, Vakuum-Destillate, schwere Heizöle,
Öle, Wachse und Paraffine, Schmutzöle (Abfallöle), Rückstände oder entas
phaltierte Rohöle, Chargen, die aus thermischen oder katalytischen Umwand
lungsverfahren stammen, und Mischungen davon. Sie enthalten Heteroatome
wie Schwefel, Sauerstoff und Stickstoff sowie gegebenenfalls Metalle.
Die so erhaltenen Katalysatoren werden vorteilhaft verwendet zur Hydrocrac
kung insbesondere von schweren Kohlenwasserstoff-Fraktionen vom Vakuum
destillat-Typ, entasphaltierten Rückständen oder Hydrotreating-Rückständen
oder Äquivalenten davon. In diesen schweren Fraktionen haben vorzugsweise
mindestens 80 Vol.-% der Verbindungen Siedepunkte von mindestens 350°C
und vorzugsweise zwischen 350 und 580°C (d. h. entsprechend Verbindungen,
die 15 bis 20 Kohlenstoffatome enthalten). Sie enthalten im allgemeinen He
teroatome wie Schwefel und Stickstoff. Der Stickstoff-Gehalt liegt in der Regel
zwischen 1 und 5000 Gew.-ppm und der Schwefel-Gehalt liegt in der Regel
zwischen 0,01 und 5 Gew.-%.
Der erfindungsgemäße Katalysator kann mit Vorteil für die Hydrocrackung von
Fraktionen vom Vakuumdestillat-Typ, die stark mit Schwefel und Stickstoff be
laden sind, verwendet werden.
Der erfindungsgemäße Katalysator wird vorzugsweise einer Sulfurierungs-
Behandlung unterworfen, welche die Umwandlung der Metallspecies minde
stens zum Teil in Schwefel vor ihrem lnkontaktbringen mit der zu behandeln
den Charge (Beschickung) erlaubt. Diese Behandlung zur Aktivierung durch
Sulfurierung (Sulfidierung) ist dem Fachmann allgemein bekannt und kann
nach jedem bereits in der Literatur beschriebenen Verfahren entweder in situ,
d. h. in dem Reaktor, oder ex situ (außerhalb) durchgeführt werden.
Ein klassisches Sulfurierungsverfahren, das dem Fachmann allgemein be
kannt ist, besteht darin, sie in Gegenwart von Schwefelwasserstoff (rein oder
beispielsweise in Form eines Stroms einer Mischung von Wasserstoff und
Schwefelwasserstoff oder Stickstoff und Schwefelwasserstoff) auf eine Tempe
ratur zwischen 150 und 800°C, vorzugsweise zwischen 250 und 600°C, im all
gemeinen in einer Reaktionszone mit Durchlauf-Bett, zu erwärmen.
Die Hydrocrackungs-Bedingungen, wie die Temperatur, der Druck, der Grad
der Wasserstoff-Recyclisierung, die stündliche Volumen-Geschwindigkeit,
können in Abhängigkeit von der Art der Charge (Beschickung) der Qualität
der gewünschten Produkte und der Anlagen, über die der Raffineur verfügt,
stark variieren. Die Temperatur liegt im allgemeinen über 200°C und häufig
zwischen 250 und 480°C. Der Druck liegt über 0,1 MPa und häufig bei über 1 MPa.
Die Wasserstoffmenge beträgt mindestens 50 und häufig 80 bis 5000 Nl
Wasserstoff pro l Charge (Beschickung). Die stündliche Volumen-Geschwin
digkeit liegt im allgemeinen zwischen 0,1 und 20 Volumenteilen Beschickung
pro Volumenteil Katalysator pro Stunde.
Bei einer ersten Ausführungsform oder einer partiellen Hydrocrackung, auch
als süße Hydrocrackung bezeichnet, liegt der Umwandlungsgrad unter 55%.
Der erfindungsgemäße Katalysator wird dann bei einer Temperatur verwendet,
die im allgemeinen bei ≧ 230°C und vorzugsweise 300°C, allgemein bei höch
stens 480°C und häufig zwischen 350 und 450°C liegt. Der Druck liegt im all
gemeinen bei über 2 MPa und vorzugsweise 3 MPa und er liegt unterhalb 12
MPa, vorzugsweise unterhalb 10 MPa. Die Wasserstoffmenge beträgt minde
stens 100 Nl Wasserstoff pro l Charge und liegt häufig zwischen 200 und 3000 Nl
Wasserstoff pro l Charge. Die stündliche Volumengeschwindigkeit liegt im
allgemeinen zwischen 0,1 und 10 h-1. Unter diesen Bedingungen weisen die
erfindungsgemäßen Katalysatoren eine verbesserte Aktivität in bezug auf die
Umwandlung, die Hydrodesulfurierung und die Hydrodeazotierung auf als die
handelsüblichen Katalysatoren.
Bei einer zweiten Ausführungsform wird das Verfahren in zwei Stufen durchge
führt, wobei der erfindungsgemäße Katalysator verwendet wird für die partielle
Hydrocrackung, vorteilhaft unter mittleren Wasserstoffdruck-Bedingungen, von
Chargen, beispielsweise solchen vom Vakuumdestillat-Typ, die stark beladen
sind mit Schwefel und Stickstoff, die vorher einem Hydrotreating unterzogen
worden sind. Bei dieser Art der Hydrocrackung liegt der Umwandlungsgrad
unter 55%. In diesem Fall läuft das Verfahren zur Umwandlung einer Erd
ölcharge in zwei Stufen ab, wobei die erfindungsgemäßen Katalysatoren in der
zweiten Stufe verwendet werden. Der Katalysator der ersten Stufe kann jeder
Hydrotreating-Katalysator sein, der aus dem Stand der Technik bekannt ist.
Dieser Hydrotreating-Katalysator umfaßt zweckmäßig eine Matrix vorzugswei
se auf Basis von Aluminiumoxid und mindestens ein Metall, das eine hydrie
rende Funktion hat. Die Hydrotreating-Funktion wird gewährleistet durch min
destens ein Metall oder eine Verbindung eines Metalls allein oder in Kombina
tion, ausgewählt aus den Metallen der Gruppe VIII und den Metallen der
Gruppe VIB, z. B. ausgewählt aus Nickel, Kobalt, Molybdän und insbesondere
Wolfram. Darüber hinaus kann dieser Katalysator gegebenenfalls Phosphor
und gegebenenfalls Bor enthalten.
Die erste Stufe läuft im allgemeinen ab bei einer Temperatur von 350 bis
460°C, vorzugsweise von 360 bis 450°C, bei einem Gesamtdruck von minde
stens 2 MPa, vorzugsweise von 3 MPa, mit einer stündlichen Volumenge
schwindigkeit von 0,1 bis 5 h-1, vorzugsweise von 0,2 bis 2 h-1 und mit einer
Wasserstoffmenge von mindestens 100 Nl/Nl Charge (Beschickung), vor
zugsweise von 260 bis 3000 Nl/Nl Charge (Beschickung).
Für die Stufe der Umwandlung mit dem erfindungsgemäßen Katalysator (oder
die zweite Stufe) liegen die Temperaturen im allgemeinen bei ≧ 230°C und
häufig zwischen 300 und 480°C, vorzugsweise zwischen 330 und 450°C. Der
Druck liegt im allgemeinen bei mindestens 2 MPa, vorzugsweise 3 MPa und er
liegt unterhalb 12 MPa, vorzugsweise unter 10 MPa. Die Wasserstoffmenge
beträgt mindestens 100 l/l Charge und liegt häufig zwischen 200 und 3000 l/l
Wasserstoff pro Liter Charge.
Die stündliche Volumengeschwindigkeit liegt im allgemeinen zwischen 0,15
und 10 h-1. Unter diesen Bedingungen weisen die erfindungsgemäßen Kataly
satoren eine verbesserte Aktivität in bezug auf die Umwandlung, die Hydro
desulfurierung, die Hydrodeazotierung und eine verbesserte Selektivität für
Mitteldestillate auf als die handelsüblichen Katalysatoren. Die Lebensdauer
der Katalysatoren ist ebenfalls verbessert im Bereich mittlerer Drucke.
Bei einer weiteren zweistufigen Ausführungsform kann der erfindungsgemäße
Katalysator für die Hydrocrackung unter hohen Wasserstoffdruck-Bedingun
gen von mindestens 5 MPa verwendet werden. Die behandelten Chargen sind
beispielsweise solche vom Vakuumdestillat-Typ, die mit Schwefel und Stick
stoff stark beladen sind, die vorher einem Hydrotreating unterworfen wurden.
Bei dieser Art der Hydrocrackung liegt der Umwandlungsgrad über 55%. In
diesem Fall läuft das Verfahren zur Umwandlung einer Erdöl-Fraktion in zwei
Stufen ab, wobei der erfindungsgemäße Katalysator in der zweiten Stufe ver
wendet wird.
Der Katalysator der ersten Stufe kann jeder Hydrotreating-Katalysator sein,
der aus dem Stand der Technik bekannt ist. Dieser Hydrotreating-Katalysator
umfaßt zweckmäßig eine Matrix, vorzugsweise auf Basis von Aluminiumoxid,
und mindestens ein Metall mit einer hydrierenden Funktion. Die Hydrotreating-
Funktion wird gewährleistet durch mindestens ein Metall oder eine Verbindung
eines Metalls, allein oder in Kombination, ausgewählt aus den Metallen der
Gruppe VIII und den Metallen der Gruppe VIB, beispielsweise ausgewählt ins
besondere aus Nickel, Kobalt, Molybdän und Wolfram. Darüber hinaus kann
dieser Katalysator gegebenenfalls Phosphor und gegebenenfalls Bor enthal
ten.
Die erste Stufe läuft im allgemeinen ab bei einer Temperatur von 350 bis
460°C, vorzugsweise von 360 bis 450°C, bei einem Druck von über 3 MPa, mit
einer stündlichen Volumengeschwindigkeit von 0,1 bis 5 h-1, vorzugsweise von
0,2 bis 2 h-1, und mit einer Wasserstoffmenge von mindestens 100 Nl/Nl Char
ge, vorzugsweise von 260 bis 3000 Nl/Nl Charge (Beschickung).
In der Stufe der Umwandlung mit dem erfindungsgemäßen Katalysator (oder in
der zweiten Stufe) liegen die Temperaturen im allgemeinen bei ≧ 230°C und
häufig zwischen 300 und 480°C, vorzugsweise zwischen 300 und 440°C. Der
Druck beträgt im allgemeinen mehr als 5 MPa und vorzugsweise mehr als 7 MPa.
Die Wasserstoffmenge beträgt mindestens 100 l/l Beschickung und liegt
häufig zwischen 200 und 3000 l/l Wasserstoff pro Liter Beschickung. Die
stündliche Volumengeschwindigkeit liegt im allgemeinen zwischen 0,15 und 10 h-1.
Unter diesen Bedingungen weisen die erfindungsgemäßen Katalysatoren eine
verbesserte Aktivität in bezug auf die Umwandlung und eine verbesserte Se
lektivität für Mitteldestillate auf als die handelsüblichen Katalysatoren, selbst
bei beträchtlich niedrigeren Zeolith-Gehalten als die handelsüblichen Katalysa
toren.
Die folgenden Beispiele sollen die Erfindung erläutern, ohne sie jedoch darauf
zu beschränken.
Der in diesem Beispiel verwendete Zeolith IM-5 ist derjenige, dessen Herstel
lung in dem Beispiel 1 des Patents FR 2 754 809 beschrieben ist.
Das vorher hergestellte Produkt wird 24 h lang unter Stickstoff bei 550°C
calciniert; auf diese Stufe folgt unmittelbar eine zweite Calcinierung an der Luft
für 24 h bei 450°C.
Die erhaltene Substanz wird anschließend 2 h lang bei Umgebungstemperatur
mit einer wäßrigen Lösung von 1 mol Ammoniumchlorid in Kontakt gebracht,
wobei man 50 ml Lösung pro Gramm des calcinierten festen Produkts verwen
det. Die Substanz wird anschließend filtriert, mit ionenausgetauschtem Wasser
gewaschen und bei 110°C getrocknet. Diese Behandlung wird dreimal wieder
holt. Die Substanz wird danach an der Luft 24 h lang bei 550°C calciniert. Das
calcinierte Produkt wird durch Röntgenbeugung analysiert. Das erhaltene
Beugungsdiagramm stimmt mit dem in der Tabelle 2 angegebenen überein.
Die Analyse von Si, Al und Na in dem Produkt, die durch Atomemissionsspek
troskopie durchgeführt wird, ergibt die folgende molare Zusammensetzung:
100 SiO2 : 3,9 Al2O3 : 0,008 Na2O
Ein Träger für einen Hydrocrackungs-Katalysator, der den oben hergestellten
Zeolithen IM-5 enthält, wird auf die folgende Weise erhalten: man mischt 15,3 g
Zeolith IM-5 mit 84,7 g einer Matrix, bestehend aus ultrafeinem tafelförmigem
Böhmit oder einem im Handel unter der Bezeichnung SB3 von der Firma Co
dea Chemie GmbH erhältlichen Aluminiumoxidgel. Diese Pulvermischung wird
anschließend mit einer wäßrigen Lösung gemischt, die 66%ige Salpetersäure
(7 Gew.-% Säure pro Gramm trockenem Gel) enthält, dann wird sie 15 min
lang verknetet. Nach dem Verkneten wird die erhaltene Paste durch eine Düse
hindurchgeführt, die zylindrische Öffnungen mit einem Durchmesser von 1,4 mm
aufweist. Die Extrudate werden danach eine Nacht lang bei 120°C an der
Luft getrocknet und dann an der Luft bei 550°C calciniert.
Die Träger-Extrudate, die einen Zeolithen IM-5 des Beispiels 1 enthalten, wer
den trocken imprägniert mit einer wäßrigen Ammoniumheptamolybdat-Lösung,
eine Nacht lang bei 120°C an der Luft getrocknet und anschließend an der Luft
bei 550°C calciniert. Die dabei erhaltenen Oxid-Gewichtsgehalte des Katalysa
tors IM-5Mo sind in der Tabelle 3 angegeben.
Der Katalysator IM-5Mo wird anschließend mit einer wäßrigen Lösung imprä
gniert, die Ammoniumbiborat enthält, wobei man eine Abscheidung von 1,6
Massenprozent B2O3 erhält. Nach dem Reifenlassen bei Umgebungstempera
tur in einer mit Wasser gesättigten Atmosphäre werden die imprägnierten Ex
trudate eine Nacht lang bei 120°C getrocknet, dann 2 h lang an trockener Luft
bei 550°C calciniert. Man erhält einen Katalysator, der als IM-5 MoB bezeich
net wird.
Auf die gleiche Weise wird anschließend ein Katalysator IM-5MoSi hergestellt
durch Imprägnieren des Katalysators IM-5Mo mit einer Silicon-Emulsion Rho
dorsil EP1 (Rhône-Poulenc), um etwa 2,0% SiO2 abzuscheiden. Die imprä
gnierten Extrudate werden anschließend eine Nacht lang bei 120°C getrock
net, dann 2 h lang in trockener Luft bei 550°C calciniert.
Schließlich wird ein Katalysator IM-5MoBSi hergestellt durch Imprägnieren des
Katalysators IM-5Mo mit einer wäßrigen Lösung, die Ammoniumbiborat und
die Silicon-Emulsion Rhodorsil EP1 (Rhône-Poulenc) enthält. Die imprägnier
ten Extrudate werden dann eine Nacht lang bei 120°C getrocknet, danach 2 h
lang in trockener Luft bei 550°C calciniert.
Die Trägerextrudate, die einen in Beispiel 1 hergestellten Zeolithen IM-5 ent
halten, werden trocken imprägniert mit einer wäßrigen Lösung einer Mischung
von Ammoniumheptamolybdat und Nickelnitrat, eine Nacht lang bei 120°C an
der Luft getrocknet und schließlich an der Luft bei 550°C calciniert. Die Oxid-
Gewichtsgehalte des erhaltenen Katalysators IM-5NiMo sind in der Tabelle 4
angegeben.
Die Extrudate werden trocken imprägniert mit einer wäßrigen Lösung einer
Mischung von Ammoniumheptamolybdat, Nickelnitrat und Orthophosphorsäu
re, eine Nacht lang bei 120°C an der Luft getrocknet und schließlich an der
Luft bei 550°C calciniert.
Anschließend wird eine Probe des Katalysators IM-5NiMoP mit einer wäßrigen
Lösung imprägniert, die Ammoniumbiborat enthält. Nach dem Reifenlassen bei
Umgebungstemperatur in einer an Wasser gesättigten Atmosphäre werden die
imprägnierten Extrudate eine Nacht lang bei 120°C getrocknet, dann 2 h lang
in trockener Luft bei 550°C calciniert. Man erhält einen Katalysator, der hier
als IM-5NiMoPB bezeichnet wird.
Ein Katalysator IM-5NiMoPSi wird nach dem gleichen Verfahren erhalten wie
der obengenannte Katalysator IM-5NiMoPB, wobei man in der Imprägnierungs
lösung den Borvorläufer durch die Silicon-Emulsion Rhodorsil EP1 ersetzt.
Schließlich erhält man einen Katalysator IM-5NiMoPBSi nach dem gleichen
Verfahren wie die obengenannten Katalysatoren, wobei man jedoch eine wäß
rige Lösung verwendet, die Ammoniumbiborat und die Silicon-Emulsion Rho
dorsil EP1 enthält. Zu diesem Katalysator gibt man anschließend Fluor zu
durch Imprägnieren mit einer verdünnten Fluorwasserstoffsäure-Lösung, um
etwa 1 Gew.-% Fluor abzuscheiden. Nach dem Trocknen für eine Nacht bei
120°C und dem 2-stündigem Calcinieren an trockner Luft bei 550°C erhält man
den Katalysator IM-5NiMoPBSiF.
Der Katalysator IM-5NiMoP wird anschließend mit einer wäßrigen Lösung im
prägniert, die Mangannitrat enthält. Nach dem Reifenlassen in einer mit Was
ser gesättigten Atmosphäre bei Umgebungstemperatur werden die imprägnier
te Extrudate eine Nacht lang bei 120°C getrocknet und dann 2 h lang in troc
kener Luft bei 550°C calciniert. Man erhält einen Katalysator, der als IM-
5NiMoPMn bezeichnet wird.
Anschließend imprägniert man diesen Katalysator mit einer wäßrigen Lösung,
die Ammoniumbiborat und die Silicon-Emulsion Rhodorsil EP1 (Rhône-
Poulenc) enthält. Die imprägnierten Extrudate werden anschließend eine
Nacht lang bei 120°C getrocknet, dann 2 h lang an trockener Luft bei 550°C
calciniert und man erhält den Katalysator IM-5NiMoPMnBSi.
Anschließend gibt man zu diesem Katalysator Fluor zu durch Imprägnieren
einer verdünnten Fluorwasserstoffsäure-Lösung in der Weise, daß etwa 1 Gew.-%
Fluor abgeschieden werden. Nach dem Trocknen für eine Nacht bei
120°C und nach dem 2-stündigen Calcinieren an trockener Luft bei 550°C er
hält man den Katalysator IM-5NiMoPMnBSiF. Die Gewichts-Gehalte dieser
Katalysatoren sind in der Tabelle 5 angegeben.
Die Analyse der Katalysatoren IM-5NiMoPSi, IM-5NiMoPBSi, IM-5NiMoPBSiF
(Tabelle 4) und der Katalysatoren IM-5NiMoPMnBSi, IM-5NiMoPMnBSiF
(Tabelle 5) mit einer Elektronenmikrosonde zeigt, daß das dem erfindungsge
mäßen Katalysator zugesetzte Silicium hauptsächlich auf der Matrix lokalisiert
ist und in Form von amorphem Siliciumdioxid vorliegt.
Durch Copräzipitation wird ein Siliciumdioxid-Aluminiumoxid-Pulver hergestellt
mit der Zusammensetzung 2% SiO2 und 98% Al2O3. Anschließend wird ein
Träger für einen Hydrocrackungs-Katalysator hergestellt, der dieses Silicium
dioxid-Aluminiumoxid und den Zeolithen IM-5 des Beispiels 1 enthält. Dafür
verwendet man 18,5 Gew.-% Zeolith IM-5 des Beispiels 1, den man mit 81,5 Gew.-%
einer Matrix mischt, bestehend aus dem oben hergestellten Silicium
dioxid-Aluminiumoxid.
Diese Pulvermischung wird anschließend einer wäßrigen Lösung zugemischt,
die 66%ige Salpetersäure (7 Gew.-% Säure pro Gramm trockenem Gel) ent
hält, dann wird 15 min lang verknetet. Am Ende des Verknetens wird die erhal
tene Paste durch eine Düse mit zylindrischen Öffnungen mit einem Durchmes
ser von 1,4 mm gepreßt. Die Extrudate wrden anschließend eine Nacht lang
bei 120°C getrocknet und dann 2 h lang an der Luft bei 550°C calciniert.
Die Trägerextrudate, die ein Siliciumdioxid-Aluminiumoxid und einen Zeolithen
IM-5 des Beispiels 5 enthalten, werden trocken imprägniert mit einer wäßrigen
Lösung einer Mischung von Ammoniumheptamolybdat, Nickelnitrat und Ortho
phosphorsäure, eine Nacht lang bei 120°C an der Luft getrocknet und schließ
lich an der Luft bei 550°C calciniert. Die Gewichtsgehalte des erhaltenen Kata
lysators IM-5-SiAl-NiMoP an Oxiden sind in der Tabelle 6 angegeben.
Eine Probe des Katalysators IM-5-SiAl-NiMoP wird mit einer wäßrigen Lösung
imprägniert, die Ammoniumbiborat enthält, so daß 1,5 Massenprozent B2O3
eingeführt wird. Nach dem Reifenlassen bei Umgebungstemperatur in einer an
Wasser gesättigten Atmosphäre werden die imprägnierten Extrudate eine
Nacht lang bei 120°C getrocknet, dann 2 h lang in trockener Luft bei 550°C
calciniert. Man erhält einen Katalysator, hier als IM-5-SiAl-NiMoPB bezeichnet,
der somit Silicium in der Siliciumdioxid-Aluminiumoxid-Matrix enthält.
Die Charakteristika der Katalysatoren IM-5-SiAl-NiMo sind in der Tabelle 6
zusammengefaßt.
Ein Träger eines Hydrocrackungs-Katalysators, der einen Zeolithen Y enthält,
wird in einer großen Menge hergestellt, um unterschiedliche Katalysatoren auf
Basis des gleichen Trägers herstellen zu können. Zu diesem Zweck verwendet
man 20,5 Gew.-% eines desaluminierten Zeoliths Y mit einem Kristallparame
ter von 2,429 nm und einem Gesamt-Verhältnis SiO2/Al2O3 von 30,4 und einem
Grundgerüst-Verhältnis SiO2/Al2O3 von 58, den man mit 79,5 Gew.-% einer
Matrix mischt, die besteht aus ultrafeinem blättrigem Boehmit oder Aluminiu
moxidgel, im Handel erhältlich unter der Bezeichnung SB3 von der Firma Con
dea Chemie GmbH. Diese Pulvermischung wird anschließend mit einer wäßri
gen Lösung gemischt, die 66%ige Salpetersäure (7 Gew.-% Säure pro Gramm
trockenem Gel) enthält, dann 15 min lang verknetet. Am Ende des Verknetens
wird die erhaltene Paste durch eine Düse mit zylindrischen Öffnungen mit ei
nem Durchmesser von 1,4 mm gepreßt. Die Extrudate werden anschließend
eine Nacht lang bei 120°C getrocknet, dann 2 h lang in feuchter Luft, die 7,5
Vol.-% Wasser enthält, bei 550°C calciniert. Man erhält so zylindrische Extru
date mit einem Durchmesser von 1,2 mm, einer spezifischen Oberflächengrö
ße von 223 m2/g und einer monomodalen Porengrößenverteilung, die bei 10 nm
zentriert ist. Die Analyse der Matrix durch Röntgenbeugung zeigt, daß sie
besteht aus kubischem γ-Aluminiumoxid mit einer geringen Kristallinität und
aus desaluminiertem Zeolith Y.
Die Trägerextrudate, die einen desaluminierten Zeolithen Y des Beispiels 7
enthalten, werden trocken imprägniert mit einer wäßrigen Lösung einer Mi
schung von Ammoniumheptamolybdat und Nickelnitrat, eine Nacht lang bei
120°C an der Luft getrocknet und schließlich an der Luft bei 550°C calciniert.
Die Oxid-Gewichtsgehalte des erhaltenen Katalysators YNiMo sind in der Ta
belle 7 angezeigt. Der fertige Katalysator YNiMo enthält insbesondere 16,3 Gew.-%
Zeolith Y mit einem Gitterparameter von 2,429 nm, einem SiO2/Al2O3-
Gesamtverhältnis von 30,4 und einem SiO2/Al2O3-Grundgerüst-Verhältnis von
58.
Die Extrudate des Beispiels 7 werden wie oben imprägniert, jedoch zusätzlich
mit Orthophosphorsäure und auf die gleiche Weise behandelt wie oben, wobei
man den Katalysator YNiMoP erhält.
Eine Probe des Katalysators YNiMoP wird mit einer wäßrigen Lösung imprä
gniert, die Ammoniumbiborat enthält. Nach dem Reifenlassen bei Umge
bungstemperatur in einer mit Wasser gesättigten Atmosphäre werden die im
prägnierten Extrudate eine Nacht lang bei 120°C getrocknet und dann 2 h lang
in trockener Luft bei 550°C calciniert. Man erhält einen Katalysator NiMoP/
Aluminiumoxid-Y, der mit Bor dotiert ist.
Einen Katalysator YNiMoPSi erhält man nach dem gleichen Verfahren wie der
obengenannte Katalysator YNiMoPB, wobei man jedoch in der Imprägnie
rungs-Lösung den Borvorläufer durch die Silicon-Emulsion Rhodorsil EP1
(Rhône-Poulenc) ersetzt.
Schließlich erhält man einen Katalysator YNiMoPBSi durch Imprägnieren des
Katalysators mit einer wäßrigen Lösung, die Ammoniumbiborat und die Silicon-
Emulsion Rhodorsil EP1 (Rhône-Poulenc) enthält. Die übrigen Stufen des
Verfahrens sind die gleichen wie weiter oben angegeben. Die Charakteristika
der Katalysatoren YNiMo sind in der Tabelle 7 zusammengefaßt.
Die Analyse der Katalysatoren YNiMoPSi, YNiMoPBSi (Tabelle 7) mit einer
Elektronenmikrosonde zeigt, daß das dem erfindungsgemäßen Katalysator
zugesetzte Silicium hauptsächlich auf der Matrix lokalisiert ist und in Form von
amorphem Siliciumdioxid vorliegt.
Die Katalysatoren, deren Herstellung in den vorstehenden Beispielen be
schrieben worden ist, werden unter den Bedingungen der Hydrocrackung bei
mittlerem Druck für eine Erdölcharge verwendet, deren Hauptcharakteristiken
die folgenden sind:
Dichte (20/4) | 0,921 |
Schwefel (Gew.-%) | 2,46 |
Stickstoff (Gew.-ppm) | 1130 |
AL=L<simulierte Destillation | |
Anfangspunkt | 365°C |
10%-Punkt | 430°C |
50%-Punkt | 472°C |
90%-Punkt | 504°C |
Endpunkt | 539°C |
Stockpunkt | +39°C |
Die katalytische Testeinheit umfaßt zwei Fixbett-Reaktoren mit einer aufstei
genden Zirkulation der Charge (Aufwärtsstrom). In dem ersten Reaktor, in den
die Charge (Beschickung) zuerst gelangt, führt man den Katalysator der ersten
Stufe des Hydrotreating ein, der ein Element der Gruppe VI und ein Element
der Gruppe VIII, abgeschieden auf Aluminiumoxid, enthält. In den zweiten Re
aktor, in den die Charge (Beschickung) zuletzt gelangt, führt man einen wie
oben beschriebenen Hydrocrackungs-Katalysator ein. In jeden der Reaktoren
führt man 40 ml Katalysator ein. Die beiden Reaktoren arbeiten bei der glei
chen Temperatur und bei dem gleichen Druck. Die Betriebsbedingungen der
Testeinheit sind die folgenden:
Gesamtdruck | 5 MPa |
Hydrotreating-Katalysator | 40 cm3 |
Hydrocrackungs-Katalysator | 40 cm3 |
Temperatur | 400°C |
Wasserstoff-Durchflußmenge | 20 l/h |
Beschickungs-Durchflußmenge | 40 cm3/h |
Vor der Reaktion werden die beiden Katalysatoren in situ einer Sulfurierungs
stufe unterworfen. Es sei darauf hingewiesen, daß jedes in situ- oder ex situ-
Sulfurierungsverfahren geeignet ist. Wenn einmal die Sulfurierung durchge
führt ist, kann die vorstehend beschriebene Charge (Beschickung) umgewan
delt werden.
Die katalytischen Aktivitäten sind ausgedrückt durch die Roh-Umwandlung bei
400°C (CB) durch die Roh-Selektivität für Mitteldestillate (SB) und durch die
Umwandlungen bei der Hydrodesulfurierung (HDS) und der Hydrodeazotie
rung (HDN). Diese katalytischen Aktivitäten werden bestimmt bei dem Kataly
sator, nach dem eine Stabilisierungsperiode, im allgemeinen mindestens 48 h,
abgelaufen ist.
Die Roh-Umwandlung CB hat den Wert:
CB = Gew.-% der ≦ 380°C-Fraktion des Abstroms
≦ 380°C repräsentiert die Fraktion, die bei einer Temperatur ≦ 380°C destil liert.
CB = Gew.-% der ≦ 380°C-Fraktion des Abstroms
≦ 380°C repräsentiert die Fraktion, die bei einer Temperatur ≦ 380°C destil liert.
Die Roh-Selektivität SB für Mitteldestillate hat den Wert:
SB = 100.Gewicht der Fraktion (150°C-380°C)/Gewicht der Fraktion ≦ 380°C des Abstroms.
SB = 100.Gewicht der Fraktion (150°C-380°C)/Gewicht der Fraktion ≦ 380°C des Abstroms.
Die Umwandlung bei der Hydrodesulfurierung (HDS) hat den Wert:
HDS = (Sanfänglich - SAbstrom)/Sanfänglich.100 = (24600 - SAbstrom)/24600.100
HDS = (Sanfänglich - SAbstrom)/Sanfänglich.100 = (24600 - SAbstrom)/24600.100
Die Umwandlung bei der Hydrodeazotierung HDN hat den Wert:
HDN = (Nanfänglich - NAbstrom)/Nanfänglich.100 = (1130 - NAbstrom)/1130.100
HDN = (Nanfänglich - NAbstrom)/Nanfänglich.100 = (1130 - NAbstrom)/1130.100
In der folgenden Tabelle sind die Roh-Umwandlung CB bei 400°C, die Roh-
Selektivität SB, die Umwandlung in bezug auf die Hydrodesulfurierung HDS
und die Umwandlung in bezug auf die Hydrodeazotierung HDN für die Kataly
satoren angegeben.
Die Ergebnisse der Tabelle 8 zeigen, daß bei der Verwendung ein erfindungs
gemäßer Katalysator, der einen Zeolithen IM-5 enthält, aktiver ist als die Kata
lysatoren des Standes der Technik und daß andererseits die Zugabe minde
stens eines Elements, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus B, Si und
P, zu einer Verbesserung der Aktivitäten des Katalysators in bezug auf die
Umwandlung führt. Die erfindungsgemäßen Katalysatoren, die Bor und Silici
um enthalten, sind somit besonders vorteilhaft in bezug auf die partielle Hy
drocrackung der Charge vom Vakuumdestillat-Typ, die Stickstoff enthält, bei
einem mittleren Wasserstoffdruck.
Darüber hinaus zeigen die Ergebnisse der Tabelle 8, daß es vorteilhaft ist, das
Silicium in den bereits hergestellten Katalysator (Reihe IM-5NiMo) einzufüh
ren, anstatt in Form eines Trägers, der Silicium enthält, wie er aus einem Sili
ciumdioxid-Aluminiumoxid erhalten wird (Reihe IM-5-SiAl-NiMo). Es ist somit
besonders vorteilhaft, das Silicium in einen Vorläufer einzuführen, der bereits
die Elemente der Gruppe VIB und/oder VIII und gegebenenfalls mindestens
eines der Elemente P, B und F enthält.
Die Katalysatoren, deren Herstellung in den vorstehenden Beispielen be
schrieben ist, werden unter den Bedingungen der Hydrocrackung mit erhöhter
Umwandlung (60 bis 100%) verwendet. Die Erdölcharge ist ein Vakuumdestil
lat, das dem Hydrotreating unterworfen worden ist, dessen Hauptcharakteristi
ka die folgenden sind:
Dichte (20/4) | 0,869 |
Schwefel (Gew.-ppm) | 502 |
Stickstoff (Gew.-ppm) | 10 |
AL=L<simulierte Destillation | |
Anfangspunkt | 298°C |
10%-Punkt | 369°C |
50%-Punkt | 427°C |
90%-Punkt | 481°C |
Endpunkt | 538°C |
Diese Charge wird erhalten, wenn man ein Vakuumdestillat auf einem Kataly
sator, der Element der Gruppe VIB (Mo) und ein Element der Gruppe VIII (Ni),
die auf Aluminiumoxid abgeschieden sind, enthält, einem Hydrotreating unter
wirft.
Zu der Charge gibt man 0,6 Gew.-% Anilin und 2 Gew.-% Dimethyldisulfid zu,
um die Partialdrucke von H2S und NH3 zu simulieren, die in der zweiten Stufe
der Hydrocrackung vorliegen. Die so hergestellte Charge wird in die Hy
drocrackungs-Testeinheit injiziert, die einen Fixbett-Reaktor mit einer aufstei
genden Zirkulation der Charge ("Aufstrom") umfaßt, in den 80 ml Katalysator
eingeführt werden. Der Katalysator wird mit einem n-Hexan/DMS-Gemisch +
Anilin bis zu 320°C sulfuriert. Es sei darauf hingewiesen, daß jedes in situ-
oder ex situ-Sulfurierungsverfahren geeignet ist.
Wenn einmal die Sulfurierung durchgeführt ist, kann die vorstehend beschrie
bene Charge umgewandelt werden. Die Betriebsbedingungen der Testeinheit
sind die folgenden:
Gesamtdruck: 9 MPa
Katalysator: 80 cm3
Temperatur: 360-420°C
Wasserstoff-Durchflußmenge: 80 l/h
Chargen-Durchflußmenge: 80 cm3/h
Gesamtdruck: 9 MPa
Katalysator: 80 cm3
Temperatur: 360-420°C
Wasserstoff-Durchflußmenge: 80 l/h
Chargen-Durchflußmenge: 80 cm3/h
Die katalytischen Aktivitäten sind ausgedrückt durch die Temperatur, welche
es ermöglicht, einen Grad der Roh-Umwandlung von 70% und eine Roh-
Selektivität für Mitteldestillate von 150 bis 380°C zu erzielen. Diese katalyti
schen Aktivitäten des Katalysators werden nach einer Stabilisierungsperiode,
im allgemeinen mindestens 48 h, bestimmt.
Rohumwandlung CB gemäß der Gleichung:
CB = Gew.-% ≧ 380°C-Fraktion des Abstroms
CB = Gew.-% ≧ 380°C-Fraktion des Abstroms
Die Rohselektivität SB wird bestimmt nach der Gleichung:
SB = 100.Gewicht der Fraktion (150-380°C)/Gewicht der ≦ 380°C-Fraktion des Abstroms.
SB = 100.Gewicht der Fraktion (150-380°C)/Gewicht der ≦ 380°C-Fraktion des Abstroms.
Die Benzin-Ausbeute (27-150) entspricht dem Gewichtsprozentsatz der Ver
bindungen mit einem Siedepunkt zwischen 27 und 150°C in den Abströmen.
Die Kerosin-Ausbeute (Kerosin, 150-250) entspricht dem Gewichtsprozentsatz
der Verbindung mit einem Siedepunkt zwischen 150 und 250°C in den Ab
strömen. Die Gasöl-Ausbeute (250-380) entspricht dem Gewichtsprozentsatz
der Verbindungen mit einem Siedepunkt zwischen 250 und 380°C in den Ab
strömen.
Die Reaktionstemperatur wird so festgelegt, daß eine Rohumwandlung CB von
70 Gew.-% erzielt wird. In der Tabelle 9 sind die Reaktionstemperatur und die
Rohselektivität für die in den Tabellen 3, 4 und 5 beschriebenen Katalysatoren
angegeben.
Die Tabelle 9 zeigt, daß die Verwendung eines erfindungsgemäßen Katalysa
tors, der den Zeolithen IM-5 enthält, zu höheren Umwandlungsraten (d. h. zu
niedrigeren Umwandlungs-Temperaturen für eine gegebene Umwandlung von
70 Gew.-%) führt, verglichen mit nicht-erfindungsgemäßen Katalysatoren. An
dererseits führt die Zugabe mindestens eines Elements, ausgewählt aus der
Gruppe, die besteht aus P, B und Si, zu den erfindungsgemäßen Katalysato
ren auch zu einer Erhöhung der Aktivität. Bei Anwesenheit von Mangan oder
Fluor ist ebenfalls eine Verbesserung der Aktivität festzustellen. Darüber hin
aus führt die Gesamtheit der erfindungsgemäßen Katalysatoren zu verbesser
ten Benzin-Ausbeuten, verglichen mit denjenigen, wie sie für den Fall der Kata
lysatoren des Standes der Technik angegeben sind.
Allgemein erlaubt die Zugabe mindestens eines Elements, ausgewählt aus der
Gruppe P, B, Si, VIIB, VIIA zu dem den Zeolithen IM-5 und ein Element der
Gruppe VIB enthaltenden Katalysator die Verbesserung der Umwandlungs-
Aktivität, was sich in einer Erniedrigung der für die Erzielung einer Umwand
lung von 70% erforderlichen Reaktionstemperatur äußert, wobei jedoch die
Tendenz besteht, daß die Rohselektivität für Benzin und Kerosin und insbe
sondere die Selektivität für Benzin, abnehmen, die jedoch noch immer deutlich
höher sind als diejenigen, die mit den Katalysatoren des Standes der Technik
auf Basis des Zeoliths Y erhalten werden.
Die Trägerextrudate, die einen in Beispiel 1 hergestellten Zeolithen IM-5 ent
halten, werden mit einer wäßrigen Lösung von Nioboxalat Nb(HC2O4)5, Oxal
säure und Ammoniumoxalat imprägniert. Die das Niob enthaltende wäßrige
Lösung wird hergestellt aus 1330 ml Wasser, in dem 33 g Oxalsäure, 37,2 g
Ammoniumoxalat und 92,3 g Nioboxalat gelöst werden.
Zur Herstellung der Lösung löst man in einer ersten Stufe das Oxalsäu
re/Ammoniumoxalat-Gemisch und wenn die Lösung klar ist, erwärmt man die
Lösung auf 55°C und gibt Nioboxalat zu. Anschließend vervollständigt man
durch Zugabe von Wasser das Volumen der Lösung auf 1330 ml. Der Träger,
der einen in dem obigen Beispiel 1 hergestellten Zeolithen IM-5 enthält, wird
nach dem Trockenimprägnierverfahren mit einem Überschuß der Lösung im
prägniert. Die 1330 ml Lösung werden mit 380 g Katalysator in Kontakt ge
bracht. Dies erlaubt die Abscheidung von etwa 5 Gew.-% Nb auf dem Kataly
sator. Nach 2 h werden die Extrudate zurückgewonnen. Diese werden an
schließend eine Nacht lang bei 120°C in einem trockenen Luftstrom getrock
net. Diese Probe wird als Nb bezeichnet.
Die Katalysator Nb-Extrudate, die einen Zeolithen IM-5 und Niob enthalten,
werden trockenimprägniert mit einer wäßrigen Lösung von Ammoniumhepta
molybdat, eine Nacht lang bei 120°C an der Luft getrocknet und schließlich an
der Luft bei 550°C calciniert. Die erzielten Oxid-Gewichtsgehalte des Katalysa
tors NbMo sind in der Tabelle 10 angegeben.
Der Katalysator NbMo wird anschließend mit einer wäßrigen Lösung, die eine
Silicon-Emulsion Rhodorsil EP1 (Rhône-Poulenc) enthält, in der Weise imprä
gniert, daß etwa 2,0% SiO2 abgeschieden werden. Die imprägnierten Extruda
te werden anschließend eine Nacht lang bei 120°C getrocknet und dann 2 h
lang in trockener Luft bei 550°C calciniert. Man erhält auf diese Weise den
Katalysator NbMoSi.
Die Katalysator Nb-Extrudate, die einen Zeolithen IM-5 und Niob enthalten,
werden trocken imprägniert mit einer wäßrigen Lösung einer Mischung von
Ammoniumheptamolybdat und Nickelnitrat, eine Nacht lang bei 120°C an der
Luft getrocknet und schließlich an der Luft bei 550°C calciniert. Die erhaltenen
Oxid-Gewichtsgehalte des Katalysators NbNiMo sind in der Tabelle 10 ange
geben.
Die Katalysator Nb-Extrudate, die einen Zeolithen IM-5 und Niob enthalten,
werden trocken imprägniert mit einer wäßrigen Lösung einer Mischung von
Ammoniumheptamolybdat, Nickelnitrat und Orthophosphorsäure, eine Nacht
lang bei 120°C an der Luft getrocknet und schließlich an der Luft bei 550°C
calciniert. Anschließend wird diese Probe des Katalysators NbNiMoP mit einer
wäßrigen Lösung imprägniert, die Ammoniumbiborat und die Silicon-Emulsion
Rhodorsil EP1 enthält. Nach dem Reifenlassen bei Umgebungstemperatur in
einer mit Wasser gesättigten Atmosphäre werden die imprägnierten Extrudate
eine Nacht lang bei 120°C getrocknet und dann 2 h lang in trockner Luft bei
550°C calciniert. Man erhält einen Katalysator, der hier als NiMoPBSi be
zeichnet wird. Zu diesem Katalysator gibt man Fluor zu durch Imprägnieren
desselben mit einer verdünnten Fluorwasserstoffsäure-Lösung, so daß etwa 1 Gew.-%
Fluor abgeschieden werden. Nach dem Trocknen für eine Nacht bei
120°C und dem Calcinieren für 2 h in trockener Luft bei 550°C erhält man den
Katalysator NbNiMoPBSiF. Die End-Oxid-Gehalte der so hergestellten Kataly
satoren sind in der Tabelle 10 angegeben.
Die Katalysatoren, deren Herstellung in den vorhergehenden Beispielen be
schrieben worden ist, werden unter den Bedingungen der Hydrocrackung bei
mittlerem Druck für eine Erdölcharge eingesetzt, deren Hauptcharakteristika
die folgenden sind:
Dichte (20/4) | 0,921 |
Schwefel (Gew.-%) | 2,46 |
Stickstoff (Gew.-ppm) | 1130 |
AL=L<simulierte Destillation | |
Anfangspunkt | 365°C |
10%-Punkt | 430°C |
50%-Punkt | 472°C |
90%-Punkt | 504°C |
Endpunkt | 539°C |
Stockpunkt | +39°C |
Die katalytische Testeinheit umfaßt zwei Fixbett-Reaktoren mit aufsteigender
Zirkulation der Charge ("Aufwärtsstrom"). In den ersten Reaktor, in den die
Charge zuerst gelangt, wird der Hydrotreating-Katalysator der ersten Stufe
HTH548, vertrieben von der Firma Procatalyse, eingeführt, der ein Element
der Gruppe VI und ein Element der Gruppe VIII, abgeschieden auf Aluminiu
moxid, enthält. In den zweiten Reaktor, in den die Charge zuletzt gelangt, wird
ein vorstehend beschriebener Hydrocrackungs-Katalysator eingeführt. In jeden
der Reaktoren führt man 40 ml Katalysator ein. Die beiden Reaktoren arbeiten
bei der gleichen Temperatur und bei dem gleichen Druck. Die Betriebsbedin
gungen der Testeinheit sind die folgenden:
Gesamtdruck | 5 MPa |
Hydrotreating-Katalysator | 40 cm3 |
Hydrocrackungs-Katalysator | 40 cm3 |
Temperatur | 400°C |
Wasserstoff-Durchflußmenge | 20 l/h |
Chargen-Durchflußmenge | 40 cm3/h |
Die beiden Katalysatoren werden vor der Reaktion einer in situ-Sulfurierungs
stufe unterworfen. Wenn die Sulfurierung einmal durchgeführt ist, kann die
vorstehend beschriebene Charge umgewandelt werden.
Die katalytischen Aktivitäten sind ausgedrückt durch die Rohumwandlung bei
400°C (CB), durch die Rohselektivität für Mitteldestillate (SB) und für die Um
wandlungen in bezug auf Hydrodesulfurierung (HDS) und Hydrodeazotierung
(HDN). Diese katalytischen Aktivitäten werden nach einer Stabilisierungsperi
ode, im allgemeinen mindestens 48 h, bei dem Katalysator bestimmt.
Rohumwandlung CB, bestimmt nach der Gleichung:
CB = Gew.-% ≧ 380°C-Fraktion des Abstroms
≧ 380°C-Fraktion steht für die Fraktion, die bei einer Temperatur von ≧ 380°C destilliert.
CB = Gew.-% ≧ 380°C-Fraktion des Abstroms
≧ 380°C-Fraktion steht für die Fraktion, die bei einer Temperatur von ≧ 380°C destilliert.
Die Rohselektivität SB für Mitteldestillate wird bestimmt nach der Gleichung:
SB = 100.Gewicht der Fraktion (150-380°C)/Gewicht der ≦ 380°C-Fraktion des Abstroms.
SB = 100.Gewicht der Fraktion (150-380°C)/Gewicht der ≦ 380°C-Fraktion des Abstroms.
Die Umwandlung in bezug auf die Hydrodesulfurierung (HDS) wird bestimmt
nach der Gleichung:
HDS = (SAnfang - SAbstrom)/SAnfang.100 = (24600 - SAbstrom)/24600.100
HDS = (SAnfang - SAbstrom)/SAnfang.100 = (24600 - SAbstrom)/24600.100
Die Umwandlung in bezug auf die Hydrodeazotierung (HDN) wird bestimmt
nach der Gleichung:
HDN = (NAnfang - NAbstrom)/NAnfang.100 = (1130 - NAbstrom)/1130.100
HDN = (NAnfang - NAbstrom)/NAnfang.100 = (1130 - NAbstrom)/1130.100
In der folgenden Tabelle sind die Rohumwandlung CB bei 400°C, die Rohse
lektivität SB, die Umwandlung in bezug auf die Hydrodesulfurierung HDS und
die Umwandlung in bezug auf die Hydrodeazotierung HDN für die Katalysato
ren angegeben.
Die Ergebnisse der Tabelle 11 zeigen, daß die Verwendung eines erfindungs
gemäßen Katalysators, der einen Zeolithen IM-5 und Niob enthält, zu erhöhten
Aktivitäten in bezug auf die Selektivität und die Umwandlung führen. Die Roh
selektivität für Mitteldestillate nimmt leicht ab aufgrund des Anstiegs des Um
wandlungsgrades, wie allgemein bekannt. Die Zugabe mindestens eines Ele
ments, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus Bor, Silicium und Phos
phor, führt zu einer Verbesserung der Aktivitäten, vor allem in bezug auf die
Umwandlung.
Die erfindungsgemäßen Katalysatoren sind somit besonders vorteilhaft für die
partielle Hydrocrackung einer Charge vom Vakuumdestillat-Typ, die Stickstoff
enthält, bei einem mittleren Wasserstoffdruck.
Die Katalysatoren, deren Herstellung in den vorhergehenden Beispielen be
schrieben worden ist, werden in einem Verfahren zur Hydrocrackung bei hoher
Umwandlung (60-100%) eingesetzt. Die Erdölcharge ist ein Vakuumdestillat,
das einem Hydrotreating unterworfen worden ist, dessen Haupt-Charakteristi
ken die folgenden sind:
Dichte (20/4) | 0,869 |
Schwefel (Gew.-%) | 502 |
Stickstoff (Gew.-ppm) | 10 |
AL=L<simulierte Destillation | |
Anfangspunkt | 298°C |
10%-Punkt | 369°C |
50%-Punkt | 427°C |
90%-Punkt | 481°C |
Endpunkt | 538°C |
Diese Charge wurde erhalten durch Hydrotreating eines Vakuumdestillats über
einem Katalysator HR 360, wie er von der Firma Procatalyse vertrieben wird,
der ein Element der Gruppe VIB und ein Element der Gruppe VIII, abgeschie
den auf Aluminiumoxid, enthält.
Zu der Charge gibt man 0,6 Gew.-% Anilin und 2 Gew.-% Dimethyldisulfid zu,
um die H2S- und NH3-Partialdrucke zu simulieren, die in der zweiten Hy
drocrackungsstufe vorliegen. Die so vorbehandelte Charge wird in die Hy
drocrackungs-Testeinheit injiziert, die einen Fixbett-Reaktor mit aufsteigender
Zirkulation der Charge ("Aufwärtsstrom") umfaßt, in die 80 ml Katalysator ein
geführt werden. Der Katalysator wird mit einem Gemisch von n-Hexan/DMDS +
Anilin bis 320°C sulfuriert. Wenn die Sulfurierung einmal durchgeführt worden
ist, kann die vorstehend beschriebene Charge umgewandelt werden. Die Be
triebsbedingungen der Testeinheit sind die folgenden:
Gesamtdruck | 9 MPa |
Katalysator | 80 cm3 |
Temperatur | 360-420°C |
Wasserstoff-Durchflußmenge | 80 l/h |
Chargen-Durchflußmenge | 80 cm3/h |
Die katalytischen Aktivitäten werden ausgedrückt durch die Temperatur, wel
che die Erzielung eines Rohumwandlungsgrades von 70% erlaubt, und durch
die Rohselektivität für Mitteldestillate 150 bis 380°C. Diese katalytischen Ak
tivitäten werden nach einer Stabilisierungsperiode, im allgemeinen mindestens
48 h, bei dem Katalysator bestimmt.
Die Rohumwandlung CB wird ermittelt nach der Gleichung:
CB = Gew.-% ± 380°C-Charge des Abstroms
CB = Gew.-% ± 380°C-Charge des Abstroms
Die Rohselektivität SB für ein Mitteldestillat wird nach der Gleichung errech
net:
SB = 100.Gewicht der Fraktion (150-380°C)/Gewicht der ± 380°C-Fraktion des Abstroms.
SB = 100.Gewicht der Fraktion (150-380°C)/Gewicht der ± 380°C-Fraktion des Abstroms.
Die Benzinausbeute (27-150) entspricht dem Gewichtsprozentsatz der Verbin
dungen mit einem Siedepunkt zwischen 27 und 150°C in den Abströmen. Die
Kerosin-Ausbeute (Kerosin, 150-250) entspricht dem Gewichtsprozentsatz der
Verbindungen mit einem Siedepunkt zwischen 150 und 250°C in den Abströ
men. Die Gasöl-Ausbeute (250-380°C) entspricht dem Gewichtsprozentsatz
der Verbindungen mit einem Siedepunkt zwischen 250 und 380°C in den Ab
strömen.
Die Reaktionstemperatur wird so festgelegt, daß eine Rohumwandlung CB von
70 Gew.-% erzielt wird. In der folgenden Tabelle 12 sind die Reaktionstempe
ratur und die Rohselektivität für die vorstehend beschriebenen Katalysatoren
angegeben.
Die Tabelle 12 zeigt, daß die Verwendung eines erfindungsgemäßen Katalysa
tors, der den Zeolithen IM-5 und Niob enthält, zu erhöhten Umwandlungsgra
den führt. Diese Umwandlungsgrade sind im übrigen höher, d. h. sie werden
bei niedrigeren Umwandlungs-Temperaturen bei einer gegebenen Umwand
lung von 70 Gew.-% erhalten als diejenigen, die mit einem nicht-erfindungsge
mäßen Katalysator, der kein Niob enthält, erhalten werden.
Andererseits führt die Zugabe mindestens eines Elements, ausgewählt aus der
Gruppe, die besteht aus Phosphor, Bor und Silicium, zu den erfindungsgemä
ßen Katalysatoren außerdem zu einer Erhöhung der Aktivität.
Claims (20)
1. Verfahren zur Hydrocrackung von Kohlenwasserstoff-Chargen bzw.
-Beschickungen, bei dem die zu behandelnde Charge bzw. Beschickung mit
einem Katalysator in Kontakt gebracht wird, der mindestens eine amorphe
oder schlecht kristallisierte Matrix vom Oxid-Typ und mindestens einen Zeoli
then IM-5 sowie mindestens ein hydrierendes-dehydrierendes Element enthält.
2. Verfahren nach Anspruch 1, worin das hydrierende-dehydrierende Ele
ment ausgewählt wird aus der Gruppe, die besteht aus Elementen der Gruppe
VIB und der Gruppe VIII des Periodischen Systems der Elemente.
3. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, worin der Kata
lysator außerdem mindestens ein Promotor-Element, ausgewählt aus der
Gruppe, die besteht aus Bor, Phosphor und Silicium, umfaßt.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, worin der Kata
lysator Bor und Silicium enthält.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, worin der Kata
lysator außerdem mindestens ein Element der Gruppe VIIA enthält.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, worin der Kata
lysator außerdem mindestens ein Element der Gruppe VIIB enthält.
7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, worin der Kata
lysator außerdem mindestens ein Element der Gruppe VB enthält.
8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, worin das Ele
ment der Gruppe VIB Molybdän oder Wolfram ist und das Element der Gruppe
VIII Eisen, Kobalt oder Nickel ist.
9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei dem der
Katalysator in Gew.-%, bezogen auf die Gesamtmasse des Katalysators, ent
hält:
- - 0,1 bis 99,8% mindestens eines Zeoliths IM-5,
- - 0,1 bis 99% mindestens einer amorphen oder schlecht kristallisierten porösen mineralischen Matrix vom Oxid-Typ,
- - 0,1 bis 60% mindestens eines Elements, ausgewählt aus den Elemen ten der Gruppe VIB und der Gruppe VIII,
- - 0 bis 60% mindestens eines Elements der Gruppe VB,
- - 0 bis 20% mindestens eines Promotor-Elements, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus Silicium, Bor und Phosphor, nicht eingeschlos sen das Silicium, das gegebenenfalls in dem Zeolithen IM-5 enthalten ist,
- - 0 bis 20% mindestens eines Elements, ausgewählt aus der Gruppe VIIA und
- - 0 bis 60% mindestens eines Elements, ausgewählt aus der Gruppe VIIB.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, worin die Matrix des Kata
lysators ausgewählt wird aus der Gruppe, die besteht aus Aluminiumoxid, Sili
ciumdioxid, Siliciumdioxid-Aluminiumoxid, Tonen, Magnesiumoxid, Titanoxid,
Boroxid, Zirkoniumoxid, Aluminiumphosphaten, Titanphosphaten, Zirkoniump
hosphaten, Kohle und Aluminaten.
11. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, worin der Kata
lysator nach dem folgenden Verfahren hergestellt wird:
- a) man stellt einen als Vorläufer bezeichneten Feststoff her, der minde stens die folgenden Verbindungen enthält: mindestens eine Matrix, min destens einen Zeolithen IM-5, mindestens ein Element, ausgewählt aus den Elementen der Gruppe VIB und der Gruppe VIII des Periodischen Systems der Elemente, gegebenenfalls mindestens ein Promotor-Ele ment, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus Bor Silicium und Phosphor, gegebenenfalls mindestens ein Element der Gruppe VIIA, die alle vorzugsweise geformt werden,
- b) der in der Stufe (a) erhaltene trockene Feststoff wird bei einer Tempera tur von mindestens 150°C calciniert,
- c) der am Ende Stufe (b) erhaltene Vorläufer-Feststoff wird gegebenenfalls imprägniert mit mindestens einer Lösung, die mindestens ein Element, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus den Elementen der Grup pen VIIB, VB, VIII, VIB und VIIA des Periodischen Systems der Elemen te enthält,
- d) man läßt den feuchten Feststoff in einer feuchten Atmosphäre bei einer Temperatur zwischen 10 und 120°C ruhen und
- e) man trocknet den in der Stufe (d) erhaltenen feuchten Feststoff bei einer Temperatur zwischen 60 und 150°C.
12. Verfahren nach Anspruch 10, worin man den Katalysator vor seinem
Ilnkontaktbringen mit der Charge (Beschickung) sulfuriert (sulfidiert).
13. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, worin die Char
ge (Beschickung) bei einer Temperatur über 200°C und einem Druck über 0,1
MPa mit einer Wasserstoffmenge von mindestens 50 l Wasserstoff pro l Char
ge (Beschickung) und mit einer stündlichen Volumengeschwindigkeit zwischen
0,1 und 20 Volumenteilen Charge (Beschickung) pro Volumenteil Katalysator
und pro Stunde behandelt wird.
14. Katalysator, der umfaßt mindestens eine amorphe oder schlecht kristal
lisierte Matrix vom Oxid-Typ, einen Zeolithen IM-5, mindestens ein hydrieren
des-dehydrierendes Element, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus den
Metallen der Gruppe VIII und den Metallen der Gruppe VIB des Periodischen
Systems der Elemente, und mindestens ein Promotor-Element, ausgewählt
aus der Gruppe, die besteht aus Bor und Silicium.
15. Katalysator nach Anspruch 14, der außerdem Phosphor enthält.
16. Katalysator nach einem der Ansprüche 13 bis 15, der außerdem min
destens ein Element der Gruppe VIIA enthält.
17. Katalysator nach einem der Ansprüche 14 bis 16, der außerdem min
destens ein Element der Gruppe VIIB enthält.
18. Katalysator nach einem der Ansprüche 14 bis 17, der außerdem min
destens ein Element der Gruppe VB enthält.
19. Katalysator nach einem der Ansprüche 14 bis 18, der in Gew.-%, bezo
gen auf die Gesamtmasse des Katalysators, enthält:
- - 0,1 bis 99,7% Zeolith IM-5,
- - 0,1 bis 60% mindestens eines hydrierenden-dehydrierenden Metalls,
- - 0,1 bis 99% mindestens einer Matrix,
- - 0,1 bis 20% Bor und/oder Silicium,
- - 0 bis 20% Phosphor, wobei die Summe der Mengen von Bor und/oder Phosphor und/oder Silicium höchstens 20% beträgt,
- - 0 bis 20% mindestens eines Elements der Gruppe VIIA,
- - 0 bis 20% mindestens eines Elements der Gruppe VIIB und
- - 0 bis 60% mindestens eines Elements der Gruppe VB.
20. Verfahren zur Herstellung eines Katalysators nach einem der Ansprü
che 14 bis 19, bei dem man:
- a) einen als Vorläufer bezeichneten Feststoff herstellt, der mindestens die folgenden Verbindungen enthält: mindestens eine Matrix, mindestens einen Zeolithen IM-5, gegebenenfalls mindestens ein Element, ausge wählt unter den Elementen der Gruppe VIB und der Gruppe VIII des Periodischen Systems der Elemente, mindestens ein Promotor-Element, ausgewählt aus der Gruppe, die besteht aus Bor und Silicium, gegebe nenfalls Phosphor und gegebenenfalls mindestens ein Element der Gruppe VIIA, die alle vorzugsweise geformt sind,
- b) den in der Stufe (a) erhaltenen trockenen Feststoff bei einer Temperatur von mindestens 150°C calciniert,
- c) den am Ende Stufe (b) erhaltenen Vorläufer-Feststoff gegebenenfalls mit mindestens einer Lösung imprägniert, die mindestens ein Element, ausgewählt aus der Gruppe der Elemente der Gruppen VIIB, VB, VIII, VIB und VIIA des Periodischen Systems der Elemente enthält,
- d) den feuchten Feststoff unter einer feuchten Atmosphäre bei einer Tem peratur zwischen 10 und 120°C ruhen läßt und
- e) den in der Stufe (d) erhaltenen feuchten Feststoff bei einer Temperatur zwischen 60 und 150°C trocknet.
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