DD299169A5

DD299169A5 - Verfahren zur erzeugung eines wasserstoffreichen gases

Info

Publication number: DD299169A5
Application number: DD90343176A
Authority: DD
Inventors: Rolf Wetzel; Bernhard Firnhaber
Original assignee: Krupp Koppers Gmbh,De
Priority date: 1989-08-02
Filing date: 1990-07-31
Publication date: 1992-04-02
Also published as: CN1025020C; GB2237286A; PL164181B1; DE3925564A1; TR26119A; GB2237286B; GB9013092D0; CN1049136A; ZA904062B; PL286271A1; US5066476A

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Erzeugung eines Gases mit einem Wasserstoffgehalt von mindestens 85 * aus Partialoxidationsrohgas, wobei dieses Gas hinter dem Abhitzekessel des Vergasers durch Zugabe von konvertiertem Kreislaufgas in einer Quenchzone abgekuehlt wird. Die daraus resultierende Gasmischung wird nach entsprechender Gasbehandlung einer CO-Konvertierung unterworfen und danach in einen Kreislaufgas- und einen Produktgasteilstrom aufgeteilt. Der Kreislaufgasteilstrom wird dabei nach entsprechender Verdichtung in die Quenchzone zurueckgefuehrt, waehrend der Produktgasteilstrom im Anschlusz an eine sogen. Sauergaswaesche einer dem weiteren Verwendungszweck angepaszten Gasbehandlung unterworfen wird.{wasserstoffreiches Gas; Partialoxidation; feste Brennstoffe; Schlackeschmelzpunkt; Entstaubung; CO-Konvertierung; Entschwefelung; CO2-Entfernung; Aufteilung des Gasstromes; Kreislauffuehrung}

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Erzeugung eines wasserstoffreichen Gases mit einem Wasserstoffqehalt von mindestens 85Vol.-% durch Vergasung (Partialoxidation) von feinkörnigen bis staubförmigen Brennstoffen bei Temperaturen oberhalb des Schlackeschmelzpunktes, wobei das erzeugte Partia'oxidationsrohgas in einem dem Vergaser nachgeschalteten Abhitzekessel unter Dampferzeugung indirekt gekühlt und danach einer Entstaubung, einer katalytischen CO-Konvertierung sowie einer Entschwefelung und CO₂-Entfernung unterworfen wird.

Das bei der Vergasung ve η feinkörnigen bis staubförmigen Brennstoffen anfallende Partialoxidationsrohgas weist je nach der Zusammensetzung des eingesetzten Brennstoffes sowie den Reaktionsbedingungen der Vergasung ein Verhältnis von Kohlenmonoxid zu Wasserstoff auf, das im Bereich zwischen 1:1 bis 2,7:1 liegen kann. Für die Erzeugung eines wasserstoffreichen Gases, welches beispielsweise zur Synthese von Ammoniak oder für die Hydrierung von organischen Verbindungen verwendet werden soll, ist es jedoch erforderlich, das Verhältnis von Kohlenmonoxid zu Wasserstoff auf Werte unter 0,1 iierabzudrücken. Um zu diesen Werten zu gelangen, wird deshalb überschüssiges CO über die Cü-Konvertierungsreaktion

CO + H₂O -> H₂ + CO₂

in Wasserstoff umgewandelt.

Für die Erzeugung eines wasserstoffreichen Gases sind deshalb Verfahren der eingangs genannten Art bekannt. Sofern der für die Konvertierungsreaktion verwendete Katalysator dabei nicht schwefelfest ist, wird die Entschwefelung des Gases vielfach auch vor der Konvertierung und nicht danach vorgenommen. Für die Konvertierung selbst ist es erforderlich, daß das umzusetzende) Gas vor dem Eintritt in den Konvertierungsreaktor mit Wasserdampf beladen und nach der Konvertierung vom Überschußdampf wieder befreit wird. Hierfür sind einerseits sogenannte Befeuchter-Entfeuchter-Systeme bekannt. Bei Verwendur, ¹J von schwefelfesten Konvertierungskatalysatoren kann die Beladung des Partialoxidationsrohgases mit Wasserdampf aber auch in der Weise erfolgen, daß dieser direkt in das heiße Gas vor der Entstaubung eingespritzt wird und nach der Konvertierung der Überschußdampf aus dem Gas wieder auskondensiert wird. Eine Kondensatrückführung in das heiße Partialoxidationsrohgas isi dabei jedoch nur beschränkt möglich, wenn das Gas trocken entstaubt werden soll. Unabhängig von der angewandten Methode zur Befeuchtung und Entfeuchtung des Gases werden in jedem Falle erhebliche Wärmemengen im Niedertemperaturbereich mit dem Überschußdampfkondensat abgeführt. Gleichzeitig erfordern der intensive Wärmeaustausch für das Aufheizen des Gases und die Kondensation des Üerschußdampfes erhebliche apparative Aufwendungen. Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, das Verfahren der eingangs genannten Art dahingehend zu verbessern, daß die genannten energetischen und apparativen Nachteile vermieden werden. Dabei soll gleichzeitig der Gesamtwirkungsgrad der Wasserstoffgewinnung aus feinkörnigen bis staubförmigen Brennstoff?η deutlich verbessert und der Aufbau der Gesamtanlage vereinfacht werden.

Das der Lösung dieser Aufgabe dienende Verfahren der eingangs genannten Art ist gekennzeichnet durch die Merkmale a) bis g) des Ha iptanspruches.

Hierbei wird dem Partialoxidationsrohgas, das zuvor im Abhitzekessel bis auf Temperaturen zwischen 600 und 1450°C, vorzugsweise zwischen 800 und 1200⁰C, gekühlt worden ist, konvertiertes Kreislaufgas zugemischt, wodurch die Temperatur der erzeugten Gasmischung bis aufwerte zwischen 200 und 800⁰C, vorzugsweise zwischr 1300 und 450⁰C, abgesenkt wird. Mit dieser Temperatur wird die Gasmischung einr Trockenentstaubung unterworfen. Im Anschluß daran wird die entstaubte Gasmischung unter Mitverwendung des bei Kühlung des Produktgasteilstromes anfallenden Kondensates mit Wasserdampf gesättigt und am Taupunkt des Gases gewaschen, um den Reststaub und sonstige Verunreinigungen, wie ζ. Β Halogene und Ammoniak, aus dem Gas zu entfernen. Danach wird die gereinigte Gasmischung auf die Anspringtemperatur der Konvertierungsreaktion vorgeheizt und, soweit dies zur Einstellung des für die Konvertierung erforderlichen Verhältnisses von Wasserdampf zu Kohlenmonoxid noch notwendig ist, mit weiterem Wasserdampf versetzt. Die danach erfolgende CO-Konvertierung wird in Gegenwart schwefelfester Katalysatoren durchgeführt, wobei zwischen 60 und 95%, vorzugsweise zwischen 80 und 95%, des zugeführten CO konvertiert werden. Das den Konvertierungsreaktor verlassende Gas wird bis in die Nähe seines Wasserdampftaupunktes gekühlt und danach in einen Produktgas- und einen Kreislaufgasteilstrom aufgeteilt. Das Aufteilungsverhältnis χ von Kreislaufgasteilstrom V_k zu Produktgasteilstrom V_p soll dabei im Bereich zwischen 0,5 und 4, vorzugsweise zwischen 1 und 2, liegen. Das konvertierte Gas, das der Aufteilung unterworfen wird, hat hierbei ein molares Kohlenmonoxid/Wasserstoff-Verhültnis

„₌_Vco_ V„,

das vom molaren Kohlenmonoxid/Wasserstoff-Verhältnis r des Partialoxidationsrohgases, von Aufteilungsverhältnis χ sowie der Konvertierungsrate μ unabhängig ist. Hierbei gilt folgende Beziehung.

die berücksichtigt, daß die Summe der Volumina von Kohlenmonoxid und Wasserstoff im Partialoxidationsrohgas gleich ist der entsprechenden Summe der Volumina im Produktgasteilstrom, wobei die Summanden jedoch unterschiedlich sind.

Nach der Aufteilung wird der Kreislaufgasteilstrom einem Verdichter zugeführt, in dem er mindestens auf den in der Quenchzone herrschenden Druck verdichtet wird. Danach wird das verdichtete Gas dem Partialoxidationsrohgas in der ersten Stufe des Verfahrens (Stufe a) wieder zugesetzt.

Der Produktgasteilstrom wird währenddessen einer weiteren indirekten und/oder direkten Kühlung zur Wasserdampfkondensation unterzogen. Das hierbei anfallende Kondensat wird, wie weiter oben beschrieben wurde, der

Gasmischung hinter der Trockenentstaubung zugesetzt. Das gekühlte Produktgas wird sodann einer Entschwefelung und COfEntfernung (Sauergaswäsche) zugeführt und steht danach für seine weitere Verarbeitung zur Verfügung. Weitere Einzelheiten des erfindungsgemäßen Verfahrens ergeben sich aus den vorliegenden Unteransprüchen und sollen nachfolgend an Hand des in der Abbildung dargestellten Fließschemas erläutert //erden. In diesem Fließschema sind nurdiefür die Verfahrenserläuterung unbedingt erforderlichen Anlagenteile dargestellt, während alle Nebeneinrichtungen, wie z.B. zusätzliche Wärmetauscher, Pumpen, Ventile etc. sowie die hier nicht wichtigen Stoffströme nicht dargestellt sind. Ferner wird im Fließschema auf Einzelheiten der vorgeschalteten Vergasungsanlage sowie der nachgeschalteten Umsetzung des erzeugten wasserstoffreichen Gases nicht näher eingegangen, da diese Verfahrensstufen nicht Gegenstand der vorliegenden Erfindung sind. Es kann aber davon ausgegangen werden, daß diese Verfahrensstufen sowie sämtliche Stufen des erfindungsgemäßen Verfahrens nvt an sich bekannten Anlagenteilen und Aggregaten ausgeführt werden können.

Bei dem im Fließschema dargestellten Verfahren wird der eingesetzte Brennstoff über die Förderleitung 1 in den Vergaser 2 eingeleitet, in dem die Vergasung (Partialoxidation) des Brennstoffes unter den hierfür üblichen Reaktionsbedingungen bzw. unter Anwendung der hierfür bekannten Vergaserkonstruktionen erfolgt. Vorzugsweise kann als Vergaser 2 ein Flugstromvergaser eingesetzt werden, in dem die Vergasung des eingesetzten Brennstoffes unter einem Druck von > 20 bar bei Temperaturen zwischen 1300 und 2 000⁰C durchgeführt wird. Das erzeugte Partialoxidationsrohgas verläßt den Vergaser über die Leitung 3 und gelangt in den Abhitzekessel 4, der in der Praxis vielfach auch mit dem Vergaser 2 zu einer baulichen Einheit zusammengefaßt sein kann. Im Abhitzekessel 4 wird das Partialoxidationsrohgas bis auf eine Temeratur zwischen 600 und 1450°C, vorzugsweise zwischen 800 und 1200⁰C, abgekühlt. Der hierbei anfallende Abhitzedampf wird über die Leitung 5 abgezogen und kann seiner weiteren Verwendung zugeführt werden. Aus dem Abhitzekessel 4 gelangt das Gas mit der entsprechenden Temperatur über die Leitung 6 in die Quenchzone 7. Dort wird das Partialoxidationsrohgas mit dem über die Leitung 8 zugeführten konvertierten Kreislaufgas gemischt und dabei gleichzeitig gekühlt. Die daraus resultierende Gasmischung soll eine Temperatur zwischen 200 und 800°C, vorzugsweise zwischen 300 und 450°C, aufweisen. Mit dieser Temperatur wird die Gasmischung über die Leitung 9 der Trockenentstaubung 10 zugeführt und dadurch weitgehend von mitgeführtem Flugstaub befreit. Hinter der Trockenentstaubung 10 wird der über die Leitung 11 austretende Gasstrom in den Sättiger 12 eingeleitet und dort mit Kondensat in Berührung gebracht, das aus der Kühlung des Produktgasteilstromes stammt und über die Leitung 13 dem Sättiger 12 zugeführt wird. Dadurch wird das Gas mit Wasserdampf gesättigt und anschließend über die Leitung 14 der Naßwäsche 15 zugeführt, in der es bei Taupunkttemperatur gewaschen wird. Über die Leitung 16 gelangt das Gas sodann in den Wärmetauscher 17, in dem es im indirekten Wärmeaustausch mit dem bereits konvertierten Gas bis auf die Anspringtemperatur der Konvertierungsreaktion, die normalerweise bei >270°C liegt, aufgeheizt wird. Das entsprechend aufgeheizte Gas wird über die Leitung 18 in den Sättiger 19 eingeleitet, in dem ihm noch der für die Konvertierung erforderliche Wasserdampf zugesetzt wird. Hierbei kann es sich um Dampf aus dem Abhitzekessel 4 handeln, wobei ein Teilstrom dieses Dampfes aus der Leitung 5 abgezweigt und über die Leitung 20 in den Sättiger 19 eingeleitet wird. Das aufgesättigte Gas gelangt über die Leitung 21 in den Konvertierungsreaktor 22, in dem die CO-Konvertierung ein- oder zweistufig in Gegenwart von schwefelfesten Katalysatoren durchgeführt wird. Dabei handelt es sich um für diesen Zweck bekannte, handelsübliche Katalysatoren, die beispielswise Kobalt/Molybdän als aktive Komponente enthalten. Das konvertierte Gas wird über die Leitung 23 aus dem Konvertierungsreaktor 22 abgezogen und im Wärmetauscher 17 sowie im Schlußkühler 24 bis in die Nähe seines Wasserdampftaupunktes gekühlt. Das Kühlrohrsystem 25 des Schlußkühlers 24 kann hierbei zur Vorwärmung des Speisewassers tür den Abhitzekessel 4 genutzt werden. Hinter dem Schlußkühler 24 erfolgt die Aufteilung des über die Leitung 26 abgezogenen konvertierten Gases in den Kreislaufgasteilstrom V_k, und Produktgasteilstrom V_p, wobei das Aufteilungsverhältnis

X-3-

Vp

im Bereich zwischen 0,5 und 4, vorzugsweise zwischen 1 und 2, liegen soll.

Der Produktgasteilstrom V_p wird hierbei über die Leitung 27, die von der Leitung 26 abzweigt, in den Kühler 28 eingeleitet, in dem erzwecks Wasserdampfkondensation direkt oder indirekt gekühlt wird. Das dabei anfallende Kondensat wird über die Leitung 13 in den Sättiger 12 abgezogen. Nach Passieren des Kühlers 28 wird der Produktgasteilstrom über die Leitung 29 in die Sauci gaswäscho 30 eingeleitet. Diese wird normalerweise unter Verwendung hierfür geeigneter chemisch und/oder physikalisch wirkender Waschlösungen durchgeführt. Dabei werden neben den Schwefelverbindungen auch das CO₂ sowie andere saure Bestandteile aus dem Gas entfernt. Für die Entschwefelung des Gases können gegebenenfalls auch andere Verfahren, wie z. B. die trockene En'schwefelung, eingesetzt werden. Hinter der Sauergaswäsche 30 steht das auf diese Weise erzeugte wasserstoffreiche Gas für die weitere Verarbeitung zur Verfugung, der es über die Leitung 31 zugeführt wird. Währenddessen gelangt der Kreislaufgasteilstrom V)₁ über die Leitung 26 in den Verdichter 32, in dem er mindestens auf den in der Quenchzone 7 herrschenden Druck verdichtet wird. Anschließend erfolgt über die Leitung 8 seine Wiedereinleitung in die Quenchzone 7.

Gemäß einer im Fließschema nicht dargestellten Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens kann aus dem Waschwasserkreislauf der Naßwäsche 15 ein Teilstrom des beladenen Waschwassers abgezogen und van den mitgeführten Feststoffen und Salzen befreit werden. Anschließend wird das gereinigte Waschwasser in den Sättiger 12 eingeleitet und doit zur Wasserdampfsättigung des Mischgasstroms mitverwendet. Auf diese Wnise gelingt es, das Verfahren so zu führen, daß kein Abwasser anfällt. Das erfindungsemäße Verfahren kann entsprechend den thermodynamischen Randbedingungen und der Auslegung der CO-Konvertierung mit einertechnisch sinnvollen CO-Umwandlungsrate μ, d.h. mit einem Kohlenmonoxidumsatzdeutlich unter 100% durchgeführt werden. Niedrige Kohlenmonoxidumsatzraten bedingen eine Erhöhung des Aufteilungsverhältnisses von Kreislaufgas zu Produktgas. Ein Bereich des Kohlenmonoxidumsatzes von 60% bis 95% ist unter Berücksichtigung der wirtschaftlichen Rahmenbedingungen, die z.B. durch Apparate- und tyjaschinenkosten sowie Energiepreise gegeben sind, besonders geeignet. Betriebliche Bedingungen, wie Änderungen der Brennstoffqualität, Lastwechsel, Teillast und andere Einflüsse, können Einfluß auf die Gaszusammensetzung haben. Die kontinuierliche analytische Überwachung des molaren CO/H₂-Verhältnisses im Produktgasteilstrom erlaubt in derartigen Fällen eine schnalle Korrektur der Produktgaszusammensetzung durch Regeleingriffe in das Aufteilungsverhältnis von Kreislaufgas zu Produktgas.

Eine weitere Regelungsmöglichkeit besteht darin, daß ein Teil des Kreislaufgases, und zwar O bis 1,0Nm³ pro kg wasserfreie Kohle, vorzugsweise 0,3 bis 0,6Nm³ pro kg wasserfreie Kohle, in die Brenner des Vergasers 2 zurückgeführt und dort anstelle von Wasserdampf zur Temperaturmoderation im Vergaser 2 genutzt wird. Hierbei wird das Kreislaufgas über eine zentrale Lanze in den Brenner eingeführt, wobei diese Lanze von zwei Ringräumen umgeben ist. Über den inneren Ringraum wird dabei der Kohlenstaub und über den äußeren Ringraum der Vergasungssauestoff zugeführt. Mit der teilweisen Rückführung des Kreislaufgases in die Brenner ist entsprechend der damit zugeführten Kohlendioxid- und Wasserdampf-Menge die Sauerstoffmenge soweit zu reduzieren, daß das Vergasungsergebnis nicht beeinträchtigt wird. Abschließend soll die Wirksamkeit des erfindungsgemäßen Verfahrens an Hand eines Ausführungsbeispiels demonstriert werden. Hierbei wurde eine Steinkohle, die im wasserfreien Zustand folgende Zusammensetzung hat:

C	76,6Vol.-%
H	5,0Vol.-%
O	8,8Vol.-%
N	1,3Vol.-%
S	0,8Vol.-%
Asche	7,5Vol.-%
Cl	0,17 Vol.-% (in Asche enthalten)

in einem Flugstromvergaser mit trockener Kohlenstaubeinspeisung (Fördermittel Stickstoff) mit Sauerstoff ohne Dampfzugabe bei einem Druck von 30bar vergast. Das resultierende Partialoxidationsrohgas in einer Menge von 2,07 Nm³/kg Kohle hat am Eintritt in die Quenchzone bei einer Temperatur von 1100⁰C die Zusammensetzung:

CO	67,9Vol.-%
H₂	26,5Vol.-%
CO₂	0,3Vol.-%
N₂	4,7Vol.-%
H₂S	0,2Vol.-%
HCI	0,05 Vol.-%
H₂O	0,3Vol.-%

Im vorliegenden Beispiel wurde bei einer Konvertierungsrate μ = 0,8 und einem Aufteilungsverhältnis von χ = 1,5 dem Partialoxidationsrohgas konvertiertes Gas der Zusammensetzung

CO	2,9Vol.-%
H₂	41,3Vol.-%
CO₂	29,0Vol.-%
N₂	2,2Vol.-%
H₂	0,1 Vol.-%
HCI	0,0 Vol.-%
H₂O	24,5Vol.-%

in einer Menge von 6,63 Nm³ in der Quenchzone zugesetzt

Das resultierende Mischgas hat die Zusammensetzung

CO	10,3 Vol. -%
H₂	37,8Vol.-%
CO₂	22,2Vol.-%
N₂	2,8Vol.-%
H₂S	0,15Vol.-%
HCI	0,01 Vol.-%
H₂O	18,7Vol.-%

Das Mischgas wurde bei einer Temperatur von 400°C trocken entstaubt und anschließend im Sättiger 12 gesättigt. Zu diesem Zweck wurde in den Sättiger 12 über die Leitung 13 Kondensat sowie zusätzlich gereinigtes Waschwasser aus der Naßwäsche 15 in einer Menge von insgesamt 0,91 pro kg Kohle»« eingeleitet. Die Naßwäsche wurde bei ca. 18O⁰C durchgeführt, wobei im Anschluß daran das Gas im Wärmetauscher 17 bis auf eine Temperatur von ca. 300⁰C aufgeheizt wurde, bei der die CO-Konvertierung erfolgte. Im Anschluß daran erfolgte die Abkühlung des konvertierten Gases im Wärmetauscher 17 und im Schlußkühler 24 bis auf eine Temperatur von ca. 160 bis 170°C. Mit dein bereits weiter oben angegebenen Aufteilungsverhältnis von χ = 1,5 wurde das konvertierte Gas bei dieser Temperatur in d6n Kreislaufgas- und den Produktgasteilstrom aufgeteilt, wobei der Kreislaufgasteilstrom im Verdichter 32 auf d< η Quenchdruck wieder verdichtet und danach in die Quenchzone 7 zurückgeführt wurde. Der Produktgasteilstrom wurde im Kühler 28 und in der Sauergaswäsche 30 entsprechend weiterbehandelt und danach mit einem molaren CO/H₂-Verhältnis von r, = 0,07 seiner weiteren Verwendung zugeführt. Für die Ammoniaksynthese ist hierbei der Restkohlsnmonoxidgehalt durch bekannte Maßnahmen, wie z. B. eine Flüssigstickstoffwäsche, aus dem Gas zu entfernen, bevor dieses in den Synthesereaktor eingeleitet werden kann. Das vorstehend beschriebene Beispiel zeigt eine Möglichkeit des erfindungsgemäßen Verfahrens auf. Bei geeigneter Wahl des Aufteilungsverhältnisses χ kann die Temperatur des Partialoxidationsrohgases in der Quenchzone entsprechend der Auslegung und Leistungsfähigkeit des Abhitzekessels in einem weiteren Bereich frei gewählt werden.

Claims

1. Verfahren zur Erzeugung eines wasserstoffreichen Gases mit einem Wasserstoffgehalt von mindestens 85Vol.-% durch Vergasung (Partialoxidation) von feinkörnigen bis staubförmigen Brennstoffen bei Temperaturen oberhalb des Schlackeschmelzpunktes, wobei das erzeugte Partialoxidationsrohgas in einem den Vergaser nachgeschalteten Abhitzekessel unter Dampferzeugung indirekt gekühlt und danach einer Entstaubung, einer katalytischen CO-Konvertierung sowie einer Entschwefelung und CCvEntfemung unterworfen wird, dadurch gekennzeichnet, daß

a) das Partialoxidationsrohgas hinter dem Abhitzekessel durch Zugabe von konvertiertem Kreislaufgas weiter abgekühlt wird,

b) die erzeugte Gasmischung einer Trockenentstaubung unterworfen wird,

c) die entstaubte Gasmischung unter Mitverwendung des bei der Kühlung des Produktgasteilstromes anfallenden Kondensates mit Wasserdampf gesättigt und am Taupunkt des Gases gewaschen wird,

d) die gereinigte Gasmischung nach Vorheizen auf die Anspringtemperatur der Konvertierungsreaktion und gegebenenfalls nach Zumischung von weiterem Wasserdampf zwecks Einstellung des für die Konvertierung erforderlichen Verhältnisses von Wasserdampf zu Kohlenmonoxid einer CO-Konvertierung in Gegenwart eines schwefelfesten Katalysators unterworfen wird,

e) das den Konvertierungsreaktor verlassende CO-arme Gas bis in die Nähe seines Wasserdampftaupunktes gekühlt und danach in θϊηβη Kreislaufgas- und einen Produktgas'.eilstrom aufgeteilt wird,

f) der Kreislaufg,asteilstrom nach entsprechender Verdichtung dem Partialoxidationsrohgas in Stufe a) zugemischt wird und

g) der Produktgasteilstrom einer Kühlung zur Wasserdampfkondensation, einer Entschwefelung und CCvEntfernung sowie einer dem weiteren Verwendungszweck angepaßten Gasbehandlung unterworfen wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Aufteilungsverhältnis χ von Kreislaufgasteilstrom zu Produktgasteilstrom im Bereich zwischen 0,5 und 4, vorzugsweise zwischen 1 und 2, liegt.

3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Partialoxidationsrohgas bei Temperaturen zwischen 600 und 1450⁰C, vorzugsweise zwischen 800 und 1200⁰C, in eine Quenchzone eingeleitet und dort mit dem konvertierten Kreislaufgas gemischt wird, wobei die Temperatur der erzeugten Gasmischung bis aufwerte zwischen 200 und 800°C, vorzugsweise zwischen 300 und 45O⁰C, abgesenkt wird.

4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Konvertierung der gereinigten Gasmischung zwischen 60 und 95%, vorzugsweise zwischen 80 und 95%, des zugeführten Kohlenmonoxids konvertiert werden.

5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß aus der Naßwäsche der Gasmischung ein Teilstrom des beladenen Waschwassers abgezogen, gereinigt und danach in den vorgeschalteten Sättiger eingeleitet wird.

6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das molare CO/H₂-Verhältnis im Produktgasteilstrom kontinuierlich analytisch überwacht und bei betriebsbedingten Änderungen durch Veränderung des Aufteilungsverhältnisses χ auf den gewünschten Wert eingestellt wird.

7. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Aufteilungsverhältnis χ dadurch verändert wird, daß ein Teilstrom des Kreislaufgases in einer Menge von 0,2 bis 1,0m³/kg Kohle_VVf (wf = wasserfrei), vorzugsweise 0,3 bis 0,6 Nm³/kg Kohle^ den Brennern des Vergasers über eine zentrale Lanze zugeführt und dort anstelle von Wasserdampf zur Temperaturmoderation bei der Vergasung genutzt wird.

Hierzu 1 Seite Zeichnung