DD283335A5

DD283335A5 - Fluidifikations-additive fuer dispersionen von kohle in wasser

Info

Publication number: DD283335A5
Application number: DD88321654A
Authority: DD
Inventors: Aldo Prevedello; Carlo Carniani; Armando Marcotullio; Elio Donati
Original assignee: ��@�K@�K@�Kk��; ��@�K�K�Kk��
Priority date: 1987-11-13
Filing date: 1988-11-10
Publication date: 1990-10-10
Also published as: DE3838369C2; GB8825332D0; AU606760B2; DE3838369A1; ZA887949B; PL157847B1; GB2212162A; DD288758A5; FR2623197B1; CA1327449C; GB2212162B; RU1838385C; AU2414188A; IT8722626A0; PL275733A1; IT1223119B; FR2623197A1; US4915708A; JPH01165694A; BE1001761A3

Abstract

Die Erfindung beinhaltet Fluidifikations-Additive fuer Dispersionen von Kohle in Wasser. Die Erfindung betrifft lagerfaehige, pumpfaehige, konzentrierte Dispersionen von Kohle in Wasser, die ein nichtionisches Additiv, das aus dem Produkt der Polyethoxylierung eines Styrol-Allylalkohol-Copolymeren mit verhaeltnismaeszig niedrigem Molekulargewicht besteht, enthalten.{Stabilisier- und Fluidifikations-Additive; Dispersionen; Kohle; Wasser; Polyethoxylierung}

Description

Anwendungsgebiet der Erfindung

Die vorliegende Erfindung betrifft beständige und pumpfähige, konzentrierte Dispersionen vonKohle in Wasser und ein Stabilisier- und Fluidifikations-Additiv, das für diesen Zweck geeignet ist.

Charakteristik des bekannten Standes der Technik

Gegenwärtig basiert die Energieerzeugung hauptsächlich auf der Verbrennung von entweder flüssigen oder gasförmigen

Brennstoffen, wie Erdöl und Naturgas. Die Verwendung von Kohle für solche Zwecke bringt Schwierigkeiten mit sich, die sich von dem Transport, der Lagerung und Verbrennung dieses Materials herleiten. Daher werden in Anbetracht der weiten

Zugänglichkeit der Kohle und der großen Extraktionskapazität viele Anstrengungen auf die Erforschung von Techniken zur

Umwandlung von Kohle in eine nützlichere Energiequelle gerichtet. So wurden beispielsweise die Kohlevergasung (trockene Destillation) sowie Kohleverflüssigungstechniken (Hochdruckhydrierung) erforscht.

Gemäß einer weiteren Technik wird die Kohle in Form von festen Teilchen in einem flüssigen Medium dispergiert, um eine

Dispersion, insbesondere eine wäßrige Dispersion, zu bilden. Bezüglich der Kohle als solcher kann es eine wäßrige Dispersion ermöglichen, daß beträchtliche technische Vorteile erreicht werden, indem sie leichter zu lagern und zu transportieren ist und eine niedrigere ökologische Belastung auf die Umgebung darstellt.

Weiterhin kann es bei Lieferung der Kohle in einer flüssigen Form möglich werden, diese Kohle ohne eine vorherige

Wasserabtrennuny auf einer ähnlichen Anlage, wie derjenigen, die für die Verbrennung von Heizöl verwendet wird, zu

verbrennen.

Um jedoch in der Praxis solche Vorteile zu erreichen, sind hoch-kohlehaltige, homogene Kohledispersionen erforderlich, welche nach einer gewissen Lagerungszeit stabil sind (d. h. sich nicht absetzen) sowie fluid- und pumpfähig sind, damit es möglich wird, daß diese innerhalb von Rohren geführt und innerhalb der Verbrennungskammer zerstäubt werden.

Um die Transport- und Verbrennungserfordernisse zu erfüllen, wurde bisher meistens so gearbeitet, daß die Größe und

Verteilung der Kohleteilchen in der Dispersion gesteuert und zu diesen Dispersionen Additive (Zusätze) gegeben v/urden, die fähig sind, die Eigenschaften der Lagerungsstabilität und Pumpfähigkeit zu schaffen.

Die vorgeschlagenen Additive gehören verschiedenen Verbindungsklassen an, z. B.: Verdickungs-Additive, wie Xanthangummi, Guargummi-Derivate und Polyethylenoxid (U.S. 4242098); Polyelektrolyt-dispergierende Additive, wie Ammonium- oder

Alkalimetallsalze von Polycarbonsäuren oder Polyphosphate (U.S. 4217190), und nichtionische Polyoxyalkylen-

oberflächenaktive-Additive (U.S. 4358293).

Der hauptsächliche Nachteil der Additive des Standes der Technik besteht in ihrer wesentlichen Unfähigkeit, hochkohlehaltige Dispersionen von Kohle in Wasser, welche gleichzeitig bei der Lagerung stabil sind und mit für den Transport geeigneten

Fluiditätswerten ausgestattet sind, zu erzeugen.

Weiterhin sind verschiedene nicht-ionische Polyoxyalkylen-Additive nicht in der Lage, stabile, wäßrige Suspensionen zu

erzeugen, wenn sie der Kohle während des Schrittes der Naßvermahlung dieser Kohle zugesetzt werden.

Ziel der Erfindung

Ein Ziel der vorliegenden Erfindung ist es, die Nachteile des Standes der Technik, wie sia vorstehend geschildert wurden, zu überwinden.

Dazu gehört insbesondere:

a) die Schaffung eines Additive, das in der Lage ist, wäßrigen Kohledispersionen mit einem hohen Kohlegehalt Stabilität und Fluidität zu verleihen;

b) ein Verfahren zur Herstellung eines solchen Additivs;

c) die Schaffung von Dispersionen von Kohle in Wasser, welche dieses Additiv enthalten;

d) ein Verfahren zur Herstellung dieser Dispersionen, welches das Naßvermahlen der Kohlp in Anwesenheit des Additivs umfaßt.

Darlegung des Wesens der Erfindung

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Fluidifikations-Additiv für Dispersionen von Kohle in Wasser bereitzustellen.

Das Stabilisier- und Fluidifikations-Additiv gemäß der vorliegenden Erfindung ist das Produkt aus der Polyethoxylierung eines Styrol-Allylalkohol-Copolymeren, wobei dieses Copolymere ein mittleres Molekulargewicht (gemessen mittels Viskositätsmessungen) in dem Bereich von 500 bis 5000hat und wenigstens zwei Hydroxygruppen pro Molekül enthält und dieses Polyethoxylierungsprodukt im Durchschnitt wenigstens 20 kondensierte Einheiten von Ethylenoxid pro jeweilige Hydroxygruppe enthält.

Bei der bevorzugten, praktischen Durchführungsform hat das Styrol-Allylalkohol-Copolymere ein mittleres Molekulargewicht in dem Bereich von 1000 bis 2 500 und enthält 3 bis 8 Hydroxygruppen pro Molekül, und das Produkt der Polyethoxylierung dieses Copolymeren enthält im Mittel 40 bis 250 kondensierte Einheiten von Ethylenoxid für jede Hydroxygruppe.

Daher kann das Stabilisier- und Fluidifikations-Additiv gemäß der vorliegenden Erfindung im wesentlichen durch die allgemeine Formel

CH₂-O-(CH₂-CH₂-O) H (CH-CH₂)_m-(CH₂-CH)_n

wiedergegeben werden, worin

m/n = > 1 und im allgemeinen in dem Bereich von 1,2/1 bis 8/1 liegt; und

ρ eine ganze Zahl gleich oder größer als 20 ist und im allgemeinen in dem Bereich von 40 bis 250 liegt.

Die Styrol-Allylalkohol-Copolymeren sind in der Technik bekannt und können hergestellt werden durch Copolymerisieren von Styrol und Allylacetat in Gegenwart eines radikalischen Initiators, um ein Styrol-Allylacetat-Copolymeres zu erhalten, und Hydrolysieren der Estergruppen, um das Styrol-Allylalkohol-Copolymere zu erhalten, wie es z.B. von P. Weiss et al. in J. Polym.

Sei, XXXV, Seiten 343-354 (1959), beschrieben ist.

Styrol-Allylalkohol-Copolymere, die am Markt erhältlich sind und sich für den vorgesehenen Zweck eignen, sind solche, die unter den Handelsnamen RF 9266, RJ 101 und RJ 100 von Monsanto und Filtrez von FRPCo. bekannt sind.

Die Styrol-Allylalkohol-Copolymeren, die die oben angegebenen Eigenschaften haben, werden mit Ethylenoxid umgesetzt, um das Stabilisier- und Fluidifikations-Additiv der i/orliegenden Erfindung zu ergeben. Diese Reaktion wird zweckmäßig durchgeführt, indem in Abwesenheit von Lösungs- oder Verdünnungsmitteln, in Anwesenheit alkalischer Katalysatoren, gearbeitet wird, indem Ethylenoxid zu dem Styrol-Allylalkohol-Copolymeren geleitet wird und die Reaktionstemperaturen im Bereich von 140 bis 180^cC gehalten werden.

Basische Katalysatoren, die für den vorgesehenen Zweckgeeignet sind, sind Alkalimetall- oder Erdalkalimetalloxide, -hydroxide und -alkoxide.

Unter diesen sind die Alkalimetallhydroxide, insbesondere Kaliumhydroxid, bevorzugt. Die Menge an Katalysator kann im Bereich von 0,1 bis 2,0 Gew.-Teilen/100 Gew.-Teile Styrol-Allylalkohol-Copolymer liegen.

Das Verhältnis der Reaktanten zueinander hängt von der Menge an Ethylenoxid ab, die man mit jeder Hydroxylgruppe, die in dem Styrol-Allylalkohol-Copolymeren vorhanden ist, verknüpfen möchte, unter Berücksichtigung, daß unter den oben angegebenen Bedingungen die Reaktion bis zur Vollständigkeit oder wesentlichen Vollständigkeit innerhalb einer Zeit in der Größenordnung von 2 bis 4 Stunden abläuft.

Schließlich wird die Reaktionsmasso gekühlt und das Stabilisier- und Fluidifikations-Additiv gewonnen und kann als solches ohne weitere Reinigungen verwendet werden

Das so erhaltene Additiv ist ein wasserlöslicher Feststoff.

Es sollte beachtet werden, daß P. Weiss et al. (vorstehend angegeben) auf Seite 352 des Artikels die Bildung von Addukten von Ethylenoxid und eines Styrol-Allylalkohol-Copolymeren beschreiben. Jedoch sind diese Addukte mit niedrigem Gehalt an Polyethylenoxid-Teil und mit den Eigenschaften nicht-ionischer oberflächenaktiver Mittel für den Zweck der vorliegenden Erfindung nicht verwendbar.

Gemäß einem weiteren Aspekt betrifft die vorliegende Erfindung wäßrige Dispersionen von Kohle, die das oben erwähnte Additiv enthalten. Insbesondere können diese Dispersionen 60 bis 75 Gew.-% Kohlefeststoffe mit einer Teilchengröße im

allgemeinen gleich oder niedriger als 300pm und 0,3 bis 0,9 Gew.-% des Stabilisier- und Fluidifikations-Additivs gemäß der vorliegenden Erfindung enthalten, wobei die restlichen Prozente durch Wasser gebildet werden.

Bei der bevorzugten, praktischen Durchführungsform sind die Kohlefeststoffe in oiner Menge in dei Größenordnung von 68 bis 72 Gew.-% enthalten und der Additiv-Gehalt liegt im Bereich von etwa 0,4 bis 0,7 Gew.-%.

Die wäßrigen Dispersionen der Kohlefeststoffe können mittels normaler, im Stand der Technik bekannter Verfahren hergestellt werden. Jedoch werden bei einer bevorzugten Form der praktischen Durchführung die Dispersionen mittels einos Verfahrens hergestellt, das folgende Behandlungsschritte umfaßt:

(a) Vormahlung der Kohle unter trockenen Bedingungen, um eine vorgemahlene Kohle mit einer maximalen Teilchengröße von etv,a 6mm zu erzeugen;

(O) Naßvermahlen eines Teils der vorgemahlenen Kohle, was in Gegenwart des Stabilisier- und Fluidifikations-Additivs durchgeführt wird, um eine wäßrige Dispersion mikronisierter Kohlefeststoffteilchen mit einer mittleren Größe der Teilchen in der Größenordnung von 6 bis 12\im zu erzeugen;

(c) Zugabo des restlichen Teils der vorgemahlenen Kohle zu dieser Dispersion und Erzielung der entstandenen Dispersion mit einem Vollendwalzwerk, gegebenenfalls gefolgt von einem Homogenisierungsschritt in diesem Mischer.

Bei der Herstellung der Dispersionen der vorliegenden Erfindung können jegliche Typen von Kohle verwendet werden, sowohl von hoher als auch niedriger Qualität, sub-bituminöse oder bituminöse Kohlen, Anthrazit, die gegebenenfalls Vorbehandlungen zum Zwecke der Entfernung der Inertstoffe unterworfen wurden (Aufbereitung).

In jedem Falle werden wäßrige Dispersionen mit einem hohen Feststoffgehalt erhalten, die bei der Lagerung während industriell verwendbarer Zeiträume beständig und fluid genug sind, um es zu ermöglichen, daß sie durch Pumpen durch Rohre befördert werden.

Die folgenden Versuchsbeispiele sind erläuternd und nicht beschränkend für den Zweck der vorliegenden Erfindung.

Ausführungsbeispiele

Beispiel 1

Herstellung des Fluidifikatlons-Stablllsier-Additlvs

Bei der Herstellung des Fluidifikations- und Stabilisier-Additivs werden zwei verschiedene Styrol-Allyialkohol-Copolymere verwendet und insbesondere

(A) ein Styrol-Allylalkohol-Copolymer, das von der Firma Polysciences geliefert wird, mit einem mittleren Molekulargewicht von 1150 und einem Gehalt an Hydroxygruppen von 7,5 Gew.-%;

(B) ein Styrol-Allylalkohol-Copolymer, das von der Firma Polysciences geliefert wird, mit einem mittleren Molekulargewicht von 1 500 und einem Gehalt an Hydroxygruppen von 6,0 Gew.-%. Das Additiv wird durch das folgende, allgemeine Verfahren hergestellt.

In einen Autoklaven von 11 Fassungsvermögen, ausgestattet mit einem magnetisch angetriebenen Rührer und versehen mit Einlassen für Ethylenoxid und Stickstoff, einer Thermometerumhüilung, Manometer und Sicherheitsventil, wird ein Styrol-Allylalkohol-Copolymeres, ausgewählt unter den beiden oben angegebenen Copolymeren, zusammen mit Kaliumhydroxid (Titer 86%) als feinvermahlenen Feststoff und in einer Menge von 1 bis 1,2 Gew.-% Teilen/100 Gew.-Teile Styrol-Allylalkohol-Copolymeres, eingefüllt.

Der Autoklav wird verschlossen, mit Stickstoff gespült, und es wird gerührt, während die Temperatur bis zu etwa 15O⁰C ansteigt. Während eines Zeitraums von etwa 120min wird Ethylenoxid in den Autoklaven in einer Menge eingeleitet, der derjenigen entspricht, die man an die Hydroxygruppen das Copolymeren zu binden wünscht. Während dieses Zeitraums wird eine Temperatursteigerung bis auf Werte von 165 bis 175°C beobachtet. Am Ende der Ethylenoxid-Zugabe wird die Reaktion während einer weiteren Zeit von etwa 60min fortschreiten gelassen. Der Autoklav wird dann abgekühlt und das Reaktionsprodukt wird gewonnen und ohne weitere Behandlungen als Zusatz zu Suspensionen von Kohle in Wasser verwendet. Bei diesen Reaktionen war die Ausbeute, ausgewertet in bezug auf eingeführtes Ethylenoxid, immer höher als 99%, und die folgenden Additive wurden hergestellt, für die die mittlere Zahl der reagierten Ethylenoxid-Moleküle für jede Hydroxygruppe des verwendeten Styrol-Allylalkohol-Copolymeren angegeben ist.

Additiv	Ethylonoxid/Hydroxygruppen
	Verhältnis
A-1	115/1
A-2	155/1
A-3	90/1
A-4	180/1
A-5	70/1
A-6	40/1
B-1	155/1
B-2	115/1
B-3	90/1
B-4	180/1
B-5	250/1

Die Additive von A-1 bis A-6 stammen von Styrol-Allyl-alkohol-Ccpolymeren, wie vorstehend als (A)-Copolymeres angegeben, und die Additive von B-1 bis B-5 stammen von dem Styrol-Allylalkohol-Copolymeren, wie vorstehend als (B)-Copolymeres angegeben ist.

Um die obigen Additive auszuwerten, werden konzentrierte, wäßrige Dispersionen von Kohle hergestellt, welche eines der oben erwähnten Additive enthalten, und es werden Viskositätsmessungen bei verschiedenen Geschwindigkeitsgradienten mittels des Haake RV 12-Rotationsviskosimeters, ausgestattet mit einem MVI-Sensor und einem M 500-Meßkopf, durchgeführt.

Insbesondere werden in einem Becher von 200ml 70g der Kohleprobe, gemahlen auf eine Korngröße unterhalb 250pm, eingewogen. Eine wäßrige Lösung des zu prüfenden Additivs wird dann zugesetzt, so dsß folgende Gesamtmengen vorhanden

Kohle: 68 bis 70Gew.-% Additiv: 0,5Gew.-%

Wasser: Auffüllen auf 100%.

Die Masse wird mittels eines mit zwei Metallflügeln ausgestatteten Rührers 1 min bei 650 U/min und 2 min bei 1 200 U/min gerührt.

Die so erhaltene Dispersion wird in den äußeren Meßzylinder des Viskosimeters eingeführt, bei der kontrollierten Temperatur von 20°C gehalten und nach einer Verweilzeit von 3 min werden die Werte der Scherbeanspruchung bei verschiedenen Geschwindigkeitsgradienten (von 0 bis 150sec~') gemessen.

Die so erhaltenen Versuchswerte werden mit Hilfe der Ostwald'schen Kraft-Gleichung

τ = K · γ^η

τ = Scherbeanspruchung (Pa) K = Konsistenzindex (Pa-sec") γ = Geschwindigkeitsgradient (see"') Q = Newton'scher Verhaltensindex, und mit Hilfe der Bingham-Gleichung

T₀ + γ η_Β

τ = Scherbeanspruchung (Pa) τ_ο =Flioßschwelle(Pa) γ = Geschwindigkeitsgradient (see"') Ha = plastische Viskosität (Pa see), verarbeitet.

Für jedes Wertepaar τ und γ werden die Werte von K und ο (Ostwald-Gleichung) und von τ_ο und η_Β (Bingham-Gleichung) durch lineare Regression berechnet, die in den folgenden Tabellen zusammengestellt sind. Weiterhin sind in den Tabellen die Werte für die scheinbare Viskosität® (η,_ρρ) in Pa · see bei 30,60,100 und 150see"' angegeben. © (apparent viscosity)

Beispiel 2

Eine kolumbianische Kohle wird verwendet, welche die folgende Analyse (berechnet als Trockensubstanz) hat:

flüchtige Substanzen	36,11%	96
Aschegehalt	9,69%	91
fixierter Kohlenstoff (durch Differenz) 54,21 Gew.-%	87
Diese Kohle wird auf die folgende Endkorngröße gemahle	82,5
pm Zurückgehaltenes Material, %	76,5
1	72,1
2	68
3	59,9
4	50,5
6	44
8	35
10	28
16	19
24	12
32	7,5
48	3,0
64	0,0
96
126
180
192
250

Nach der oben angegebenen Methode werden Dispersionen hergestellt, die 68,5Gew.-% gemahlene Kohle und 0,5Gew.-% Additiv enthalten, wobei der Rest auf 100% Wasser ist.

Die Ergebnisse der Auswertung dieser Dispersionen sind in Tabelle 1 angegeben.

Beispiel 3

Eine polnische Kohle wird verwendet, welche die folgende Analyse hat (bezogen auf Trockensubstanz):

flüchtige Substanzen 30,5%

Aschegehalt 9,87%

fixierter Kohlenstoff (durch Differenz) 59,98 Gew.-%

Diese Kohle wird auf die Endkorngröße, wie die in Beispiel 2 beschriebene, gemahlen.

Nach der oben angegebenen Methode werden Dispersionen hergestellt, welche 70Gew.-% gemahlener Kohle und 0,5Gew.-% Additiv enthalten, wobei der Rest auf 100% Wasser ist. Die Ergebnisse der Auswertung dieser Dispersionen sind in Tabelle angegeben.

Beispiel 4

Eine russische Kohle wird verwendet, welche die folgende Analyse hat (bezogen auf Trockensubstanz):

flüchtige Substanzen 37,63%

Aschegohalt 15,32%

fixierter Kohlenstoff (durch Differenz) 47,05 Gew.-%.

Diese Kohle wird auf die Endkorngröße, wie in Beispiel 2 beschrieben, gemahlen.

Nach der oben erwähnten Methode werden Dispersionen hergestellt, welche 68Gew.-% gemahlene Kohle und 0,5Gew.-% Additiv enthalten, wobei der Rest auf 100% Wasser ist. Die Ergebnisse der Auswertung dieser Dispersionen sind in Tabelle angegeben.

Beispiel 5

Eine südafrikanische Kohle wird verwendet, welche die folgende Analyse hat (bezogen auf Trockensubstanz):

flüchtige Substanzen 28,95%

Aschegehalt 12,34%

fixierter Kohlenstoff (durch Differenz) 58,11 Gew.-%

Nach der oben erwähnten Methode werden Dispersionen hergestellt,welche 70Gew.-% gemahlene Kohle und 0,5Gew.-% Additiventhalten, wobei der Rest auf 100% Wasser ist. Die Ergebnisse der Auswertung dieser Dispersionen sind in Tabelle angegeben.

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In den Tabellen 1 bis 4 sind die Werte der scheinbaren Viskosität (η_ΐρρ) der Dispersionen als mPa s bei solchen verschiedenen Geschwindigkeitsgradienten, wie gezeigt, angegeben. Aus diesen Viskositätswerten kann man ableiten, daß das nichtionische Additiv gemäß der vorliegenden Erfindung ein guter Fluidifizierer (Flüssigmacher) für alle Typen der verwendeten Kohle ist.

Beispiele

Die polnische Kohle von Beispiel 3 wird einer Behandlung des Trockenvorvermahlens unterworfen, um Körnchen mit einer

maximalen Größe von 3mm zu erhalten.

Ein Gemisch dieser vorgemahlenen Kohle (52,6Gnw.-%), Wasser (46,4Gew.-%) und B-2-Additiv (1,0Gew.-%) wird dann

hergestellt.

Dieses Gemisch wird naßvermahlen unter Verwendung der folgenden Mahlcharge:

3,2kg AISI420 Stahlkugeln, Durchmesser = 31.7E mm

4,8kg AISI420 Stahlkugeln, Durchmesser = 25,4 )mm

3,2kg AISI 420 Stahlkugeln, Durchmesser = 12,70mm

4,8kg AISI420 Stahlkugeln, Durchmesser = 9,5;*mm

und einer Mühle mit den Innenabmessungen von Ί20mm χ 203mm.

(AISI = American iron and steel institute

AISI420 = rostfreier Stahl mit 13 % Cr; 0,35% C; Rest Fe).

1,8kg des Gemisches der obigen Zusammensetzung werden vermählen bei einer Umlaufgeschwindigkeit der Kugelmühle von 70U/min.

Das Vermählen wird ansatzweise während 2 h durchgeführt, bis der mittlere Durchmesser der Kohleteilchen auf 8,4 pm

vermindert ist.

An der so erhaltenen Dispersion werden die Charakteristika gemessen, die in Tabelle 5 angegeben sind.

Beispiel 7

DerTest wird wie in Beispiel 6 durchgeführt unter Verwendung von B-3-Additiv. Ein wäßrige Dispersion wird erhalten, worin der mittlere Durchmesser der Kohleteilchen 8,4 pm beträgt. Die Charakteristika dieser Dispersion sind in Tabelle 5 angegeben.

Beispiele

Der Test wird wie in Beispiel 6 durchgeführt unter Verwendung von A-6-Additiv. Eine wäßrige Dispersion wird erhalten, worin der mittlere Durchmesser der Kohleteilchen 7,9Mm beträgt. Die Charakteristika dieser Dispersion sind in Tabelle 5 aufgeführt.

Beispiel 9

Der Test wird wie in Beispiel 6 durchgeführt unter Verwendung von A-1-Additiv. Eine wäßrige Dispersion wird erhalten, worin der mittlere Durchmesser der Kohleteilchen 8,3Mm beträgt. Die Charakteristika dieser Dispersion sind in Tabelle 5 angegeben.

Aus den Daten der Tabelle 6 kann man beobachten, daß das Additiv gemäß der vorliegenden Erfindung, das während des

Vermahlungsschrittes verwendet wurde, es ermöglicht, daß wäßrige Dispersionen aus mikronisierter Kohle erhalten werden, welche stabil und fluid genug sind.

Diese Dispersionen können mit vorgemahlener Kohle, vorzugsweise mit einem Verhältnis von mikronisierter Kohle zu

vorgemahlener Kohle, bezogen auf das Gewicht, in der Größenordnung von 40/60, vermischt werden, und die entstandene

Mischung kann einem Schlußschritt unterworfen werden, indem sie einige Minuten auf einer Mühle behandelt wird, indem sie einige Minuten auf einer Hochgeschwindigkeitsmühle mit stiftförmigen Brechern JC liemical engineer's handbook by John

W. Perry, McGraw-Hill book company, New York (1963]) behandelt wird, mit einem.-/!schließenden Homogenisierungsschritt innerhalb des Mischers.

Auf diese Weise werden konzentrierte, wäßrige Dispersionen von Kohlestoffte:' -hen erhalten, welche homogen, stabil und fluid

Claims

1. Stabilisier- und Fluidifikations-Additiv für Dispersionen von Kohle in Wasser, dadurch
gekennzeichnet, daß es das Produkt von der Polyethoxylierung eines Styrol-Allylalkohol-Copolymeren ist, worin dieses Copolymere ein mittleres Molekulargewicht in dem Bereich von 500 bis 5000hat und wenigstens zwei Hydroxygruppen pro Molekül enthält, und dieses
Polyethoxylierungs-Produkt im Durchschnitt wenigstens 20 kondensierte Einheiten Ethylenoxid für jede Hydroxygruppe enthält.

2. Additiv gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Styrol-Allylalkohol-Copolymere ein mittleres Molekulargewicht in dem Bereich von 1000 bis 2500hat und 3 bis 8 Hydroxygruppen pro Molekül enthält, und das Produkt der Polyethoxylierung im Mittel 40 bis 250 kondensierte Einheiten Ethylenoxid für jede Hydroxygruppe enthält.

3. Verfahren zur Herstellung des Additivs gemäß den Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Styrol-Allylalkohol-Copolymere mit Ethylenoxid in Abwesenheit von Lösungs- oder
Verdünnungsmitteln und in Anwesenheit eines alkalischen Katalysators und bei einer Temperatur im Bereich von 140 bis 18O⁰C zur Reaktion gebracht wird.

4. Verfahren gemäß Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der basische Katalysator ausgewählt ist aus den Alkalimetall- oder Erdalkalimetall-oxiden, -hydroxiden und -alkoxiden, verwendet in
Mengen in dem Bereich von 0,1 bis 2,0 Gewichtsteilen für je 100 Gewichtsteile des Styrol-Allylalkohol-Copolymeren.

5. Verfahren gemäß Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Katalysator Kaliumhydroxid ist.