CZ67199A3 - Způsob výroby ušlechtilé křemíkové pásové oceli - Google Patents

Způsob výroby ušlechtilé křemíkové pásové oceli Download PDF

Info

Publication number
CZ67199A3
CZ67199A3 CZ1999671A CZ67199A CZ67199A3 CZ 67199 A3 CZ67199 A3 CZ 67199A3 CZ 1999671 A CZ1999671 A CZ 1999671A CZ 67199 A CZ67199 A CZ 67199A CZ 67199 A3 CZ67199 A3 CZ 67199A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
temperature
annealing
ppm
strip
steel
Prior art date
Application number
CZ1999671A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ291167B6 (cs
Inventor
Stefano Fortunati
Stefano Cicalé
Giuseppe Abbruzzese
Original Assignee
Acciai Speciali Terni S. P. A.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Acciai Speciali Terni S. P. A. filed Critical Acciai Speciali Terni S. P. A.
Publication of CZ67199A3 publication Critical patent/CZ67199A3/cs
Publication of CZ291167B6 publication Critical patent/CZ291167B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
    • H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Hard Magnetic Materials (AREA)
  • Winding, Rewinding, Material Storage Devices (AREA)
  • Manufacturing Of Magnetic Record Carriers (AREA)
  • Paints Or Removers (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)

Description

Způsob výroby ušlechtilé křemíkové pásové oceli
Oblast techniky
Předkládaný vynález se týká způsobu výroby pásové oceli s elektricky orientovanými krystaly (zrny), která má značné magnetické charakteristiky, počínajíc z tenkých desek, přičemž přesněji se předkládaný vynález týká způsobu, ve kterém jsou podmínky odlévání řízeny pro dosažení takových mikrostrukturálních charakteristik v tenké desce (velký poměr rovnoosých ku sloupkovým krystalům, rozměry rovnoosých krystalů, omezené rozměry sraženin a jejich specifické rozložení) tak, aby se zjednodušil výrobní postup, ale ještě při umožnění dosáhnout vynikajících magnetických charakteristik.
Dosavadní stav techniky
Křemíková ocel s elektricky orientovanými krystaly (zrny) je obecně klasifikována do dvou hlavních kategorií, které se v podstatě liší příslušnou hodnotou indukce, měřenou za působení magnetického pole o velikosti 800 As/m, tato hodnota se nazývá hodnota B800. Běžný výrobek s orientovanými krystaly má hodnotu B800 menší než přibližně 1890 mT, zatímco produkt s vysokou permeabilitou má hodnotu B800 vyšší než 1900 mT. Další rozdělení vzniká na základě ztrátového činitele jádra, vyjádřeného ve W/kg při dané indukci a frekvenci.
Běžný ocelový plech s orientovanými krystaly byl prvně vyroben v 30-tých letech a stále má důležitý rozsah využití; ocel s orientovanými krystaly, která má velkou permeabilitu, byla vyrobena prvně v druhé polovině 60-tých let a má rovněž mnoho využití, převážně v těch oblastech, ve ·· · · · · ·· · · • · · · · · • ·« · · ·· · • · · « · · ··· • · * · • · ··· 9 9 9 9 kterých její výhody velké permeability a nízkého ztrátového činitele jádra mohou kompenzovat vyšší náklady na výrobu oproti běžnému produktu.
Pro elektricky orientované plechy s vysokou permeabilitou jsou vyšší magnetické charakteristiky dosahovány využitím druhých fází (zejména AlN), které, plně vysrážené, omezují pohyblivost hranic krystalů (zrn) a umožňují selektivní růst těch krystalů (prostorově středěné krychlové), které mají hranu paralelní se směrem válcování a diagonální rovinu paralelní s povrchem plechu (Gossova struktura),. s omezenou nesprávnou prostorovou orientací vzhledem k uvedeným směrům.
Ovšem v průběhu tuhnutí tekuté oceli se AlN umožňující dosáhnout tyto lepší výsledky vysráží v hrubozrnné 15 formě, nevhodné pro požadované účinky, a musí být rozpuštěna a opětovně vysrážena ve správné formě, která musí být udržována až do okamžiku, ve kterém je dosažena krystalová (zrnitá) struktura, která má požadované rozměry a orientaci, v průběhu finální fáze žíhání, po válcování za studená na finální tloušťku, na konci složitého a nákladného transformačního procesu. Bylo okamžitě rozpoznáno, že výrobní problémy, převážně ve vztahu k obtížím při získávání dobré výtěžnosti a jednotné kvality, je možné připisovat všem opatřením, která jsou potřebná pro udržení AlN v 25 potřebné formě a rozložení v průběhu celého transformačního procesu oceli.
V této souvislosti byla vyvinuta technologie, popsaná například v US patentu č. 4,225,366 a v EP patentu č.
on 339,474, ve které je nitrid hliníku, vhodný pro řízení ·· · ··· ··· · procesu růstu krystalů, vytvářen prostřednictvím nitridování pásu, výhodně po válcování za studená.
V této technologii je nitrid hliníku, hrubě vysrážený v průběhu pomalého tuhnutí oceli, udržován v této fázi s využitím nízkých teplot ohřívání desky (nižších než 1280°C, výhodně nižších než 1250°C) před válcováním za tepla. Dusík, přiváděný do pásu po jeho oduhlíčení, bezprostředně reaguje a vytváří nitridy křemíku a nitridy manganu/křemíku, které mají relativně nízkou teplotu rozpustnosti a jsou rozpouštěny v průběhu finálního žíhání v hrncích; takto získaný volný dusík prolíná skrz pás a reaguje s hliníkem, přičemž se opětovně vysráží v jemné a homogenní formě podél tloušťky pásu, jako smíchaný nitrid hliníku/křemíku. Tento proces vyžaduje udržování oceli na teplotě 700 až 850°C po dobu alespoň čtyř hodin.
Ve shora uvedených patentech je uvedeno, že nitridační teplota musí být v blízkosti teploty oduhličení (kolem 850°C) a v žádném případě nesmí překročit teplotu 900°C, aby se zabránilo neřízenému růstu krystalů v důsledku nepřítomnosti vhodných inhibitorů. Důsledkem je, že jako nejlepší nitridační teplota se jeví teplota 750°C, přičemž teplota 850°C je horní hranicí pro zabránění neřízenému růstu krystalů.
Tento proces obsahuje pravděpodobně určité výhody, jako jsou relativně nízké teploty ohřevu desek před válcováním za tepla, oduhličení a nitridování, a skutečnost, že potřeba udržovat pás při teplotě 700 až 850°C po dobu alespoň čtyř hodin v peci pro žíhání v hrncích (pro dosažení míchaných nitridů hliníku/křemíku, potřebných pro řízení růstu krystalů) nezvyšuje celkové výrobní náklady, neboť • · · · · · ohřev pece pro žíhání v hrncích v každém případě vyžaduje podobnou dobu.
Ovšem shora uvedené se pouze jeví být výhodami, protože: (i) nízká teplotu ohřevu desek udržuje hrubozrnnou 5 formu sraženin nitridu hliníku, neschopnou řídit proces rustu krystalů, tudíž všechny následné ohřevy, zejména při procesech oduhličení a nitridování, musí probíhat při relativně nízkých, pečlivě řízených teplotách přesně pro zamezení neřízeného růstu krystalů; (ii) doba úpravy při 1 o těchto nízkých teplotách musí byt v důsledků toho prodloužena; (iii) je nemožné začlenit, ve finálních žíháních, případná zlepšení pro urychlení (zkrácení) doby ohřevu, například využitím kontinuálních pecí namísto nekontinuálních pecí pro žíhání v hrncích.
Podstata vynálezu
Předkládaný vynález má za cíl překonání nevýhod známých výrobních postupů, přičemž vhodně využívá kontinuální proces odlévání tenkých desek pro dosažení tenkých desek křemíkové oceli, které mají specifické vlastnosti tuhnutí a mikrostruktury, což umožňuje dosažení transformačního procesu bez množství kritických kroků. Zejména je proces kontinuálního odlévání prováděn tak, aby se v deskách dosáhlo daného poměru rovnoosých a sloupkových krystalů, specifických rozměrů rovnoosých krystalů a jemných sraženin.
Předkládaný vynález se týká způsobu výroby ušlechtilé křemíkové pásové oceli s vysokými magnetickými charakteristikami, ve kterém je ocel, obsahující v procentech hmotnostních 2,5 až 5 % Si, 0,002 až 0,075 % C,
0,05 až 0,4 % Mn, S (nebo S + 0,504 % Se) < 0,015 %, 0,010 až • · · · · · • 0 · · * 0 «0 00 00 0 000 0000 0 0 0 0 0·0· 0 · « ·
0 00 00 0 00 000000
000 000 00
0 0 0 000 00 00
0,045 % Al, 0,003 až 0,0130 % N, až 0,2 % Sn, 0,040 až 0,3 % Cu, zbytek železa a minoritní nečistoty, kontinuálně odlévána, žíhána při vysoké teplotě, válcována za tepla, válcována za studená v jednom kroku nebo v množství kroků s vřazenými žíháními, přičemž takto získaný pás válcovaný za studená je žíhán pro provedení primárního žíhání a oduhličení, potažen žíhacím separátorem a žíhán v hrncích pro finální sekundární rekrystalizační úpravu, přičemž uvedený způsob je charakterizován kombinací následujících spolupracujících vztahů:
(i) kontinuální odlévání tenké desky mající tloušťku mezi 20 a 80 mm, výhodně mezi 50 a 60 mm, s rychlostí odlévání 3 až 5 m/min, přičemž ocel je při odlévání přehřátá o 20 až 40°C, a rychlost ochlazování je taková, aby se dosáhlo úplného ztuhnutí v intervalu 30 až 100 s, s amplitudou oscilace formy mezi 1 a 10 mm a frekvencí oscilace mezi 200 a 400 cykly za minutu;
(ii) vyrovnávání takto získaných desek při teplotě v rozsahu mezi 1150 a 1300°C;
(iii) válcování za tepla vyrovnaných desek s počáteční teplotou válcování mezi 1000 a 1200°C a konečnou teplotou válcování mezi 850 a 1050°C;
(iv) kontinuální žíhání pásů válcovaných za tepla po dobu 30 až 300 s při teplotě mezi 900 a 1170°C, ochlazení • 25 těchto pásů při teplotě ne menší než 850°C a udržování této teploty po dobu 30 až 300 s, a potom jejich ochlazení, případně ve vařící vodě;
(v) válcování pásu za studená v jednom kroku nebo v množství kroků s vloženým žíháním, přičemž poslední krok je proveden s redukčním poměrem alespoň 80 %, udržování • · · · • ·
• · · · · · • · · 9 9 9
9 9 9 9 9··
9 9 9 9 9 9 9
9 9 9 9 9
9 » ····· válcovací teploty na alespoň 200°C při alespoň dvou válcovacích průchodech v průběhu posledního kroku;
(ví) kontinuální žíhání pásu válcovaného za studená po celkovou dobu 100 až 350 s při teplotě v rozsahu mezi 850 a
1050°C ve vlhké dusíkové/vodíkové atmosféře a pH2O/pH2 v rozsahu mezi 0,3 a 0,7;
(vii) potažení pásu žíhacím separátorem, jeho svinutí a žíhání svitků v hrncích v atmosféře mající následující složení v průběhu zahřívání: vodík smíchaný s alespoň 30 % objemovými dusíku až na teplotu 900°C, vodík smíchaný s alespoň 40 % objemovými dusíku až na teplotu 1100 až 1200°C, potom udržování svitků na této teplotě v čistém vodíku.
Složení oceli se může lišit od běžného složení tím, že mohou být pozorovány velmi nízké obsahy uhlíku mezi 20 a 15 100 ppm.
V složení oceli může být rovněž obsah mědi mezi 400 a 3000 ppm, výhodně mezi 700 a 2000 ppm.
Je rovněž možné mít složení oceli s obsahem cínu až
2o 2000 ppm, výhodně mezi 1000 a 1700 ppm.
V průběhu kontinuálního odlévání jsou parametry odlévání voleny tak, aby bylo dosaženo poměrů rovnoosých ku sloupkovým krystalům v rozsahu mezi 35 a 75 %, výhodně většího než 50 %, přičemž rozměry rovnoosých krystalů jsou výhodně v rozsahu mezi 0,7 a 2,5 mm. Díky rychlému ochlazení v průběhu tohoto kontinuálního odlévání tenké desky mají druhé fáze (sraženiny) znatelně menší rozměry vzhledem k druhým fázím získaným v průběhu tradičního kontinuálního odlévání.
•4 ···· • ·
Pokud v průběhu oduhličovacího žíhání je teplota držena pod 950°C, je obsah dusíku v atmosféře následujícího žíhání v hrncích řízen pro dosažení nitridování pásu pro přímé vytváření nitridu hliníku a křemíku v takových rozměrech, množství a rozložení, že je umožněno účinné zabránění růstu krystalů v průběhu následné sekundární rekrystalizace. Maximální množství dusíku, které má být přivedeno v tomto případě, je menší než 50 ppm.
Po oduhličovacím žíhání je možné využít další kontinuální průchod sestávající v udržování pásu na teplotě mezi 900 a 1050°C, výhodně nad 1000°C, v dusíkové atmosféře pro umožnění absorpce dusíku až do 50 ppm, aby se dosáhlo vytvoření jemných sraženin nitridu hliníku, rozložených skrz tloušťku pásu.
V tomto případě musí být přítomny vodní páry v množství v rozsahu mezi 0,5 a 100 g/m3.
Pokud je v oceli přítomen cín, měla by být použita atmosféra s vyšším nitridačním potenciálem (například obsahující NH3) , protože cín brání absorpci dusíku.
Shora uvedené kroky způsobu podle předkládaného vynálezu mohou být interpretovány následovně. Podmínky kontinuálního odlévání tenké desky jsou voleny pro dosažení počtu rovnoosých krystalů, který je vyšší než počet (obvykle o přibližně 25 %) dosažitelný při tradičním kontinuálním odlévání (tloušťka desky kolem 200 až 250 mm), a také pro dosažení rozměrů krystalů a rozložení jemných sraženin, které jsou obzvláště vhodné pro dosažení vysoce kvalitního finálního produktu. Zejména jemné rozměry sraženin a následující žíhání tenké desky při teplotě až 1300°C umožňují ** » · ·· dosáhnout již v pásu válcovaném za tepla sraženin nitridu hliníku, které jsou vhodné pro určité řízení rozměrů krystalů, což umožňuje vyhnout se striktnímu řízení maximálních teplot při úpravě a využít kratší doby úpravy vzhledem k uvedeným vyšším teplotám.
Ve stejném smyslu musí být uvažována možnost využití velmi nízkých obsahů uhlíku, výhodně nižších než jsou obsahy potřebné pro vytvoření gama fáze, pro omezení rozpouštění nitridu hliníku, mnohem méně rozpustného v alfa fázi než v gama fázi.
Uvedená přítomnost, vzhledem k vytváření desky, dokonce malého množství jemných sraženin nitridu hliníku umožňuje odstranit kritičnost tepelných úprav, a rovněž umožňuje nárůst teploty oduhličení bez rizika neřízeného růstu krystalů. Tato zvýšená teplota je podstatná pro umožnění lepší difúze dusíku skrz pás a vytvoření, přímo v tomto kroku, dalšího nitridu hliníku. Za takovýchto podmínek je zde navíc potřeba pouze omezeného množství dusíku, které má být difundováno do pásu.
Pokud se týká nitridačního kroku, nezdá se být volba jeho podmínek obzvláště důležitá, nitridování může být prováděno v průběhu oduhličovacího žíhání, přičemž v tomto případě je zajímavé udržovat teplotu úpravy kolem 1000°C pro přímé dosažení nitridu hliníku. Pokud naproti tomu je teplota oduhličení udržována nízká, bude většina absorpce dusíku probíhat v průběhu žíhání v hrncích.
Způsob podle předkládaného vynálezu bude nyní ilustrován neomezujícím příkladným popisem následujících příkladů jeho provedení.
Φφ φφφφ φφ φ φ φ · φ · ·* • · φ φφ* · φ φ · • · φ · φφφφ · φ φ φ φ φφ φφ φ · · φ · · φ φ φ φφφ φφφ φφ φφ φ · < φ φ φ φφ φφ
Příklady provedení vynálezu
Příklad 1
Byly vyrobeny následující oceli, jejichž složení je
5 uvedeno v Tabulce 1. Tabulka 1
Typ Si C Mn Cu S Als N Sn
10 O. O ppm O, *0 O. Ό ppm ppm ppm ppm
A 3,15 500 0,1 0,1 70 270 80 150
B 3,22 450 0,12 0,12 80 290 83 150
C 3,05 480 0,12 0,12 70 250 75 1100
15 D 3,2 100 0,14 0,13 70 270 81 130
E 3,15 20 0,12 0,12 80 300 40 1600
F 3,2 450 0,1 0,1 280 270 82 120
G 3,3 550 0,15 0,15 100 80 70 130
Shora uvedené oceli byly kontinuálně odlévány v deskách silných 60 mm, s rychlostí odlévání 4,3 m/min, dobou tuhnutí 65 s, teplotou přehřátí 28°C, s využitím oscilace formy při 260 cyklech/min, s amplitudou oscilace 3 mm.
Desky byly vyrovnány při teplotě 1180°C po dobu 10 min a potom byly válcovány za tepla na různé tloušťky mezi 2,05 a 2,15 mm. Válcované pásy potom byly kontinuálně žíhány při teplotě 1100°C po dobu 30s, ochlazeny při teplotě 930°C, drženy na této teplotě po dobu 90 s a potom ochlazeny ve vařící vodě.
• fe fefe·· • fe fefe · · • · fe fe · fe • · · fefe fefefe • fefe · · · · fe · · · · · fefe fe fefefefe·
Pásy potom byly válcovány za studená v jednom kroku na 0,29 mm s využitím teploty válcování 230°C při třetím a čtvrtém válcovacím průchodu.
Část pásů válcovaných za studená, nazvaná NS, z každého složeni oceli prošla primární rekrystalizací a oduhličením podle následujícího cyklu: teplota 860°C po dobu 180 v atmosféře H2-N2 (75:25) s pH2O/pH2 o hodnotě 0,65, potom teplota 890°C po dobu 30 v atmosféře H2-N2 (75:25) s pH2O/pH2 o hodnotě 0,02.
Pro zbývající pásy, nazvané ND, byla vyšší teplota úpravy 980°C s přiváděním do pece rovněž NH3 pro dosažení bezprostředního vytváření nitridu hliníku. Následující Tabulka 2 znázorňuje množství dusíku, přiváděná do pásů, podle množství NH3, přiváděného do pece.
Tabulka 2
Typ ND1, NH3 5% ND2, NH3 10% ND3, NH3
20 A 70 130 220
B 90 150 270
C 30 60 10Ό
D 50 90 130
25 E 20 50 90
F 40 90 110
G 100 190 340
9··· ·· 99*9 99 «9 ·· 9 9*9 9*99
U ·9 9 99999 9999 ··♦ · · 9 9· 999 999 99 9 99 9 9 9
9 99999 99 «9
Upravené pásy byly potaženy běžnými žíhacími separátory na bázi MgO a byly žíhány v hrncích podle následujícího cyklu: rychlý ohřev až na teplotu 700°C, udržování této teploty po dobu 5 hodin, ohřev až na teplotu
1200°C v atmosféře H2-N2 (60:40), udržování této teploty po dobu 20 hodin v H2.
Po obvyklých finálních úpravách byly změřeny následující magnetické charakteristiky:
10 Tabulka 3
Typ B800 (mT) P17 (W/kg)
NS ND1 ND2 ND3 NS ND1 ND2 ND3
15 A 1930 1920 1890 1850 0,95 0,98 1,09 1,19
B 1920 1910 1880 1840 0,97 0,98 1,1 1,28
C 1930 1930 1890 1880 0,88 0,9 1,02 1,07
D 1920 1910 1890 1890 0,89 0,97 1,07 1,12
20 E 1930 1930 1910 1890 0,85 0,88 0,95 1,05
F 1570 1563 1659 1730 2,53 2,47 1,98 1,79
G 1620 1710 1820 1940 1,29 1,72 1,42 1,35
Příklad 2
Oceli s podobnými složeními, která jsou znázorněna v Tabulce 4, byly odlity s využitím odlišných procedur odlévání.
4444
4
4 4 ·
4 4
4 4 4 4 • 4 444· • 4 • 444
44 ♦ 4 4 4 * 4 4 4
444 444 « 4 •4 44
Tabulka 4
Typ Si C Mn Cu s Als N Sn
O. *0 ppm o. O Q, O ppm ppm ppm ppm
Al 3,2 350 0,1 0,09 90 290 80 0,1
Bl 3,2 380 0,1 0,1 80 300 83 0,11
Cl 3,22 330 0,11 0,1 90 290 75 0,1
Ocel Al byla kontinuálně odlévána na desky o tloušťce 240 mm, přičemž byl dosažen poměr rovnoosých ku sloupkovým krystalům (REX) 25 %.
Ocel Bl byla kontinuálně odlévána na desky o tloušťce 50 mm, přičemž bylo dosaženo hodnoty REX 50 %.
Ocel Cl byla kontinuálně odlévána na tenké desky o tloušťce 60 mm, přičemž bylo dosaženo hodnoty REX 30 %.
Desky byly zahřátý na teplotu 1250°C, válcovány za tepla na tloušťku 2,1 mm, a válcované pásy potom byly žíhány jako v Příkladu 1, a potom válcovány za studená na tloušťku 0,29 mm.
Pásy válcované za studená byly rozděleny do tří skupin, z nichž každá byla upravena podle jednoho z následujících cyklů:
Cyklus 1: ohřátí na teplotu 850°C po dobu 120 s v atmosféře H2-N2 (75:25) s pH2O/pH2 o hodnotě 0,55, zvýšení teploty na 880°C po dobu 20 s v atmosféře H2-N2 (75:25) s pH2O/pH2 o hodnotě 0,02.
•9 99«9 ·· · 999 9999 • · * 9 9 999 9 9 9 9 • · · 99 9 9« 999999
999 999 99 • 9 9 99 999 99 99
Cyklus 2: ohřátí na teplotu 860 °C po dobu 120 s v atmosféře H2-N2 (75:25) s pH2O/pH2 o hodnotě 0,55, zvýšení teploty na 890°C po dobu 20 s v atmosféře H2-N2 (75:25) s 3% NH3 a pH2O/pH2 o hodnotě 0,02.
Cyklus 3: ohřátí na teplotu 860°C po dobu 120 s v atmosféře H2-N2 (75:25) s pH2O/pH2 o hodnotě 0,55, zvýšení teploty na 1000°C po dobu 20 s v atmosféře H2-N2 (75:25) s 3% NH3 a pH2O/pH2 o hodnotě 0,02.
Všechny pásy byly žíhány v hrncích, jako podle Příkladu 1.
Získané magnetické charakteristiky jsou uvedeny v Tabulce 5.
Tabulka 5
Cyklus 1 Cyklus 2 Cyklus 3
Al B1 Cl Al B1 Cl Al B1 Cl
20 B800 , mT 1620 1940 1920 1890 1940 1930 * 1950 1930
P17, W/kg 2,17 0,89 0, 95 1,08 0,85 0,89 * 0,85 0, 95
* tyto materiály nedosáhly uspokoj ivé sekundární
rekrystalizace.
Příklad 3
Ocel, mající následující složení: Si 3,01 %, C 450 ppm, Mn 0,09 %, Cu 0,10 %, S 100 ppm, Als 310 ppm, N 70 ppm, Sn 1200 ppm, zbytek je železo a minoritní nečistoty, byla ·· ·»»· • · · · · · • · * · · · · · • · · · · · · • · · · · · ·· · ·· · »· ·· 99
9 9
9 9
999 999 odlévána na tenké desky, jako v Příkladu 1, a transformována na pásy válcované za studená, jako v Příkladu 2. Pásy válcované za studená prošly různými kontinuálními cykly žíhání podle následujících podmínek: teplota Tx po dobu 180 s v atmosféře H2-N2 (74:25) s pH2O/pH2 o hodnotě 0,58, teplota T2 po dobu 30 s v atmosféře H2-N2 (74:25) s různým obsahem NH3 a pH2O/pH2 o hodnotě 0,03.
Byly použity různé hodnoty teplot T1 a T2 a také různé koncentrace NH3, a byla změřena množství absorbovaného dusíku pro každý test, přičemž pasy byly dokončeny podle Příkladu 1 a byly změřeny magnetické charakteristiky.
Tabulka 6 ukazuje dosažené hodnoty B800 (mT) jako funkci absorbovaného dusíku, v ppm, s T3 = 850°C a T2 =
900°C.
Tabulka 6
N 0 10 25 45 55 100 125 130 150 160 200 2Q B800 1935 1930 1936 1930 1920 1920 1910 1910 1880 1890 1885
Tabulka 7 ukazuje dosažené hodnoty B800 jako funkci teploty T3, teplota T2 je 950°C.
Tabulka 7
Tlř °C
B800
830 850 870 890 910 930 950
1910 1920 1935 1930 1940 1945 1950
·· ·Μ· 4· 4444 44 ·» ·· · · · * 4 4 4 4 * · · 4 4 4 4 4 4 4 4 4 • 4 4 4 4 4 44 444 444
4 4 44 4 44
4« 4 44 444 44 44
Tabulka 8 ukazuje dosažené hodnoty B800 jako funkci nitridační teploty T2, teplota Tx je 850°C.
Tabulka 8
800 850 900 950 1000 1050 1100
1870 1880 1910 1920 1935 1925 1905
Zastupuje

Claims (12)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob výroby ušlechtilé křemíkové pásové oceli s vysokými magnetickými charakteristikami, ve kterém je ocel, obsahující v procentech hmotnostních 2,5 až 5 % Si, 0,002 až 0,075 % C, 0,05 až 0,4 % Mn, S (nebo S + 0,503 % Se) < 0,015 %, 0,010 až 0,045 % Al, 0,003 až 0,0130 % N, až 0,2 % Sn
    0,040 až 0,3 % Cu, zbytek železa a minoritní nečistoty, kontinuálně odlévána, žíhána při vysoké teplotě, válcována za tepla, válcována za studená v jednom kroku nebo v množství kroků s vřazenými žíháními, přičemž takto získaný pás válcovaný za studená je žíhán pro provedení primárního žíhání a oduhličení, potažen žíhacím separátorem a žíhán v hrncích pro finální sekundární rekrystalizační úpravu, vyznačující se tím, že splňuje kombinaci následujících spolupracujících vztahů:
    (i) kontinuální odlévání tenké desky mající tloušťku mezi 20 a 80 mm, s rychlostí odlévání 3 až 5 m/min, přičemž ocel je při odlévání přehřátá o 20 až 40°C, a rychlost ochlazování je taková, aby se dosáhlo úplného ztuhnutí v intervalu 30 až 100 s, s amplitudou oscilace formy mezi 1 a 10 mm a frekvencí oscilace mezi 200 a 400 cykly za minutu;
    (ii) vyrovnávání takto získaných desek při teplotě v rozsahu mezi 1150 a 1300°C;
    (iii) válcování za tepla vyrovnaných desek s počáteční teplotou válcování mezi 1000 a 1200°C a konečnou teplotou válcování mezi 850 a 1050°C;
    (iv) kontinuální žíhání pásů válcovaných za tepla po dobu 30 až 300 s při teplotě mezi 900 a 1170°C, ochlazení těchto pásů při teplotě ne menší než 850°C a udržování této teploty po dobu 30 až 300 s, a potom jejich ochlazení,
    TV 6ΎΗΤ
    0« 000» 0« 0004 00 00 { •0 0 0 0 4 000« ·· · «00·· 0 00 0 případně ve vařící vodě;
    (v) válcování pásu za studená v jednom kroku nebo v množství kroků s vloženým žíháním, přičemž poslední krok je proveden s redukčním poměrem alespoň 80 %;
    (vi) kontinuální žíhání pásu válcovaného za studená po celkovou dobu 100 až 350 s při teplotě v rozsahu mezi 850 a 1050°C ve vlhké dusíkové/vodíkové atmosféře a pH2O/pH2 v rozsahu mezi 0,3 a 0,7;
    (vii) potažení pásu žíhacím separátorem, jeho svinutí a žíhání svitků v hrncích v atmosféře mající následující složení v průběhu zahřívání: vodík smíchaný s alespoň 30 % objemovými dusíku až na teplotu 900°C, vodík smíchaný s alespoň 40 % objemovými dusíku až na teplotu 1100 až 1200°C, potom udržování svitků na této teplotě v čistém vodíku.
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že tloušťka desky je v rozsahu mezi 50 a 60 mm.
  3. 3. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že obsah uhlíku v oceli je v rozsahu mezi 20 a 100 ppm.
  4. 4. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že ocel má obsah mědi v rozsahu mezi 400 a 3000 ppm.
  5. 5. Způsob podle nároku 4,vyznačující se tím, že obsah mědi je v rozsahu mezi 700 a 2000 ppm.
  6. 6. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že ocel má obsah cínu až 2000 ppm.
    • Φ ··»» ·» φφφφ • · • φφφ
    Φ φ φ φ φ φφ φφφ
    W 6>Η?
    • Φ »· φ φ φ φ • φ φ φ φ * · · · · φ φ φ φφ »φ
  7. 7. Způsob podle nároku β, vyznačující se tím, že obsah cínu je v rozmezí mezi 1000 a 1700 ppm.
  8. 8. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že v průběhu kontinuálního odlévání jsou parametry odlévání voleny tak, aby se dosáhlo poměru rovnoosých ku sloupkovým krystalům o hodnotě v rozsahu mezi 35 a 75 %, s rozměry rovnoosých krystalů v rozsahu mezi 0,7 a 2,5 mm.
  9. 9. Způsob podle nároku 8,vyznačující se tím, že poměr rovnoosých krystalů ku sloupkovým krystalům je větší než 50 %.
  10. 10. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že po kontinuálním žíhání pásu válcovaného za studená se provede nitridační úprava při teplotě v rozsahu mezi 900 a 1050°C, mající v atmosféře vodní páry v množství mezi 0,5 a 100 g/m3.
  11. 11. Způsob podle kteréhokoliv z nároků 1 až
    9,vyznačující se tím, že v průběhu oduhličovacího žíhání je teplota udržována pod 950°C, a obsah dusíku v atmosféře následného žíhání v hrncích je volen tak, aby se umožnila difúze dusíku do pásu v množství až 50 ppm.
  12. 12. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že v průběhu posledního kroku válcování za studená se teplota pásu udržuje na hodnotě alespoň 200°C při alespoň dvou válcovacích průchodech.
CZ1999671A 1996-08-30 1997-07-21 Způsob výroby uąlechtilé křemíkové pásové oceli CZ291167B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT96RM000600A IT1284268B1 (it) 1996-08-30 1996-08-30 Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato, con elevate caratteristiche magnetiche, a partire da

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ67199A3 true CZ67199A3 (cs) 2000-01-12
CZ291167B6 CZ291167B6 (cs) 2003-01-15

Family

ID=11404407

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ1999671A CZ291167B6 (cs) 1996-08-30 1997-07-21 Způsob výroby uąlechtilé křemíkové pásové oceli

Country Status (18)

Country Link
US (1) US6296719B1 (cs)
EP (1) EP0922119B1 (cs)
JP (1) JP4653261B2 (cs)
KR (1) KR100524441B1 (cs)
CN (1) CN1073164C (cs)
AT (1) ATE196780T1 (cs)
AU (1) AU3695997A (cs)
BR (1) BR9711270A (cs)
CZ (1) CZ291167B6 (cs)
DE (1) DE69703246T2 (cs)
ES (1) ES2153208T3 (cs)
GR (1) GR3035165T3 (cs)
IN (1) IN192028B (cs)
IT (1) IT1284268B1 (cs)
PL (1) PL182816B1 (cs)
RU (1) RU2194775C2 (cs)
SK (1) SK283599B6 (cs)
WO (1) WO1998008987A1 (cs)

Families Citing this family (43)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1290978B1 (it) 1997-03-14 1998-12-14 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per il controllo dell'inibizione nella produzione di lamierino magnetico a grano orientato
DE69840979D1 (de) * 1998-03-11 2009-08-27 Nippon Steel Corp Elektrostahlblech mit kornorientierung und verfahren zu dessen herstellung
EP0947597B2 (en) † 1998-03-30 2015-06-10 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method of producing a grain-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic characteristics
KR100462913B1 (ko) * 1998-12-28 2004-12-23 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 연속 주조 빌릿 및 그 제조방법
IT1317894B1 (it) * 2000-08-09 2003-07-15 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la regolazione della distribuzione degli inibitorinella produzione di lamierini magnetici a grano orientato.
IT1316029B1 (it) * 2000-12-18 2003-03-26 Acciai Speciali Terni Spa Processo per la produzione di acciaio magnetico a grano orientato.
JP4258349B2 (ja) * 2002-10-29 2009-04-30 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
CN1295035C (zh) * 2004-03-30 2007-01-17 东北大学 一种取向硅钢极薄带的制造方法
CN100381598C (zh) * 2004-12-27 2008-04-16 宝山钢铁股份有限公司 一种取向硅钢及其生产方法和装置
KR100650554B1 (ko) 2005-07-29 2006-11-29 주식회사 포스코 두께가 두꺼운 방향성 전기강판의 제조방법
CN100389222C (zh) * 2005-12-13 2008-05-21 武汉钢铁(集团)公司 提高含铜取向硅钢电磁性能和底层质量的生产方法
US7736444B1 (en) 2006-04-19 2010-06-15 Silicon Steel Technology, Inc. Method and system for manufacturing electrical silicon steel
DE102007005015A1 (de) * 2006-06-26 2008-01-03 Sms Demag Ag Verfahren und Anlage zur Herstellung von Warmband-Walzgut aus Siliziumstahl auf der Basis von Dünnbrammen
CN101643881B (zh) * 2008-08-08 2011-05-11 宝山钢铁股份有限公司 一种含铜取向硅钢的生产方法
IT1396714B1 (it) 2008-11-18 2012-12-14 Ct Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato a partire da bramma sottile.
CN101748259B (zh) * 2008-12-12 2011-12-07 鞍钢股份有限公司 一种低温加热生产高磁感取向硅钢的方法
CN101768697B (zh) * 2008-12-31 2012-09-19 宝山钢铁股份有限公司 用一次冷轧法生产取向硅钢的方法
CN102361993B (zh) * 2009-03-23 2014-12-31 新日铁住金株式会社 方向性电磁钢板的制造方法、卷绕铁芯用方向性电磁钢板及卷绕铁芯
RU2496905C1 (ru) * 2009-07-31 2013-10-27 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Лист электротехнической стали с ориентированными зернами
IT1402624B1 (it) 2009-12-23 2013-09-13 Ct Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di lamierini magnetici a grano orientato.
CN102803521B (zh) * 2010-03-17 2014-04-02 新日铁住金株式会社 方向性电磁钢板的制造方法
RU2410174C1 (ru) * 2010-03-18 2011-01-27 Общество С Ограниченной Ответственностью "Исследовательско-Технологический Центр "Аусферр" Способ производства горячекатаного листового проката
CN101956127B (zh) * 2010-10-15 2012-05-30 马鞍山钢铁股份有限公司 含Sn无取向电工钢板卷的制备方法
JP5772410B2 (ja) * 2010-11-26 2015-09-02 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
CN102828006B (zh) * 2011-06-14 2014-06-04 鞍钢股份有限公司 一种冷轧硅钢采用间歇式减量通入氢气的退火方法
DE102011054004A1 (de) * 2011-09-28 2013-03-28 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten, für elektrotechnische Anwendungen bestimmten Elektrobands oder -blechs
CN103305744B (zh) * 2012-03-08 2016-03-30 宝山钢铁股份有限公司 一种高质量硅钢常化基板的生产方法
PL2876173T3 (pl) * 2012-07-20 2019-04-30 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Sposób wytwarzania blachy cienkiej ze stali elektrotechnicznej o ziarnach zorientowanych
CN103695619B (zh) * 2012-09-27 2016-02-24 宝山钢铁股份有限公司 一种高磁感普通取向硅钢的制造方法
JP5871137B2 (ja) 2012-12-12 2016-03-01 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板
CN103774042B (zh) * 2013-12-23 2016-05-25 钢铁研究总院 一种薄板坯连铸连轧高磁感取向硅钢及其制备方法
DE102014112286A1 (de) * 2014-08-27 2016-03-03 Thyssenkrupp Ag Verfahren zur Herstellung eines aufgestickten Verpackungsstahls
EP3225704B1 (en) * 2014-11-27 2019-02-27 JFE Steel Corporation Method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheet
WO2017057487A1 (ja) * 2015-09-28 2017-04-06 新日鐵住金株式会社 方向性電磁鋼板及び方向性電磁鋼板用の熱延鋼板
JP6572855B2 (ja) * 2016-09-21 2019-09-11 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN109906277B (zh) * 2016-11-01 2021-01-15 杰富意钢铁株式会社 取向性电磁钢板的制造方法
JP6631725B2 (ja) * 2016-11-01 2020-01-15 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
RU2716052C1 (ru) 2017-02-20 2020-03-05 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ изготовления текстурированных листов из электротехнической стали
CN108165876B (zh) * 2017-12-11 2020-09-01 鞍钢股份有限公司 一种改善低温渗氮取向硅钢表面质量的方法
CN109675927B (zh) * 2018-12-11 2021-04-13 西安诺博尔稀贵金属材料股份有限公司 一种核电用410不锈钢带材的制备方法
RU2701606C1 (ru) * 2019-04-29 2019-09-30 Общество с ограниченной ответственностью "ВИЗ-Сталь" Способ производства анизотропной электротехнической стали с высокой проницаемостью
CN111531138B (zh) * 2020-06-10 2021-12-14 武汉钢铁有限公司 一种薄板坯连铸连轧生产无取向电工钢的方法
CN115449741B (zh) * 2022-09-20 2023-11-24 武汉钢铁有限公司 一种基于薄板坯连铸连轧生产高磁感取向硅钢及方法

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5397923A (en) * 1977-02-08 1978-08-26 Nippon Steel Corp Manufacture of oriented electrical steel sheet with high magnetic flux density
JPS5483620A (en) * 1977-12-17 1979-07-03 Nippon Steel Corp Manufacture of oriented electrical steel sheet
GB2130241B (en) * 1982-09-24 1986-01-15 Nippon Steel Corp Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet having a high magnetic flux density
SU1314687A1 (ru) * 1985-05-05 1995-09-27 Научно-исследовательский институт металлургии Способ производства листовой электротехнической стали
JPH0717961B2 (ja) * 1988-04-25 1995-03-01 新日本製鐵株式会社 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
RU2002820C1 (ru) * 1991-07-01 1993-11-15 Новолипецкий металлургический комбинат им.Ю.В.Андропова Способ производства анизотропной электротехнической стали
JP2620438B2 (ja) * 1991-10-28 1997-06-11 新日本製鐵株式会社 磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の製造方法
KR960010811B1 (ko) * 1992-04-16 1996-08-09 신니뽄세이데스 가부시끼가이샤 자성이 우수한 입자배향 전기 강 시트의 제조방법
US5507883A (en) * 1992-06-26 1996-04-16 Nippon Steel Corporation Grain oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density and ultra low iron loss and process for production the same
RU2048544C1 (ru) * 1993-02-15 1995-11-20 Новолипецкий металлургический комбинат им.Ю.В.Андропова Способ производства анизотропной электротехнической стали
DE4311151C1 (de) * 1993-04-05 1994-07-28 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientierten Elektroblechen mit verbesserten Ummagnetisierungsverlusten
JPH06336611A (ja) * 1993-05-27 1994-12-06 Nippon Steel Corp 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JP3063518B2 (ja) * 1993-12-27 2000-07-12 株式会社日立製作所 連続鋳造装置及び連続鋳造システム

Also Published As

Publication number Publication date
SK26299A3 (en) 2000-04-10
CN1228817A (zh) 1999-09-15
KR20000029990A (ko) 2000-05-25
IT1284268B1 (it) 1998-05-14
US6296719B1 (en) 2001-10-02
PL182816B1 (pl) 2002-03-29
PL331735A1 (en) 1999-08-02
DE69703246D1 (de) 2000-11-09
JP2001500568A (ja) 2001-01-16
WO1998008987A1 (en) 1998-03-05
EP0922119B1 (en) 2000-10-04
GR3035165T3 (en) 2001-04-30
CN1073164C (zh) 2001-10-17
IN192028B (cs) 2004-02-07
ITRM960600A1 (it) 1998-03-02
ES2153208T3 (es) 2001-02-16
SK283599B6 (sk) 2003-10-07
BR9711270A (pt) 2000-01-18
CZ291167B6 (cs) 2003-01-15
JP4653261B2 (ja) 2011-03-16
ATE196780T1 (de) 2000-10-15
RU2194775C2 (ru) 2002-12-20
EP0922119A1 (en) 1999-06-16
AU3695997A (en) 1998-03-19
KR100524441B1 (ko) 2005-10-26
DE69703246T2 (de) 2001-04-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ67199A3 (cs) Způsob výroby ušlechtilé křemíkové pásové oceli
US6273964B1 (en) Process for the production of grain oriented electrical steel strip starting from thin slabs
JP4651755B2 (ja) 高磁気特性を備えた配向粒電気鋼板の製造方法
CN107109585A (zh) 磁性能优异的取向电工钢板及其制造方法
SK122599A3 (en) Process for the inhibition control in the production of grain-oriented electrical sheets
JP2022514794A (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
KR101131729B1 (ko) 고자속밀도 방향성 전기강판의 제조방법
CZ295507B6 (cs) Způsob úpravy oceli pro elektrotechnické účely
CZ291194B6 (cs) Způsob výroby pásů z křemíkové oceli
RU2279488C2 (ru) Способ регулирования распределения ингибиторов при производстве полосовой текстурованной электротехнической стали
CZ20031686A3 (cs) Způsob výroby elektrotechnické oceli s orientovanými zrny
KR101131721B1 (ko) 자기 특성이 우수한 방향성 전기강판의 제조방법
KR100256336B1 (ko) 자기적특성이 우수한 방향성 규소강의 제조방법
CZ295534B6 (cs) Způsob řízení inhibice při výrobě ocelových plechů

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MK4A Patent expired

Effective date: 20170721