CZ298959B6 - Zpusob cíleného nastavení povrchové struktury válcovaného materiálu pri válcování zastudena v hladicích válcovacích stolicích - Google Patents
Zpusob cíleného nastavení povrchové struktury válcovaného materiálu pri válcování zastudena v hladicích válcovacích stolicích Download PDFInfo
- Publication number
- CZ298959B6 CZ298959B6 CZ20032378A CZ20032378A CZ298959B6 CZ 298959 B6 CZ298959 B6 CZ 298959B6 CZ 20032378 A CZ20032378 A CZ 20032378A CZ 20032378 A CZ20032378 A CZ 20032378A CZ 298959 B6 CZ298959 B6 CZ 298959B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- rolling
- smoothing
- roughness
- calculation
- rolled material
- Prior art date
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 76
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 title claims abstract description 7
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 26
- 238000009499 grossing Methods 0.000 claims description 21
- 238000011161 development Methods 0.000 claims description 7
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims description 4
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 3
- 238000013459 approach Methods 0.000 claims description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims 1
- 230000008859 change Effects 0.000 abstract description 3
- 238000005457 optimization Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 3
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 239000010731 rolling oil Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/227—Surface roughening or texturing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/28—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/30—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process
- B21B1/32—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work
- B21B1/36—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work by cold-rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B2001/228—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length skin pass rolling or temper rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2261/00—Product parameters
- B21B2261/14—Roughness
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2265/00—Forming parameters
- B21B2265/14—Reduction rate
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2265/00—Forming parameters
- B21B2265/22—Pass schedule
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0239—Lubricating
- B21B45/0245—Lubricating devices
- B21B45/0248—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes
- B21B45/0251—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Shaping Of Tube Ends By Bending Or Straightening (AREA)
- Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
Abstract
Pri zpusobu cíleného nastavení povrchové struktury válcovaného materiálu pri válcování zastudena v hladicích válcovacích stolicích, pri nemž se uskutecnuje cástecný prenos povrchové struktury pracovních válcu (2) na válcovaný materiál (3), se s pomocí tribologického modelu k matematickému popisu trecích pomeru v mezere (1) mezi válci vypocítává zmena drsnosti válcovaného materiálu (3) v procesu válcování hladicí válcovací trati s jednou nebo nekolika válcovacími stolicemi, prednostne se dvema válcovacími stolicemi, v optimalizacním výpoctu s variací parametru válcování pri zohlednení existujících mezí stroje a získané výsledky se používají kprednastavení alespon cásti parametru válcování, braných k výpoctu.
Description
Způsob cíleného nastavení povrchové struktury válcovaného materiálu při válcování zastudena v hladicích válcovacích stolicích
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu cíleného nastavení povrchové struktury válcovaného materiálu při válcování zastudena v hladicích válcovacích stolicích, při němž se uskutečňuje částečný přenos povrchové struktury pracovních válců na válcovaný materiál.
Dosavadní stav techniky
Kvůli předem probíhajícímu tváření zatepla nebo tváření zastudena s následujícím žíháním obsa15 huje válcovaný materiál nerovnosti a vyniklé meze průtažnosti, které mohou při následném dalším zpracování vést k vytvoření deformačních čar. Aby se tyto nerovnosti odstranily a zabránilo se vzniku deformačních čar, podrobuje se válcovaný materiál tváření zastudena, válcování zastudena, s malým stupněm deformace do 3 %. U tohoto tváření zastudena existuje potom dodatečně vyhlazení povrchu válcovaného materiálu, spojené s žádaným částečným přenosem povrchové struktury pracovních válců na válcovaný materiál k nastavení určité povrchové drsnosti. Tato žádaná povrchová drsnost, resp. povrchová struktura válcovaného materiálu pomáhá, mj., zabránit problémům při hlubokém tažení, kterými jsou abrazní a adhezní opotřebení způsobené kontaktem kovů, jakož i nekontrolované tečení, a nedostatečné schopnosti lakování.
Přenos povrchové struktury pracovních válců na válcovaný materiál se přitom rozhodujícím způsobem ovlivňuje velkým počtem parametrů válcování, jakož i tloušťkou válcovaného materiálu, výchozí drsností válcovaného materiálu, drsností pracovních válců, rychlostí dodatečného válcování a teplotou dodatečného válcování.
Jako výhoda pro provádění dodatečného válcování se podle výzkumu Kurta Steinhoffa, „Untersuchung des Nachwalzens von metallish beschichtetem Feinblech“, Umformtechnische Schriften, Band 47, Verlag Stahl-Eisen, ukázalo, že dodatečným válcováním ve dvou průchodech válcovací stolicí se nechá dosahovat zlepšení přenosu. Přitom je významné rozdělení stupňů deformace v jednotlivých průchodech válcovací stolicí, protože vyrovnávací efekt, vyjádřený již při malých stupních deformace v prvním průchodu válcovací stolicí, vede k příznivým předpokladům přenosu ve druhém průchodu válcovací stolicí.
Vycházeje z tohoto známého stavu techniky, který je vyjádřen vysokými požadavky na mechanické vlastnosti materiálů, které chceme válcovat, a je spojený s vysokými požadavky na kvalitu povrchu, zejména homogenitu přes šířku a délku válcovaného materiálu, se vyvíjely nové koncepty dodatečného válcování zastudena, které zejména vedly ke konceptu hladicí válcovací tratě se dvěma válcovacími stolicemi. V zařízení typu této nové hladicí technologie jsou k dispozici různé parametry, aby se vyhovělo požadavkům po konstantním nastavitelném hladicím stupni při konstantní kvalitě povrchu, např. při proměnné rychlosti fáze najetí a brzdění. V tomto typu vál45 covací tratě jsou k dispozici mj. rozdělení jednotlivých hladicích stupňů, meziválcovací tažení, v určitém rámci navíjecí tažení a výsledná válcovací síla, aby se dosažená drsnost pásu udržela konstantní.
Podstata vynálezu
Úkolem vynálezu je způsob, kterým se umožňuje nastavení jednotlivých parametrů relevantních pro válcování, tedy se umožňuje zjištění součinitele tření v mezeře mezi válci a změny povrchu válcovaného materiálu dodatečným válcováním, vyhlazováním, a na tom založené přednastavení parametrů válcování.
-1 CZ 298959 B6
Daný úkol se pro hladicí válcovací trať s několika válcovacími stolicemi, s charakteristickými znaky řeší tak, že při pomoci tribologického modelu k matematickému popisu třecích poměrů v mezeře mezi válci se vypočítává změna drsnosti válcovaného materiálu v procesu válcování hladicí válcovací trati s jednou nebo několika válcovacími stolicemi, přednostně se dvěma válcovacími stolicemi, v optimalizačním výpočtu s variací parametrů válcování při zohlednění existující meze stroje a získané výsledky se používají k přednastavení alespoň jednoho členu parametrů válcování, braných k výpočtu.
K optimalizovanému výpočtu je účelné vystavět tribologický model z navzájem spojených dílčích modelů, takže nejdříve se počítají různé parametry odděleně od sebe a potom se získané výsledky spolu spojují. Tak se například v závislosti na souřadnicích mezery mezi válci nechají vypočítat součinitel tření μ, nosný podíl T a žních tvar válcovacího tlaku, rozdělení tlaku v mezeře mezi válci. V těchto výpočtech se stahují parametry relevantní pro válcování a optimál15 ně se mění, přičemž se musejí zohledňovat zejména parametry, které jsou k dispozici pro hladicí válcovací trať se dvěma válcovacími stolicemi, tedy
- rozdělení jednotlivých hladicích stupňů,
- meziválcovací tažení,
- navíjecí tažení,
- výsledná válcovací síla,
- válcovací rychlost.
Jako cílová veličina je přitom navrženo, že výpočet se provádí tak, že válcovaný materiál má ve všech válcovacích rychlostech za poslední válcovací stolicí konstantní drsnost. Jako druhá cílová veličina se výpočet provádí tak, že celkový hladicí stupeň, součet hladicích stupňů jednotlivých válcovacích stolic, se drží konstantní.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude blíže vysvětlen prostřednictvím konkrétních příkladů provedení znázorněných na výkresech, na kterých představuje obr. 1 schematický vertikální dílčí řez skrz mezeru mezi válci, obr. 2 průběh součinitele tření μ v mezeře mezi válci, obr. 3 průběh nosného podílu T v mezeře mezi válci, obr. 4 průběh normálového tlaku P v mezeře mezi válci, obr. 5 válcovací sílu K jako funkci válcovací rychlosti v obr. 6 meziválcovací tažení Z jako funkci válcovací rychlosti v, obr. 7 hladicí stupeň D jako funkci válcovací rychlosti v, a obr. 8 drsnost Ra pásu jako funkci válcovací rychlosti v.
Příklady provedení vynálezu
Na obr. 1 až 4 je znázorněna souhra dílčích modelů, které jsou potřebné pro celkový tribologický model mezery mezi válci.
Na obr. 1 je ukázán vertikální dílčí řez skrz mezeru I mezi válci, ve které se mezi horním pracovním válcem 2 a nezobrazeným spodním pracovním válcem nachází válcovaný pás materiálu
3. Směr válcování probíhá v ukázaném zobrazení podle směru 4 šipky zleva doprava. K podpoře procesu válcování jsou povrchy pracovních válců 2 a válcovaného pásu pokryté emulzí 5, která
-2CL 298959 B6 se v důsledku vzestupu tlaku ve volném prostoru oblouku mezi válcovaným pásem materiálu 3 a pracovním válcem 2 obohacuje olejem. Tato emulze 6 obohacená olejem se nyní v průběhu válcování unáší spolu s válcovaným pásem materiálu 3 skrz mezeru 1 mezi válci zleva doprava.
Při použití válcovacího oleje nebo mokrého hladicího prostředku odpadá tento obohacovací proces. Mazací prostředek se potom jako takový táhne skrz mezeru I mezi válci.
K lepšímu porozumění následujících pozorování jsou vynesené relevantní veličiny jako funkce souřadnice WSK, mezery mezi válci a sice vycházeje z hodnoty -10 mm, což je oblast vstupu, ío přes +/- 0 mm až do +4 mm, což je oblast oddělení pracovního válce a válcovaného pásu.
Obr. 2 až 4, ve kterých je znázorněn rozvoj součinitele tření g na obr. 2, rozvoj nosného podílu T povrchových nerovností na obr. 3 a rozvoj normálového tlaku P v mezeře mezi válci na obr. 4 jako funkce této souřadnice WSK mezery mezi válci, jsou uspořádané pod znázorněním mezery I mezi válci obr. 1 tak, že souřadnice WSK mezery i mezi válci si navzájem odpovídají.
V souhrnném přehledu obr. 1 až 4 jsou nyní odečitatelné následující znaky u následujících souřadnic WSK mezery mezi válci.
U vstupu se tvoří vstupní klín, čímž se uskutečňuje vzestup 7 tlaku mazacího prostředku, olejem obohacené emulze 6, na základě hydrodynamických efektů, přibližně od souřadnice WSK mezery mezi válci -10 mm až přibližně -8 mm, kteiý trvá tak dlouho, až se dosahuje rovného napětí na mezi kluzu vzhledem k napětí zpětného pohybu a pás se stává plastickým. S tloušťkou vrstvy filmu maziva, vztažené na tento bod 8, se nechá nosný podíl T podle obr. 3, to je poměr mezi mikroskopickou kontaktní plochou špiček nerovností pásu materiálu 3 a pracovního válce 2 k makroskopické kontaktní ploše, spočítat na vstupu do dílčího modelu. Tento dílčí model popisuje rozvoj povrchové nerovnosti přibližně od bodu 8 u souřadnice WSK mezery mezi válci přibližně -8 mm do přibližně bodu 9 při souřadnici WSK mezery mezi válci přibližně +2 mm a s tím spojený vzestup nosného podílu T při průchodu skrz mezeru i mezi válci.
S pomocí nosného podílu T jako funkce souřadnice WSK mezery mezi válci podole obr. 3 se může vypočítat příslušný součinitel tření g jako funkce souřadnice WSK mezery mezi válci podle obr. 2 a potom s pomocí elasticky-plastické pásové teorie tvar válcovacího tlaku podle vývoje normálového tlaku P, z obr. 4.
Ό pásové teorie se válcovaný materiál, nacházející se v mezeře 1 mezi válci, dělí na vertikální pruhy. Předpokládáme, že válcovací tlak P, působící na jeden takový pruh, probíhá beze změny ve vertikálním směru skrz pruh. Protože tloušťka pásu během válcování zastudena je malá vůči délce mezery X mezi válci, je tento předpoklad správný. Použitím statické rovnováhy na pruhu se nechá odvodit změna válcovacího tlaku P se souřadnicí WSK mezery mezi válci jako funkce lokální situace ve tření a lokální pevnosti materiálu. Zde použitý model se rozšiřoval zohledněním elasticko-plastického chování materiálu a elastického zploštění pracovních válců v závislosti na rozdělení válcovacího tlaku. To je zapotřebí zejména vzhledem k použití na aplikaci hladicího válcování.
Tribologický model tohoto typu nebude nikdy schopen exaktně předpovídat tření, adaptace bude i nadále potřebná. Přesto má opření se o fyzikální základní modely tu výhodu, že změna parametrů způsobuje také fyzikálně smysluplnou odpověď modelu. Tím je také možná extrapolovatelnost na neadaptované kombinace parametrů v určitém rozsahu.
Příkladné znázornění použití takového matematického tribologického modelu s obdrženými výsledky příkladného výpočtu pro hladicí válcovací trať se dvěma válcovacími stolicemi je znázorněno v následujících obr. 5 až 8.
-3CZ 298959 B6
Nastavení příkladného výpočtu se v závislosti na rychlosti válců prováděla tak, že pás ve všech rychlostech za válcovací stolicí s válci 2 má konstantní drsnost. Zároveň se udržoval konstantní i celkový hladicí stupeň, součet hladicích stupňů D od válcovací stolice G1 a válcovací stolice G2.
Na základě hladicích stupňů D v obou válcovacích stolicích Gl, G2 podle obr. 7, meziválcovacího tažení Z podle obr. 6 a výslednými válcovacími silami K podle obr. 5 dostáváme hodnoty nerovnosti pásu drsnosti Ra. Získané výsledky se mohou nyní brát k přednastavení hladicího procesu.
Claims (2)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob cíleného nastavení povrchové struktury válcovaného materiálu při válcování zastudena v hladicích válcovacích stolicích, při němž se uskutečňuje částečný přenos povrchové struktury pracovních válců (2) na válcovaný materiál (3), vy z n a č u j í c í se tím, že15 s pomocí tribologického modelu k matematickému popisu třecích poměrů v mezeře (1) mezi válci se vypočítává změna drsnosti válcovaného materiálu (3) v procesu válcování hladicí válcovací trati s jednou nebo několika válcovacími stolicemi, přednostně se dvěma válcovacími stolicemi, v optimalizačním výpočtu s variací parametrů válcování při zohlednění existujících mezí stroje a získané výsledky se použijí k přednastavení alespoň části parametrů válcování, braných20 k výpočtu.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačuj ící se tím, že tribologický model se skládá z navzájem spojených dílčích modelů, pomocí kterých se provádějí následující výpočty- spojení nosného podílu (T) se součinitelem tření (μ), model tření,25 - vzestup nosného podílu (T) při průchodu skrz mezeru (1) mezi válci, rozvoj povrchové drsnosti (Ra) jako funkce souřadnice (WSK) mezery mezi válci,- výpočet tvaru válcovacího tlaku, rozvoj normálového tlaku (P), jako funkce souřadnice (WSK) mezery mezi válci.30 3. Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím, že k nastavení konstantního hladicího stupně (D) při konstantní kvalitě povrchu, konstantní drsnosti pásu (Ra), se dodatečně k výpočtu předběžného nastavení zohledňují v matematickém tribologickém modelu zejména parametry válcování- rozdělení jednotlivých hladicích stupňů (D),35 - meziválcovací tažení (Z),- navíjecí tažení,- výsledná válcovací síla (K) a- válcovací rychlost (v) fáze najetí a brzdění.40 4. Způsob podle nároků 1, 2 nebo 3,vyznačuj ící se tím, že výpočet tribologického modelu, výpočet parametrů válcování v závislosti na válcovací rychlosti (v), se provádí tak, že válcovaný materiál (3) má při všech válcovacích rychlostech (v) za poslední válcovací stolící konstantní drsnost (Ra).45 5. Způsob podle nároků 1, 2, 3 nebo 4, v y z n a č uj í c í se t í m , že výpočet tribologického modelu se provádí tak, že celkový hladicí stupeň, součet hladicích stupňů (D) jednotlivých válcovacích stolic, se udržuje konstantní.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10110323A DE10110323A1 (de) | 2001-03-03 | 2001-03-03 | Verfahren zur gezielten Einstellung der Oberflächenstruktur von Walzgut beim Kaltnachwalzen in Dressier-Walzgerüsten |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20032378A3 CZ20032378A3 (cs) | 2004-02-18 |
| CZ298959B6 true CZ298959B6 (cs) | 2008-03-19 |
Family
ID=7676227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20032378A CZ298959B6 (cs) | 2001-03-03 | 2002-02-28 | Zpusob cíleného nastavení povrchové struktury válcovaného materiálu pri válcování zastudena v hladicích válcovacích stolicích |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6948346B2 (cs) |
| EP (1) | EP1368143B1 (cs) |
| JP (1) | JP2004529772A (cs) |
| KR (1) | KR100840980B1 (cs) |
| CN (1) | CN1308094C (cs) |
| AT (1) | ATE281897T1 (cs) |
| AU (1) | AU2002256630B2 (cs) |
| BR (1) | BR0207450B1 (cs) |
| CA (1) | CA2439306C (cs) |
| CZ (1) | CZ298959B6 (cs) |
| DE (2) | DE10110323A1 (cs) |
| ES (1) | ES2231688T3 (cs) |
| MX (1) | MXPA03007922A (cs) |
| RU (1) | RU2286218C2 (cs) |
| WO (1) | WO2002070160A2 (cs) |
| ZA (1) | ZA200305676B (cs) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE50301499D1 (de) * | 2002-03-15 | 2005-12-01 | Siemens Ag | Rechnergestütztes ermittlungsverfahren für sollwerte für profil- und planheitsstellglieder |
| JP4811858B2 (ja) * | 2006-03-27 | 2011-11-09 | 大同メタル工業株式会社 | 青銅合金と鋼のクラッド材の製造方法 |
| KR101100051B1 (ko) * | 2006-12-18 | 2011-12-29 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 강대의 조질 압연 방법 및 고장력 냉연 강판의 제조 방법 |
| JP2009062977A (ja) * | 2007-08-15 | 2009-03-26 | Rohr Inc | 線形音響ライナー |
| RU2455090C1 (ru) * | 2011-02-10 | 2012-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ дрессировки тонколистовой холоднокатаной оцинкованной стали |
| ES2492520T3 (es) * | 2011-09-22 | 2014-09-09 | Constantia Teich Gmbh | Procedimiento para fabricar una lámina de aluminio con características de seguridad integradas |
| RU2492947C1 (ru) * | 2012-03-01 | 2013-09-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ дрессировки стальных отожженных полос |
| CN102744268B (zh) * | 2012-07-03 | 2014-06-11 | 中冶南方（武汉）信息技术工程有限公司 | 一种确定单机架可逆冷轧机压下分配的方法 |
| RU2535841C1 (ru) * | 2013-08-26 | 2014-12-20 | Александр Иванович Трайно | Способ производства низкоуглеродистой стали |
| RU2596566C1 (ru) * | 2015-02-17 | 2016-09-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ холодной прокатки полос |
| RU2596565C1 (ru) * | 2015-06-09 | 2016-09-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства горячеоцинкованного проката |
| CN106955897B (zh) * | 2016-01-11 | 2019-05-24 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 适用于热连轧机组末机架出口带钢表面粗糙度预报方法 |
| CN108280272B (zh) * | 2018-01-05 | 2020-07-31 | 北京科技大学 | 一种冷轧过程毛化工作辊表面粗糙度的预测方法 |
| CN108733901A (zh) * | 2018-05-02 | 2018-11-02 | 燕山大学 | 一种双平整机组以粗糙度控制为目标的工艺参数优化方法 |
| JP7730018B2 (ja) * | 2021-10-21 | 2025-08-27 | 日本製鉄株式会社 | 伸び率算出方法及び圧延操業方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3026229A1 (de) * | 1979-07-11 | 1981-02-19 | Hoogovens Ijmuiden Bv | Verfahren zur einstellung einer mehrstufigen walzstrasse |
| JPH04238616A (ja) * | 1991-01-08 | 1992-08-26 | Kawasaki Steel Corp | 鋼帯の調質圧延における圧下力制御方法 |
| JP2000140917A (ja) * | 1998-11-05 | 2000-05-23 | Nkk Corp | 調質圧延機の制御方法 |
| RU2149717C1 (ru) * | 1999-01-19 | 2000-05-27 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат", (ОАО "НЛМК") | Способ получения оцинкованной полосовой стали для последующего нанесения высококачественных лакокрасочных покрытий |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DD229945A1 (de) | 1984-11-05 | 1985-11-20 | Mansfeld Kombinat W Pieck Veb | Anordnung zur automatisierten steuerung, bilanzierung und diagnose von band- bzw. folienwalzprozessen |
| SU1614873A1 (ru) * | 1988-12-09 | 1990-12-23 | Институт Металлургии Им.А.А.Байкова | Способ производства холоднокатаных полос |
| US5279141A (en) * | 1988-12-23 | 1994-01-18 | Kawasaki Steel Corporation | Apparatus for pre-processing stainless steel strip intended to be cold-rolled |
| DE58904914D1 (de) * | 1988-12-30 | 1993-08-19 | Alusuisse Lonza Services Ag | Verfahren und vorrichtung zum regeln der planheit eines kaltgewalzten metallbandes. |
| US5250364A (en) * | 1992-02-03 | 1993-10-05 | Aluminum Company Of America | Rolled product with textured surface for improved lubrication, formability and brightness |
| US5537851A (en) * | 1993-01-05 | 1996-07-23 | Aluminum Company Of America | Sheet product produced by massive reduction in last stand of cold rolling process |
| US5555756A (en) * | 1995-01-24 | 1996-09-17 | Inland Steel Company | Method of lubricating steel strip for cold rolling, particularly temper rolling |
| DE19729773C5 (de) * | 1997-07-11 | 2007-05-10 | Siemens Ag | Verfahren und Einrichtung zum Walzen eines Metallbandes |
| DE19744503A1 (de) * | 1997-10-09 | 1999-04-15 | Schloemann Siemag Ag | Vorrichtung und Verfahren zur Beeinflussung der Reibungsverhältnisse zwischen einer oberen und einer unteren Walze eines Walzgerüstes |
| FR2783444B1 (fr) * | 1998-09-21 | 2000-12-15 | Kvaerner Metals Clecim | Procede de laminage d'un produit metallique |
-
2001
- 2001-03-03 DE DE10110323A patent/DE10110323A1/de not_active Withdrawn
-
2002
- 2002-02-28 JP JP2002569320A patent/JP2004529772A/ja active Pending
- 2002-02-28 RU RU2003129449/02A patent/RU2286218C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2002-02-28 ES ES02726119T patent/ES2231688T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-02-28 WO PCT/EP2002/002118 patent/WO2002070160A2/de active IP Right Grant
- 2002-02-28 US US10/469,466 patent/US6948346B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-02-28 BR BRPI0207450-8A patent/BR0207450B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-02-28 AU AU2002256630A patent/AU2002256630B2/en not_active Ceased
- 2002-02-28 CZ CZ20032378A patent/CZ298959B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2002-02-28 CA CA2439306A patent/CA2439306C/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-02-28 AT AT02726119T patent/ATE281897T1/de active
- 2002-02-28 MX MXPA03007922A patent/MXPA03007922A/es active IP Right Grant
- 2002-02-28 CN CNB028059247A patent/CN1308094C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2002-02-28 EP EP02726119A patent/EP1368143B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-02-28 DE DE50201517T patent/DE50201517D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-02-28 KR KR1020037011397A patent/KR100840980B1/ko not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-07-23 ZA ZA200305676A patent/ZA200305676B/en unknown
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3026229A1 (de) * | 1979-07-11 | 1981-02-19 | Hoogovens Ijmuiden Bv | Verfahren zur einstellung einer mehrstufigen walzstrasse |
| JPH04238616A (ja) * | 1991-01-08 | 1992-08-26 | Kawasaki Steel Corp | 鋼帯の調質圧延における圧下力制御方法 |
| JP2000140917A (ja) * | 1998-11-05 | 2000-05-23 | Nkk Corp | 調質圧延機の制御方法 |
| RU2149717C1 (ru) * | 1999-01-19 | 2000-05-27 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат", (ОАО "НЛМК") | Способ получения оцинкованной полосовой стали для последующего нанесения высококачественных лакокрасочных покрытий |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100840980B1 (ko) | 2008-06-24 |
| US6948346B2 (en) | 2005-09-27 |
| RU2286218C2 (ru) | 2006-10-27 |
| RU2003129449A (ru) | 2005-02-10 |
| CZ20032378A3 (cs) | 2004-02-18 |
| KR20030076720A (ko) | 2003-09-26 |
| EP1368143B1 (de) | 2004-11-10 |
| WO2002070160A3 (de) | 2002-10-24 |
| DE50201517D1 (de) | 2004-12-16 |
| US20040069381A1 (en) | 2004-04-15 |
| MXPA03007922A (es) | 2004-05-24 |
| JP2004529772A (ja) | 2004-09-30 |
| CA2439306A1 (en) | 2002-09-12 |
| CN1308094C (zh) | 2007-04-04 |
| ZA200305676B (en) | 2003-09-12 |
| CA2439306C (en) | 2010-05-18 |
| DE10110323A1 (de) | 2002-09-05 |
| ES2231688T3 (es) | 2005-05-16 |
| BR0207450B1 (pt) | 2010-06-29 |
| ATE281897T1 (de) | 2004-11-15 |
| BR0207450A (pt) | 2004-06-01 |
| WO2002070160A2 (de) | 2002-09-12 |
| EP1368143A2 (de) | 2003-12-10 |
| AU2002256630B2 (en) | 2007-04-26 |
| CN1494464A (zh) | 2004-05-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ298959B6 (cs) | Zpusob cíleného nastavení povrchové struktury válcovaného materiálu pri válcování zastudena v hladicích válcovacích stolicích | |
| CA2618836C (en) | Method for lubricating and cooling rollers and metal strips on rolling in particular on cold rolling of metal strips | |
| CN110842031B (zh) | 一种抑制冷连轧机组振动的乳化液流量优化方法 | |
| KR20160101153A (ko) | 열간 압연 방법 | |
| US20190022724A1 (en) | Systems and methods for controlling flatness of a metal substrate with low pressure rolling | |
| US8474294B2 (en) | Rolling stand, rolling train, and method for rolling metal strip | |
| RU2383411C2 (ru) | Способ непрерывной разливки для литья тонких металлических полос и установка непрерывной разливки | |
| DE59901742D1 (de) | Steckel-warmwalzwerk | |
| CN113732063A (zh) | 用于压花辊轧带材的方法和装置 | |
| US11413669B2 (en) | Locally changing the roll gap in the region of the strip edges of a rolled strip | |
| JP2000218302A (ja) | ストリップを変形する方法および装置 | |
| CN115502220A (zh) | 一种双机架平整机组高温料轧辊表面粗糙度优化设定方法 | |
| CN1898038B (zh) | 用于润滑轧制品的方法 | |
| JPH01233005A (ja) | 薄鋳片の熱間圧延における板幅制御方法 | |
| JP3291219B2 (ja) | 圧延方法、圧延機、および圧延設備 | |
| JP2023033788A (ja) | 被圧延材の蛇行制御方法 | |
| JP3832216B2 (ja) | 冷間タンデム圧延における板幅制御方法 | |
| RU2190488C1 (ru) | Способ холодной прокатки полос в непрерывном многоклетьевом стане | |
| SU1186295A1 (ru) | Способ прокатки толстых листов в клети кварто | |
| JPH06182414A (ja) | 冷間圧延機における反り制御方法 | |
| SU1435332A1 (ru) | Способ прокатки полос | |
| Dyja et al. | Simulation of the deformation of strip between stands during the process of rolling with a loop | |
| JPH03221204A (ja) | 熱間圧延板材の形状制御方法 | |
| JPH08132119A (ja) | 熱間圧延方法及び熱間圧延装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20120229 |