CZ20032378A3 - Způsob cíleného nastavení povrchové struktury válcovaného materiálu u válcování zastudena v hladicích válcovacích stolicích - Google Patents
Způsob cíleného nastavení povrchové struktury válcovaného materiálu u válcování zastudena v hladicích válcovacích stolicích Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20032378A3 CZ20032378A3 CZ20032378A CZ20032378A CZ20032378A3 CZ 20032378 A3 CZ20032378 A3 CZ 20032378A3 CZ 20032378 A CZ20032378 A CZ 20032378A CZ 20032378 A CZ20032378 A CZ 20032378A CZ 20032378 A3 CZ20032378 A3 CZ 20032378A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- rolling
- calculation
- smoothing
- roughness
- rolled material
- Prior art date
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 71
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 title claims abstract description 7
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000008859 change Effects 0.000 claims abstract description 4
- 238000005457 optimization Methods 0.000 claims abstract description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 22
- 238000009499 grossing Methods 0.000 claims description 20
- 238000011161 development Methods 0.000 claims description 7
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 5
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims description 4
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 3
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 240000006394 Sorghum bicolor Species 0.000 description 2
- 235000011684 Sorghum saccharatum Nutrition 0.000 description 2
- 235000009430 Thespesia populnea Nutrition 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 2
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 239000010731 rolling oil Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/227—Surface roughening or texturing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/28—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/30—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process
- B21B1/32—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work
- B21B1/36—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work by cold-rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B2001/228—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length skin pass rolling or temper rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2261/00—Product parameters
- B21B2261/14—Roughness
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2265/00—Forming parameters
- B21B2265/14—Reduction rate
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2265/00—Forming parameters
- B21B2265/22—Pass schedule
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0239—Lubricating
- B21B45/0245—Lubricating devices
- B21B45/0248—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes
- B21B45/0251—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Shaping Of Tube Ends By Bending Or Straightening (AREA)
- Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu cíleného nastavení povrchové struktury válcovaného materiálu u válcování zastudena v hladicích válcovacích stolicích, přičemž se uskutečňuje částečný přenos povrchové struktury pracovních válců na válcovaný materiál.
Dosavadní stav techniky
Kvůli předem probíhajícímu tváření zatepla nebo tváření zastudena s následujícím žíháním obsahuje válcovaný materiál nerovnosti a vyniklé meze průtažnosti, které mohou při následném dalším zpracování vést k vytvoření deformačních čar. Aby se tyto nerovnosti odstranily a zabránilo se vzniku deformačních čar, podrobuje se válcovaný materiál tváření zastudena (válcování zastudena) s malým stupněm deformace do 3 %. U tohoto tváření zastudena existuje potom dodatečně vyhlazení povrchu válcovaného materiálu, spojené s žádaným částečným přenosem povrchové struktury pracovních válců na válcovaný materiál k nastavení určité povrchové drsnosti. Tato žádaná povrchová drsnost, resp. povrchová struktura válcovaného materiálu pomáhá, mj . , zabránit problémům při hlubokém tažení (abrazní a adhezní opotřebení způsobené kontaktem kovů jakož i nekontrolované tečení) a nedostatečné
68416 (86416a) ·· ···* * * * ♦ · · · • · · i · · φ • · * * £ · ·· · Φ • · · · I · ' ·· ·Φ· · schopnosti lakování.
Přenos povrchové struktury pracovních válců na válcovaný materiál se přitom rozhodujícím způsobem ovlivňuje velkým počtem parametrů válcování jakož i tloušťkou válcovaného materiálu, výchozí drsností válcovaného materiálu, drsností pracovních válců, rychlostí dodatečného válcování a teplotou dodatečného válcování.
Jako výhoda pro provádění dodatečného válcování se podle výzkumu Kurta Steinhoffa (Untersuchung des Nachwalzens von metallisch beschichtetem Feinblech, Umformtechnische Schriften, Band 47, Verlag Stahl-Eisen) ukázalo, že dodatečným válcováním ve dvou průchodech válcovací stolicí se nechá dosahovat zlepšení přenosu. Přitom je významné rozdělení stupňů deformace v jednotlivých průchodech válcovací stolicí, protože vyrovnávací efekt, vyjádřený jíž při malých stupních deformace v prvním průchodu válcovací stolicí vede k příznivým předpokladům přenosu ve druhém průchodu válcovací stolicí.
Vycházeje z tohoto známého stavu techniky, který je vyjádřen vysokými požadavky na mechanické vlastnosti materiálů, které chceme válcovat, a je spojený s vysokými požadavky na kvalitu povrchu (zejména homogenitu přes šířku a délku válcovaného materiálu), se vyvíjely nové koncepty dodatečného válcování zastudena, které zejména vedly ke konceptu hladicí válcovací tratě se dvěma válcovacími stolicemi. V zařízení typu této nové hladicí technologie jsou k dispozici různé parametry, aby se vyhovělo požadavkům po konstantním nastavitelném hladicím stupni při konstantní kvalitě povrchu, např. při proměnné rychlosti (fáze najetí a brždění). V tomto typu válcovací tratě jsou k dispozici mj.
68416 (86416a) ♦ · ··*·
·· ···· * * · · ♦ « « * ♦ · * ♦· · • * «·«·«· · « * * ♦ · φ * · * · · 9 · · rozdělení jednotlivých hladicích stupňů, meziválcovací tažení, v určitém rámci navíjecí tažení a výsledná válcovací síla, aby se dosažená drsnost pásu udržela konstantní.
Podstata vynálezu
Úkolem vynálezu je uvést způsob, kterým se umožňuje nastavení jednotlivých parametrů relevantních pro válcování, takže se umožňuje předpověď součinitele tření v mezeře mezi válci a změny povrchu válcovaného materiálu dodatečným válcováním (vyhlazováním) a, na tom založené, přednastavení parametrů válcování.
Daný úkol se pro, s několika válcovacími stolicemi, hladicí válcovací trať s charakteristickými znaky nároku 1 řeší tím, že při pomoci tribologického modelu k matematickému popisu třecích poměrů v mezeře mezi válci se vypočítává změna . drsnosti válcovaného materiálu v procesu válcování hladicí válcovací trati s jednou nebo několika válcovacími stolicemi, přednostně se dvěma válcovacími stolicemi, v optimalizačním výpočtu s variací parametrů válcování při zohlednění existující meze stroje, a získané výsledky se používají k přednastavení alespoň jednoho členu parametrů válcování, braných k výpočtu.
K optimalizovanému výpočtu je účelné, vystavět tribologický model z navzájem spojených dílčích modelů, takže nejdříve se počítají různé parametry odděleně od sebe a potom se získané výsledky spolu spojují. Tak se například v závislosti na souřadnicích mezery mezi válci nechají vypočítat součinitel tření μ, nosný podíl T a z nich tvar válcovacího tlaku (rozdělení tlaku v mezeře mezi válci).
68416 (86416a) • 9 AAAA
A A ·
A A A A A A • A A A
AA ·· ·♦ A · ♦ · · A
A A A A • · * AAA
A A A
A A · A
A A A
A A A AAA A
A A A A A A A A
V těchto výpočtech se vtahují parametry relevantní pro válcování a optimálně se mění, přičemž se musejí zohledňovat zejména parametry, které jsou k dispozici pro hladicí válcovací trať se dvěma válcovacími stolicemi rozdělení jednotlivých hladicích stupňů meziválcovací tažení navíjecí tažení výsledná válcovací síla válcovací rychlost.
Jako cílová veličina je přitom navrženo, že výpočet se provádí tak, že válcovaný materiál má ve všech válcovacích rychlostech za poslední válcovací stolicí konstantní drsnost. Jako druhá cílová veličina se výpočet provádí tak, že celkový hladicí stupeň (součet hladicích stupňů jednotlivých válcovacích stolic) se drží konstantní.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude blíže vysvětlen prostřednictvím konkrétních příkladů provedení znázorněných na výkresech, na kterých představuje obr. 1 schématický vertikální dílčí řez skrz mezeru mezi válci, obr. 2 průběh součinitele tření μ v mezeře mezi válci, obr. 3 průběh nosného podílu T v mezeře mezi válci, obr. 4 průběh normálového tlaku P v mezeře mezi válci,
68416 (86416a) • 99 9
9 • 9 • · 9 9 9 9 9
| • 9 • 9 | • 9 9 9 9 9 9 9 9 » «· 9 9 | 999 999 9 • 9 9 9 9 99 9999 | ||||
| obr. | 5 | válcovací | síla K | jako | funkce | válcovací |
| rychlosti | v | |||||
| obr. | 6 | meziválcovací tažení | Z jako | funkce | válcovací | |
| rychlosti | v, | |||||
| obr. | 7 | hladicí | stupeň D | jako | funkce | válcovací |
| rychlosti | v, | |||||
| obr. | 8 | drsnost | Ra pásu | jako | funkce | válcovací |
| rychlosti | v. | |||||
| Příklady provedení vynálezu | ||||||
| Na | obrázcích 1 | až 4 je | znázorněna souhra dílčích | |||
| modelů, | které jsou potřebné pro | celkový | tribologický model |
mezery mezi válci
Na obrázku 1 je ukázán vertikální dílčí řez skrz mezeru 1. mezi válci, ve které se mezi horním pracovním válcem 2_ a spodním pracovním válcem (nezobrazen) nachází válcovaný pás 3. Směr válcování probíhá v ukázaném zobrazeni podle směru ý šipky zleva doprava. K podpoře procesu válcování jsou povrchy pracovních válců 2_ a válcovaného pásu pokryté emulzí _5, která se v důsledku vzestupu tlaku ve volném prostoru oblouku mezi válcovaným pásem 3. a pracovním válcem 2 obohacuje olejem. Tato emulze 6 obohacená olejem se nyní v průběhu válcování unáší spolu s válcovaným pásem 3_ skrz mezeru 1 mezi válci zleva doprava.
Při použití válcovacího oleje nebo mokrého hladicího
68416 (86416a)
99
9 9 9
9 9 9
9 999
9 9
99
9 9999
9 9
9 9
9 9 9
9 9 t • · · <
·· ·«··
9 9
9 9
9 9 9
9 9 9
9 9 9 prostředku prostředek válci.
odpadá tento se potom jako obohacovací takový táhne proces. Mazací skrz mezeru mezi
K lepšímu porozumění následujících pozorování jsou vynesené relevantní veličiny jako funkce souřadnice mezery sice vycházeje z hodnoty -10 mm (oblast 0 mm až do mezi válci WSK, vstupu) přes +/pracovního válce a válcovaného pásu) +4 mm (oblast oddělení
Obrázky 2 až 4, ve součinitele tření μ (obr.
kterých je znázorněn rozvoj 2), rozvoj nosného podílu T povrchových nerovností (obr. 3) a rozvoj normálového tlaku P v mezeře mezi válci (obr. 4) jako funkce této souřadnice mezery mezi válci WSK, jsou uspořádané pod znázorněním mezery mezi válci obrázku 1 tak, že souřadnice mezery mezi válci WSK si navzájem odpovídají.
V souhrnném přehledu obrázků 1 až 4 jsou nyní odečitatelné následující znaky u následujících souřadnic mezery mezi válci WSK:
U vstupu se tvoří vstupní klín, čímž se uskutečňuje vzestup 7 tlaxu mazacího prostředku (olejem obohacené suspenze _6) na základě hydrodynamických efektů (přibližně od souřadnice mezery mezi válci WSK -10 mm až přibližně -8 mm), který trvá tak dlouho, až se dosahuje rovného napětí na mezi kiuzu vzhledem k napětí zpětného pohybu a pás se stává plastickým. S tloušťkou vrstvy filmu maziva, vztažené na tento bod 8_, se nechá nosný podíl T (viz. obr. 3) - to je poměr mezi mikroskopickou kontaktní plochou špiček nerovností pásu 2 a pracovního válce 2 k makroskopické kontaktní ploše - spočítat na vstupu do dílčího modelu.
68416 (86416a)
9 9 9
9 9 9
999 9 9 * · a a
a a
9 9
9 a
a ·· 9999 • · · • · • · ·
99
Tento dílčí model popisuje rozvoj povrchové nerovnosti (přibližně od bodu 8_) u souřadnice mezery mezi válci WSK přibližně -8 mm do přibližně bodu 9 při souřadnici mezery mezi válci WSK přibližně +2 mm) a s tím spojený vzestup nosného podílu T při průchodu skrz mezeru 1 mezi válci.
S pomocí nosného podílu T jako funkce souřadnice mezery mezi válci WSK (viz. obr. 3) se může vypočítat příslušný součinitel tření μ jako funkce souřadnice mezery mezi válci WSK (viz. obr. 2) a potom s pomocí elasticky-plastické pásové teorie tvar válcovacího tlaku (viz vývoj normálového tlaku P, obr. 4) .
U pásové teorie se válcovaný materiál, nacházející se v mezeře mezi válci, dělí na vertikální pruhy. Předpokládáme, že válcovací tlak P, působící na jeden takový pruh, probíhá beze změny ve vertikálním směru skrz pruh. Protože tloušťka pásu během válcování zastudena je malá vůči délce mezery mezi válci, je tento předpoklad správný. Použitím statické rovnováhy na pruhu se nechá odvodit změna válcovacího tlaku P se souřadnicí mezery mezi válci jako funkce lokální situace ve tření a lokální pevnosti materiálu. Zde použitý model se rozšiřoval zohledněním elasticko-plastického chování materiálu a elastického zploštění pracovních válců v závislosti na rozdělení válcovacího tlaku. To je zapotřebí zejména vzhledem k použití na aplikaci hladicího válcování.
Tribologický model tohoto typu nebude nikdy s to, exaktně předpovídat tření, adaptace bude i nadále potřebná.
Přesto má opření se o fyzikální základní modely tu výhodu, že změna parametrů způsobuje také fyzikálně smysluplnou odpověď modelu. Tím je také možná extrapolovatelnost na
68416 (86416a) ·«··
4 • 4
4 4
4 4
4 4
4 4
4 • 4 • 44 • 4 • · 4
44
4444
4 4
4 4 4
4 44 neadaptované kombinace parametrů v určitém rozsahu.
Příkladné znázornění použití takového matematického tribologického modelu s obdrženými výsledky příkladného výpočtu pro hladicí válcovací trať se dvěma válcovacími stolicemi je znázorněno v následujících obrázcích 5 až 8.
Nastavení příkladného výpočtu se v závislosti na rychlosti válců prováděla tak, že pás ve všech rychlostech za válcovací stolicí 2_ má konstantní drsnost. Zároveň se udržoval konstantní i celkový hladicí stupeň (součet hladicích stupňů D od válcovací stolice 1^ (Gl) a válcovací stolice 2_ (G2) .
Na základě hladicích stupňů D v obou válcovacích stolicích Gl, G2 (viz, obr. 7), meziválcovacího tažení Z (viz. obr. 6) a výslednými válcovacími silami K (viz. obr. 5) dostáváme hodnoty nerovnosti pásu Ra. Získané výsledky se mohou nyní brát k přednastavení hladícího procesu.
Zastupuj e:
Dr. Miloš Všetečka v.r
68416 (86416a)
JUDr. Miloš Všetečka advokát
120 00 Praha 2, Hálkova 2
Claims (5)
1. Způsob cíleného nastavení povrchové struktury válcovaného materiálu při válcování zastudena v hladicích válcovacích stolicích, přičemž se uskutečňuje částečný přenos povrchové struktury pracovních válců (2) na válcovaný materiál (3), vyznačující se tím, že s pomocí tribologického modelu k matematickému popisu třecích poměrů v mezeře (1) mezi válci se vypočítává změna drsnosti válcovaného materiálu (3) v procesu válcování hladicí válcovací trati s jednou nebo několika válcovacími stolicemi, přednostně se dvěma válcovacími stolicemi, v optimalizačním výpočtu s variací parametrů válcování při zohlednění existujících mezí stroje, a získané výsledky se používají k přednastavení alespoň části parametrů válcování, braných k výpočtu.
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že tribologický model se skládá z navzájem spojených dílčích modelů, pomocí kterých se provádějí mj. následující výpočty:
* spojení nosného podílu (T) se součinitelem tření (μ) (model tření) * vzestup nosného podílu (T) pří průchodu skrz mezeru mezi válci (1) - rozvoj povrchové drsnosti (Ra) jako funkce souřadnice mezery mezi válci (WSK) * výpočet tvaru válcovacího tlaku (rozvoj normálového tlaku P) jako funkce souřadnice mezery mezi válci (WSK).
3. Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím, že k nastavení konstantního hladicího stupně (D) při
16 68416 (86416a) ·· ·*·· ·« ·· • · · ·♦·· · · 9
9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 • · · · · ····«· 9 · ··*· ·· 9 9 9 9 9
99 99 99 99 99 99 konstantní kvalitě povrchu (konstantní drsnost pásu Ra) se dodatečně k výpočtu předběžného nastavení zohledňují v matematickém tribologickém modelu zejména parametry válcování:
* rozdělení jednotlivých hladicích stupňů (D) * meziválcovací tažení (Z) * navíjecí tažení * výsledná válcovací síla (K) * válcovací rychlost (fáze najetí a brždění) (v).
4. Způsob podle nároku 1, 2 nebo 3, vyznačující se tím, že výpočet tribologického modelu se provádí tak (výpočet parametrů válcování v závislosti na válcovací rychlosti v), že válcovaný materiál (3) má při všech válcovacích rychlostech (v) za poslední válcovací stolicí konstantní drsnost (Ra) .
5. Způsob podle nároku 1, 2, 3 nebo 4, vyznačující se tím, že výpočet tribologického modelu se provádí tak, že celkový hladicí stupeň (součet hladicích stupňů D jednotlivých válcovacích stolic) se udržuje konstantní.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10110323A DE10110323A1 (de) | 2001-03-03 | 2001-03-03 | Verfahren zur gezielten Einstellung der Oberflächenstruktur von Walzgut beim Kaltnachwalzen in Dressier-Walzgerüsten |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20032378A3 true CZ20032378A3 (cs) | 2004-02-18 |
| CZ298959B6 CZ298959B6 (cs) | 2008-03-19 |
Family
ID=7676227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20032378A CZ298959B6 (cs) | 2001-03-03 | 2002-02-28 | Zpusob cíleného nastavení povrchové struktury válcovaného materiálu pri válcování zastudena v hladicích válcovacích stolicích |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6948346B2 (cs) |
| EP (1) | EP1368143B1 (cs) |
| JP (1) | JP2004529772A (cs) |
| KR (1) | KR100840980B1 (cs) |
| CN (1) | CN1308094C (cs) |
| AT (1) | ATE281897T1 (cs) |
| AU (1) | AU2002256630B2 (cs) |
| BR (1) | BR0207450B1 (cs) |
| CA (1) | CA2439306C (cs) |
| CZ (1) | CZ298959B6 (cs) |
| DE (2) | DE10110323A1 (cs) |
| ES (1) | ES2231688T3 (cs) |
| MX (1) | MXPA03007922A (cs) |
| RU (1) | RU2286218C2 (cs) |
| WO (1) | WO2002070160A2 (cs) |
| ZA (1) | ZA200305676B (cs) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE50301499D1 (de) * | 2002-03-15 | 2005-12-01 | Siemens Ag | Rechnergestütztes ermittlungsverfahren für sollwerte für profil- und planheitsstellglieder |
| JP4811858B2 (ja) * | 2006-03-27 | 2011-11-09 | 大同メタル工業株式会社 | 青銅合金と鋼のクラッド材の製造方法 |
| CN101563172B (zh) * | 2006-12-18 | 2013-07-17 | 杰富意钢铁株式会社 | 钢带的表面光轧方法和高强度冷轧钢板的制造方法 |
| JP2009062977A (ja) * | 2007-08-15 | 2009-03-26 | Rohr Inc | 線形音響ライナー |
| RU2455090C1 (ru) * | 2011-02-10 | 2012-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ дрессировки тонколистовой холоднокатаной оцинкованной стали |
| EP2572807B1 (de) * | 2011-09-22 | 2014-06-11 | Constantia Teich GmbH | Verfahren zum Herstellen einer Aluminiumfolie mit integrierten Sicherheitsmerkmalen |
| RU2492947C1 (ru) * | 2012-03-01 | 2013-09-20 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ дрессировки стальных отожженных полос |
| CN102744268B (zh) * | 2012-07-03 | 2014-06-11 | 中冶南方（武汉）信息技术工程有限公司 | 一种确定单机架可逆冷轧机压下分配的方法 |
| RU2535841C1 (ru) * | 2013-08-26 | 2014-12-20 | Александр Иванович Трайно | Способ производства низкоуглеродистой стали |
| RU2596566C1 (ru) * | 2015-02-17 | 2016-09-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ холодной прокатки полос |
| RU2596565C1 (ru) * | 2015-06-09 | 2016-09-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства горячеоцинкованного проката |
| CN106955897B (zh) * | 2016-01-11 | 2019-05-24 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 适用于热连轧机组末机架出口带钢表面粗糙度预报方法 |
| CN108280272B (zh) * | 2018-01-05 | 2020-07-31 | 北京科技大学 | 一种冷轧过程毛化工作辊表面粗糙度的预测方法 |
| CN108733901A (zh) * | 2018-05-02 | 2018-11-02 | 燕山大学 | 一种双平整机组以粗糙度控制为目标的工艺参数优化方法 |
| JP7730018B2 (ja) * | 2021-10-21 | 2025-08-27 | 日本製鉄株式会社 | 伸び率算出方法及び圧延操業方法 |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL7905404A (nl) * | 1979-07-11 | 1981-01-13 | Estel Hoogovens Bv | Instellen van een meertuigs walsstraat voor het koudwalsen van metaalbanden. |
| DD229945A1 (de) * | 1984-11-05 | 1985-11-20 | Mansfeld Kombinat W Pieck Veb | Anordnung zur automatisierten steuerung, bilanzierung und diagnose von band- bzw. folienwalzprozessen |
| SU1614873A1 (ru) * | 1988-12-09 | 1990-12-23 | Институт Металлургии Им.А.А.Байкова | Способ производства холоднокатаных полос |
| US5279141A (en) * | 1988-12-23 | 1994-01-18 | Kawasaki Steel Corporation | Apparatus for pre-processing stainless steel strip intended to be cold-rolled |
| EP0376887B1 (de) * | 1988-12-30 | 1993-07-14 | Alusuisse-Lonza Services Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Regeln der Planheit eines kaltgewalzten Metallbandes |
| JPH04238616A (ja) * | 1991-01-08 | 1992-08-26 | Kawasaki Steel Corp | 鋼帯の調質圧延における圧下力制御方法 |
| US5250364A (en) * | 1992-02-03 | 1993-10-05 | Aluminum Company Of America | Rolled product with textured surface for improved lubrication, formability and brightness |
| US5537851A (en) * | 1993-01-05 | 1996-07-23 | Aluminum Company Of America | Sheet product produced by massive reduction in last stand of cold rolling process |
| US5555756A (en) * | 1995-01-24 | 1996-09-17 | Inland Steel Company | Method of lubricating steel strip for cold rolling, particularly temper rolling |
| DE19729773C5 (de) * | 1997-07-11 | 2007-05-10 | Siemens Ag | Verfahren und Einrichtung zum Walzen eines Metallbandes |
| DE19744503A1 (de) * | 1997-10-09 | 1999-04-15 | Schloemann Siemag Ag | Vorrichtung und Verfahren zur Beeinflussung der Reibungsverhältnisse zwischen einer oberen und einer unteren Walze eines Walzgerüstes |
| FR2783444B1 (fr) * | 1998-09-21 | 2000-12-15 | Kvaerner Metals Clecim | Procede de laminage d'un produit metallique |
| JP3334649B2 (ja) * | 1998-11-05 | 2002-10-15 | 日本鋼管株式会社 | 調質圧延機の制御方法 |
| RU2149717C1 (ru) * | 1999-01-19 | 2000-05-27 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат", (ОАО "НЛМК") | Способ получения оцинкованной полосовой стали для последующего нанесения высококачественных лакокрасочных покрытий |
-
2001
- 2001-03-03 DE DE10110323A patent/DE10110323A1/de not_active Withdrawn
-
2002
- 2002-02-28 JP JP2002569320A patent/JP2004529772A/ja active Pending
- 2002-02-28 AU AU2002256630A patent/AU2002256630B2/en not_active Ceased
- 2002-02-28 WO PCT/EP2002/002118 patent/WO2002070160A2/de not_active Ceased
- 2002-02-28 CZ CZ20032378A patent/CZ298959B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2002-02-28 CA CA2439306A patent/CA2439306C/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-02-28 US US10/469,466 patent/US6948346B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-02-28 ES ES02726119T patent/ES2231688T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-02-28 EP EP02726119A patent/EP1368143B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-02-28 MX MXPA03007922A patent/MXPA03007922A/es active IP Right Grant
- 2002-02-28 RU RU2003129449/02A patent/RU2286218C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2002-02-28 DE DE50201517T patent/DE50201517D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-02-28 KR KR1020037011397A patent/KR100840980B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2002-02-28 AT AT02726119T patent/ATE281897T1/de active
- 2002-02-28 BR BRPI0207450-8A patent/BR0207450B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-02-28 CN CNB028059247A patent/CN1308094C/zh not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-07-23 ZA ZA200305676A patent/ZA200305676B/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE50201517D1 (de) | 2004-12-16 |
| EP1368143A2 (de) | 2003-12-10 |
| WO2002070160A2 (de) | 2002-09-12 |
| RU2286218C2 (ru) | 2006-10-27 |
| CN1308094C (zh) | 2007-04-04 |
| AU2002256630B2 (en) | 2007-04-26 |
| CN1494464A (zh) | 2004-05-05 |
| WO2002070160A3 (de) | 2002-10-24 |
| US6948346B2 (en) | 2005-09-27 |
| BR0207450B1 (pt) | 2010-06-29 |
| DE10110323A1 (de) | 2002-09-05 |
| CA2439306C (en) | 2010-05-18 |
| MXPA03007922A (es) | 2004-05-24 |
| ATE281897T1 (de) | 2004-11-15 |
| CZ298959B6 (cs) | 2008-03-19 |
| BR0207450A (pt) | 2004-06-01 |
| KR100840980B1 (ko) | 2008-06-24 |
| KR20030076720A (ko) | 2003-09-26 |
| CA2439306A1 (en) | 2002-09-12 |
| US20040069381A1 (en) | 2004-04-15 |
| RU2003129449A (ru) | 2005-02-10 |
| JP2004529772A (ja) | 2004-09-30 |
| ES2231688T3 (es) | 2005-05-16 |
| ZA200305676B (en) | 2003-09-12 |
| EP1368143B1 (de) | 2004-11-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ20032378A3 (cs) | Způsob cíleného nastavení povrchové struktury válcovaného materiálu u válcování zastudena v hladicích válcovacích stolicích | |
| AU2006286797B2 (en) | Method for lubricating and cooling rollers and metal strips on rolling in particular on cold rolling of metal strips | |
| RU2741438C1 (ru) | Системы и способы управления текстурированием поверхности металлической подложки при прокатке с малым давлением | |
| CA2667766A1 (en) | Method and apparatus for rolling strip | |
| US20090100890A1 (en) | Rolling Stand, Rolling Train, And Method For Rolling Metal Strip | |
| RU2280518C2 (ru) | Прокатная клеть для изготовления плоских катаных полос с нужной разнотолщинностью профиля | |
| JP2006504529A (ja) | 滑らかでない表面を有するアルミニウムの細長い材料片を製造するための方法及び装置 | |
| CN119281835A (zh) | 一种平整机轧制力的控制方法及相关设备 | |
| CN113732063A (zh) | 用于压花辊轧带材的方法和装置 | |
| CN108213088A (zh) | 一种冷轧钢板湿平整轧制过程中平整液流量的控制方法 | |
| CN101287557A (zh) | 涂敷冷却剂的方法 | |
| US20230249234A1 (en) | Method and computer program product for calculating a pass schedule for a stable rolling process | |
| JP3291219B2 (ja) | 圧延方法、圧延機、および圧延設備 | |
| RU2225272C2 (ru) | Способ холодной прокатки полос в многоклетьевом стане | |
| SU1435332A1 (ru) | Способ прокатки полос | |
| RU2184004C2 (ru) | Способ управления профилем валков листопрокатного стана | |
| RU2190488C1 (ru) | Способ холодной прокатки полос в непрерывном многоклетьевом стане | |
| JPH06182414A (ja) | 冷間圧延機における反り制御方法 | |
| SU1186295A1 (ru) | Способ прокатки толстых листов в клети кварто | |
| JP3832216B2 (ja) | 冷間タンデム圧延における板幅制御方法 | |
| JPH03221204A (ja) | 熱間圧延板材の形状制御方法 | |
| RU2190489C1 (ru) | Способ холодной прокатки полос в непрерывном многоклетьевом стане | |
| JP2023033788A (ja) | 被圧延材の蛇行制御方法 | |
| Dyja et al. | Simulation of the deformation of strip between stands during the process of rolling with a loop | |
| Mi et al. | Research on the Roll Contour Configuration for Schedule Free Rolling in Hot Wide Strip Mills |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20120229 |