CZ298618B6 - Zpusob výroby pucolánových nebo hydraulických mlecích prísad ze zásaditých oxidických strusek, urcených pro prumyslovou výrobu cementu - Google Patents
Zpusob výroby pucolánových nebo hydraulických mlecích prísad ze zásaditých oxidických strusek, urcených pro prumyslovou výrobu cementu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ298618B6 CZ298618B6 CZ20022813A CZ20022813A CZ298618B6 CZ 298618 B6 CZ298618 B6 CZ 298618B6 CZ 20022813 A CZ20022813 A CZ 20022813A CZ 20022813 A CZ20022813 A CZ 20022813A CZ 298618 B6 CZ298618 B6 CZ 298618B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- slag
- slags
- reduction
- alkalinity
- basicity
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B5/00—Treatment of metallurgical slag ; Artificial stone from molten metallurgical slag
- C04B5/06—Ingredients, other than water, added to the molten slag or to the granulating medium or before remelting; Treatment with gases or gas generating compounds, e.g. to obtain porous slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B3/00—General features in the manufacture of pig-iron
- C21B3/04—Recovery of by-products, e.g. slag
- C21B3/06—Treatment of liquid slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/04—Making slag of special composition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/36—Processes yielding slags of special composition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B7/00—Working up raw materials other than ores, e.g. scrap, to produce non-ferrous metals and compounds thereof; Methods of a general interest or applied to the winning of more than two metals
- C22B7/04—Working-up slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/02—Physical or chemical treatment of slags
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Zpusob výroby pucolánových nebo hydraulických mlecích prísad ze zásaditých oxidických strusek, zejména z ocelových strusek, urcených pro prumyslovou výrobu cementu, pomocí kovové lázne pro redukováníkyslicníku kovu obsažených ve struskách, se provádí tak, že se zásaditost tekutých strusek, vyjádrená jako hmotnostní pomer CaO/SiO.sub.2.n., pridáním kyselých korekcních prísad, napríklad kremennéhopísku a/nebo vysokopecní strusky a/nebo korekcních látek obsahujících SiO.sub.2.n., pred redukcí nastaví na hodnotu ležící mezi 0,1 až 0,5 pod hodnotou zásaditosti cílové strusky.
Description
Způsob výroby pucolánových nebo hydraulických mlecích přísad ze zásaditých oxidických strusek, určených pro průmyslovou výrobu cementu
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby pucolánových nebo hydraulických mlecích přísad ze zásaditých oxidických strusek, určených pro průmyslovou výrobu cementu, zejména ocelových strusek, za použití kovové lázně pro redukci oxidů kovů ve struskách.
Dosavadní stav techniky
Ze spisu EP 666 930 Bl je znám způsob, podle kterého se ocelové strusky redukovaly surovým železem, zejména pomocí uhlíku obsaženého v surovém železe, čímž docházelo jednak ke zkujňování lázně surového železa a současně k redukci oxidu železitého z ocelové strusky na železo, které se přivádí do kovové lázně. Oxidické strusky, zejména ocelárenské strusky, mají v závislosti na svém obsahu kovů a na své zásaditosti různě vysokou viskozitu a proto musí být zpracovány za poměrně vysokých teplot, aby se udržela odpovídající řídká struktura strusek. Pokud se takové strusky se zřetelem ke svému cementově technologickému složení navíc přizpůsobí pomocí odpovídajících korekčních látek, má to často za následek vznik strusek, které mají sklon v důsledku vysoké tvorby oxidu uhelnatého CO při vysokém obsahu uhlíku v lázni za běžných teplot značně pěnit. Pokud jsou takto vzniklé pěny stabilní, dochází ke snížení látkové výměny mezi kovem a struskou a tím také ke snížení rychlosti redukce, čímž se výrazně prodlužuje doba zpracování. Pokud se kovová lázeň s relativně vysokým obsahem uhlíku současně zpracovává, může docházet ke zvláště vysokým reakcím v rozhraní, což má za následek silné zpěňování a také nežádoucí vyhazování strusky.
Podstata vynálezu
Úkolem vynálezu je zkrátit počáteční reakční dobu a dobu zpracování zásaditých oxidických strusek a současně zajistit bezpečnou a rychlou reakci při nižších teplotách, zejména také přispět k redukci oxidů kovu ve strusce.
Uvedený úkol splňuje a nedostatky známého řešení odstraňuje způsob výroby pucolánových nebo hydraulických mlecích přísad ze zásaditých oxidických strusek, určených pro průmyslovou výrobu cementu, zejména ocelových strusek, za použití kovové lázně pro redukci oxidů kovů ve struskách, podle vynálezu, jehož podstatou je, že zásaditost tekutých strusek se přidáním kyselých přísad, například křemenného písku a/nebo vysokopecní strusky a/nebo korekčních látek obsahujících oxid křemičitý SiO2 před redukcí upraví na hodnotu ležící 0,1 až 0,5 pod hodnotou zásaditosti oxid vápenatý/oxid křemičitý (CaO/SiO2) požadované strusky, přičemž zásaditost se na konci nebo krátce před koncem redukční fáze sníží na cílovou zásaditost 1,1 až 1,5.
Snížením zásaditosti tekutých strusek na relativně nízké hodnoty a zejména na hodnoty nižší než jsou hodnoty následně žádoucí pro cementové technologické využití, lze také i za nižších teplot bezprostředně získat řídkou strusku, která má jen malý sklon k pěnění. Na základě snížení zásadi45 tosti a s tím spojeným snížením viskozity v závislosti na úrovni teploty, dochází ke značně zvýšené rychlosti redukce a tím také k rychlejší reakci, při které se zejména oxidy železa a manganu lychle redukují na kovové složky železa a manganu. Rovněž se redukují oxidy chrómu, niklu, vanadu a jiných kovů. Se snížením obsah oxidů kovů se přirozeně také snižuje přeměna uhlíku v lázni na oxid uhelnatý a oxid uhličitý, čímž je značně sníženo nebezpečí zpěňování strusky.
Přidá-li se odpovídající množství A12O3, sníží se přídavně i viskozita a pro žádoucí reakci stačí pak jen o něco snížit zásaditost.
-1 CZ 298618 B6
Na základě snížených reakcí uhlíku a v důsledku takto sníženého sklonu ke zpěňování, může být již před koncem redukce nastavena z cementově technologického hlediska žádoucí cílová zásaditost, přičemž je možno zavádět přísadu do konvertoru, v němž byla prováděna redukce ocelových strusek.
Pro nastavení výhodného cementově technologického složení strusek je kromě nastavení cílové zásaditosti na hodnoty mezi 1,1 a 1,5 zpravidla také žádoucí zvednutí obsahu A12O3 a pro tento účel je například zejména vhodná přísada bauxitu. Pro rychlou reakci ve fázi redukce je výhodné, přidávají-li se korekční látky obsahující A12O3 již na začátku zpracování, přičemž se výhodně ío postupuje tak, že korekční látky obsahující A12O3, například bauxit, se alespoň částečně přidávají před redukcí strusek. Přidáním částečného množství přísad potřebných pro nastavení obsahu
A12O3 před redukcí se zajistí bezpečné promísení přísad ve strusce, za současného snížení viskozity strusky v průběhu redukce, přičemž tento podíl může s výhodou být mezi polovinou a třemi čtvrtinami potřebné přísady obsahující A12O3.
Zvlášť jednoduchým způsobem je možno nastavit cílovou zásaditost přísadou páleného vápna a/nebo korekčních látek obsahujících CaO.
Snížení zásaditosti ještě před redukcí na hodnoty blízké neutrálnímu bodu s sebou přináší i zvláštní výhody ve vztahu k životnosti nezásaditého ohnivzdorného zdění.
Způsobem podle vynálezu se s výhodou postupuje tak, že se cílová zásaditost řídí od okamžiku, kdy je obsah oxidů kovů a zejména součet obsahu oxidů železa, manganu, chrómu, niklu a vanadu ve strusce nižší než 3,5 % hmotnostního. Od uvedeného snížení hodnoty obsahu oxidů kovů na hodnotu nižší než 3,5 % hmotnostního, je na základě značně snížené reakce uhlíku v lázni také značně sníženo její zpěňování, takže od tohoto okamžiku mohou být přidávány další přísady potřebné pro cementově technologické úpravy' zásaditosti procesu, které nebudou tento proces nevhodně ovlivňovat.
Příklady provedení vynálezu
Vynález je dále vysvětlen s odkazem na popis příkladného provedení.
Příklad 1
V konvertoru byly na 101 surového železa přidány 3 t strusky následujícího složení:
Struska_% hmotnostní
CaO 45,1
SiO2 15,6
A12O3 3,3
MgO 6,7
TiO2 1,1
FeO 25,7
MnO 2,5
CaO/SiO2 2,9
Do kovové lázně byl v průběhu redukčního procesu zaváděn uhlík ve formě nosičů uhlíku. Přidáním uhlí a kyslíku byla zajištěna teplota potřebná pro udržení řídkosti strusky a pro potřebný redukční potenciál. Zásaditost strusky se vháněním 770 kg křemenného písku snížila na hodnotu
1,1 a bylo přidáno 494 kg bauxitu, čímž se na začátku redukce taveniny vytvořila struska následujícího složení:
-2CZ 298618 B6
Složení strusky před redukcí taveniny % hmotnostní
CaO 35,5
SiO2 32,2
A12O3 9,4
MgO 5,5
TiO2 0,4
FeO 15,4
MnO 1,6
CaO/SiOz 1,1
Ke konci redukční fáze, ve které zejména obsah FeO mohl být snížen z 15,4 % hmotnostního na hodnotu nižší než 1 % hmotnostní a obsah oxidu manganu mohl být výrazně snížen na polovinu, bylo požadované složení strusky nastaveno přísadou 265 kg páleného vápna a 330 kg bauxitu. Celkově relativně nízký obsah oxidu kovu v množství asi 1,7 % hmotnostního, relativně nízké reakce uhlíku v lázni při přeměně na oxid uhelnatý a oxid uhličitý ke konci redukční fáze v tomto časovém úseku omezují zpěňování lázně až do konce procesu zpracování. Složení cílové strusky, která se vyznačuje vynikajícími cementačně technologickými vlastnostmi, je následující:
Složení strusky před redukcí taveniny % hmotnostní
CaO 44,7
SiO2 34,5
A12O3 14,5
MgO 4,3
TiO2 0,3
FeO 0,8
MnO 0,9
CaO/SiO2 1,3
Celkem se takto v rámci tohoto procesu snížila zásaditost o hodnotu 0,2 pod hodnotu cílové 30 zásaditosti, čímž mohlo být zabráněno pěnění a nežádoucímu vyhazování strusky.
Příklad 2
V konvertoru byla na 10 tun surového železa dávkována přísada 4 t strusky v tekutém stavu, následujícího složení:
Struska_% hmotnostní
CaO 47,8
SiO2 26,3
A12O3 5,9
MgO 8,9
TiO2 1,3
FeO 1,7
MnO 1,4
Cr2O3 6,7
CaO/SiO2 1,8
Výše uvedená struska byla za použití uhlí a kyslíku zpracována v tavícím redukčním procesu.
Předtím však bylo složení strusky upraveno tak, že se snížila viskozita. K tomu došlo po přidání 867 kg křemenného písku a 980 kg bauxitu.
V důsledku kontaktu strusky obsahující oxidy kovů sželezitou lázní obsahující uhlík však současně dochází k redukční reakci.
Oba účinky, to je nastavení zásaditosti a obsah A12O3, jakož i redukce, ke které došlo, měly ještě 55 před začátkem vlastního tavného redukčního zpracování za následek následující složení:
-3 CZ 298618 B6
Složení strusky před redukcí taveniny % hmotnostní
CaO 35,6
SiO2 35,8
A12O3 14,1
MgO 6,7
TiO2 1,4
FeO 1,3
MnO 1,0
Cr2O3 4,1
CaO/SiO2 1,0
Po dokončení redukční fáze se dosáhlo požadovaného konečného složení strusky po přidání 828 kg páleného vápna a 237 kg bauxitu.
Složení konečné strusky bylo následující:
Složení strusky před redukcí taveniny % hmotnostní
CaO 45,0
SiO2 31,4
A12O3 14,4
MgO 5,9
TiO2 1,3
FeO 1,1
MnO 0,8
Cr2O3 0,03
CaO/SiO2 1,4
Claims (5)
- 30 PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob výroby pucolánových nebo hydraulických mlecích přísad ze zásaditých oxidických strusek, určených pro průmyslovou výrobu cementu, zejména ocelových strusek, za použití kovové lázně pro redukci oxidů kovů ve struskách, vyznačující se tím, že zásaditost35 tekutých strusek se přidáním kyselých přísad, například křemenného písku a/nebo vysokopecní strusky a/nebo korekčních látek obsahujících oxid křemičitý SiO2, před redukcí upraví na hodnotu ležící 0,1 až 0,5 pod hodnotou zásaditosti oxid vápenatý/oxid křemičitý (CaO/SiO2) požadované strusky, přičemž zásaditost se na konci nebo krátce před koncem redukční fáze sníží na cílovou zásaditost 1,1 až 1,5.40
- 2. Způsob výroby podle nároku 1, vyznačující se tím, že korekční látky obsahující oxid hlinitý A12O3, jako je bauxit, se alespoň částečně přidávají před redukcí strusek.
- 3. Způsob výroby podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že cílové zásaditosti se dosahuje přidáním páleného vápna a/nebo korekčních látek obsahujících CaO.
- 4. Způsob výroby podle některého z nároků laž3, vyznačující se tím, že cílová45 zásaditost se řídí od okamžiku, kdy obsah oxidů kovů a zejména součet obsahů oxidů železa, manganu, chrómu a vanadu ve strusce je nižší než 3,5 % hmotnostního.
- 5. Způsob výroby podle nároku 2, vyznačující se tím, že přísadou A12O3 k dosažení obsahu A12O3 v množství 12 až 15 % hmotnostních se zásaditost snižuje méně než při menším množství A12O3.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT622000 | 2000-01-28 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20022813A3 CZ20022813A3 (cs) | 2003-03-12 |
| CZ298618B6 true CZ298618B6 (cs) | 2007-11-28 |
Family
ID=3480504
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20022813A CZ298618B6 (cs) | 2000-01-28 | 2001-01-18 | Zpusob výroby pucolánových nebo hydraulických mlecích prísad ze zásaditých oxidických strusek, urcených pro prumyslovou výrobu cementu |
Country Status (22)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6676747B2 (cs) |
| EP (1) | EP1252341B1 (cs) |
| JP (1) | JP2003526735A (cs) |
| KR (1) | KR100602817B1 (cs) |
| CN (1) | CN1206369C (cs) |
| AR (1) | AR027282A1 (cs) |
| AT (1) | ATE309395T1 (cs) |
| AU (1) | AU778658B2 (cs) |
| BR (1) | BR0107802B1 (cs) |
| CA (1) | CA2398341C (cs) |
| CZ (1) | CZ298618B6 (cs) |
| DE (1) | DE50107982D1 (cs) |
| ES (1) | ES2250423T3 (cs) |
| HU (1) | HUP0203822A2 (cs) |
| MX (1) | MXPA02007081A (cs) |
| NZ (1) | NZ519823A (cs) |
| PL (1) | PL194967B1 (cs) |
| RU (1) | RU2232730C2 (cs) |
| SK (1) | SK286295B6 (cs) |
| UA (1) | UA74174C2 (cs) |
| WO (1) | WO2001055457A1 (cs) |
| ZA (1) | ZA200205110B (cs) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2809390B1 (fr) * | 2000-05-24 | 2003-03-07 | Lafarge Sa | Procede de traitement oxydant des laitiers d'acierie et scories ld obtenues |
| US7341105B2 (en) * | 2006-06-20 | 2008-03-11 | Holcim (Us) Inc. | Cementitious compositions for oil well cementing applications |
| DE102008058573A1 (de) * | 2008-11-21 | 2010-05-27 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung von Zementklinker |
| KR101342137B1 (ko) * | 2012-10-31 | 2013-12-13 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 용융 고로 슬래그 및 고온 래들 슬래그를 이용한 알루미나 시멘트 및 그 제조방법 |
| WO2018107251A1 (pt) * | 2016-12-12 | 2018-06-21 | Instituto De Pesquisas Tecnológicas Do Estado De São Paulo S/A – Ipt | Tratamento siderúrgico de escória de aciaria para uso como adição ao cimento portland |
| KR102789833B1 (ko) * | 2023-09-18 | 2025-04-03 | 한국세라믹기술원 | 제강 슬래그를 이용한 유리 및 그 제조방법 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2307237A1 (de) * | 1972-02-15 | 1973-08-23 | Graenges Ab | Verfahren zur behandlung von metallurgischen schlacken |
| WO1995007365A1 (de) * | 1993-09-07 | 1995-03-16 | 'holderbank' Financiere Glarus Ag | Verfahren zum herstellen von stahl und hydraulisch aktiven bindemitteln |
| WO1996034989A1 (de) * | 1995-05-02 | 1996-11-07 | Holderbank Financière Glarus Ag | Verfahren zur herstellung von hydraulischen bindemitteln und/oder legierungen wie z.b. eisenchrom oder eisenvanadium |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1279978A1 (ru) * | 1985-01-08 | 1986-12-30 | Казахский Химико-Технологический Институт | Способ переработки шлакового расплава |
| US4793933A (en) * | 1987-11-16 | 1988-12-27 | Rostoker, Inc. | Waste treatment method for metal hydroxide electroplating sludges |
| JPH0222154A (ja) * | 1988-07-11 | 1990-01-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 精練スラグの処理方法 |
| JPH07278633A (ja) * | 1994-04-05 | 1995-10-24 | Nippon Steel Corp | 溶融還元法 |
| AT405944B (de) * | 1996-04-19 | 1999-12-27 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zum reduzieren von oxidischen schlacken |
| HRP970303B1 (en) * | 1996-06-05 | 2002-06-30 | Holderbank Financ Glarus | Method for making pozzolans, synthetic blast-furnance slag, belite or alite clinkers, and pig-iron alloys, from oxidic slag and a device for implementing this method |
| RU2104977C1 (ru) * | 1996-07-05 | 1998-02-20 | Валерий Неофитович Бабушкин | Способ переработки шлакового расплава |
| AT404723B (de) | 1997-04-09 | 1999-02-25 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren zur herstellung von sulfatzement oder sulfatzementzuschlagstoffen |
| AT406262B (de) * | 1998-06-29 | 2000-03-27 | Holderbank Financ Glarus | Verfahren und vorrichtung zum granulieren und zerkleinern von flüssigen schlacken |
| FR2780965B1 (fr) * | 1998-07-07 | 2000-09-08 | Electricite De France | Procede de traitement de laitier et poussieres de four, notamment de four d'acieries electriques |
-
2001
- 2001-01-18 WO PCT/AT2001/000013 patent/WO2001055457A1/de active IP Right Grant
- 2001-01-18 DE DE50107982T patent/DE50107982D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-18 ES ES01946898T patent/ES2250423T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-18 MX MXPA02007081A patent/MXPA02007081A/es active IP Right Grant
- 2001-01-18 AU AU28171/01A patent/AU778658B2/en not_active Ceased
- 2001-01-18 NZ NZ519823A patent/NZ519823A/en unknown
- 2001-01-18 US US10/182,046 patent/US6676747B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-18 BR BR0107802A patent/BR0107802B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 EP EP01946898A patent/EP1252341B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-18 CA CA 2398341 patent/CA2398341C/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-01-18 UA UA2002075484A patent/UA74174C2/uk unknown
- 2001-01-18 CZ CZ20022813A patent/CZ298618B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 KR KR20027009590A patent/KR100602817B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2001-01-18 SK SK954-2002A patent/SK286295B6/sk not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 AT AT01946898T patent/ATE309395T1/de not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 HU HU0203822A patent/HUP0203822A2/hu unknown
- 2001-01-18 PL PL356342A patent/PL194967B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 RU RU2002123060A patent/RU2232730C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 CN CNB018042716A patent/CN1206369C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-01-18 JP JP2001554486A patent/JP2003526735A/ja active Pending
- 2001-01-25 AR ARP010100312 patent/AR027282A1/es unknown
-
2002
- 2002-06-25 ZA ZA200205110A patent/ZA200205110B/xx unknown
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2307237A1 (de) * | 1972-02-15 | 1973-08-23 | Graenges Ab | Verfahren zur behandlung von metallurgischen schlacken |
| WO1995007365A1 (de) * | 1993-09-07 | 1995-03-16 | 'holderbank' Financiere Glarus Ag | Verfahren zum herstellen von stahl und hydraulisch aktiven bindemitteln |
| WO1996034989A1 (de) * | 1995-05-02 | 1996-11-07 | Holderbank Financière Glarus Ag | Verfahren zur herstellung von hydraulischen bindemitteln und/oder legierungen wie z.b. eisenchrom oder eisenvanadium |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1252341B1 (de) | 2005-11-09 |
| MXPA02007081A (es) | 2004-09-06 |
| KR100602817B1 (ko) | 2006-07-20 |
| AU778658B2 (en) | 2004-12-16 |
| SK9542002A3 (en) | 2003-03-04 |
| RU2002123060A (ru) | 2004-01-20 |
| PL194967B1 (pl) | 2007-07-31 |
| CA2398341C (en) | 2008-10-07 |
| EP1252341A1 (de) | 2002-10-30 |
| CN1396959A (zh) | 2003-02-12 |
| UA74174C2 (uk) | 2005-11-15 |
| JP2003526735A (ja) | 2003-09-09 |
| BR0107802A (pt) | 2002-10-22 |
| BR0107802B1 (pt) | 2010-09-08 |
| WO2001055457A1 (de) | 2001-08-02 |
| RU2232730C2 (ru) | 2004-07-20 |
| AU2817101A (en) | 2001-08-07 |
| HU0203822D0 (en) | 2002-12-28 |
| US6676747B2 (en) | 2004-01-13 |
| ES2250423T3 (es) | 2006-04-16 |
| CN1206369C (zh) | 2005-06-15 |
| ZA200205110B (en) | 2003-09-25 |
| CA2398341A1 (en) | 2001-08-02 |
| DE50107982D1 (de) | 2005-12-15 |
| US20030084821A1 (en) | 2003-05-08 |
| KR20020089327A (ko) | 2002-11-29 |
| HUP0203822A2 (en) | 2003-04-28 |
| AR027282A1 (es) | 2003-03-19 |
| ATE309395T1 (de) | 2005-11-15 |
| SK286295B6 (en) | 2008-07-07 |
| CZ20022813A3 (cs) | 2003-03-12 |
| NZ519823A (en) | 2005-01-28 |
| PL356342A1 (en) | 2004-06-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3503176B2 (ja) | 吹込み用溶銑脱燐剤 | |
| CN103031401B (zh) | 一种lf精炼炉还原渣用于转炉炼钢的方法 | |
| CA1290574C (en) | Method of making steel | |
| US20130019715A1 (en) | Composition for reducing the oxygen potential of slag | |
| CZ298618B6 (cs) | Zpusob výroby pucolánových nebo hydraulických mlecích prísad ze zásaditých oxidických strusek, urcených pro prumyslovou výrobu cementu | |
| US4010027A (en) | Processes for steel making by oxygen refining of iron | |
| CN114250334B (zh) | 脱硫渣改性剂及铁水脱硫方法 | |
| JP2006274349A (ja) | 鋼の精錬方法 | |
| CN111363888B (zh) | 一种kr脱硫剂及其制备方法和应用 | |
| KR20140017178A (ko) | 용선예비처리방법 | |
| KR100226901B1 (ko) | 레이들 슬래그를 이용한 용선 탈황제 | |
| CN110964878A (zh) | 一种转炉用高效脱磷的脱磷剂、其制备方法和应用 | |
| CN117488184B (zh) | 一种转炉直上硅镇静钢钢包渣改质剂的使用方法 | |
| CN112458237A (zh) | 一种减少渣量和炉渣成分在线改质的炼钢方法 | |
| CN103805736A (zh) | 双联工艺中利用尾渣辅助炼钢造渣的方法及半钢炼钢方法 | |
| KR100328016B1 (ko) | 용선의동시탈류,탈규제 | |
| KR20240045560A (ko) | 폐산슬러지를 활용한 전로 공정 | |
| SU1038367A1 (ru) | Способ выплавки стали дуплекс-процессом | |
| SU1435612A1 (ru) | Смесь дл наведени кислого шлака | |
| PL181566B1 (pl) | Sposób odsiarczania plynnej surówki PL | |
| CN118086602A (zh) | 一种镁粉脱硫渣铁处理方法 | |
| JPS59104412A (ja) | 溶銑の脱珪脱燐方法 | |
| JPH073379A (ja) | 低珪素・低硫黄・高炭素フェロクロムの製造法 | |
| JP2001026807A (ja) | 溶銑脱燐方法 | |
| CN114231684A (zh) | 一种高效铁水预处理脱硫剂及其制备方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20100118 |