CZ296833B6 - Zpusob pro formování kovových obrobku tvárením zastudena - Google Patents
Zpusob pro formování kovových obrobku tvárením zastudena Download PDFInfo
- Publication number
- CZ296833B6 CZ296833B6 CZ20013309A CZ20013309A CZ296833B6 CZ 296833 B6 CZ296833 B6 CZ 296833B6 CZ 20013309 A CZ20013309 A CZ 20013309A CZ 20013309 A CZ20013309 A CZ 20013309A CZ 296833 B6 CZ296833 B6 CZ 296833B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- zinc
- layer
- forming
- cold
- metallic
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 45
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 30
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 30
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 50
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims abstract description 46
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims abstract description 46
- 238000000151 deposition Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims description 24
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 22
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 21
- 238000005422 blasting Methods 0.000 claims description 19
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 17
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims description 12
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 claims description 8
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 7
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 claims description 6
- KFZAUHNPPZCSCR-UHFFFAOYSA-N iron zinc Chemical compound [Fe].[Zn] KFZAUHNPPZCSCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 5
- 238000010273 cold forging Methods 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N molybdenum disulfide Chemical compound S=[Mo]=S CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 3
- 239000004809 Teflon Substances 0.000 claims description 2
- 229920006362 Teflon® Polymers 0.000 claims description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 2
- 238000010009 beating Methods 0.000 claims 2
- 239000006194 liquid suspension Substances 0.000 claims 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 34
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 14
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 11
- 239000000344 soap Substances 0.000 description 6
- XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L zinc stearate Chemical compound [Zn+2].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 4
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 3
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000011859 microparticle Substances 0.000 description 3
- 229910052982 molybdenum disulfide Inorganic materials 0.000 description 3
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 3
- LRXTYHSAJDENHV-UHFFFAOYSA-H zinc phosphate Chemical compound [Zn+2].[Zn+2].[Zn+2].[O-]P([O-])([O-])=O.[O-]P([O-])([O-])=O LRXTYHSAJDENHV-UHFFFAOYSA-H 0.000 description 3
- 229910000165 zinc phosphate Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 2
- 239000006148 magnetic separator Substances 0.000 description 2
- -1 polypropylene Polymers 0.000 description 2
- 229920001343 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 2
- 239000004810 polytetrafluoroethylene Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 1
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 1
- PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N Styrene Natural products C=CC1=CC=CC=C1 PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000012790 adhesive layer Substances 0.000 description 1
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- FPAFDBFIGPHWGO-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxomagnesium;hydrate Chemical compound O.[Mg]=O.[Mg]=O.[Mg]=O.O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Si]=O FPAFDBFIGPHWGO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 239000003995 emulsifying agent Substances 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 235000015220 hamburgers Nutrition 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000010137 moulding (plastic) Methods 0.000 description 1
- 229910021652 non-ferrous alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D35/00—Combined processes according to or processes combined with methods covered by groups B21D1/00 - B21D31/00
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/30—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer
- C23C28/32—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one pure metallic layer
- C23C28/322—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one pure metallic layer only coatings of metal elements only
- C23C28/3225—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one pure metallic layer only coatings of metal elements only with at least one zinc-based layer
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
- B21C23/32—Lubrication of metal being extruded or of dies, or the like, e.g. physical state of lubricant, location where lubricant is applied
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/04—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of bars or wire
- B21C37/042—Manufacture of coated wire or bars
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J3/00—Lubricating during forging or pressing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C24/00—Coating starting from inorganic powder
- C23C24/02—Coating starting from inorganic powder by application of pressure only
- C23C24/04—Impact or kinetic deposition of particles
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/30—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer
- C23C28/34—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one inorganic non-metallic material layer, e.g. metal carbide, nitride, boride, silicide layer and their mixtures, enamels, phosphates and sulphates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Manufacture Of Switches (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
Abstract
Zpusob pro formování kovových obrobku tvárením zastudena zahrnuje mechanické nanásení vrstvy zalozené na metalickém, kovovém, zinku na volný povrch polotovaru vyrábeného obrobku a tvárení tohoto obrobku plastickým pretvárením.
Description
Způsob pro formování kovových obrobků tvářením za studená (57) Anotace:
Způsob pro formování kovových obrobků tvářením za studená zahrnuje mechanické nanášení vrstvy založené na metalickém, kovovém, zinku na volný povrch polotovaru vyráběného obrobku a tváření tohoto obrobku plastickým přetvářením.
Způsob pro formování kovových obrobků tvářením zá studená
Oblast techniky
Předložený vynález se obecně týká formování kovových obrobků tvářením za studená.
Dosavadní stav techniky
Mezi rozmanitými postupy tváření za studená je možno uvést především zmínku o protlačování či průtlačném lisování, extruzi, kovů nebo kování za studená, což odpovídá tvářecímu postupu, jenž spočívá ve vytvoření hmoty kovového toku pod stlačovací silou mezi lisovníkem a lisovnicí. Tímto způsobem je možno získat rozmanité obrobky s dobře definovaným geometrickým tvarem. Tento typ tváření vyžaduje vertikální či horizontální lisy, zahrnující jedno či více pracovních stanovišť vybavených vlečníky nebo bez nich.
Další technika tváření za studená, podobná extruzi, je známa jako lisování za studená. V tomto případě jsou jeden nebo více tvářecích kroků prováděny v jediném zařízení celkově horizontálních zařízeních, zahrnujících jedno nebo více stanovišť. Do těchto pracovních stanovišť je obecně dodáván kovový drát, který prochází plastickým přetvářením za sil, jež jsou celkově nižší, než v případě čisté extruze.
Nakonec je možno zmínit, pomocí příkladu postupu tváření za studená, tažení dráhy, které ve skutečnosti vytváří meziprodukt či krok hrubého předběžného tváření, vycházející z cívky drátu, aby se dosáhlo délek s menšími průměry, s nimiž se obecně počítá k dodávání do stanice lisováním za studená. Tento typ tváření se používá hlavně proti proudu linky na výrobu šroubů a matic.
Tato technika tváření za studená je použitelná pro velmi velké množství ocelí a obecně neželezných slitin. Obecně jsou dané činnosti prováděny za okolní techniky, počínaje sě špalíky kovu, polotovary nebo předlisky, které prošly specifickým přípravným pracovním postupem.
Jako příklad typů možného tváření za studená je možno zmínit zplošťování, předlisování, protlačování, dopředu či protlačování zpětné, protisměrné, dutá nebo „v podélné řadě“ dopředná extruze, protlačování do stran, roztahování, kovářské pěchování, obrábění na přesný rozměr či dokonce kuželové tváření.
Protlačovatelné ocele schopné procházet takovými přetvářeními za studená spadají do různých kategorií, zejména nelegované ocele obecného použití, ale přednostně speciální nelegované ocele pro tepelná zpracování, obecně jemné uhlíkové ocele, zvláště slitinové ocele pro tepelná zpracování, nerezavějící ocele či mikroslitinové ocele. Posledně uvedené mohou být tvářeny za studená bez žíhání a získávají opracováním za studená vysoké úrovně mechanické pevnosti, ač si stále ještě podržují přijatelnou reziduální kujnost.
Jednou z hlavních potíží k řešení v kontextu této techniky tváření za studená kovových obrobků je potřeba před tvářením provádět povrchová předběžná zpracování, obvykle obsahující za sebou jsoucí činnosti, jež jsou poměrně dlouhé a drahé, někdy se obtížně provádějí a jejich činnost není zcela uspokojující.
Kvalita povrchových zpracování, například zpracování specifických pro extruzi, určuje dobrý výsledek po tvářecích úkonech. Hlavním cílem těchto povrchových zpracování před tvářením je ovšem zmenšit, jak jen je to možné, třecí síly vyvíjené při obrábění.
Jsou to přesně síly obsažené v operacích tváření za studená tohoto typu, jež vytváří hlavní překážkou pro rozvoj protlačovacích technik.
-1 CZ 296833 B6
Je tedy podstatné dokázat snížit třecí síly, aby Se předešlo zadržení obrobku, jak jen to je možné, k omezení dávky potřebné k extruzi a k minimalizaci potřeby obrábění.
Tyto činnosti předběžného zpracování, hlavně založené na mazání špalíků kovu či předlisků, musí být prováděny mezi dvěma následujícími tvářícími operacemi, ať obrobky procházejí žíháním, či nikoli.
V případě uhlíkových ocelí či nízkolegovaných ocelí předběžné zpracování nejprve obsahuje alkalické čištění a odřezování v kyselině sírové v přítomnosti nějakého inhibitorů, účelem čehož je omezit napadení kovu samotného, potom fosfátování a nakonec vlastní mazání.
Účelem kroku fosfátování je zformovat první, celkově porézní, adhezní vrstvu fosforečnanu zinečnatého, s níž se počítá pro přijetí mazadla. Nanášení tohoto mazadla, celkově se skládajícího ze stearatu zinečnatého, vzniklého z rekce mýdel, jež reagují s vrstvou fosforečnanu zinečnatého, se v praxi obtížně ovládá. Je to proto, že je nutné ušít na míru tloušťku vrstvy stearatu zinečnatého podle mechanických zátěží, jimiž bude tvářený obrobek vystaven. Toto přizpůsobení je těžké ovládat, protože obsahuje řízení chemické reakce, jež se rozvíjí v hloubce a v tloušťce nanesených vrstev a přičemž dotyčná reakční doba činí několik hodin.
Následná mazací operace celkově obsahuje ponoření předem fosfátového materiálu do horkých lázní reaktivních mýdel. Avšak toto spojování mezi vrstvou fosforečnanu zinečnatého a vrstvou stearatu zinečnatého může zůstat nedostatečným pro vyhnutí se jakémukoli kontaktu mezi kovovým obrobkem a daným zařízením, nářadím.
Jestliže nebude vrstva stearatu zinečnatého dostatečná, pak musí být použity jiné, složitější, mazací produkty, jež vyžadují dostatečné operace nanášení, ponořováním, obrobků anebo jinak nastříkáním, nejen na obrobky, ale též na dané zařízení. Tyto operace vyžadují stálé sledování koncentrace mazacího roztoku a teploty nanášení, aby se dosáhlo plášťů, jež jsou naneštěstí celkově zcela nepravidelné.
V předchozí technice se považovalo za neodmyslitelné provedení předchozího kroku fosfátování, aby se umožnila jak dobrá adheze, tak zformování stearatu zinečnatého, plnícího funkci mazadla pro obrobek ke tváření. V množství aplikací a hlavně v kontextu lisování za studená je nutné, pro zformování obrobku, ho odfosfátovat před provedením tepelného zpracování, aby se předešlo jakémukoli riziku difundování fosforu do ocele. Taková tepelná zpracování, celkově prováděná za teplot okolo 850 až 900 °C, jsou podstatná a skutečně vedou k modifikacím struktury formovaných obrobků. Tento nedostatek předchozí techniky, spojený s potřebou muset provádět krok odfosfátování před zpracováním teplem, je obzvláště závažný v případě výroby šroubů a matic, jde je pozorován, že problémy z křehnutí obrobků, s nimiž se počítá k vystavení stálým tlakům, vedou často k praskání materiálu únavou.
Podstata vynálezu
Předmětem předloženého vynálezu je konkrétně snížit, pokud ne přímo eliminovat, výše uvedené nedostatky. Předmětem vynálezu je konkrétně způsob pro formování kovových obrobků tvářením za studená, který se vyznačuje v prvním pracovním postupu mechanickým nanášením vrstvy založené na metalickém, kovovém, zinku na volný povrch vyráběného obrobku,,kde tato vrstva může volitelně obsahovat a/nebo být potažena vrstvou mazadla, aby se následně provedlo formování tohoto obrobku plastickým tvářením kovu.
Tento postup tváření za studená dovolil značné usnadnění jevů plastické deformace omezením zahrnutým třecích sil a eventuálně dokonce zmenšením počtu průběžných kroků během tvářecího postupu.
i
Postup podle vynálezu umožňuje překonat všechny nedostatky spojené s užitím předběžného zpracování fosfátováním kovových polotovarů či špalíků. Nakonec se potvrzuje, že obrobky vyráběné takovým tvářecím postupem, obsahujícím mechanické a předběžné Umístění vrstvy založené na metalickém zinku, umožňují získávat produkty, jejichž únavový životnost je prodloužena.
V závislosti na použitém postupu tváření může stačit nanést na kovový špalík pouze jedinou vrstvu, založenou na metalickém zinku, na jeho volný povrch. Taková vrstva ze zinku či obecněji ze slitiny zinku-železa, či i směsi částic zinku a železa, může být nanášena v kontextu předloženého vynálezu v množství mezi 50 a 250 mg/dm2 přidávaného kovu. Pro jisté zvláštní aplikace mohou postačovat i menší nanesení množství.
Taková vrstva může být sama dostatečná ke splnění mazací funkce pro operace tváření za studená, při nichž je kov plasticky přetvářen poměrně nízkými silami. :
Přednostně je tato vrstva založená na metalickém, kovovém zinku nanášena mechanický, otryskáváním ocelovými broky, částicemi, drtí apod., majícími alespoň jednu vnější vrstvu obsahující buď čistý zinek, nebo na zinku založenou slitinu. . :
Takové mechanické nanesení vrstvy založené na metalickém zinku může být. též prováděno otryskávací operací pomocí směsi ocelových broků a broků obsahujících ocelové jádro a majících na povrchu alespoň jednu vnější vrstvu založenou na slitině zinku či vnější vrstvu z čistého zinku.
Konečně tohoto mechanického nanesení vrstvý založené na metalickém zinku může též dosaženo otryskáváním pomocí broků, založených v podstatě na slitině železa, přičemž ošlehávání se provádí v přítomnosti zinkového prášku či zinkové krupice, jež jsou tudíž nanášeny důsledkem mechanického účinku tohoto ošlehávání.
Pojmy krok či mikrobrok, částice či mikročástice, zde použité v kontextu tohoto vynálezu k popisu otryskávacích operací, by měly být chápány v širém smyslu, tedy tyto zahrnují všechny typy tvarů částic čí mikročástic, jež jsou šlehány na povrch daných obrobků.
Přehled obrázků na výkresech
Obrázek znázorňuje názorné schéma otryskávacího zařízení, použitého k formování první vrstvy na kovových špalících či předliscích k tváření ža studená.
Příklady provedení vynálezu
Obrázek znázorňuje, že dané zařízení v zásadě zahrnuje broky otryskávací komoru 10, jež může mít například dvě otryskávací turbiny 12, mezi nimiž se pohybují obrobky ke Zpracování. Otryskávací turbiny 12 tudíž šlehají mikrobroky, provedené ze železné či na zinku založené slitiny, na povrchy obrobků ke zpracování, kde to je potřeba v přítomnosti zinkového prachu či kupice. Dolní část této broky, ošlehávací, otryskávací-komory 10 je opatřena zařízením 14 pro recyklování ošlehacích broků či částic. Pak tyto částice pokračují do separátoru 16 velikostí částic, aby se oddělily částice, jejichž průměr se příliš zmenšil. Takto je odstraněn obzvláště kovový prach 18, vytvářený otryskávacím pracovním postupem. Pokud se užívají jen broky pokryté slitinou zinku a železa, po rozdělení otryskávacích částic podle velikosti, tyto předcházejí do magnetického separátoru 20, jenž umožní rozdělení mezi ocelovými broky s na zinku založenou slitinou a ocelovými broky, jež vyčerpaly zinek, tedy ztratily většinu této na zinku založené slitiny. Broky, jež ztratily zinek, jsou uváděny do původního stavu na stanovišti 22. Po magnetickém separátoru 20 následuje zařízení 24 k měření obsahu zinku v ošlehávacích brocích.
-3T®·'
Ί
V závislosti na tomto měření obsahu zinku může anebo nemusí být nádrž 26 mikročástic s nimiž se počítá s jejich dodávacím do ošlehávacích turbin 12, doplněna čerstvými broky v bodě 28, tedy broky, jež jsou pokryty či znova pokryty zinkem. Přednostně je nádrž 26 rovněž opatřena systémem 30 ovládání úrovně množství.
'
Takto je tedy tímto způsoben možné, aby byla na metalickém zinku založená vrstva mechanicky nanášena spojitým a nepřerušovaným způsobem na povrch špalíků či polotovarů ke tváření.
Takto je vrstva založená na zinku a/nebo slitina zinek/železo anebo směs zinku a železa, naneseío na na povrch kovových špalíků či polotovarů v množství 50 až 250 mg/dm2. Tato vrstva není povahou kompaktní, protože je ve skutečnosti výsledkem agregace množství zinkových a/nebo železných částic, jež jí tudíž dodávají druh mikroporézní či provzdušněné struktury. Pro některé operace tvářením za studená může být tato jediná vrstva dostatečná pro účinnou mazací funkci před vlastním postupem tváření.
U jiných aplikací, obsahujících formování obrobků se složitějšími tvary a strukturou, se může ukázat nutné nanést vrstvu mazadla na dříve nanesenou vrstvu, založenou na metalickém zinku. Mazadlo se přednostně nanáší v tekuté formě, což jí umožňuje dobře vniknout 'do podkladové vrstvy. V závislosti na množství užitého mazadla bude zachován druh nasycení předchozí vrstvy 20 založené na metalickém zinku, či úplnější pokrytí, jako je větší tloušťka posledně jmenované.
Množství použitého mazadla se bude tudíž měnit v závislosti na povaze a na přesném tvaru vyráběného obrobku. V praxi to vypadá tak, že takové množství mazadla může být efektivně nanášeno v množství až do 300 mg/dm2.
Vrstva mazadla se přednostně nanáší v kapalné formě, buď nastříkáním, nebo ponořením. Mazadlo může být zejména nanášeno v podobě vodní suspenze, založené na grafitových částicích. Je však možné počítat s nahrazením grafitu jinými mazadly, jako je molybdenový disulfid nebo teflon, či dokonce použít vodné roztoky směsných polymerů jako jsou kopolymery styrenanhydrid kyseliny maleinové v prostředí etoxylovaného alkoholu.
Konečně je také možné použít vodní polypropylenovou směs, k níž je volitelně přidán grafitový prášek, nitrid bóru, polytetrafluoroethylen, talekový prášek, stearat zinečnatý a/nebo molybdenový disulfid.
Viskozita těchto roztoků, suspenzí nebo emulzí se tradičně upravuje způsob jako takovým známým, přidáním nezbytných množství emulgátoru a/nebo zahušťovadla. Nakonec je také možné přidat k těmto mazacím kapalinám přísady, jež poskytují další ochranu kovových obrobků.
Po nanesení vrstvy založené na metalickém zinku, případně povolitelně následovaném nanesení 40 vrstvy mazadla, je pak kovový polotovar vystaven pracovnímu postupu tváření, jíínž bude hlavně kování za studená, lisování za studená či tažení drátu.
V praxi bulo možné vyrábět součásti jako hnací a turbinové hřídele prostřednictvím značného omezení třecích a deformačních jevů, často pozorovaných v předchozí technice.
45
Takové komponenty poměrně složitých tvarů byl produkovány kováním za studená s používáním lisu s 8000 kN.
Rovněž se připomíná, že válcovité polotovary použité k výrobě těchto komponent mohou být 50 přímo podrobeny první operaci mechanického nanášení vrstvy založené na metalickém zinku otryskáváním broky bez nutnosti provádět pracovní postupy přípravy tohoto kovového polotovaru jako v předchozí technice.
Jako varianta by mělo být zdůrazněno, že postup podle daného vynálezu může volitelně spojit 55 dvě operace, tedy mechanické ukládání na zinku založené vrstvy a nanesení maziva do jednoho a
-4CZ 296833 Β6 téhož kroku. Takto může být počítáno s provedením mechanického nanesení zinku ošleháváním broky, založenými na slitině oceli v přítomnosti zinkového prášku či krupice, míchaných přímo s mazivem v tuhé podobě, také v práškovém stavu, který tvoří například PTFE nebo molybdenový disulfíd.
K dokumentaci výhod poskytovaných postupem vynálezu při srovnání s tradičním předběžným zpracováním fosfátováním, jsou poskytnuty srovnávací výsledky testů simulace tření, v nichž vzorek oceli 21 B3 prochází lokální plastickou deformací použitím vnikového tělíska, provedeného z karbidu tunstenu G30, jak je uvedeno níže. Podmínky tohoto tlaku provádějícího testu jsou požity k simulaci protlačování, extruze, a tažení drátu, což jsou dvě tradiční operace velmi reprezentativní pro formování kovových obrobků tvářením za studená.
Přesné experimentální podmínky pro tento test jsou například zmiňovány v práci nazvané „Lekce ze sympozia: Poslední vývoj k tváření, Fellbach u Stuttgartu, 19. až 20. května 1999, vedené prof. dr. ing. Dr. h.c. Klausem Siegertem, Institut pro technologie tváření, Universita Stuttgart, spolu s Německou společností pro materiály, e.V., 1999“ od MAT-INFO Wekstoff-Informationens-geselschaft mbH, Hamburger Allee 26, D-60486 Frankfurt.
Dále jsou uvedeny porovnávací testy týkající se třecího koeficientu μ88, při fosfátování + mýdlo, v porovnání s mechanickým nanesením zinku + mazadla v podobě vodní grafitové suspenze, které j sou v tabulce na následuj ící stránce.
| Průměr třecích koeficientů, počítaný pro délky tření mezi 5 a 35 mm | Tažení drátu: CSRX = 14,7 %, trvalé poměrné prodloužení 0,18, kontaktní tlak =800 MPa | Tažení drátu + protlačování dopředu: CSRX = 14,7 %, trvalé poměrné prodloužení 0,18, kontaktní tlak = 800 MPa; CSRX = 31%, trvalé poměrné prodloužení 0,80, kontaktní tlak = 1380 MPa |
| fosfátování + reaktivní mýdlo | μ = 0,062 | μ = 0,10 |
| mechanické nanesení zinku + mazadlo v podobě vodní grafitové suspenze | μ = 0,054 | μ = 0,085 |
Následující porovnávací testy týkající se třecího koeficientu μ88, při fosfátování + mýdlo + olej užitý při protlačování, v porovnání s mechanickým nanesením zinku + mazadla v podobě vodní grafitové suspenze + olej užitý při protlačování.
Použitým olejem byl olej MHE 68, splňující specifikace normy ISO 65743/7.
| Průměr třecích koeficientů, počítaný pro délky tření mezi 5 a 35 mm | Tažení drátu + protlačování dopředu: CSRX = 14,7 %, trvalé poměrné prodloužení 0,18, kontaktní tlak =800 MPa; CSRX = 31 %, trvalé poměrné prodloužení 0,80, kontaktní tlak = 1380 MPa |
| fosfátování + reaktivní mýdlo + olej použitý během extruze | μ = 0,12 |
| mechanické nanesení zinku + mazadlo v podobě vodní grafitové suspenze + olej použitý během extruze | μ = 0,082 |
-5CZ 296833 B6
V tabulce je CSR poměr redukce průřezu, tedy CSR je 10Ó (di2—df2)/di2 kde je počáteční průměr a df je konečný průměr.
V tabulkách μ označuje koeficient tření, jenž představuje poměr translační ‘síly Ft, ležící v tangenciálním směru k posunutí vnikového tělíska, k síle stlačení Fn vyvíjené vnikovým tělískem v kolmém směru.
Změny postupu podle tohoto vynálezu byly založeny na úpravách hmotnosti mechanicky zinkem potažené vrstvy. Tyto změny byly prováděny mezi 0 mg/dní a 200 mg/dm2.
Výsledky studie ukazují, že u jednoduchých operací tažení drátu se v praxi zdá být dostatečnou hmotnost vrstvy zinku 50 mg/dm2.
Na druhé straně, u za sebou jdoucích kroků tažení drátu, následovaných dopředným protlačováním, představuje hmotnost vrstvy mezi 50 mg/dm2 a 100 mg/dm2 optimální hmotnost postupu podle tohoto vynálezu.
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (12)
1. Způsob pro formování kovových obrobků tvářením za studená, vyznačující se tím, že obsahuje mechanické nanášení vrstvy založené na metalickém, kovovém, zinku na volný povrch polotovaru vyráběného obrobku a tváření tohoto obrobku plastickým přetvářením.
I-
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se dodatečným nanesením vrstvy mazadla na dříve nanesenou vrstvu, založenou na metalickém zinku, před tvářecím postupem, i f
3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vy značující se tím, že vrstva založená na metalickém zinku je mechanicky nanášena prostřednictvím ošlehávání broky, majícími alespoň jednu vnější vrstvu zahrnující na zinku založenou slitinu.
· . Ϊ
4. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že vrstva založená na metalickém zinku je mechanicky nanášena ošleháváním pomocí směsi broků, vyrobených z na železe založené slitiny, a broky majícími alespoň jednu vnější vrstvu zahrnující na zinků založenou slitinu.
5. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že vrstva založená na metalickém zinku je mechanicky nanášena ošleháváním broky založenými na slitině železa v přítomnosti zinkového prášku.
6. Způsob podle jednoho z nároků laž5, vyznačující se tím, že je při něm nanášena vrstva mazadla v tekuté podobě, obzvláště použitím tekuté suspenze založené na grafitových částicích.
7. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 5, v y z n a č u j í c í se tím, že vrstva mazadla je nanášena v tuhé podobě, obzvláště v podobě molybdenového disulfidu anebo teflonu.
8. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 7, vyznačující se tím, že mechanicky nanesený povlak, formující vrstvu založenou na metalickém zinku, se skládá ze zinkových částic, směsi zinkových částic a železných částic, či jiných částic slitin zinku a železa, přednostně v množství od 50 do 250 mg/dm2.
-6CZ 296833 B6
L
9. Způsob podle jednoho ž nároků 1 až 8, vyznačující se tím, že použitá vrstva mazadla může činit až 300 mg/dm2.
10. Způsob podle jednoho z nároků laž9, vyznačující se tím, že tvářením za 5 studená je postup lisování žá Studená.
11. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 9, vyznačující se tím, že tvářením za studená je postup kování za studená nébo postup protlačování kovu, extruze.
io
12. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 9, vyznačující se tím, že postupem tváření za studená je postup tažení drátu.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9903155A FR2790983B1 (fr) | 1999-03-15 | 1999-03-15 | Procede de formage de pieces metalliques par deformation a froid |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20013309A3 CZ20013309A3 (cs) | 2002-05-15 |
| CZ296833B6 true CZ296833B6 (cs) | 2006-06-14 |
Family
ID=9543186
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20013309A CZ296833B6 (cs) | 1999-03-15 | 2000-03-15 | Zpusob pro formování kovových obrobku tvárením zastudena |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6598441B1 (cs) |
| EP (1) | EP1159097B1 (cs) |
| JP (1) | JP2002538969A (cs) |
| KR (1) | KR100602897B1 (cs) |
| AT (1) | ATE219397T1 (cs) |
| AU (1) | AU3298500A (cs) |
| BR (1) | BR0009003A (cs) |
| CA (1) | CA2368062C (cs) |
| CZ (1) | CZ296833B6 (cs) |
| DE (1) | DE60000228T2 (cs) |
| ES (1) | ES2177512T3 (cs) |
| FR (1) | FR2790983B1 (cs) |
| HU (1) | HUP0200233A2 (cs) |
| MX (1) | MXPA01009377A (cs) |
| PL (1) | PL198112B1 (cs) |
| TR (1) | TR200102686T2 (cs) |
| WO (1) | WO2000054907A1 (cs) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1299838C (zh) * | 2005-01-28 | 2007-02-14 | 武汉理工大学 | 冷锻用坯料复合润滑膜涂覆方法 |
| US8113025B2 (en) * | 2007-09-10 | 2012-02-14 | Tapphorn Ralph M | Technique and process for controlling material properties during impact consolidation of powders |
| US8065898B2 (en) * | 2008-07-29 | 2011-11-29 | Hamilton Sundstrand Corporation | Method and article for improved adhesion of fatigue-prone components |
| JP5680998B2 (ja) * | 2011-03-07 | 2015-03-04 | 日本パーカライジング株式会社 | 塑性加工用潤滑被膜の形成方法 |
| KR102453133B1 (ko) * | 2022-04-27 | 2022-10-11 | (주)티플랙스 | 봉강제조장치 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1041620A (en) * | 1964-06-16 | 1966-09-07 | Huettenwerk Oberhausen Ag | Improvements in or relating to processes for coating steel surfaces with layers of corrosion-resisting metal |
| FR2407034A1 (fr) * | 1977-10-26 | 1979-05-25 | Bbc Brown Boveri & Cie | Procede d'estampage isothermique d'une piece metallique |
| US4753094A (en) * | 1986-06-19 | 1988-06-28 | Spears Richard L | Apparatus and method of powder-metal peen coating metallic surfaces |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3574658A (en) * | 1967-12-22 | 1971-04-13 | Ball Brothers Res Corp | Dry-lubricated surface and method of producing such surfaces |
| US3754976A (en) * | 1971-12-06 | 1973-08-28 | Nasa | Peen plating |
| JPS599312B2 (ja) * | 1979-09-13 | 1984-03-01 | 同和鉄粉工業株式会社 | ブラスト用材料およびこの材料を使用した表面処理法 |
| JPS5848666A (ja) * | 1981-09-16 | 1983-03-22 | Hikifune:Kk | メカニカルプレ−テイング被膜及びその形成方法 |
| US4457150A (en) * | 1982-02-11 | 1984-07-03 | National Steel Corporation | Method of forming D&I cans from coated steel |
| US4552784A (en) * | 1984-03-19 | 1985-11-12 | The United States Of America As Represented By The United States National Aeronautics And Space Administration | Method of coating a substrate with a rapidly solidified metal |
| DE3571562D1 (en) * | 1984-05-21 | 1989-08-24 | Sumitomo Metal Ind | Method for continuous drawing of wire rod |
| JPS6138870A (ja) * | 1984-07-30 | 1986-02-24 | Dowa Teppun Kogyo Kk | メカニカルプレ−テイング用混合粉体およびこれを使用した連続メカニカルプレ−テイング法 |
| JPS6167773A (ja) * | 1984-09-11 | 1986-04-07 | Nippon Dakuro Shamrock:Kk | 金属表面処理法 |
| JPS61269929A (ja) * | 1985-05-24 | 1986-11-29 | Nippon Parkerizing Co Ltd | 金属材料の潤滑処理方法 |
| JPS6268647A (ja) * | 1985-09-21 | 1987-03-28 | Dowa Teppun Kogyo Kk | 塑性加工用金属材料における潤滑性金属被膜の製造方法 |
| JPS63130236A (ja) * | 1986-11-18 | 1988-06-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 冷間鍛造用鋼の潤滑処理方法 |
| US4876837A (en) * | 1988-08-22 | 1989-10-31 | Usg Interiors, Inc. | Corner bead structure |
| JP2988147B2 (ja) * | 1992-08-28 | 1999-12-06 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質層およびＦｅ合金層を複合被覆してなる切削工具およびその製造方法 |
| FR2710866B1 (fr) * | 1993-10-08 | 1995-12-29 | Entrepose Montalev | Procédé et installation de nettoyage de pièces revêtues. |
| JPH0899116A (ja) * | 1994-09-30 | 1996-04-16 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | 溶接用鋼線材の伸線方法 |
| JP3256108B2 (ja) * | 1995-08-07 | 2002-02-12 | スカイアルミニウム株式会社 | しごき加工を施して使用されるｄｉ缶胴用アルミニウム合金圧延板 |
| JP3517522B2 (ja) * | 1996-06-21 | 2004-04-12 | 日本パーカライジング株式会社 | 金属材料の冷間塑性加工用水系潤滑剤 |
| JP3122616B2 (ja) * | 1996-07-17 | 2001-01-09 | 株式会社神戸製鋼所 | 深絞り加工性および塗膜密着性に優れた潤滑性樹脂被覆金属板 |
| JP3025228B2 (ja) * | 1997-12-19 | 2000-03-27 | 株式会社メタルアート | 歯車の成形方法 |
| JP3108710B2 (ja) * | 1997-12-26 | 2000-11-13 | 株式会社メタルアート | 変速用歯車の製造方法 |
-
1999
- 1999-03-15 FR FR9903155A patent/FR2790983B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-03-15 AU AU32985/00A patent/AU3298500A/en not_active Abandoned
- 2000-03-15 KR KR1020017011652A patent/KR100602897B1/ko active IP Right Grant
- 2000-03-15 ES ES00910954T patent/ES2177512T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-03-15 US US09/936,459 patent/US6598441B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-03-15 EP EP00910954A patent/EP1159097B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2000-03-15 JP JP2000604969A patent/JP2002538969A/ja active Pending
- 2000-03-15 CZ CZ20013309A patent/CZ296833B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2000-03-15 TR TR2001/02686T patent/TR200102686T2/xx unknown
- 2000-03-15 BR BR0009003-4A patent/BR0009003A/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-03-15 HU HU0200233A patent/HUP0200233A2/hu unknown
- 2000-03-15 CA CA002368062A patent/CA2368062C/fr not_active Expired - Lifetime
- 2000-03-15 MX MXPA01009377A patent/MXPA01009377A/es active IP Right Grant
- 2000-03-15 PL PL354612A patent/PL198112B1/pl unknown
- 2000-03-15 WO PCT/FR2000/000630 patent/WO2000054907A1/fr active IP Right Grant
- 2000-03-15 DE DE60000228T patent/DE60000228T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-03-15 AT AT00910954T patent/ATE219397T1/de active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1041620A (en) * | 1964-06-16 | 1966-09-07 | Huettenwerk Oberhausen Ag | Improvements in or relating to processes for coating steel surfaces with layers of corrosion-resisting metal |
| FR2407034A1 (fr) * | 1977-10-26 | 1979-05-25 | Bbc Brown Boveri & Cie | Procede d'estampage isothermique d'une piece metallique |
| US4753094A (en) * | 1986-06-19 | 1988-06-28 | Spears Richard L | Apparatus and method of powder-metal peen coating metallic surfaces |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2000054907A1 (fr) | 2000-09-21 |
| ES2177512T3 (es) | 2002-12-16 |
| DE60000228D1 (de) | 2002-07-25 |
| FR2790983B1 (fr) | 2001-06-22 |
| ATE219397T1 (de) | 2002-07-15 |
| FR2790983A1 (fr) | 2000-09-22 |
| AU3298500A (en) | 2000-10-04 |
| CA2368062C (fr) | 2008-09-23 |
| KR100602897B1 (ko) | 2006-07-20 |
| CA2368062A1 (fr) | 2000-09-21 |
| DE60000228T2 (de) | 2003-02-27 |
| JP2002538969A (ja) | 2002-11-19 |
| CZ20013309A3 (cs) | 2002-05-15 |
| US6598441B1 (en) | 2003-07-29 |
| MXPA01009377A (es) | 2003-06-06 |
| HUP0200233A2 (en) | 2002-05-29 |
| PL354612A1 (en) | 2004-02-09 |
| PL198112B1 (pl) | 2008-05-30 |
| BR0009003A (pt) | 2002-01-02 |
| EP1159097A1 (fr) | 2001-12-05 |
| TR200102686T2 (tr) | 2002-03-21 |
| EP1159097B1 (fr) | 2002-06-19 |
| KR20020007326A (ko) | 2002-01-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7128948B2 (en) | Sprayed preforms for forming structural members | |
| Hussain et al. | Tool and lubrication for negative incremental forming of a commercially pure titanium sheet | |
| JP4271573B2 (ja) | ヘッダー加工用金属線材の製造方法 | |
| EP3597339B1 (en) | Electrode wire for electro-discharge machining and method for manufacturing the same | |
| CN101716716B (zh) | 一种钛材t型管件胀形方法 | |
| CZ296833B6 (cs) | Zpusob pro formování kovových obrobku tvárením zastudena | |
| KR100792278B1 (ko) | 인산염 피막 냉간 압조용 스테인리스 강선 및 이를 이용한직결 나사 | |
| KR20130124148A (ko) | 금속 재료 소성 가공용 윤활제 조성물, 윤활 피막 및 이것을 구비한 피복 금속 재료, 및 피복 금속 재료의 제조 방법 | |
| JP4054539B2 (ja) | 傾斜型２層潤滑皮膜を有する塑性加工用金属材料の製造方法 | |
| CN101747980A (zh) | 一种用于摆动辗压成形的润滑剂及其使用方法 | |
| JP3778026B2 (ja) | 冷間伸線加工用潤滑剤、冷間伸線材およびその製造方法 | |
| KR101523546B1 (ko) | 냉간압조용 소성가공 금속 재료의 비인피막 처리방법 | |
| EP1360338A2 (en) | Manufacturing process for making engine components of high carbon content steel using cold forming techniques | |
| JP3744392B2 (ja) | 金属線材およびその製造方法 | |
| Güneş et al. | A Comparative Study: Zinc Phosphate-Soap Coating Versus Polymer Based Coating in Cold Forward Extrusion | |
| JP4797915B2 (ja) | 冷間鍛造用鋼線の製造方法 | |
| JPS63174748A (ja) | 冷間鍛造用Ｔｉ及びＴｉ合金線材の連続伸線方法 | |
| JP2004009135A (ja) | 締結部品の製造方法及び締結部品 | |
| JPH1150080A (ja) | 伸線用ダイス前潤滑剤及び高強度ボルト用母材の潤滑処理方法 | |
| CN118831989A (en) | Method for prolonging service life of 7-series aluminum alloy mold | |
| JP5171221B2 (ja) | 塑性加工用金属材料およびその製造方法 | |
| JPS63174749A (ja) | プレス用Ｔｉ及びＴｉ合金材の潤滑処理方法 | |
| JPH1046364A (ja) | 黄銅材及びその製造方法、黄銅製品及びその製造方法並びに水栓金具部品及びその製造方法 | |
| Wagener et al. | Forming parameters and mechanical properties of cold extruded MMCs of aluminium alloy matrix | |
| JPS6174725A (ja) | 管の冷間抽伸方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20190315 |