CZ290603B6 - Tepelně odolná ocel - Google Patents
Tepelně odolná ocel Download PDFInfo
- Publication number
- CZ290603B6 CZ290603B6 CZ19981996A CZ199698A CZ290603B6 CZ 290603 B6 CZ290603 B6 CZ 290603B6 CZ 19981996 A CZ19981996 A CZ 19981996A CZ 199698 A CZ199698 A CZ 199698A CZ 290603 B6 CZ290603 B6 CZ 290603B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- weight
- materials
- heat
- content
- percent
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 77
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 77
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 50
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 25
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 12
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 8
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 8
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 26
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 claims description 10
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- QEFYFXOXNSNQGX-UHFFFAOYSA-N neodymium atom Chemical compound [Nd] QEFYFXOXNSNQGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 8
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 147
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 49
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 20
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 19
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 12
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 11
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 8
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 7
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 6
- 239000000047 product Substances 0.000 description 6
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 5
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 4
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 2
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000007788 roughening Methods 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 238000009489 vacuum treatment Methods 0.000 description 2
- 101100502719 Bacillus subtilis (strain 168) feuA gene Proteins 0.000 description 1
- 101100167306 Escherichia coli (strain K12) cirA gene Proteins 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- -1 carbon) forms carbides Chemical class 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 description 1
- 230000002939 deleterious effect Effects 0.000 description 1
- 238000006392 deoxygenation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000002803 fossil fuel Substances 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 239000003779 heat-resistant material Substances 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Tepeln odoln ocel obsahuje 0,05 a 0,15 hmotnostn ch % uhl ku, 0,01 a 0,1 hmotnostn ch % k°em ku, 0,01 a 1 hmotnostn ch % manganu, 8 a 11 hmotnostn ch % chromu, 0,1 a 0,3 hmotnostn ch % vanadu, celkov 0,01 a 0,2 hmotnostn ch % niobu a tantalu, 0,001 a 0,01 hmotnostn ch % dus ku, 0,01 a 0,5 hmotnostn ch % molybdenu, 0,9 a 3,5 hmotnostn ch % wolframu, 0,1 a 4,5 hmotnostn ch % kobaltu, 0,001 a 0,01 hmotnostn ch % boru a zbytek tvo° elezo a vedlej p° m si. Tepeln odoln ocel m e rovn s v²hodou obsahovat 0,1 a 0,8 hmotnostn ch % niklu. Je vhodn pro rotory parn ch turb n, pou van²ch p°i teplot ch 593 .degree.C a vy ch.\
Description
Oblast techniky
Tento vynález se týká staveních materiálů použitých v tepelných elektrárnách, které vyžadují použití tepelně odolné oceli. Přesněji se týká materiálů rotorů parních turbín používaných v generátorech elektřiny tepelných elektráren a v kovových ocelových výrobcích používaných v elektrických generátorech.
Dosavadní stav techniky
Mezi tepelně odolné oceli, které jsou používané v parních turbínách elektrických generátorů a v rotorech vysokotepelných turbín, patří CrMoV oceli a 12Cr oceli. Z nich je použití CrMoV oceli omezeno pouze na zařízení, v nichž se teplota páry pohybuje do 566 °C, a to kvůli omezené teplotní pevnosti této oceli. Na druhou stranu mají materiály rotoru založené na 12Cr oceli (tak, jak je například uvedeno v japonské patentovém spisu JP (A) č. 40-004137 z r. 1965 a podobně) mnohem lepší pevnost za vysokých teplot než CrMoV ocel a proto mohou být používány v zařízeních, v nichž se teplota páry' pohybuje až k 593 °C. Přesto, když teplota páry přesáhne 593 °C, mají tyto materiály nedostatečnou tepelnou pevnost a mohou být jen stěží použity na rotory parních turbín.
Nyní bude detailněji vysvětlen pojem 12Cr ocel. Termín 12Cr ocel označuje skupinu materiálů obsahujících právě 12 % Cr, které vznikly z tepelně odolné oceli vynalezené v Anglii. Ve složení materiálů této skupiny byly každoročně zvyšovány obsahy legujících prvků, a to kvůli zvýšení pevnosti za vysokých teplot, ale zvýšení množství vsázky se projevilo oddělováním legujících prvků. Z těchto a jiných důvodů je současná situace taková, že pokud není snížen obsah Cr, může se tvořit δ-železitan. Přesto, že může být nyní obsah Cr v těchto materiálech snížen až na 8 %, je tato skupina materiálů jmenovitě označena jako „12Cr ocel“ v širším slova smyslu, protože v počátečním stádiu vývoje vyl obsah Cr 12%. Aktuální obsah Cr v těchto materiálech se nicméně pohybuje v rozmezí od 8 do 13 %. materiály s 9 % a menším obsahem Cr mohou být také označovány jako „9% Cr ocel“.
Podstata vynálezu
Záměrem současného vynálezu je poskytnout tepelně odolné oceli, což jsou materiály založené na 12Cr oceli, které mají vynikající teplotní pevnost a mohou být použity i tam, kde s teplota páry pohybuje okolo 593 °C, ale může být i vyšší. Tato ocel může být použita také k výrobě kovaných ocelových výrobků jako rotorů parních turbín používaných ve vysokých teplotách.
Uvedený úkol splňuje tepelně odolná ocel obsahující 8 až 11 % hmotnostních chrómu, podle vynálezu, jehož podstatou je, že dále obsahuje 0,05 až 0,15 % hmotnostních uhlíku, 0,01 až 0,1 % hmotnostních křemíku, 0,01 až 1 % hmotnostních manganu, 0,1 až 0,3 % hmotnostních vanadu, celkově 0,01 až 0,2 % hmotnostních niobu a tantalu, 0,001 až 0,01 % hmotnostních dusíku, 0,01 a 0,5 % hmotnostních molybdenu, 0,9 až 3,5 % hmotnostních wolframu, 0,1 až 4,5 % hmotnostních kobaltu, 0,001 až 0,01 % hmotnostních boru a zbytek tvoří železo a vedlejší příměsi.
Podle uvedeného provedení obsahuje tepelně odolná ocel podle vynálezu 0,01 až 0,1 % hmotnostních manganu.
Podle dalšího výhodného provedení obsahuje tepelně odolná ocel podle vynálezu 0,1 až 0,8 % hmotnostních niklu.
- 1 CZ 290603 B6
Podle dalšího výhodného provedení obsahuje tepelně odolná ocel podle vynálezu 0.1 až 0,8 % hmotnostních niklu.
Podle dalšího výhodného provedení obsahuje tepelně odolná ocel podle vynálezu 0,001 až 0,2 % hmotnostních neodymu.
Podle dalšího výhodného provedení obsahuje tepelně odolná ocel podle vy nálezu 0,001 až 0,2 % hmotnostních hafnia.
Podle ještě dalšího výhodného provedení obsahuje tepelně odolná ocel podle vynálezu 0,001 až 0,2 % hmotnostních neodymu.
Tento vynález poskytuje vynikající tepelně odolné oceli, které v dřívější technice nebyly známá. Výsledkem je, že nyní bude možné zvýšit provozní teploty různých konstrukčních prvků používaných v elektrárnách. Materiály tohoto vynálezu vykazují výbornou pevnost za vysokých teplot, především pokud jsou používány k výrobě rotorů parních turbín pracujících ve vysokých teplotách, a proto je vhodné používat je v extrémně kritických tlakových pohonných jednotkách, v nichž se teplota páry pohybuje nad 593 °C. Na základě těchto výsledků může byt řečeno, že pokud jsou materiály tohoto vynálezu používány k výrobě různých staveních prvků používaných v elektrárnách, mohou umožnit další nárůst provozní teploty v nejnovějších extrémně kritických tlakových pohonných jednotkách, čímž umožní nejen úsporu fosilních paliv, ale také snížení množství uvolněného oxidu uhličitého.
Příklady provedení vynálezu
Současní vynálezci prováděli intenzivní výzkumy, aby zdokonalili pevnost za vysokých teplot použitím vysoko -Cr oceli jako základního materiálu, a aby přímo kontrolovali obsah a druhy legujících prvků a objevili nové tepelně odolné oceli mající pevnost za vysokých teplot, která u obvyklých materiálů nebyla pozorována.
Jako první přednostní provedení nabízí současný vynález tepelně odolnou ocel obsahující 0,05 až 0,15 hmotnostních % uhlíku, 0,01 až 0,1 hmotnostních % křemíku, 0,01 až 1 hmotnostních % manganu, 8 až 11 hmotnostních % chrómu, 0,1 až 0,8 hmotnostních % niklu, 0,1 až 0,3 hmotnostních % vanadu, celkově 0,01 až 0,2 hmotnostních % niobu a tantalu, 0,001 až 0,01 hmotnostních % dusíku, 0,01 až 0,5 hmotnostních % molybdenu, 0,9 až 3,5 hmotnostních % wolframu, 0,1 až 4,5 hmotnostních % kobaltu, 0,001 až 0,01 hmotnostních % boru a zbytek tvoří železo a vedlejší příměsi.
Důvody pro obsahová omezení ve výše zmíněné tepelně odolné oceli současného vynálezu jsou popsány níže.
C (uhlík) tvoří karbidy a tím přispívá ke zvýšení meze pevnosti při tečení. V obvykle používaném 12Cr typu oceli je k C přidáván N a dohromady tvoří karbonitridy, které způsobují zvýšení pevnosti za vysokých teplot. Ale v tepelně odolných ocelích tohoto vynálezu je N v podstatě odstraněn a zdokonalení pevnosti za vysokých teplot spočívá ve struktuře karbidů, takže je obsah C vyšší než v obvyklých typech 12Cr ocelí. Pokud je obsah C menší než 0,05 hmotnostních %, není pomocí struktury karbidů dosaženo dostatečného účinku. Pokud je obsah C větší než 0,15 hmotnostních %, mohou se karbidy během používání nahromadit a tvořit hrubá zrna, která způsobují snížení dlouhodobé pevnosti za vysokých teplot. Proto by se měl obsah C pohybovat v rozmezí od 0,05 až do 0,15 hmotnostních %. Nejvhodnější rozmezí je od 0,08 do 0,13 hmotnostních %.
Si (křemík) je účinný jako odkysličovadlo. Pokud je jeho obsah nižší než 0,01 hmotnostních %, není v tomto ohledu dosaženo dostatečného účinku. Mimoto Si způsobuje snížení pevnosti za vysokých teplot a především meze pevnosti při tečení. S ohledem na požadavek, aby byly oceli současného vynálezu podrobeny vakuovému zpracování (př. vakuový odkysličovací proces uhlíku), by měl být Si v minimálním množství přidáván při výrobě oceli. Obsah si by se měl tudíž pohybovat v rozmezí od 0,01 do 0,1 hmotnostních %. Nejvhodnější rozmezí je od 0,03 do 0,08 hmotnostních %.
Mn (mangan) je složka, která je také použitelná jako odkysličovadlo. Mimoto zabraňuje tvorbě δ-železitanu. Na druhou stranu způsobí přidání velkého množství tohoto prvku snížení meze pevnosti při tečení. Proto je přidání více než 1 hmotnostního % Mn nežádoucí. Dále Mn také reaguje se S, která tuje obsažena jako nečistota a tvoří MnS, čímž odstraňuje škodlivé účinky S. S ohledem na výkovky při výrobě oceli je obsah minimálně 0,1 hmotnostních % Mn z cenového hlediska výhodný, protože usnadňuje kontrolu odpadu. Proto by se měl obsah Mn pohybovat v rozmezí od 0,1 do 1 hmotnostního %.
Cr (chrom) tvoří karbid a tím přispívá ke zvýšení meze pevnosti při tečení. Mimoto se Cr rozpouští v základní hmotě, čímž zlepšuje pevnost proti oxidaci a také přispívá ke zlepšení pevnosti za vysokých teplot, protože zpevňuje samotnou základní hmotu. Pokud je obsah Cr menší než 8 hmotnostních %, nemůže být dosaženo dostatečného účinku. Na druhou stranu, pokud je jeho obsah vyšší než 11 hmotnostních %, bude tu tendence k tvorbě δ-železitanu, který způsobí snížení pevnosti a houževnatosti, i když to může záviset i na jiných legujících prvcích. Proto by se obsah Cr měl pohybovat v rozmezí od 8 do 11 hmotnostních %. Nejvhodnější rozmezí je od 9,5 do 10,8 hmotnostních %.
Ni (nikl) je prvek, který je účinný ve zlepšování houževnatosti. Mimoto Ni také snižuje Cr ekvivalent a tím zabraňuje tvorbě δ-železitanu. Ale vzhledem k tomu, že přidání tohoto prvku může způsobit snížení meze pevnosti při tečení, je vhodné přidávat Ni v požadovaném minimálním množství. V současném vynálezu je kvůli tomu, aby se projevily účinky Ni, přidáván Co, takže funkci Ni může splňovat i Co. Ale protože je Co drahý prvek, je z ekonomického hlediska nezbytné snížit jeho obsah jak možná nejvíce. Proto se přidáním ne více než 0,8 hmotnostních % Ni tvorba δ-žeiezitanu snižuje, i když to může záviset i na jiných legujících prvcích. Jeho nejnižší hranice je stanovena na 0,1 hmotnostních % s ohledem na množství Ni, který je obvykle začleněn jako vedlejší příměs. Proto by se měl obsah Ni pohybovat v rozmezí od 0,1 do 0,8 hmotnostních %.
V (vanad) tvoří karbonitridy a tím zlepšuje mezi pevnosti při tečení. Pokud je jeho obsah nižší než 0,1 hmotnostních %, nemůže být dosaženo dostatečného výsledku. Na druhou stranu, nárůst jeho obsahuje na hodnotu vyšší než 0,3 hmotnostních % může také způsobit snížení meze pevnosti při tečení, a mimoto může způsobit i snížení houževnatosti. Proto by se měl obsah
V pohybovat v rozmezí od 0,1 do 0,3 hmotnostních %. Nejvhodnější rozmezí je mezi 0,15 až 0,25 hmotnostními %.
Nb (niob) a Ta (tantal) tvoří karbonitridy a tím přispívají ke zlepšení pevnosti za vysokých teplot. V ocelích tohoto vynálezu je obsah N omezen a proto tvoří tyto prvky převážně karbidy. Mimoto způsobují, že se čistší karbidy (M23C6) za vysoké teploty srážejí a tím přispívají ke zvýšení dlouhodobé meze pevnosti při tečení. Pokud je jejich celkový obsah nižší než 0,01 hmotnostních %, nemůže být dosaženo žádného prospěšného účinku. Na druhou stranu, pokud je jejich celkový obsah vyšší než 0,2 hmotnostních %, karbidy Nb a Ta vzniklé během výroby ocelových prutů se v základní hmotě během tepelného zpracování (rozpouštěcí zpracování za teploty od 980 do 1150 °C) plně nerozpustí a mohou během používání zdrsnět a způsobit snížení dlouhodobé meze pevnosti při tečení. Proto by se měl celkový obsah Nb a Ta pohybovat v rozmezí od 0,01 do 0,2 hmotnostních %. Nejvhodnější rozmezí je mezi 0,03 až 0,07 hmotnostních %.
-3 CZ 290603 B6
N (dusík) tvoří spolu s C a legujícími prvky karbonitridy a tím přispívá ke zlepšení pevnosti za vysokých teplot. Ale, jak už bylo dříve popsáno, tepelně odolná ocel tohoto vynálezu je materiál, ve kterém není pevnost za vysokých teplot zvýšena tím že se srážejí karbonitridy, ale tím, že se srážejí samotné karbidy. V tomto ohledu se tento vynález výrazně liší od dřívějšího stavu techniky. Proto je N příměs, která musí být redukována. Důvod, proč je N na rozdíl od dřívějšího stavu techniky pokládán v současné oceli za nečistotu spočívá v tom, že efektivnější metodou zlepšení pevnosti za vysokých teplot je přidání B, nežli srážení karbonitridů, jak bude popsáno později. V oceli se N snadno spojuje sB a vytvářejí spolu nekovový vměstek, BN. Proto je účinek B přidaného do oceli obsahující N tímto N zrušen a B nemůže způsobit dostatečné zlepšení pevnosti za vysokých teplot. Takže, v ostrém kontrastu s tradičními materiály, není N samostatně přidáván do tepelně odolné oceli současného vynálezu. Naopak proces vakuového zpracování nebo podobný proces může být používán k odstranění co největšího množství N pocházejícího ze vzduchu. Pokud je obsah N vyšší než 0,01 hmotnostních %, může se N sloučit s B, jak je popsáno výše a může znemožnit dosažení dostatečného účinku B. Ale pokud je množství N sníženo na 0,01 hmotnostních % a méně, působí B v tuhém roztoku efektivně a tím přispívá ke zlepšení pevnosti za vysokých teplot. Proto se přípustný obsah N pohybuje od 0,01 hmotnostních %.
Mo (molybden) se spolu s W (wolfram) rozpouští v základní hmotě a tím zvyšuje mez pevnosti při tečení. Pokud je Mo přidáván sám, může být použito množství okolo asi 1,5 hmotnostních %. Ale pokud je přidáván také W, jako v případě materiálů tohoto vynálezu, pevnost za vysokých teplot zvyšuje spíše W. Mimoto, pokud jsou Mo a W přidávány v nadměrně velkých množstvích, může se vytvářet δ-železitan, který snižuje mez pevnosti při tečení. Proto by, s ohledem na rovnováhu s obsahem W, neměl být obsah Mo vyšší než 0,5 hmotnostních %. Mimoto, vzhledem ktomu, že přidání W samotného nezajistí odpovídající pevnost za vysokých teplot, je potřeba přidat alespoň nepatrné množství Mo. To znamená, že obsah Mo by neměl být menší než 0,01 hmotnostních %. Proto by se měl obsah Mo pohybovat v rozmezí od 0,01 do 0,5 hmotnostních %. Nejvhodnější rozmezí od 0,1 do 0,25 hmotnostních %.
Jak je zmíněno výše, rozpouští se W společně s Mo v základní hmotě a tím zvyšuje mez pevnosti při tečení. W je prvek, který vykazuje silnější zpevňovací efekt tuhého roztoku nežli Mo a který je z tohoto důvodu účinný při zvyšování pevnosti za vysokých teplot. Ale pokud je W přidáván v nadměrně velkých množstvích, vznikne příliš mnoho δ-železitanu a zbytkové fáze, což způsobí snížení meze pevnosti při tečení. Proto by se, s ohledem na rovnováhu obsahu Mo, měl obsah W pohybovat v rozmezí od 0,9 do 3,5 hmotnostních %. Nejvhodnější rozmezí je od 1,5 do 2,8 hmotnostních %.
Co (kobalt) se rozpouští v základní hmotě a tím potlačuje tvorbu δ-železitanu. Ale, na rozdíl od Ni, Co nesnižuje pevnost za vysokých teplot. Proto, pokud je přidán Co, mohou být zpevňovací prvky (např.: Cr, W a Mo) přidány ve větším množství, než v případě, kdy Co přidán nebyl. Výsledkem je možnost dosažení vysoké meze pevnosti při tečení. Co má navíc také schopnost zvýšit pevnost materiálu zabraňující měknutí a proto účinně minimalizuje měknutí materiálu během používání. Tyto účinky se projeví po přidání takového množství Co, které nesmí být nižší než 0,1 hmotnostních %, i když to může záviset i na obsahu jiných prvků. Ale ve složkovém systému tepelně odolné oceli tohoto vynálezu má Co, po přidání více než 4,5 hmotnostních %, tendenci vyvolat tvorbu intermetalických sloučenin, jako například δ-fáze. Pokud takovéto intermetalické sloučeniny vzniknou, materiál se může stát křehkým. Navíc to také povede ke snížení dlouhodobé meze pevnosti při tečení. Proto by se měl obsah Co pohybovat v rozmezí od 0,1 do 4,5 hmotnostních %. Nejvhodnější rozmezí je od 2 do 4 hmotnostních %.
B (bor) má schopnost zvýšit hraniční pevnost zrn a tím přispívá ke zvýšení meze pevnosti při tečení. Zejména ocel podle tohoto vynálezu je materiál navržený tak, že již výše zmíněný účinek B se projeví v největším možném rozsahu. K. tomuto účelu je snížen obsah N, který potlačuje účinky B, jak je popsáno dříve, aby přidaný B mohl náležitě fungovat. Ale když je B přidán v nepřiměřeně velkých množstvích, může být zhoršena schopnost tepelného zpracování a navíc
-4CZ 290603 B6 může dojít ke snížení houževnatosti. Na druhou stranu, nižší obsah B než 0,001 hmotnostních % může zabránit v dosažení dostatečného účinku. Proto by se měl obsah B pohybovat v rozmezí od 0,001 do 0,01 hmotnostních %. Nej vhodnější rozmezí je od 0,003 do 0,007 hmotnostních %.
Jako druhé přednostní provedení nabízí současný vynález tepelně odolnou ocel obsahující 0,05 až 0,15 hmotnostních % uhlíku, 0,01 až 0,1 hmotnostních % křemíku, 0,01 až 0,1 hmotnostních % manganu, 8 až 11 hmotnostních % chrómu, 0,1 až 0,8 hmotnostních % niklu, 0,1 až 0,3 hmotnostních % vanadu, celkově 0,01 až 0,2 hmotnostních % niobu a tantalu, 0,001 až 0,01 hmotnostních % dusíku, 0,01 až 0,5 hmotnostních % molybdenu, 0,9 až 3,5 hmotnostních % wolframu, 0,1 až 4,5 hmotnostních % kobaltu, 0,001 až 0,01 hmotnostních % boru a zbytek tvoří železo a vedlejší příměsi.
Důvody pro obsahová omezení ve výše zmíněné tepelně odolné oceli tohoto vynálezu jsou popsány níže. Mimo Mn jsou ovšem tyto důvody stejné jako důvody popsané v souvislosti s prvním provedením a proto jsou vynechány. Zde je vysvětlen důvod, proč je obsah Mn omezen více. Jak je popsáno v souvislosti s prvním provedením, Mn je prvek, který je efektivní jako odkysličovadlo. Mimoto Mn také zabraňuje tvorbě δ-železitanu. Ale, jak je již dříve popsáno, přidání tohoto prvku způsobuje snížení meze pevnosti při tečení, stejně jako přidání Ni. Proto je nezbytné obsah Mn minimalizovat. Zvláště pokud je obsah Mn omezen na 0,1 a méně hmotnostních %, dojde ke zřetelnému zvýšení meze pevnosti při tečení.
Kromě toho Mn také reaguje se S, která je obsažena jako nečistota, a tvoří spolu MnS, čímž slouží Mn k odstranění škodlivého účinku S. Z tohoto důvodu je nezbytné přidávat Mn v množství, které nesmí být nižší než 0,01 hmotnostních %. Proto je obsah Mn omezen do rozmezí od 0,01 do 0,1 hmotnostních %.
Jako třetí přednostní provedení nabízí vynález tepelně odolnou ocel obsahující 0,05 až 0,15 hmotnostních % uhlíku, 0,01 až 0,1 hmotnostních % křemíku, 0,01 až 1 hmotnostní % manganu, 8 až 11 hmotnostních % chrómu, 0,1 až 0,3 hmotnostních % vanadu, celkově 0,01 až 0,2 hmotnostních % niobu a tantalu, 0,001 až 0,01 hmotnostních % dusíku, 0,01 až 0,5 hmotnostních % molybdenu, 0,9 až 3,5 hmotnostních % wolframu, 0,1 až 4,5 hmotnostních % kobaltu, 0,001 až 0,01 hmotnostních % boru a zbytek tvoří železo a vedlejší příměsi.
Důvody pro obsahová omezení ve výše zmíněné tepelně odolné oceli současného vynálezu jsou následující. Sloužení třetího provedení je stejné jako složení prvního provedení, kromě toho, že zde není přidáván žádný Ni (nikl), na rozdíl od prvního a druhého provedení. Důvod, proč je Ni vypuštěn, je proto nyní vysvětlen.
V souvislosti s tím, co je objasněno v prvním a druhém provedení, se Ni rozpouští v základní hmotě a tím zabraňuje tvorbě δ-železitanu. Dále Ni účinně zvyšuje houževnatost. Ale, jak je již popsáno výše, přidání Ni způsobí snížení meze pevnosti při tečení. Proto je nezbytné obsah Ni minimalizovat. V materiálu rotoru podle tohoto vynálezu mohou být účinky Ni (např. zlepšení houževnatosti) dosaženy přidáním Co na místo Ni. Proto může být přidání Ni, který má škodlivý vliv na mez pevnosti při tečení, nahrazeno přidáním vhodně zvolených prvků (např. Co, C a N) tak, aby zabránilo vzniku δ-železitanu. Toto vynechání Ni umožňuje, ve srovnání s materiály rotoru obsahujícími Ni, dosáhnout mnohem vyšší meze pevnosti při tečení. Tak by mělo být složení tepelně odolné oceli takové, že ačkoli je přítomnost Ni, který je v základním materiálu považován za nečistotu, povolena, je Ni v podstatě odstraněn.
Jako čtvrté přednostní provedení nabízí současný vynález tepelně odolnou ocel obsahující 0,05 až 0,15 hmotnostních % uhlíku, 0,01 až 0,1 hmotnostních % křemíku, 0,01 až 0,1 hmotnostních % manganu, 8 až 11 hmotnostních % chrómu, 0,1 až 0,3 hmotnostních % vanadu, celkově 0,01 až 0,2 hmotnostních % niobu a tantalu, 0,001 až 0,01 hmotnostních % dusíku, 0,01 až 0,5 hmotnostních % molybdenu, 0,9 až 3,5 hmotnostních % wolframu, 0,1 až 4,5 hmotnostních % kobaltu, 0,001 až 0,01 hmotnostních % boru a zbytek tvoří železo a vedlejší příměsi.
-5CZ 290603 B6
Důvody pro obsahová omezení ve výše zmíněné tepelně odolné oceli současného vynálezu jsou následující. Složení čtvrtého provedení je založeno na složení prvního provedení, kromě toho, že je vymezeno užší rozmezí pro obsah Mn v souvislosti s důvody popsanými v druhém provedení a přidání Ni je vynecháno v souvislosti s důvody popsanými ve třetím provedení. Důvody pro obsahová omezení ve čtvrtém provedení již byly popsány v souvislosti s prvním až třetím provedením a proto jsou zde vynechány.
Jako páté přednostní provedení nabízí současný vynález tepelně odolnou ocel shodnou s jakýmkoli provedením od prvního do čtvrtého, která ale navíc obsahuje 0,001 až 0,2 hmotnostních % neodymu.
Důvody pro obsahová omezení ve výše zmíněné tepelně odolné oceli současného vynálezu jsou popsány níže, přičemž důvody, které byly popsány v souvislosti s prvním až čtvrtým provedením jsou vynechány. Zde je vysvětlen důvod, proč je na rozdíl od prvního až čtvrtého provedení nově přidáván Nd (neodym).
Nd tvoří karbidy a nitridy, které jsou nakonec rozptýleny do základní hmoty a tím zvyšují pevnost za vysokých teplot a zejména mez pevnosti při tečení. Navíc je možné, že se nějaký Nd rozpouští v základní hmotě a tím zvyšuje zpevňování tuhého roztoku. Tyto účinky jsou patrné dokonce i po přidání pouze malého množství Nd. Ve skutečnosti jsou tyto účinky patrné už po přidání 0,001 hmotnostních % Nd. Přidání nepřiměřeného množství Nd může snížit houževnatost materiálu a tím ho učinit křehkým. Proto by obsah Nd neměl být vyšší než 0,2 hmotnostních %. Nej vhodnější rozmezí je od 0,005 do 0,015 hmotnostních %.
Jako šesté přednostní provedení nabízí současný vynález tepelně odolnou ocel shodnou s jakýmkoli provedením od prvního do čtvrtého, která ale navíc obsahuje 0,001 až 0,2 hmotnostních % hafnia.
Důvody pro obsahová omezení ve výše zmíněné tepelně odolné oceli současného vynálezu jsou popsány níže, přičemž důvody, které byly popsány v souvislosti s prvním až čtvrtým provedením jsou vynechány. Zde je vysvětlen důvod, proč je na rozdíl od prvního až čtvrtého provedení nově přidáváno Hf (hafnium).
Hf je legující prvek, který je přidáván zejména k niklovému základu vysoké legované slitiny a velmi efektivně zvyšuje hraniční sílu zrn a tím způsobuje zvýšení pevnosti za vysokých teplot a zejména meze pevnosti při tečení. Tento účinek Hf je také užitečný pro materiál rotoru podle uvedeného vynálezu, kde obsahují oceli s vysokým obsahem Cr, neboť tak jak je popsáno výše Hf velmi účinně zvyšuje mez pevnosti při tečení. Mimo výše zmíněný účinek Hf navíc také zvyšuje dlouhodobou mez pevnosti při tečení oceli s vysokým obsahem Cr například tím, že se rozpouští v základní hmotě a tuto základní hmotu posiluje, dále také zpomaluje hromadění a zdrsňování karbidů a také tvoří čisté karbidy a tím přispívá ke zpevňování pomocí srážení. Tyto účinky jsou patrné dokonce i po přidání extrémně malého množství Hf. Ve skutečnosti jsou tyto účinky pozorovány dokonce po přidání 0,001 hmotnostních % Hf. Ale přidání nepřiměřeně velkého množství Hf může snížit houževnatost materiálu a tím ho učinit křehkým. Kromě toho, pokud je přidáno více než 0,2 hmotnostních % Hf, může být během přípravy snížena rozpustnost Hf v základní hmotě, takže nemůže být očekáván žádný další účinek. Navíc bude tak velké množství Hf reagovat s žárovzdomými hmotami a vytvoří inkluze, a tím sníží čistotu samotného materiálu a poškodí taviči pec. Proto musí být Hf přidáno v požadovaném minimálním množství. Z výše popsaných důvodů by se měl obsah Hf pohybovat v rozmezí od 0,001 do 0,2 hmotnostních %. Nejvhodnější množství je od 0,005 do 0,015 hmotnostních %.
Jako sedmé přednostní provedení nabízí současný vynález tepelně odolnou ocel shodnou s šestým provedením, která ale navíc obsahuje 0,001 až 0,2 hmotnostních % neodymu.
-6CZ 290603 B6
Důvody pro obsahová omezení ve výše zmíněné tepelně odolné oceli tohoto vynálezu jsou následující. Složení sedmého provedení je založené na složení prvního až čtvrtého provedení kromě toho, že je z důvodů popsaných v souvislosti s pátým provedením přidán Nd, a z důvodů popsaných v souvislosti s šestým provedením přidáno Hf. Důvody pro obsahová omezení tedy už byly popsány v souvislosti s prvním až šestým provedením a proto jsou zde již vynechány.
Kromě výše zmíněných prvků obsahuje tepelně odolná ocel uvedeného vynálezu také železo a vedlejší příměsi.
Termín „vedlejší příměsi“ se vztahuje na prvky, které jsou zavedeny ze základních materiálů při výrobě oceli a nemohou být čištěním odstraněny. Jedná se o tyto prvky: P, S, Al, O, An, As a Sb. Obsahy vedlejších příměsí jsou následující: P<0,03 hmotn., S<%.%3 % hmotn., Al<0,01 % hmotn., O<0,01 % hmotn., Sn<0,01 % hmotn., As<0,01 % hmotn., Sb<0,01 % hmotn.
Tepelně odolné oceli uvedeného vynálezu mohou být tedy používány, pokud se teplota páry pohybuje okolo 593 °C a výše. Tyto materiály mají vynikající pevnost za vysokých teplot, a proto jsou vhodné jako stavební materiály v tepelných elektrárnách. Vhodné jsou zejména na výrobu rotorů parních turbín tepelných generátorů a na výrobu kovaných ocelových výrobků pro elektrické generátory.
Nyní je současný vynález jasněji vysvětlen s odkazem na následující příklady.
V těchto příkladech byly pokusy prováděny za použití rotorů parních turbín jako typických příkladů, protože mají největší rozměry ze všech kovaných ocelových výrobků používaných v elektrárnách. Pokud kované ocelové výroby (to jest rotory parních turbín) mající největší rozměry splní simulované testy, předpokládá se, že ostatní kované výrobky mající menší rozměry (části s malými rozměry jako například tělesa ventilu) budou projevovat lepší vlastnosti nežli rotory parní turbíny. Proto je možné se domnívat, že vyhodnocením tepelně odolných materiálů jako materiálů rotorů parních turbín bude zajištěna i možnost použití těchto materiálů na ostatní kovové ocelové výrobky s malými rozměry.
Příklad 1
Příklad 1 se zabývá prvním provedením uvedeného vynálezu.
Chemické složení materiálů používaných pro testovací účely je shrnuto v tabulce 1.
Mechanické vlastnosti a mez pevnosti při tečení vynalezených materiálů (1) a srovnávaných materiálů jsou znázorněny v tabulce 2. Ačkoli je zde malý rozdíl ve výsledcích testu pevnosti v tahu za pokojové teploty, tažnost a poměrné příčné zúžení některých srovnávaných materiálů (to jest materiálů č. 8, 9, 12, 13 a 18-20) jsou poněkud nižší než u ostatních materiálů. S ohledem na rázové vlastnosti vykazují některé srovnávané materiály (to jest materiály č. 6, 8, 9, 13-15 a 17-20) nižší hodnoty, což dokazuje, že houževnatost těchto srovnávaných materiál je nižší než houževnatost vynalezených materiálů. Navíc tato tabulka také ukazuje doby porušení získané ve zkoušce pevnosti při tečení provedené za teploty 650 °C a tlaku 18 kg/mm2 (177 MPa). Z těchto výsledků je zřejmé, že mez pevnosti při tečení vynalezeného materiálu je mnohem lepší než u všech srovnávaných materiálů mimo jednoho.
Příklad 2
Chemické složení materiálů používaných pro testovací účely je shrnuto v tabulce 3. Složení vynalezených materiálů (2) je založeno na složení vynalezených materiálů uplatněných v příkladu 1 (to jest vynalezené materiály (1)). Takže materiál č. 21 byl získán snížením obsahu Mn v materiálu č. 1 a materiál č. 22 byl získán snížení obsahu Mn v materiálu č. 2. Stejně bylo
-7CZ 290603 B6 i složení ostatních vynalezených materiálů (2) stanoveno na základě složení odpovídajících vynalezených materiálů (1). Je pochopitelné, že až na Mn bylo složení, uzpůsobené k přípravě vynalezených materiálů (2) v tavícím procesu stejné, jako složení vlastních vynalezených materiálů 1, i přesto, že bylo skutečně složení nepatrně pozměněno tavícím procesem.
Mechanické vlastnosti a mez pevnosti při tečení vynalezených materiálů (2) a vynalezených materiálů z příkladu 1 (to jest vynalezených materiálů (1)) používaných pro srovnávací účely jsou znázorněny v tabulce 4. z této tabulky je zřejmé, že je tu malý rozdíl ve výsledcích zkoušek pevnosti v tahu za pokojové teploty. S ohledem na rázové vlastnosti vykazují některé vynalezené materiály (2) nepatrně nižší rázové hodnoty nežli odpovídající vynalezené materiály (1), protože mají nižší obsah Mn. Avšak toto snížení je nepatrné a nezasluhuje si váznou pozornost. Na druhou stranu ukazuje srovnání mezi pevnosti při tečení, že vynalezené materiály (2) dosahují lepších výsledků v době porušení nežli vlastní vynalezené materiály (1), což značí zřetelné zvýšení meze pevnosti při tečení.
Příklad 3
Chemické složení materiálů používaných pro testovací účely je shrnuto v tabulce 5. Podobně jako u vynalezených materiálů (2) je složení vynalezených materiálů (3) založeno na složení vynalezených materiálů (1), až na to, že je z vynalezených materiálů (1) úplně odstraněn Ni. Přesněji, materiál č. 31 byl získán odstraněním Ni z materiálu č. 1. Podobně bylo stanoveno i složení jiných vynalezených materiálů (3), a to na základě složení odpovídajících vynalezených materiálů (1). Na základě popisu v příkladu 2 je pochopitelné, že až na Ni bylo složení, uzpůsobené k přípravě vynalezených materiálů (3) v tavícím procesu stejné, jako složení vlastních vynalezených materiálů z příkladu 1, i přesto, že bylo skutečné složení nepatrně pozměněno tavícím procesem.
Mechanické vlastnosti a mez pevnosti při tečení vynalezených materiálů (3) a vynalezených materiálů z příkladu 1 (to jest vy nalezených materiálů (1)) používaných pro srovnávací účely jsou znázorněny v tabulce 6. Z této tabulky je zřejmé, že je tu malý rozdíl ve výsledcích zkoušek pevnosti v tahu za pokojové teploty. S ohledem na rázové vlastnosti vykazují některé vynalezené materiály (3) nepatrně nižší rázové hodnoty nežli odpovídající vynalezené materiály (1), protože mají nižší obsah Ni. Ale, podobně jako u vynalezených materiálů (2) majících nižší obsah Mn je toto snížení nepatrné a nezasluhuje si vážnou pozornost. Na druhou stranu ukazuje srovnání mezi pevnosti při tečení, ze vynalezené materiály (3) díky odstranění Ni vykazují oproti vlastním vynalezeným materiálů (1) zřetelné zvýšení meze pevnosti při tečení.
Příklad 4
Chemické složení materiálů používaných pro testovací účely je shrnuto v tabulce 7. Složení vynalezených materiálů (4) je založeno na složení vynalezených materiálů (2), až na to, že je z vynalezených materiálů (2) úplně odstraněn Ni. Přesněji, materiál č. 41 byl získán odstraněním ni z materiálu č. 21. Podobně bylo stanoveno i složení jiných vynalezených materiálů (4), a to na základě složení odpovídajících vynalezených materiálů (2). Na základě popisu v příkladu 2 a 3 je pochopitelné, že až na Ni bylo složení, uzpůsobené k přípravě vynalezených materiálů (4) v tavícím procesu tejné, jako složení vlastních vynalezených materiálů z příkladu 2, i přesto, že bylo skutečné složení nepatrně pozměněno tavícím procesem.
Mechanické vlastnosti a mez pevnosti při tečení vynalezených materiálů (4) a vynalezených materiálů z příkladu 2 (to jest vynalezených materiálů (2)) používaných pro srovnávací účely jsou znázorněny v tabulce 8. Z této tabulky je zřejmé, že je tu malý rozdíl ve výsledcích zkoušek pevnosti v tahu za pokojové teploty. Na druhou stranu ukazuje srovnání mezi pevnosti při tečení, že vynalezené materiály (4) díky odstranění Ni vykazují oproti vlastním vynalezeným materiálům (2) zřetelné zvýšení meze pevnosti při tečení.
-8CZ 290603 B6
Příklad 5
Chemické složení materiálů používaných pro testovací účely je shrnuto v tabulce 9. Složení vynalezených materiálů (5) je založeno na složení vy nalezených materiálů (1) až (4), až na to, že je k vlastním materiálům přidáno velmi malé množství Nd. Přesněji, materiály č. 51 a 52 byly získány i přidáním Nd k materiálům č. 1 a 2. Podobně byly získány i materiály č. 53, 54, 55, 56, 57 a 58 a to přidáním Nd do materiálů č. 22, 23, 33, 34, 44 a 45. Na základě popisu v příkladech 2 až 4 je pochopitelné, že až na Nd, bylo složení uzpůsobené k přípravě vynalezených materiálů (5) v tavícím procesu stejné jako složení vlastních vynalezených materiálů z příkladů 1 až 4, přesto, že bylo skutečné složení nepatrně pozměněno tavícím procesem.
Mechanické vlastnosti a mez pevnosti při tečení vynalezených materiálů (5) a vynalezených materiálů z příkladů 1 až 4 (to jest vynalezených materiálů (1) až (4)) používaných pro srovnávací účely jsou znázorněny v tabulce 10. Z této tabulky je zřejmé, že přidání Nd způsobilo nepatrné snížení kujnosti a houževnatosti, přičemž je toto snížení nepatrné a nezasluhuje si vážnou pozornost. Na druhou stranu ukazuje srovnání mezí pevnosti při tečení, že vynalezené materiály (5) díky přidání velmi malého množství Nd vykazují oproti vlastním vynalezeným materiálům (1) až (4) zřetelné zvýšení meze pevnosti při tečení.
Příklad 6
Chemické složení materiálů používaných pro testovací účely je shrnuto v tabulce 11. Složení vynalezených materiálů (6) je založeno na složení vy nalezených materiálů (1) až (4), až na to, že je k vlastním materiálům přidáno velmi malé množství Hf. Přesněji, materiály č. 61 a 62 byly získány přidáním Hf k materiálům č. 1 a 2. Podobně byly získány i materiály č. 63, 64, 65, 66, 67 a 68 a to přidáním Hf do materiálů č. 22, 23, 33, 34, 44 a 45. Na základě popisu v příkladech až 5 je pochopitelné, že, až na Hf, bylo složení, uzpůsobené k přípravě vynalezených materiálů (6) v tavícím procesu stejné, jako složení vlastních vynalezených materiálů z příkladů 1 až 4, i přesto, že bylo skutečné složení nepatrně pozměněno tavícím procesem.
Mechanické vlastnosti a mez pevnosti při tečení vynalezených materiálů (6) a vynalezených materiálů z příkladů 1 až 4 (to jest vynalezených materiálů (1) až (4)) používaných pro srovnávací účely jsou znázorněny v tabulce 12. Z této tabulky je zřejmé, že stejně jako přidání Nd způsobilo i přidání Hf nepatrné snížení kujnosti a houževnatosti, přičemž je toto snížení nepatrné a nezasluhuje si vážnou pozornost. Na druhou stranu ukazuje srovnání mezi pevností při tečení, že vynalezené materiály (6) po přidání velmi malého množství Hf vykazují oproti vlastním vynalezeným materiálům (1) až (4) zřetelné zvýšení meze pevnosti při tečení, stejně jako po přidání Nd v příkladu 5.
Příklad 7
Chemické složení materiálů používaných pro testovací účely je shrnuto v tabulce 13. Složení vynalezených materiálů (7) je založeno na složení vynalezených materiálů (1) až (4), až na to, že je k vlastním materiálům přidáno velmi malé množství Hf a Nd. Přesněji, materiály č. 71 a 72 byly získány přidáním Nd a Nfk materiálům č. 1 a 2. Podobně byly získání i materiály č. 73, 74, 75, 76, 77 a 78 a to přidáním Nd a Hf do materiálů č. 22, 23, 33, 34, 44, a 45. Na základě popisu v příkladech 2 až 6 je pochopitelné, že, až na Nd a Hf, bylo složení, uzpůsobené k přípravě vynalezených materiálů (7) v tavícím procesu stejné, jako složení vlastních vynalezených materiálů z příkladů 1 až 4, i přesto, že bylo skutečné složení nepatrně pozměněno tavícím procesem.
Mechanické vlastnosti a mez pevnosti při tečení vynalezených materiálů (7) a vynalezených materiálů z příkladů 1 až 4 (to jest vynalezených materiálů (1) až (4)) používaných pro srovnávací účely jsou znázorněny v tabulce 14. Z této tabulky je zřejmé, že kombinované přidání Nd a Hf způsobilo nepatrné snížení kujnosti a houževnatosti, přičemž je toto snížení nepatrné a nezasluhuje si vážnou pozornost. Znatelné je spíše výrazné zvýšení meze pevnosti při tečení vynalezených materiálů (7).
-9CZ 290603 B6
Tabulka
CD | 1 0.005 | 0.002 | 600’0 | 0.007 | 900 0 | f 900’0 | to o q 6 | 0.006 | 0.005 | 0.002 | cO · ú o :·» q f-C ó >c | 9000 :ó t A’rt'· | 0.005 | 0.004 | - | 0.005 | Ρ; :O: :'d; | 0.004 | •3 o o ó |
Z | 0.005 | co © O ó | 0.004 | 0.002 | 900Ό | | 900'0 | bo q o | 0.006 | 0.005 | :oj O :ó- | CO L O c o c 6 c | o co 0 o D O □ 1 ó 1 | 0.004 | | 0.005 | 0.006 | .cj: •'co· :q: ;Ó: | :to: .CJ·. :p: Q‘. | 0.007 | >ώ· S: ř:p': |
Co | q co | 3.5 | OJ F | 0.3 | 2.5 | 2.0 | Cj' | ·.; j.; | 3.2 | 2.5 | co <; | co r · :: w | :qi | :Ó: <Q | 3.0 | iq’ :<p: | q | 1.5 | 2.0 |
š | r- OJ | 3.4 | Oj oí | 2.0 | O | OJ CO | 2.5 | o CJ | 2.8 | ty OJ | CJ c CN ’ | ··'·.·' 3 z**? “ IP;· | 1.6 | q | q OJ | :to' :p: | in OJ | •ty·· Q | :<x>\ i-d· |
o S | 0.35 | O r— ó | 0.25 | L0 Ύ-* ó | 0.45 | io> to·: :tí: | o q o | O CM Ó | to ▼— 6 | 10 T Ó | c ;CJ. < :P: c | v :iíť r · <α· ·. d :-p; | 0.25 | 0.26 | ÚÚ | I 041 | 0.32 ________________________________________________________________________________I | 6 | 0.41 |
Cj F | 1 | v o 6 | 0.05 | 0.09 | CJ O O | » | 0.08 | •q: | |:í | ýr | t | 0.15 | 01’0 | ‘ώ: 'ó: | • | t | 0.10 | ||
-O z | 0.05 | 0.02 | 0.10 | I | O 6 | 0.05 | • | :d; :dj. | .\y. | to c q c ó c | 0 OJ J o d 6 | 1 | ώ* :ο· P: | 0.05 | 90’0 | rr o d | 1 | ||
> | cm o | 0.25 | 0.14 | 0.20 | 0.29 | :ώ;: :o: :Q< | •’to :<o< :’9? | 0.21 | Tév :cj: ;q· | O v-· ó | o oj c ó c | - <ώ·: M P d :p> | :ŇÓ': P.< •q: | 02’0 | 0.18 | 0.20 | 0.22 | 0.21 | CM CM Ó |
0.68 | 0.75 | O to Ó | 0.30 | 0.15 | tČÚ :co: o> | ir>: :<»: ;-q;· | 0.75 | 09Ό | ;Ój: ;q: | •CO· > ;0J: -u | i i :·. 0.25 | ’Τ OJ o | 0.23 | to· :«:· p· | :'to: :rq: ?p | 0.45 | OSO I | to co o | |
u o | 10.2 | 10.5 | 8.4 | 9.2 | 10.8 | :CN?· | 10.5 | :'ty: | Cj ó | σί | c cd S | sj 5 ó | 9’6 | řcjTT. | C3 ó | 10.5 | I 9.5 | '.ία: | |
c 5 | 0.65 | 0.86 | | 0.40 | 0.45 | 26’0 | 0.65 | 0.51 | 0.54 | 0.43 | | 04 CJ 6 | u ty·: c. ,'ty·: c | 1 <(O·' j :*r : • ·.·.·*. 5 ;;rr: | /v“·’ :q.; | 0.53 | 0.54 | 0.55 | co ty 6 | 0.31 | to co ó |
ω | 0.05 | co O 6 | 0.04 | S0’0 | 0.04 | 0.05 | :τϋ< ,‘ÍT··;.p'; | 0.04 | :w: :P: | 0.04 | co u O C ó c | i r- 3 °. j 6 | 90’0 | 0.04 | 0.05 | 0.03 | 0.05 | I 0.07 | 90’0 |
O | 0.12 | ó | 90’0 | 0.14 | 0.12 | ’ώ/ :pš | 0.12 | fór :p? | 0.14 | tyr:: q. :d_: | OJ c v- v d c | 5 -r- 2 Ó | <· ó | 80’0 | tyb :O: :P· | d | •'Š> :P: | 0.14 | :o: P: |
•O | CN | co | •v | tn | to | b- | CD | cn | o | 1- C | 4 CJ | ’Τ | to | CD | b- | CO | cn | 20 | |
Š i | (V) / | wftu | netu | Xj?uaittu ^.'eA^UAOJS |
Tečkovaná políčko značí, že hodnoty v nich udané jsou mimo rozmezí kompozice uvedeného vynálezu. Obsahy prvků jsou uvedeny v % hmotnostních
- 10CZ 290603 B6
Tabulka 2
Materiál č. | Test plnosti v tahu za pokojové teploty | Rázsvi ánxgjca 8 2 mm V-zárežem | RlSOvá pevnosti při tečení | ||||
0.2%toovenční mez průtažnosS MPa | Pevnost v tehu MPa | Tažnost í%) | Pooemó příčné zuísní (%) | Vrubová bcMgfrvTatest (2^C) (J) | Testovací podnírky 65<řc. .177 MPa (hodny) | ||
1 | 75.2 | 91.0 | 22.3 | 67.5 | 11.2 | 1652 | |
Sí M | 2 | 75.6 | 91.2 | 21.8 | 68.8 | 10.4 | 1626 |
3 | 74.7 | 89.7 | 23.4 | 69.8 | 12.8 | 1675 | |
4 | 76.2 | 92.1 | 22.5 | 68.8 | 10.8 | 1250 | |
5 | 74.3 | 90.4 | 22.4 | 67.6 | 11.2 | 1604 | |
6 | 75.4 | 91.3 | 22.1 | 68.8 | 4:--:-:::::::5:3/::···:-·-·-·-·:: | --4/4.-::-.--::.-:621---:.444/1:/1: | |
7 | 76.6 | 92.2 | 23.4 | 69.8 | 10.2 | 414/://114://584://:/:4:114//: | |
8 | 74.8 | 90.2 | :4//:4-4/4.8:4:4:4:::4 | ...4/4-::4;·/. :-.953 -4-4///::.::---: | |||
9 | 73.2 | 89.8 | :4.//1:4:2:4:/- | /4.-48.2 | :44/:4/:41::314:4:4:4: | //4:</1/4////6ΐ2>/·4///ί/::::<: | |
10 | 74.4 | 89.9 | 22.2 | 67.3 | 11.4 | $<;<>::;:<··4?.<:58^.7 7:·::::::>4γ<:4 | |
& | 11 | 76.2 | 91.4 | 23.4 | 68.8 | 10.1 | :4////:^:4/://411/:4::4:::/::4.::::: |
-n 5 | 12 | 75.3 | 91.2 | 4::463:0::::4: | 9.3 | ////::////::///:405:::://:::::4:::://:1 | |
g | 13 | 75.3 | 91.6 | :'::<T7'.S7-1 | ·:. :-:58.8-/.4: | 4:::4::--: : :1::2:/:4:4: :: 1 | -- :4-:-.:::::: :::-:: .:535: : ·:::;::::::::4:-4:: |
c | 14 | 76.6 | 92.3 | 22.4 | 67.4 | -4 :.:-::3.34-4:::::4.:-:: | :4:4:4:4:/4-::/6204/////://-:/// |
$ ? o w | 15 | 74.2 | 90.6 | 12.3 | 49.1 | ::::::-::-::::::0:8:::4:4-::-::: | |
16 | 74.8 | 90.8 | 22.4 | 6a.8 | 9.6 | 4:^14:4/44::68144:4:4/::/:4/ | |
17 | 75.2 | 91.2 | 21.2 | 66.4 | /4:-:-.-/:--1-.4/4:4::.-:. | ||
16 | 75.6 | 91.8 | :.:/.- 18. ť- 4: | - /:00.3 4 . | :-.----4.-::-3.7::4/.--- | 1245 | |
19 | 7Ξ.5 | so.s | 44 -.7.1:7.1=¾ · < | .-:.-58.2.4/. | : ::o.: < | ::////.:///:-/:/5014:-:14:::4/:4/:- | |
20 | 74.9 | 69.3 | 4:4:1-6:6-/4/ | ::/:44//:///4:453//:4://::::/::/:::: |
Tečkovaná poiíčka značí, že hodnoty v ri± udané jsou nižší než u vtastnostf vynalezených materiálů.
- 11 CZ 290603 B6
Tabulka 3
10 | CM | O | UD | 10 | CD | CD | <0 | CD | ||
o | o | n- | o | o | o | O | O | o | O | |
o | o | o | o | o | o | o | O | o | O | |
ó | ó | o | d | d | d | o | o | 6 | O | |
in | co | CM | cn | LO | 10 | CO | O | |||
o | o | o | o | o | O | o | o | o | ||
z | o | o | o | o | o | o | o | o | o | ω |
d | ó | ó | d | ó | 6 | o | 6 | d | d | |
o | o | uo | CM | co | ID | 10 | 10 | |||
O | co | co | < | d | oj’ | co* | cd | •M | d | oi |
5 | 2.7 | cd | 2.2 | 2.0 | o T” | 2.7 | 3.4 | CO cxi | cn | 1.1 |
in | O | tn | in | 10 | — | LO | <0 | CO | ||
co | CM | T“· | O | OJ | •M; | |||||
ó | Ó | 6 | d | d | ó | d | 6 | ó | ó | |
L Ta | Li) | cn | CO | co | ID | o | CD | |||
t | o ó | 0.0 | o ó | o 6 | 1 | 00 | 0’0 | 0.1 | O O | |
10 | OJ | o | cn | ID | CM | r- | ||||
X) Z | o 6 | 0.0: | d | 1 | o o | 0.0 | 0.0 | d | 1 | o d |
lo | o | cn | ▼*“· | e | ID | o | CD | |||
> | OJ | OJ | OJ | OJ | OJ | Ol | OJ | Ol | ||
Ó | d | o | 6 | O | d | ó | d | d | ó | |
co | UO | o | O | u> | _ | íO | 10 | in | to | |
z | ω | 10 | co | r- | co | |||||
d | d | Q | d | o | d | d | d | d | o | |
CM | in | OJ | co | CD | c\l | OJ | 10 | |||
o | ó | ó | co | 0> | ó | O) | d | CD | cn | Ó V“ |
10 | CD | o | 10 | OJ | ID | CD | CD | 10 | CD | |
s | <0 | CO | T | 'M- | CD | O | O | O | o | O |
ó | Q | d | o | d | Ó | O | 6 | d | d | |
10 | CO | LO | v | ID | 00 | L0 | ||||
ω | o | o | o | O | o | O | o | o | o | o |
ó | o | o | o | d | Ó | 6 | d | o | d | |
OJ | co | M- | OJ | CM | 10 | o- | CD | |||
O | o | v- | r— | t— | o | *r~ | ||||
o | 6 | o | o | o | o | ó | d | o | o | |
OJ | co | 10 | CM | CO | ΤΓ | 10 | ||||
•r“· | OJ | Ol | CM | CM | OJ | |||||
»6 | ||||||||||
? £ | ||||||||||
1Ž | (L) Λ(ξ1»ΙΒ11 | (2) Aipuajwu | ||||||||
^uoz&feuA/\ |
Obsahy prvků jsou uvedeny v % hmotnostních
- 12CZ 290603 B6
Tabulka 4
Materiál £. | Test pevnosti v táhl za pokojové teploty | Rázové AouJta s 2 mm V-zéřezem | Rázová Λοτώα pevnosti při tečení | ||||
0.2%torr venčni mez prirtažnosí MPa | Pevnost v tahu MPa | Tažnost (*) | Pomémé příčné zubní (%) | Vrubová houževnatost (2<£c) (J) | Testovali potteiínkv 65^0, 177 MPa CtxxSny) | ||
1=· • Ž* 11 | 1 | 75.2 | 91.0 | 22.3 | 67.5 | 11.2 | 1652 |
2 | 75.6 | 91.2 | 21.8 | 68.8 | 10.4 | 1826 | |
3 | 74.7 | 89.7 | 23.4 | 69.8 | 12.8 | 1675 | |
4 | 76.2 | 92.1 | 22.5 | 68.8 | 10.8 | 1250 | |
5 | 74.3 | 90.4 | 22.4 | 67.6 | 11.2 | 1604 | |
é? • * h | 21 | 76.4 | 91.5 | 22.4 | 68.4 | 10.5 | 1820 |
22 | 75.2 | 90.6 | 23.7 | 67.2 | 10.5 | 2001 | |
23 | 75.4 | 90.8 | 24.5 | 69.8 | 13.0 | 1725 | |
24 | 75.8 | 91.6 | 21.2 | 68.5 | 9.5 | 1320 | |
25 | 75.2 | 90.5 | 22.6 | 68.8 | 10.8 | 1811 |
- 13CZ 290603 B6
Tabulka ιο
ΙΌ | CXJ | Cb | b- | ín | ΙΠ | Xf | b- | b- | CD | |
CQ | o | o | o | Φ | o | o | O | O | o | O |
o | o | o | O | o | o | Φ | Φ | o | O | |
6 | ó | o | ó | ó | o’ | ó | d | d | d | |
lO | co | CM | to | LD | lO | 1Λ | b- | |||
o | ® | o | O | o | C.J | o | CJ | Φ | o | |
Z | o | o | o | O | o | o | Φ | Φ | Φ | o |
ó | ó | o | o | φ | o' | o’ | d | d | o' | |
O | o | in | CM | co | in | CM | in | |||
O | rt | co | ó | CN | CO | co | d | CM | ||
2.7 | co* | 2.2 | 2.0 | O | ΓCM | co co | cq CN | 2.0 | 1.2 | |
to | o | tn | tn | CD | OJ | ID | to | CM | ||
CO ó | 0.1 | 0.2 | 0.1 | 0.4 | 0.3 | 0.1 | cm Φ | *“ d | 0.4 | |
Ta | •Kt | lO | CT) | cn | in | r- | ||||
1 | o | o | o | o | 1 | Φ | CJ | T- | φ | |
Φ | ó | o' | φ | ó | Φ | d | d | |||
ID | CM | o | CD | xf | CN | o | b> | |||
o | o | T— | 1 | o | o | Φ | *“4 | » | O | |
o | ó | o | ó | o | 6 | Φ | d | |||
ID | v | o | o | .- | co | Μ» | CD | |||
> | C\! | CM | CM | OJ | CN | CJ | T·· | CN | CN | |
o | Ó | 6 | Φ | o | Φ | d | d | 6 | O | |
co | m | o | O | LD | lO | CD | ID | io | ||
ž | <O | co | co | T- | O | o | o | CJ | o | |
6 | 6 | Φ | Φ | ó | o | d | ó | d | o | |
CM | m | tt | CM | co | co | co | in | CN | ID | |
o | 6 | ó | co | σ> | 10 | oj | ó | co | OÍ | O |
tn | <0 | o | in | CM | co | ID | CM | IfJ | co | |
S | co ó | CD Ó | ó | 0.4 | 0.9 | 0.6 | 0.8 | XT ó | -e d | 0.9 |
1D | CO | to | LO | cd | ’Μ· | |||||
ω | o | o | Φ | o | o | o | o | Φ | Φ | O |
6 | o | 6 | o | ó | o | d | o' | d | d | |
CM | xf | <o | CM | co | uo | co | co | |||
o | T“ | f“ | φ | v— | v— | o | ||||
ó | o | ó | o | 6 | o | ó | ó | o | o | |
CM | co | LO | CM | co | LO | |||||
* | rr | co | co | co | co | CO | ||||
•ó | ||||||||||
£ | (l) | (C) Affuejau | ||||||||
9ue29|EUÁA | fuenftuVi |
Obsahy prvků jsou uvedeny v % hmotnostních
- 14CZ 290603 B6
Tabulka 6
Materiál í | T«t pewotíl v tlíte Za potajmí teploty | Rázová ztoeSka » 2 mm V-zářezam | Rázová zfaiuHta pevnosti pň točení | ||||
0í%tenveořril mez průtažnou MPa | Pevnost v tabu MPa | Tažnost (%) | PomSmé příZná ZŮŽaOÍ (%) | Vruboví houževnatost (3«) (J) | Testavecí podmínky escrc. 177 MPa (bořiny) | ||
H S a n | 1 | 75.2 | 91.0 | 22.3 | 67.5 | 11.2 | 1652 |
2 | 75.6 | 91.2 | 21.S | 63.8 | 10.4 | 1826 | |
3 | 74.7 | 89.7 | 23.4 | 69.8 | 12.8 | 1675 | |
4 | 76.2 | 92.1 | 22.5 | 63.8 | 10.3 | 1250 | |
5 | 74.3 | 90.4 | 22.4 | 67.6 | 11.2 | 1604 | |
O 4 | 31 | 76.6 | 92.1 | 23.2 | 68.8 | 11.2 | 1920 |
32 | 74.8 | 90.0 | 22.8 | 67.5 | 9.8 | 2115 | |
33 | 75.5 | 91.5 | 22.4 | 67.2 | 12.8 | 1780 | |
34 | 74.2 | 90.6 | 23.1 | 68.4 | 9.0 | 1335 | |
35 | 75.8 | 91.4 | 21.8 | 67.2 | 11.2 | 1846 |
- 15CZ 290603 B6
ΙΩ | CO | co | CD | CD | CD | TT | o- | co | m | |
r> | o | c | o | o | o | o | o | o | o | |
o | o | c | o | o | o | o | o | o | o | |
o | o | o | ó | ó | ó | o | o | cd | cd | |
un | uo | ς* | co | CD | ID | CD | m | CD | 1.0 | |
Φ | o | a | o | O | o | o | o | CJ | <J | |
z | o | o | o | q | O | o | o | CJ | o | o |
ó | cd | cd | o | ó | ó | ó | ó | ó | cd | |
o | to | m | TT | M· | to | to | ||||
O | cd | co | Tt | a | oj | co | CD | TT | cd | oj |
> | r* | TÍ | CO | σ> | co | ID | co | q | CM | |
> | 04 | cd | 04 | V— | oď | cd | CM | |||
uo | to | CD | CO | co | t - | Tt | CO | ΙΛ | ||
co | 1— | CM | T- | Tt | co | V“ | 04 | t— | ||
cd | cd | ó | d | Ó | ó | 6 | Ó | ó | cd | |
co | in | o | CO | τ* | LO | 0- | ||||
00 | 00 | Ί- Ο | 0.0 | 1 | 0Ό | 0'0 | 0.1 | O o’ | ||
1.0 | OJ | h- | m | OJ | o | Γ-· | ||||
_O | o | o | *— | 1 | O | o | cj | »— | 1 | o |
z. | ó | cd | o | ó | Φ | ó | o | cd | ||
g- | tn | O | CO | Tt | CD | ř- | ||||
> | C\J | OJ | *- | 04 | CM | 04 | OJ | CM | CM | |
o | o | cd | 6 | o | O | o | ó | cd | cd | |
CD | uo | U0 | CD | ’Τ | CD | h~ | uo | CD | ||
ž” | ;K, | r- | TT | co | t“ | o | co | o | o | o |
cd | cd | ó | cd | ó | ó | ó | cd | cd | ó | |
k_ | CD | OJ | CM | in | r-- | in | Tt | co | ||
O | cí | ó | CO | cd | ó | σί | cd | CD | cd | cd |
10 | to | CO | 1D | co | ID | in | r- | tn | r- | |
c | o | o | o | o | o | O | o | o | CJ | o |
ó | ó | cd | o | o | Ó | o | o | 6 | cd | |
ID | co | uo | t* | LO | r- | Tt | CD | |||
CO | o | o | o | o | o | o | o | o | O | o |
6 | ó | o | cd | ó | cd | ó | 6 | ó | ó | |
CN | LO | Tt | CO | CD | to | CD | CD | CD | ||
o | Ύ— | v-* | o | T-“ | -- | o | ||||
O | cd | o | o | o | ó | ó | ó | o | ó | |
CM | cd | Tt | in | 04 | co | ID | ||||
04 | OJ | 04 | 04 | OJ | tT | Tt | Tt | Tt | TT | |
•ó |
Tabulka 7 (Z) Zj?u9Jbuj puezeiBuXA (ý) /^uspali *uez»rsuAA
Obsahy prvků jsou uvedeny v % hmotnostních
- 16CZ 290603 B6
Tabulka δ
T«*t prmotó v tahu n pokojové teploty | Ristvi ikouia > 2 ™ V-aSřezwn | Rtovi akDuita twocaí pň točer.í | |||||
Matenil i. | OJř%tonvorňrJmez průtažnosB MPa | Pevncti vtsďu MPa | Ttír»»t W | Paními přfJnJzůiarí (%) | Vn±<Ml btxževretost (aro (J) | Testovací podhiírky 65řC, 177 MPa (Rodný) | |
21 | 75.4 | 91.5 | 22.4 | 68.4 | 10.5 | 1320 | |
e | 22 | 75.2 | 90.6 | 23.7 | 67.2 | 10.5 | 2001 |
8 * í’ ? - | 23 | 75.4 | 90.8 | 24.5 | 69.8 | 13.0 | 1725 |
24 | 75.8 | 91.6 | 21.2 | 68.5 | 9.5 | 1320 | |
25 | 75.2 | 90.5 | 22.6 | 68.8 | 10.8 | 1811 | |
41 | 75.8 | 92.4 | 23.2 | 70.1 | 11.2 | 2020 | |
42 | 75.3 | 91.3 | 21.4 | 68.8 | 10.7 | 2340 | |
• 7= | 43 | 75.7 | 92.6 | 22.2 | 67.2 | 12.8 | 1910 |
ξΐ | 44 | 76.4 | 92.7 | 23.6 | 69.5 | 9.4 | 1420 |
45 | 75.2 | 90.4 | 22.5 | 68.4 | 11.5 | 2001 |
- 17CZ 290603 B6
Tabulka
η Z | 1 | r | 1 | • | 1 | • | » | O ID O Ó | ! 0.003 | 0.108 | *0^094 | I 0.154 | 0.180 | 0.077 | CO O d | |
m | CM | CO | CO | N- | b- | CD | in | co | CO | N- | b* | b- | b. | in | ||
ca | o | O | o | o | O | o | O | o | O | o | o | O | o | o | o | ω |
o | o | o | o | o | o | O | o | o | o | o | o | o | o | o | o | |
d | d | d | o | d | ó | ó | d | ó | d | d | d | ó | d | 6 | d | |
m | co | ld | tf | in | M- | co | in | ID | ID | D | in | v | '’Τ | in | ||
o | o | o | o | o | O | o | o | o | o | o | o | o | o | O | o | |
z | o | o | o | o | o | o | o | o | o | o | o | o | o | o | O | o |
ó | d | 6 | ó | d | d | o | o | ó | 6 | d | o | o | o | o | d | |
o | o | ld | m | M- | CD | to | o | M | ID | o | _ | ID | o | tF | ||
ω | d | ri | có | vr | O | 6 | cxj | d | CO | d | TF | TF | d | ó | OJ | |
5 | --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1 2.7 , | 3.4 | d | 2.3 | 2.3 | 2.0 | 1.9 | 1.2 | b- cxj | 3.3 | 3.4 | 2.2 | 2.3 | 2.0 | | o | 1.2 |
o 2 | ID | o | LD | to | iD | CD | ID | TT | O | o | LD | LD | ω | |||
0.3 | 1 0.1 | | 0,1 | 0.2 | 0.2 | Ó | Ó | 0.4 | 0.3 | ó | *·* Ó | 0.2 | 0.2 | d | 6 | v o | |
a | tí- | CO | ld | ID | b* | tF | ’Τ | LD | iD | CN | co | |||||
1 | o | o | o | O | T- | -r- | o | 1 | O | o | O | o | '-η | q | ||
ó | 6 | 6 | d | ó | ó | ó | ó | d | Ó | ó | d | ó | d | |||
ID | CM | CM | o | <D | co | CM | ||||||||||
z | 0Ό | O ó | 0.0 | •το | ó | 0.0 | 0.0 | 0.0 | 0.0 | O | v— ó | 1 | o 6 | |||
in | ld | CD | N. | tF | N· | ID | TF | CN | r*. | |||||||
> | CXJ | OJ | OJ | *— | CXJ | CM | CN | CXJ | CN | cxj | Ύ— | cxi | CN | CN | ||
ó | d | d | d | Ó | ó | Ó | Ó | 6 | Ó | o | o | d | d | d | 6 | |
co | iD | CD | ld | LO | LD | CO | in | TF | CD | ’Τ | CD | ID | CD | |||
z | co | r- | b- | •4· | o | O | O | O | CD | r- | b- | TF | q | o | c | O |
ó | d | 6 | d | o | 6 | 6 | o | Ó | ó | d | O | ó | d | 6 | o | |
CN | LD | CXJ | CM | 10 | CM | CO | CO | CD | CO | <- | cxj | T- | CM | |||
ó | ó | Ó V“ | d | CD | CD | cn | d | d | 6 | 6 | d | có | CD | CD | CD | Ó |
m | CD | CO | CD | OJ | 1Λ | ID | b- | •e | CD | b- | ao | CO | Tř | ID | CO | |
s | 0.6 | CD Ó | o Ó | 0.0 | Tfr Ó | xr ó | 0-0 ! | 0.0 | 0.G | cc ó | 0.G | 0.0 | 0.4 | 0.4 | 0.0 | O ó |
in | CO | CO | N | < | CD | XF | ID | N- | CO | LD | XF | ID | LD | xF | ||
ώ | o | o | o | o | o | o | O | o | O | O | CD | o | O | o | o | O |
d | d | d | d | 6 | d | O | d | o | d | Ó | 6 | O | d | 6 | o | |
CJ | v | LD | Γ- | co | TF | CO | co | co | Tf | r- | CD | CO | tF | CM | ||
o | ▼— | o | o | T- | T“ | T- | Ύ*“ | »“ | o | O | ||||||
d | 6 | d | o | 6 | 6 | ó | 6 | 6 | Ó | o | d | o | ó | o | o | |
CM | OJ | co | CO | T | TF | LD | OJ | co | tF | ID | co | r- | co | |||
'<ř | CM | CM | CO | co | TT | ID | LD | ID | LD | in | CD | iO | ID | |||
i | ||||||||||||||||
L | ω | ω | (c) | (») | ||||||||||||
•43 | XfTP»uui | X|yp«pm | X|yp9[BUI | X|VP»ieu> | (s) | AlíUSlEUJ 9U9Z3IEuXa | ||||||||||
•í | •U«Z9|BuX/\ | euez»jBuX/\ | au*z»|0uX/\ | 9UU9|BuXa |
Obsahy prvků jsou uvedeny v % hmotnostních
- 18CZ 290603 B6
Tabulka 10
Materiál č. | Tate pavnort v tahu za potojavé taptoty | > 2 mm V-zářezwn | RAzs-id douiia pevnosti pň tečení | ||||
02%tanvoočramaz pruteánosli MPa | Pevnoat v tahu MPa | Tsdncat W | Pomémá příčná zúiarí (%) | Vrutx»4 hcuŽBvnatoat G2O-C) (J) | Taftavsci podmínky ešřc. 177 MPa (IxxteTy) | ||
C Z' | 1 | 75.2 | 91.0 | 22.3 | 67.5 | 11.2 | 1652 |
o « P | 2 | 75.6 | 91.2 | 21.8 | 63.8 | 10.4 | 1826 |
pci P | 22 | 75.2 | 90.6 | 23.7 | 67.2 | 10.5 | 2001 |
23 | 75.4 | 90.8 | 24.5 | 69.8 | 13.0 | 1725 | |
e z- • · *o « « ~ P | 33 | 75.5 | 91.5 | 22.4 | 67.2 | 12.8 | 1780 |
34 | 74.2 | 90.6 | 23.1 | 63.4 | 9.0 | 1335 | |
c 2- •S ® x 2 ® £ E | 44 | 76.4 | 92.7 | 23.6 | 69.5 | 9.4 | 1420 |
45 | 75.2 | 90.4 | 22.5 | 68.4 | 11.5 | 2001 | |
s Jr X i E c • H • V C ř | 51 | 76.2 | 92.2 | 20.2 | 65.4 | 10.2 | 1863 |
52 | 75.3 | 91.8 | 21.3 | 66.6 | 9.8 | 1955 | |
53 | 74.3 | 90.6 | 22.6 | 64.3 | 9.6 | 2311 | |
54 | 75.5 | 91.2 | 21.7 | 65.2 | 11.4 | 1983 | |
55 | 75.8 | 91.5 | 20.5 | 66.4 | 11.2 | 2015 | |
56 | 75.6 | 91.4 | 20.4 | 63.2 | 8.8 | 1855 | |
57 | 76.1 | 92.2 | 21.4 | 63.8 | 9.2 | 1692 | |
5a | 75.4 | 91.6 | 21.6 | 64.4 | 10.S | 2222 |
- 19CZ 290603 B6
Tabulka 11
T | • | 1 | • | 1 | 1 | * | 0.180 | T·“ r·'Φ ó | 0.111 | D> xř o ó | 0.004 | 0.115 | 060Ό | 0.157 | ||
in | CM | CO | <D | r- | b- | <o | tD | iD | xř | co | N. | CD | b« | CO | iD | |
CQ | o | O | o | O | o | O | o | O | o | o | o | O | CD | O | ω | O |
o | O | o | O | o | O | o | o | Φ | C3 | o | Φ | Φ | O | o | o | |
6 | ó | ó | ó | ó | ó | ó | ó | ó | Ó | ó | o | d | Φ | ó | 6 | |
m | 03 | ID | xr | ID | xř | co | ID | ID | CO | LD | ID | LD | xr | co | LD | |
o | O | o | o | O | o | o | o | o | o | o | o | o | co | o | Φ | |
o | o | o | o | O | o | o | o | o | o | o | ω | o | ω | o | Φ | |
6 | ó | ó | ó | ó | ó | o | ó | o | ó | ó | d | ó | 6 | ó | Φ | |
o | o | <n | in | xř | co | in | o | ID | LD | o | in | ID | xr | |||
o | CD | có | cd | xr | ó | ó | cm’ | CD | CO | co’ | xř | τ’ | Φ | Ó | CM | |
2.7 | xf CO | 3.4 | 2.3 | 2.3 | 2.0 | Φ | cm v~ | 2.8 | rt CO | 3.3 | 2.2 | CM CM | 2.0 | 2.0 | 1.2 | |
LQ | o | T“ | in | ID | LD | co | ID | O | xř | T | CO | CD | CO | |||
š | O | X | ·»— | CM | CM | T- | 0.1 | xř | co | CM 6 | cm | T“ | XT | |||
O | o’ | ó | ó | Ó | ó | 6 | Φ | o | o | ó | ó | ó | ó | |||
Ta j | CO | iD | LD | b~ | -e- | LD | LD | lO | o | CM | CD | |||||
• | o | o | o | O | x- | o | 1 | O | o | o | ω | v— | O | |||
ó | ó | ó | ó | ó | o | ó | Ó | o | 6 | ó | ó | ó | O | |||
LD | OJ | CM | Q | b- | LD | CO | CM | o | b« | |||||||
z | O | o | O | • | » | o | O | o | O | 0.1 | 0.1 | < | l | 0.0 | ||
ó | ó | ó | ó | ó | ó | ó | 6 | ó | ||||||||
co | xř | co | CD | •p-» | b- | cD | co | ID | xr | 1“ | b- | |||||
> | CM | CM | CM | r— | CM | CM | CM | CM | CM | CM | CM | CM | CM | |||
ó | O | O | ó | ó | Ó | Ó | Φ | Ó | Ó | Ó | Ó | ó | Ó | Ó | Ó | |
co | to | CO | iD | L0 | ID | CO | LD | CD | ID | CM | XT | CO | CD | co | ||
z | co | b- | V | o | o | O | o | co | r- | r- | xř | o | o | CD | CD | |
ó | ó | o | 6 | 6 | 6 | Ó | ó | O | ó | 6 | ó | ó | 6 | O | ó | |
CM | in | CM | CM | iD | CM | CO | co | tD | xř | T* | xr | CM | CM | CM | ||
o | o’ | ó Τ’” | 6 | 03 | co' | O | σ> | ó T*· | o | Ó V“ | o | cd | CD | σί | cri | Ó V |
m | CO | co | <D | CM | tD | in | r- | CO | xr | r~ | N. | CM | xř | rn | CO | |
s | co | CD | o | Φ | xř | o | o | co | co | Φ | O | xř | xr | o | Φ | |
ó | ó | ó | ó | ó | Ó | ó | ó | ó | ó | φ | Ó | O | Φ | o | ó | |
LD | co | co | XT | xr | xř | co | xř | co | b* | CO | to | XT | CD | ID | xř | |
ω | O | o | o | o | o | O | o | o | o | o | o | ω | o | ω | O | O |
ó | o | ó | ó | 6 | ó | 6 | ó | o | Φ | ó | ó | Φ | ó | 6 | Ó | |
CM | xr | to | r- | ω | xř | co | co | co | CD | xř | Γ*. | co | co | co | ||
o | *— | ▼— | O | o | t-· | T— | v— | t— | o | o | T— | T | *“ | |||
ó | o | ó | ó | ó | o | ó | ó | ó | o | Ó | Φ | o | ó | o | Φ | |
CM | CM | CD | co | xř | ID | CM | CD | LD | CD | N | co | |||||
CM | CM | co | CD | xt | xř | CD | CO | co | co | co | CD | <0 | co | |||
3 | ||||||||||||||||
(1) | ίε) | ft) | (>) | |||||||||||||
Λ(ψμβ|Βΐΐ4 | Χ|?μ·ριιι | Á|?U9|SUJ | fo) Xisueieui auezeiauXx | |||||||||||||
9usz«|9uXa | 9uezepuXA | fUSZ9|0UÁA | 9U«e|BUÁA |
Obsahy prvků jsou uvedeny v % hmotnostních
-20CZ 290603 B6
Tabulka 12
Materiál č. | Test p«vno$ti v taíw za pokojové teploty | Rlznvi zkouška » 2 mm V-ziřezem | Rázová zkouška pevnosti při tečení | ||||
0.2%toovenční mez průtažní» 5 MPa | Pevrxat v tahu MPa | Tajnost (%> | Ptxnémé přlíné zúžení (%) | Vrubová hotctevnatast (20*C) (J) | Testovací podmínky astre, 177 MPa (hodny) | ||
e Jr 9 « >ÍS 2 18 £ 6 | 1 | 75.2 | 91.0 | 22.3 | 67.5 | 11.2 | 1652 |
2 | 75.6 | 91.2 | 21.8 | 68.8 | 10.4 | 1826 | |
t £ J5S gí ~ >· | 22 | 75.2 | 90.6 | 23.7 | 67.2 | 10.5 | 2001 |
23 | 75.4 | 90.8 | 24.5 | 69.8 | 13.0 | 1725 | |
c ž> β « 3 ϊ r? μι | 33 | 75.5 | 91.5 | 22.4 | 67.2 | 12.8 | 1780 |
34 | 74.2 | 90.6 | 23.1 | 68.4 | 9.0 | 1335 | |
! ** 1 íí^ | 44 | 76.4 | 92.7 | 23.6 | 69.5 | 9.4 | 1420 |
1 *3 r ~ I | 45 | 75.2 | 90.4 | 22.5 | 63.4 | 11.5 | 2001 |
>a 55 e Φ Έ E •o E s 'S | 61 | 74.8 | 91.1 | 21.2 | 66.6 | 9.4 | 2166 |
62 | 75.6 | 92.2 | 21.6 | 67.2 | 10.2 | 2122 | |
63 | 75.3 | 90.4 | 20.5 | 65.4 | 8.6 | 2461 | |
64 | 76.6 | 91.5 | 20.3 | 64.8 | 10.6 | 1988 | |
65 | 75.2 | 92.7 | 19.8 | 63.9 | 12.3 | 1894 | |
66 | 74.8 | 91.6 | 21.2 | 64.4 | 9.1 | 1782 | |
67 | 76.5 | 90.3 | 19.9 | 64.1 | 9.2 | 1881 | |
63 | 76.0 | 91.4 | 20.4 | 65,2 | 9.2 | 2544 |
-21 CZ 290603 B6
Tabulka 13
JL· | I | • | 0.177 | 0.069 | I 0,102 | I 0.049 | o o o | 0.115 | 1 0.090 | 0.154 | ||||||
Ό Z | 1 | 1 | ♦ | • | f | • | 0.050 | 0.004 | Μ O Ó | 0.0911 | 0.157 | 0.175 | 0.071 | ó | ||
co | 0.005 | 0.002 | 0.003 | 0000 | 0.007 | 0.007 1......_ _ | 900’0 | 0.005 | j 0.005 | 0.005 | 0.003 | 0.006 | 900’0 | 0.007 | I 0.008 | 0.005 |
z | 0.005 | 1 0.008 | 0.005 | 0.004 | 0.005 | Ν’ o o 6 | 0.003 | 0.005 | 900’0 | 900'0 | 900Ό | 900Ό | 900’0 | 0.004 | 0.004 | | 0.005 |
o O | 3.0 1 | 1 3.5 | 3.5 | 0.4 I..... | 0.6 | 2.5 | | 3.0 | CO | 3.5 | in ó | 0.4 | CM | ||||
5 | r* CM | í 3·4 | rí | CO CM | CT | 2.0 | O | CM | 03 CM | cd | 3.3 | 2.2 | cm’ | 2.0 | o 04 | CM |
o | tn CO ó | 1 0.10 | ó | ω OJ ó | in CM Ó | 0.15 I . .. | 0.16 | 10 ó | 0.33 | 0.11 | 0.10 | CO *7 CM Ó | 0.24 | 0.16 | 0.15 | 0.40 |
<0 | • | 0.04 | 0.03 | 0.05 | 0.05 | 0.11 | ó | 0.07 | S0O | 0.05 | 0.05 | 0.04 | O 1—· ó | V“ ó | 0.08 | |
_Q Z | 0.05 | OJ o ó | 0.02 | ó | 01'0 | • | • | 0.07 | 0.05 | CO o ó | 0.02 | 0.12 | O o | 1 | ZOO | |
> | 0.21 | in OJ ó | 0.24 | 0.15 | 0.16 | CM Ó | 0.21 | 0.27 | 0.21 | CM CM Ó | 0.21 | 0.15 | 9Γ0 | 0.21 | 0.22 | 0.25 |
ž | 09'0 | 0.75 | | 0.76 | ΙΩ Ó | V o 6 | 0.05 | 0.05 | 90’0 | 0.63 | 0.73 | 0.74 | CM Ó | in o ó | 90’0 | 0.05 | 0.06 |
o | 10.2 | 10.5 | 10.2 | 6.2 | 8.5 | 9.2 | O* | 10.3 | 04 Ó | 10.5 | <73 Ó | 03 | CM cd | 9.2 | G) | 10.2 |
Mn | 0.65 | 0.86 | 0.06 | 0.08 | 0.42 | 0.45 | , 0.05 | I 0.07 | 0.63 | 0.80 ! | 0.07 | 0.07 ! | CM M“ Ó | 0.43 | 0.05 | 0.06 |
ώ | 0.05 | 0.08 | 0.08 | ó ó | 0.04 | 0.04 | 90’0 | 0.04 | I 90’0 | Ζ0Ό | 0.07 | 0.06 | ID O Ó | 90’0 | 90’0 | 0.05 |
O | 0.12 | 0.14 | 0.15 | ZOO | 0.08 | 0.14 | 0.13 | 0.13 | O ó | Ν’ Ύ-” ó | 0.14 ____________________________________________________________________________________________________________________________________________________________I | 0.07 | 0.08 | 0.13 | 0.14 | 0.13 |
•u 3 | - | Ol | CM CM | CO CM | O co | V ω | ’Γ | in | r- | CM 0- | CO 0- | 0- | tn | co | N N | cn N |
s 1 | ω toyajsui | ( | I) 9|SU | (tí XWP»]BIU «tiwaisuM | (>) λι?μ»ΙΒω ,uanieuM | (Z) | 9U*Z9|BUAA |
Obsahy prvků jsou uvedeny v % hmotnostních
-22CZ 290603 B6
Tabulka 14
Materiál č. | T«t peMxwti v lata ia pokojová teploty | Riwvá Zkocika » 2 mm V-zářezem | Rázová zkcuáta pevnosti pň tečení | ||||
0.2%tarr· verůií mez průtažnosS MPa | Pewicit v táta MPa | Težnaat (%) | Poměrné příčné zůtorí (%) | Vrubová houževnatost (20-C) (J) | Testovací podnínky esorc. 177 MPa (hodny) | ||
G ία « N Έ ~ | 1 | 75.2 | 91.0 | 22.3 | 67.5 | 11.2 | 1652 |
2 | 75.6 | 91.2 | 21.8 | 68.8 | 10.4 | 1826 | |
= 2* f * 5 μ | 22 | 75.2 | 90.6 | 23.7 | 67.2 | 10.5 | 2001 |
23 | 75.4 | 90.8 | 24.5 | 69.8 | 13.0 | 1725 | |
G i' 5 o ~ P | 33 | 75.5 | 91.5 | 22.4 | 67.2 | 12.8 | 1780 |
34 | 74.2 | 90.6 | 23.1 | 68.4 | 9.0 | 1335 | |
5ř N τ: • · Ξ 1’ | 44 | 76.4 | 92.7 | 23.6 | 69.5 | 9.4 | 1420 |
45 | 75.2 | 90.4 | 22.5 | 68.4 | 11.5 | 2001 | |
Ž· S • έ £ s N S <Ů $ | 71 | 76.8 | 92.4 | 19.8 | 65.3 | 10.2 | 2812 |
72 | 75.2 | 92.3 | 20.0 | 64.7 | 10.6 | 2644 | |
73 | 76.4 | 93.0 | 21.3 | 63.8 | 11.4 | 2983 | |
74 | 74.8 | 92.4 | 21.4 | 65.5 | 12.5 | 2546 | |
73 | 75.0 | 91.0 | 20.2 | 63.6 | 10.6 | 2538 | |
76 | 75.4 | 91.8 | 20.8 | 65.2 | 10.1 | 2669 | |
77 | 74.4 | 91.3 | 19.6 | 68.4 | 9.8 | 2592 | |
78 | 76.9 | 93.2 | 21.8 | 64.8 | 10.6 | 3215 |
Claims (7)
1. Tepelně odolná ocel obsahující 8 až 11 % hmotnostních chrómu, vyznačující se tím, že dále obsahuje 0,05 až 0,15% hmotnostních uhlíku, 0,01 až 0,1 % hmotnostních křemíku, 0,01 až 1 % hmotnostních manganu, 0,1 až 0,3 % hmotnostních vanadu, celkově 0,01 až 0,2% hmotnostních niobu a tantalu, 0,001 až 0,01 % hmotnostních dusíku, 0,01 až 0,5 % hmotnostních molybdenu, 0,9 až 3,5% hmotnostních wolframu, 0,1 až 4,5 % hmotnostních kobaltu, 0,001 až 0,01 % hmotnostních boru a zbytek tvoří železo a vedlejší příměsi.
2. Tepelně odolná ocel podle nároku 1, vy zn ač u j í c í se t í m , že dále obsahuje 0,01 až 0,1 % hmotnostních manganu.
3. Tepelně odolná ocel podle nároku 2, vy značu j ící se tí m , že dále obsahuje 0,1 až 0,8 % hmotnostních niklu.
4. Tepelně odolná ocel podle nároku 1,vyznačující se tím, že dále obsahuje 0,1 až 0,8 % hmotnostních niklu.
5. Tepelně odolná ocel podle jednoho z nároků 1 až 4, vy z n a č uj í c í se tím, že dále obsahuje 0,001 až 0,2 % hmotnostních neodymu.
6. Tepelně odolná ocel podle jednoho z nároků 1 až 4, vy z n a č u j í c í se tím, že dále obsahuje 0,001 až 0,2 % hmotnostních hafnia.
7. Tepelně odolná ocel podle nároku 6, vy zn a č u j í c í se tím, že dále obsahuje 0,001 až 0,2 % hmotnostních neodymu.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16865697A JP3422658B2 (ja) | 1997-06-25 | 1997-06-25 | 耐熱鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ199698A3 CZ199698A3 (cs) | 1999-11-17 |
CZ290603B6 true CZ290603B6 (cs) | 2002-08-14 |
Family
ID=15872076
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ19981996A CZ290603B6 (cs) | 1997-06-25 | 1998-06-23 | Tepelně odolná ocel |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5972287A (cs) |
EP (1) | EP0887431A1 (cs) |
JP (1) | JP3422658B2 (cs) |
CZ (1) | CZ290603B6 (cs) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH1136038A (ja) * | 1997-07-16 | 1999-02-09 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 耐熱鋳鋼 |
JP3982069B2 (ja) * | 1998-07-08 | 2007-09-26 | 住友金属工業株式会社 | 高Crフェライト系耐熱鋼 |
JP4614547B2 (ja) | 2001-01-31 | 2011-01-19 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 高温クリープ破断強度及び延性に優れたマルテンサイト系耐熱合金とその製造方法 |
FR2823226B1 (fr) * | 2001-04-04 | 2004-02-20 | V & M France | Acier et tube en acier pour usage a haute temperature |
JP3535112B2 (ja) * | 2001-05-01 | 2004-06-07 | 株式会社日本製鋼所 | 耐溶損性・高温強度に優れた熱間工具鋼および該熱間工具鋼からなる高温用部材 |
CN1300445C (zh) * | 2003-12-26 | 2007-02-14 | 东方汽轮机厂 | 一种汽轮机高温叶片及其热处理工艺 |
US9598750B2 (en) | 2010-10-26 | 2017-03-21 | Korea Atomic Energy Research Institute | High Cr ferritic/martensitic steels having an improved creep resistance for in-core component materials in nuclear reactor, and preparation method thereof |
JP5574953B2 (ja) * | 2010-12-28 | 2014-08-20 | 株式会社東芝 | 鍛造用耐熱鋼、鍛造用耐熱鋼の製造方法、鍛造部品および鍛造部品の製造方法 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2905577A (en) * | 1956-01-05 | 1959-09-22 | Birmingham Small Arms Co Ltd | Creep resistant chromium steel |
FR1140573A (fr) * | 1956-01-25 | 1957-07-29 | Birmingham Small Arms Co Ltd | Aciers ferritiques au chrome |
US3139337A (en) * | 1962-05-31 | 1964-06-30 | Gen Electric | Alloys |
JPH05263196A (ja) * | 1992-03-19 | 1993-10-12 | Nippon Steel Corp | 高温強度ならびに靱性に優れたフェライト系耐熱鋼 |
JPH083697A (ja) * | 1994-06-13 | 1996-01-09 | Japan Steel Works Ltd:The | 耐熱鋼 |
JP3480061B2 (ja) * | 1994-09-20 | 2003-12-15 | 住友金属工業株式会社 | 高Crフェライト系耐熱鋼 |
JP3310825B2 (ja) * | 1995-07-17 | 2002-08-05 | 三菱重工業株式会社 | 高温用蒸気タービンロータ材 |
JPH0959747A (ja) * | 1995-08-25 | 1997-03-04 | Hitachi Ltd | 高強度耐熱鋳鋼,蒸気タービンケーシング,蒸気タービン発電プラント及び蒸気タービン |
JP3301284B2 (ja) * | 1995-09-04 | 2002-07-15 | 住友金属工業株式会社 | 高Crフェライト系耐熱鋼 |
JPH09296258A (ja) * | 1996-05-07 | 1997-11-18 | Hitachi Ltd | 耐熱鋼及び蒸気タービン用ロータシャフト |
-
1997
- 1997-06-25 JP JP16865697A patent/JP3422658B2/ja not_active Ceased
-
1998
- 1998-06-15 EP EP98110894A patent/EP0887431A1/en not_active Withdrawn
- 1998-06-23 CZ CZ19981996A patent/CZ290603B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1998-06-23 US US09/102,365 patent/US5972287A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CZ199698A3 (cs) | 1999-11-17 |
US5972287A (en) | 1999-10-26 |
JP3422658B2 (ja) | 2003-06-30 |
EP0887431A1 (en) | 1998-12-30 |
JPH1112693A (ja) | 1999-01-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR950009221B1 (ko) | 내열강 | |
EP1347073B1 (en) | HIGH Cr FERRITIC HEAT RESISTANCE STEEL | |
RU2555293C1 (ru) | Жаропрочный сплав на основе никеля | |
WO2006106944A1 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼 | |
AU2017297766B2 (en) | High chromium martensitic heat-resistant steel with combined high creep rupture strength and oxidation resistance | |
CZ290603B6 (cs) | Tepelně odolná ocel | |
CZ212998A3 (cs) | Žáruvzdorná litá ocel | |
CZ289032B6 (cs) | Ocel na odlitky a její pouľití | |
JP3781402B2 (ja) | 低熱膨張Ni基超合金 | |
US5192497A (en) | Superalloys with low thermal-expansion coefficient | |
EP0391381B1 (en) | Heat-resistant alloy | |
CZ294783B6 (cs) | Slitina na bázi kobaltu, výrobek z této slitiny a způsob jeho výroby | |
US20100266442A1 (en) | Burn-resistant and high tensile strength metal alloys | |
WO2002086176A1 (en) | Ferritic heat-resistant steel and method for production thereof | |
JP4575111B2 (ja) | 耐熱合金および耐熱合金の製造方法 | |
JP3418884B2 (ja) | 高Crフェライト系耐熱鋼 | |
JP2002241903A (ja) | 高Crフェライト系耐熱鋼材 | |
CZ284998A3 (cs) | Materiály rotorů parních turbín pro uplatnění při vysokých teplotách | |
JP2001049398A (ja) | 高靭性耐熱鋼およびタービンロータの製造方法 | |
US5866068A (en) | Heat-resistant alloy | |
JP2001152293A (ja) | 高Crフェライト系耐熱鋼 | |
US6494970B1 (en) | Heat resistant steel casting and method of manufacturing the same | |
US20230203629A1 (en) | Austenitic heat resistant steel | |
JP7421054B2 (ja) | オーステナイト系耐熱合金部材 | |
JPH07258780A (ja) | 耐浸炭性に優れた耐熱合金 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20060623 |