CZ20031587A3 - Způsob vypékání ocelových částí produktu - Google Patents
Způsob vypékání ocelových částí produktu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20031587A3 CZ20031587A3 CZ20031587A CZ20031587A CZ20031587A3 CZ 20031587 A3 CZ20031587 A3 CZ 20031587A3 CZ 20031587 A CZ20031587 A CZ 20031587A CZ 20031587 A CZ20031587 A CZ 20031587A CZ 20031587 A3 CZ20031587 A3 CZ 20031587A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- hydrogen
- steel
- steel parts
- baking
- high frequency
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D3/00—Diffusion processes for extraction of non-metals; Furnaces therefor
- C21D3/02—Extraction of non-metals
- C21D3/06—Extraction of hydrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/06—Surface hardening
- C21D1/09—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation
- C21D1/10—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation by electric induction
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/34—Methods of heating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2221/00—Treating localised areas of an article
- C21D2221/10—Differential treatment of inner with respect to outer regions, e.g. core and periphery, respectively
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0093—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for screws; for bolts
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
Způsob vypékání ocelových částí produktu
Oblast techniky
Předkládaný vynález se týká způsobu vypékání (vysoušení) pro odstraňování vodíku pohlceného v ocelovém 5 částech produktu, které jsou v popisu níže označovány jako ocelové části. Takto se zejména odstraňuje difúzní vodík, který je jednou z příčin zpožděných zlomenin, nebo se dosahuje toho, že vodík přestává být škodlivý.
10 Dosavadní stav techniky
V oboru jsou známé tak zvané zpožděné zlomeniny, to jest náhlý křehký lom ocelového produktu při statickém namáhání po uplynutí určité doby. Předpokládá se, že taková zpožděná zlomenina je způsobena, jako jedním z faktorů, 15 .
atomovým vodíkem (H) pronikajícím do mezilehlých atomů železa nebo atomovým vodíkem (H) zachyceným v defektech mřížky spíše než molekulárním vodíkem (H2) zachyceným v pórech uvnitř oceli nebo na rozhraních mezi ocelovou matricí a nekovovými příměsmi.
Atomový difúzní vodík je (1) vodík uvnitř roztavené oceli, který zůstává ve finálních ocelových produktech nebo ocelových částech; (2) vodík pronikající do ocelového produktu nebo ocelových částí v důsledku koroze v 25 atmosférickém prostředí nebo během moření nebo procesu elektrolytického pokovování; a (3) vodík pronikající do ocelového produktu nebo ocelových částí z atmosféry během nauhličování, nitridace, svařování, a podobně. Předpokládá se, že ke zpožděné zlomenině dochází, když koncentrace vodíku
2Q uvnitř ocelového produktu překračuje kritickou koncentraci vodíku pro zlomení.
4444 » · « 4 4 4* · 4 · ·
4 4 ·
4* ··
4 4 4
4 44
4 4 4
4 4 4
44
V ocelových součástech, šrouby, jako jsou vruty do dřeva, závitořezné šrouby a podobně jsou vytvářeny s použitím ocelového drátu s nízkým obsahem uhlíku a hliníku, jako je SWRCH18A, prostřednictvím kování za studená. Tyto šrouby jsou podrobeny tepelné úpravě, jako je nauhličování a kalení po vytvoření pro zlepšení šroubovacího výkonu hrotu šroubu, když je šroub zašroubováván, a pro zvýšení kroutícího momentu jsou povrchy šroubu pokovovány elektrolytickou galvanizací s tloušťkou pokovení od 5 do 20 mikrometrů pro zlepšení odolnosti proti korozi. Jakmile vodík, generovaný při pokovování, proniká do ocelového produktu, tento vodík difunduje a snadno proniká do šroubů, zatímco pokovený potah na povrchu způsobuje, že je obtížné odstranit vodík z povrchu, což má za následek vyšší koncentraci vodíku uvnitř šroubů. Z tohoto důvodu když uplyne určitá doba poté, co dokončený šroub byl upevněn s předem stanoveným kroutícím momentem, může u tohoto šroubu dojít ke zpožděnému zlomení, tak zvanému přetržení šroubu.
Navíc šrouby tvrzené prostřednictvím nauhličování a
Ω kalení jsou vytvořeny s uhlíkem tvrzeným martenzitem v povrchové vrstvě s vysokým obsahem uhlíku přibližně 0,8 %.
Protože tento tvrzený martenzit je vysrážen jako zrnitý okrajový karbid na předchozích austenitových hranicích zrn, a aglomerovaný vodík dále snižuje pevnost vazeb na hranicích zrn, je výsledkem vyšší náchylnost ke zkřehnutí způsobenému vodíkem a tudíž větší náchylnost ke zpožděné zlomenině.
Navíc ocelové části, vyráběné z uhlíkové oceli nebo nízkolegované oceli, jako jsou šrouby, svorníky, čepy, podložky, dříky, hřídele, desky, plechy a podobně, mají 30 rovněž zvýšenou náchylnost ke zkřehnutí způsobenému vodíkem v
4444 ·· • · • · ·· • · ♦ • · · ·· ·* ·♦ • · · · • · ·· • · · ·
4 ♦ · ·· • · * • 4 · • · · • 4 4 4 • 4 44 důsledku vodíku obsaženému v roztavené oceli nebo vodíku pronikajícího do nich během moření pro odstranění okují na povrchu ocelového produktu.
Běžně tudíž ocelové části, jako jsou pokovované šrouby a podobně jsou vypékány, například při teplotách přibližně 200°C po dobu několika hodin v peci pro snížení koncentrace vodíku v těchto částech.
Vypékání v peci ale může vyžadovat udržování ohřívání po dobu přibližně čtyř hodin v závislosti na velikosti koncentrace vodíku nebo velikosti součásti. Tudíž, pokud se vypékání provádí v peci dávkového typu, bude značně snížena produktivita, celkové skladové zásoby se tak zvýší a bude vyžadováno rozšíření zařízení. Rovněž když se vypékání provádí s použitím pece kontinuálního, typu je vyžadována dlouhá pec mající dlouhý dopravník, což má za následek vyšší výrobní náklady.
Podstata vynálezu
Cílem předkládaného vynálezu je navrhnout způsob vypékání, který umožní zkrácení doby, požadované pro vypékání bez nutnosti rozšiřování zařízení a v důsledku toho umožní zabránění zpožděným zlomeninám v důsledku zkřehnutí způsobeného vodíkem.
Pro dosažení výše uvedeného cíle je způsob vypékání ocelových částí podle předkládaného vynálezu charakterizován tím, že se ohřívají ocelové části vysokou frekvencí nebo ultra vysokou frekvencí pro odstranění difúzního vodíku obsaženého v oceli, nebo pro jeho transf ormování na ne-difúzní vodík, čímž· se transformuje na neškodlivý.
»» ·· • · · « · ··· • » * · » • · · * *· ·♦ ·· « · »« ···· • · · • · · • » · t · · ♦ « ··
Rovněž je způsob vypékáni ocelových části podle předkládaného vynálezu charakterizován tím, že se ohřívají pouze povrchové vrstvy ocelových částí pro vytvoření rozdílu v teplotě mezi povrchovými vrstvami a vnitřky součástí, což způsobuje deformace v mřížkách.
Přehled obrázků na výkresech
Obr.l znázorňuje obecné schéma uspořádání zařízení pro použití ve způsobu vypékáni podle předkládaného vynálezu; a
Obr. 2 znázorňuje obecné schéma uspořádání zařízení obsahujícího ne-oxídační pec pro použití ve způsobu vypékáni podle předkládaného vynálezu.
Příklady provedení vynálezu
Předkládaný vynález spočívá ve zjištění, že (1) vodík obsažený v ocelovém produktu lze roztřídit na difúzní vodík, který může difundovat v blízkosti teploty místnosti, a ne-difúzní vodík, který nedifunduje v blízkosti teploty místnosti, přičemž vodík způsobující křehnutí vodíkem je difúzní vodík, zatímco ne-difúzní vodík se neúčastní křehnutí vodíkem; (2) difúzní vodík existuje v místech majících nízkou zachycovací energii, jako jsou hranice krystalových zrn, poruchy a podobně, zatímco ne-difúzní vodík existuje v místech majících vysokou zachycovací energii, jako je karbid, póry a podobně; a (3) vypékáni může transformovat difúzní vodík na ne-difúzní vodík, který se neúčastní křehnutí vodíkem a rovněž může odstraňovat difúzní vodík z ocelového
0 produktu.
4
I 4 44· » 4 4 ·
I 4 4 * • · ·· »» ··
4 4 ·
4 ·4
4 4 4 • Μ »
44 • 4 444 4 * *
4
4 • ·
V tomto popisu ohřev na bázi vysoké frekvence označuje způsob vypékání, který spoléhá na indukční ohřev prostřednictvím kontinuálně nebo pulzně přiváděného proudu s frekvencemi v rozsahu od 1 kHz do 5 MHz, ohřev na bázi ultra vysoké frekvenci označuje způsob vypékání, který spoléhá na indukční ohřev prostřednictvím pulzně přiváděného proudu při frekvencích rovnajících se 5 MHz nebo vyšších.
Zejména, protože pulzní ohřev ultra vysokou frekvencí může nejen pouze rychle ohřát povrchové vrstvy částí, ale rovněž ohřát povrchové vrstvy ocelových částí pro vytvořeni rozdílu v teplotě mezi povrchovými vrstvami a vnitřky částí, může být dosaženo extrémně účinného odstraňování difúzního vodíku a transformace na ne-difúzní vodík.
Ocelové části podrobené vypékání zahrnují, například, 15 šrouby, jako jsou vruty do dřeva, závitořezné šrouby a podobně, součásti vyrobené z uhlíkové oceli nebo nízkolegované oceli, jako jsou svorníky, čepy, podložky, desky, plechy a podobně, a další ocelové součásti.
Ocelové součásti, mající pokovení na površích, obsahují velké množství vodíku, vytvořené během pokovování, v pokovené vrstvě a pokovená vrstva působí jako bariéra proti emisi difúzního vodíku, takže vodík s větší pravděpodobností bude pohlcen jako difúzní vodík. Když je tedy použit způsob vypékání podle předkládaného vynálezu na pokovené části, lze demonstrovat vynikající účinky. To je způsobeno tím, že účinek transformování existujícího stavu na ne-difúzní vodík je větší než účinek odstraňování difúzního vodíku.
Rovněž když se vysoká frekvence nebo ultra vysoká 30 frekvence zvýší na 10 kHz nebo více, je možné soustředit • 4 ··»· ’ · * i » 4··· 4
4 4 · · · · 4 · ·
4* » · * • 44 ♦ · *
4 · • 4
4
4 4
4
4 energii na povrchové vrstvy ocelových částí, což je výhodné, protože se tak účinněji provádí odstraňování vodíku, zejména z pokovených vrstev a podobně a rovněž transformování existujícího difúzního vodíku na ne-difúzní vodík.
Navíc jsou výhodně povrchové vrstvy ocelových částí rychle zahřátý na 100 až 300 °C s vysokou frekvencí nebo ultra vysokou frekvencí z hlediska odstraňování difúzního vodíku nebo eliminace škodlivého vodíku, spojené s transformací na ne-difúzní vodík, zejména je výhodný ohřev na přibližně 200 °C. To znamená, že ohřívací teploty povrchové vrstvy pod 100 °C by nedostatečně aktivovaly difúzní vodík s tím důsledkem, že by docházelo k nízké emisní účinnosti u vodíku, zatímco vysoké teploty překračující 300 °C by podpořily oxidaci na površích částí pro snížení odolnosti proti korozi a nepříznivé ovlivnění povrchového vzhledu.
V tomto případě pokud jsou ocelové části zahřátý s pulzním výstupem s ultra vysokou frekvencí, povrchová vrstva ocelových částí může být rovněž zahřáta s vysokou hustotou energie pro vytvoření rozdílu v teplotě mezi povrchovými vrstvami a vnitřky součástí, čímž se mnohem účinněji emituje difúzní vodík a přetváří se na neškodlivý. Zvláště výhodně je ohřívací cívka obsažena v ne-oxidační peci pro ohřev ocelových částí s vysokou frekvencí nebo ultra vysokou frekvencí v ne-oxidační atmosféře, protože ocelovým částem tak může být zabráněno v povrchové oxidaci.
Navíc výhodně je ohřívací cívka obsažena ve vakuové peci, protože tak mohou být navíc podpořeny emise difúzního vodíku vedle zabránění povrchové oxidaci.
·· · AA A • A A· • « A
A AAAA A A A A
A A A ·
AA AA
A# · *
A A A A
A AAA
A A A A • A A A
AA *·
A A A
AAA A A A
A A A A
AA AA
V následujícím popisu bude předkládaný vynález podrobněji popsán ve spojení s odkazy na připojené výkresy.
Způsob vypékání ocelové části podle předkládaného vynálezu je charakterizován ohřevem při vysoké frekvenci nebo v- SZ ultra vysoké frekvenci tak, ze náchylnost ke zkřehnuti vodíkem může být snížena prostřednictvím krátkodobého zpracování bez rozšiřování výrobních zařízení při vypékání pro odstraňování vodíku pohlceného v ocelových částech nebo při přetváření vodíku na neškodlivý.
Obr. 1 je obecným schématem uspořádání zařízení pro použití ve způsobu vypékání podle předkládaného vynálezu.
Tělo 2 tohoto vysokofrekvenčního vypékacího zařízení zahrnuje ohřívací cívku 2 pro ohřev ocelových částí, kontinuálně k ní přiváděných od podavače 4 součástí, s vysokou frekvencí nebo 15 ultra vysokou frekvencí, a generátor 2 pulzů, když je vysoká frekvence nebo ultra vysoká frekvence vydávána pulzně. Potom, jak je vypékání ukončeno v blízkosti ohřívací cívky 2, jsou vypékané ocelové části odváděny do zásobníku 2 Pro další transport. Zařízení ilustrované na obr. 1 je výhodně upraveno pro hromadnou výrobu.
Obr. 2 je schéma obecného uspořádání dalšího zařízení pro použití ve způsobu vypékání podle předkládaného vynálezu. Ohřívací cívka 2 pro ocelové části s vysokou frekvencí nebo ultra vysokou frekvencí je obsažena v ne-oxidační peci 6, přičemž zbytek z uspořádání tohoto zařízení zůstává podobný nebo shodný s uspořádání podle obr. 1. Jako ne-oxidační atmosféry je možné použít netečný.plyn, jako je plynný dusík nebo plynný argon, přičemž obzvláště výhodným je plynný q argon.
·· ···· ·· «« • » » • » · · · . » · · • · · · ·* ·*
..
• * • ·
• · · • · · • · · · • · · * «· ··
Ocelové části, podrobené zpracováni, jsou výhodně nauhličené a kalené šrouby, jako jsou vruty do dřeva, závitořezné šrouby, samo-závrtné šrouby pro použití při montáži ocelových domů, a podobně; svorníky, čepy, podložky, hřídele, dříky, desky, plechy tvrzené prostřednictvím procesu kalení a temperování, s využitím uhlíkové oceli, jako je S45C a SCM435, a další ocelové části. Jak bylo zmiňováno výše, šrouby mohou být nauhličeny na jejich površích s množstvím uhlíku až do přibližně 0,8 % celkového obsahu, a tudíž vykazují extrémně velkou náchylnost ke křehnutí vodíkem.
Rovněž, zatímco svorníky jsou zpevněné a houževnaté prostřednictvím úpravy temperováním, náchylnost ke křehnutí vodíkem se stává vyšší, čímž je pevnost vyšší ve vysokopevnostních svornících, čepech, podložkách, dřících, deskách a podobně majících pevnost v tahu překračující 1000 N/mm2. Rovněž, když jsou takovéto části pokoveny pro zlepšení odolnosti proti korozi a povrchového vzhledu, pokovená vrstva obsahuje větší množství vodíku než vnitřek oceli, takže pokovená vrstva působí jako zdroj vodíku pro zvýšení náchylnosti ke zkřehnutí vodíkem.
Aplikace způsobu zpracování podle vynálezu na takovéto ocelové části a pokovené extrémně účinná.
předkládaného části je tudíž
Jako vysoká frekvence nebo ultra vysoká frekvence těla ]. vysokofrekvenčního ohřívacího zařízení je kontinuálně nebo pulzně vydávána frekvence 10 kHz nebo vyšší. V tomto případě použitím vysoké frekvence,,nebo ultra vysoké frekvence o hodnotě 4 MHz nebo vyšší pro vytváření oscilačního pulzního výstupu majícího vysokou energetickou hustotu po extrémně krátkou dobu, může být povrchová vrstva uvnitř přibližně 1 mm ·· *· *4 • 4 r« ·44· • 4 • 44« • · 4 • 4 ·
• 4 • 4 • · • 4 · hloubky od povrchu, zejména tenká pokovená vrstva, intenzívně zahřívána po krátkou dobu přibližně o délce 1 sekundy nebo kratší. Rovněž může být taková povrchová vrstva zahřívána ohřívací energií s vysokou hustotou pro vytvoření rozdílu teploty mezi povrchovou vrstvou a vnitřkem části, čímž se extrémně účinně emituje difúzní vodík a přetváří se na neškodlivý. Rovněž se frekvence výhodně zvýší na 20 MHz nebo více, protože tak pouze může být zahřáto pouze bezprostřední okolí ultra povrchové vrstvy ocelové části, takže je méně nepříznivě ovlivněna vnitřní struktura ocelového materiálu.
Při takto vysokých frekvencích jsou dostupné frekvence přidělovány regulačním úřadem tak, aby se nerušily s rádiovou komunikací a podobně.
Rovněž výhodně je ohřívací teplota ohřívací cívky g nastavena tak, že povrchové vrstvy ocelových částí jsou zahřátý na 100 až 300 °C. To je výhodné proto, že teploty pod 100 °C nedostatečně aktivují difúzní vodík, zatímco teploty vyšší než 300 °C by podporovaly oxidaci na površích částí a snižovaly tak odolnost proti korozi a zhoršovaly povrchový vzhled.
PŘÍKLADY
Dále budou popsány specifické příklady využití 25 způsobu vypékání podle předkládaného vynálezu, technická podstata předkládaného vynálezu ale není nijak omezena těmito příklady.
PŘÍKLAD 1 «· ·· « • · · ϊ • ··*· · • · ϊ · « · » · · · * ·· 1* ’ ·· ·· , «fc ·· »·· • · « · · • · » · · « · · « · · • · · · · . ·» ·» ··
Závitořezné šrouby s plochou hlavou o průměru M6, z nichž každý měl hmotnost jakostní oceli SAE1022, g, byly vyrobeny s použitím povrchy těchto šroubů byly pozinkovány s tloušťkou 10 mikrometrů, a potom byly šrouby nechány po dobu 24 hodin. Celkem 100 kg (16600 kusů) závitořezných šroubů bylo vypékáno s použitím zařízení ilustrovaného na obr. 1. Frekvence těla 1^ vysokofrekvenčního ohřívacího zařízení byla 27 MHz a generátor 3 pulzů byl vytvořen tak, že mohly být po extrémně krátkou dobu vydávány obdélníkové pulzy mající velkou energetickou hustotu. Ohřev tak mohl být zapnut a vypnut 50 0 krát za minutu s trváním pulzního výstupu v rozsahu od 1 do 100 ms, takže povrchové vrstvy ocelových částí mohly být rychle ohřátý na přibližně 200 °C. Důsledkem bylo, že doba požadovaná pro ohřev jednoho šroubu byla krátká až přibližně 0,005 sekundy, takže doba požadovaná pro vypékání celkového množství 100 kg závitořezných šroubů byla 1,0 hodiny, což je podstatné zkrácení doby, která byla dosahována doposud.
Dále bylo také 100 kusů vypékaných šroubů zašroubováno do ocelového plechu silného 2 mm a utaženo s kroutícím momentem odpovídajícím 90 % kroutícího momentu pro přetržení, a potom bylo uloženo do 5% slaného roztoku v prostředí o teplotě 25 °C na dobu 100 hodin pro provedení testu ponoření do slaného roztoku za účelem zjištění počtu šroubů, které se přetrhnou. Výsledky prokázaly, že žádný ze šroubů se nepřetrhl.
PŘÍKLAD 2
S použitím stejných šroubů jako v předcházejícím případě byly povrchové vrstvy ocelových částí zahřátý na ·· ·· • · · • · ··· • · · · • · · · ·· ·· • · · • · • · · • · · ·· ·· >· »··· • · • · • · • · · ·· teplotu 250 °C pro vypékáni prostřednictvím těla 1^ vysokofrekvenčního ohřívacího zařízení s frekvencí 15 kHz, které bylo vybaveno generátorem 3_ pulzů. Zbývající podmínky byly podobné jako v Příkladu 1. Důsledkem bylo, že doba požadovaná pro ohřev jednoho šroubu byla krátká až přibližně
0,45 sekund a doba požadovaná pro vypékáni celého množství 100 kg šroubů byla 1,2 hodiny, což umožnilo podstatné zkrácení doby ve srovnáním s dosavadním stavem techniky. Rovněž nebylo pozorováno žádné přetržení při testu ponořením do solného roztoku, který byl proveden s použitím 100 šroubů.
PŘIKLAD 3
Vypékání bylo provedeno způsobem podobným jako v Příkladu 1 až na použití těla vysokofrekvenčního ohřívacího zařízení, které bylo vybaveno ne-oxidační pecí, která obsahovala vysokofrekvenční ohřívací cívku a byla naplněna plynným argonem. V tomto případě byla doba požadovaná pro vypékání celkového množství 100 kg závitořezných šroubů 0,7 hodiny, to znamená, že vypékání bylo dokončeno v ještě kratším čase, a navíc nebylo pozorováno žádné přetržení při testu ponořením do slaného roztoku, který byl proveden s použitím 100 šroubů. Navíc povrchy závitořezných šroubů vykazovaly hladké povrchy bez vytváření povrchových okují.
SROVNÁVACÍ PŘÍKLAD 1
100 kg závitořezných šroubů, vyrobených podobným způsobem jako v Příkladu 1, bylo vloženo do žíhací pece s dávkovým zpracováním pro vypékání při 200 °C způsobem podobným jako v Příkladu 1. Pro eliminaci výskytu přetržení a pro emitování difúzního vodíku nebo jeho přetvoření na neškodlivý při testi ponořením do slaného roztoku bylo požadováno ohřívání žíhací pecí dávkového typu při teplotě 200 °C po dobu čtyř hodin. Rovněž pro zvýšení teploty pece na 200 °C bylo požadováno dalších 1,5 hodiny, takže byla celkem požadována doba 5,5 hodiny.
SROVNÁVACÍ PŘÍKLAD 2
100 kg závitořezných šroubů, z nichž každý měl hmotnost 6 g, bylo vyrobeno způsobem podobným jako v Příkladu 1, pozinkováno s tloušťkou 10 mikrometrů a potom ponecháno 24 • · hodin. Následně byl proveden test ponořením do solného roztoku pro 500 šroubů bez vypékání, aby se zjistil počet šroubů, které se přetrhnou, způsobem podobným jako v Příkladu
1. K přetržení došlo u osmi z 500 šroubů.
Z předcházejících výsledků bylo potvrzeno, že způsobem zpracování podle předkládaného vynálezu je možné provádět vypékání v extrémně krátkém čase a může tak být úplně zabráněno zpožděným zlomením způsobeným difúzním vodíkem.
PRŮMYSLOVÁ VYUŽITELNOST
Jak bylo popsáno výše, protože způsob vypékání ocelových částí podle předkládaného vynálezu využívá vysokou frekvenci nebo ultra vysokou frekvenci jako ohřívacího prostředku pro odstraňování difúzního vodíku pohlceného v ocelovém produktu nebo pro jeho přetvoření na neškodíivý, je možné rychle ohřívat povrchové vrstvy částí a účinně je zpracovávat spolu s vyloučením zvětšování velikosti, vyšší ceny, a podobně, zařízení. V tomto případě mohou být zejména povrchové vrstvy ocelových částí účinně zpracovávány v předem stanoveném teplotním rozsahu s vysokou frekvencí nebo ultra vysokou frekvencí nastavenou na předem stanovenou hodnotu nebo vyšší. Navíc mohou být povrchové vrstvy zpracovávány v extrémně krátkém čase, když jsou povrchové vrstvy ohřívány pulzní energií vysoké frekvence nebo ultra vysoké frekvence pro vytváření rozdílu v teplotě .mezi povrchovými vrstvami a vnitřky částí. Takové zpracování je obzvláště účinné pro zpracování částí majících pokovenou vrstvu, která obsahuje velké množství vodíku.
·· ··
Předkládaný vynález pak může značně zkrátit běžnou dobu vypékáni a tím podstatně snížit výrobní náklady, takže má velký význam pro průmyslové využití.
Claims (6)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob vypékání ocelových částí produktu, vyznačující se tím, že zahrnuje ohřev povrchových vrstev ocelových částí s vysokou frekvencí nebo ultra vysokou frekvencí.
- 2. Způsob vypékání ocelových částí produktu, vyznačující se tím, že zahrnuje ohřev povrchových vrstev ocelových částí pro vytvoření rozdílu v teplotě mezi povrchovými vrstvami a vnitřky částí, pro vytvoření deformací v mřížkách.*10
- 3. Způsob vypekani ocelových časti produktu podle nároku 1 nebo 3, vyznačující se tím, že ocelové části jsou na svých površích pokoveny.
- 4. Způsob vypékání ocelových částí produktu podle „ h. kteréhokoliv z nároků 1 až 3, vyznačující se tím, že vysoká frekvence nebo ultra vysoká frekvence je frekvence rovnající se 10 kHz nebo větší.
- 5. Způsob vypékání ocelových částí produktu podle kteréhokoliv z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že20 povrchové vrstvy ocelových částí se ohřívají při teplotách v rozsahu od 100 do 300 °C.
- 6. Způsob vypékání ocelových částí produktu podle kteréhokoliv z nároků 1 až 5, vyznačující se tím, že se provádí v ne-oxidační atmosféře.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000372732 | 2000-12-07 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ20031587A3 true CZ20031587A3 (cs) | 2004-01-14 |
Family
ID=18842221
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ20031587A CZ20031587A3 (cs) | 2000-12-07 | 2001-12-05 | Způsob vypékání ocelových částí produktu |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6855217B2 (cs) |
EP (1) | EP1342799B1 (cs) |
JP (1) | JPWO2002046479A1 (cs) |
CZ (1) | CZ20031587A3 (cs) |
DE (1) | DE60126136T8 (cs) |
WO (1) | WO2002046479A1 (cs) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ306754B6 (cs) * | 2012-03-30 | 2017-06-14 | Hitachi Automotive Systems, Ltd. | Způsob výroby pokovené součásti |
Families Citing this family (49)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6756382B2 (en) * | 1999-06-10 | 2004-06-29 | 3M Innovative Properties Company | Amide substituted imidazoquinolines |
US6331539B1 (en) * | 1999-06-10 | 2001-12-18 | 3M Innovative Properties Company | Sulfonamide and sulfamide substituted imidazoquinolines |
US6677347B2 (en) * | 2000-12-08 | 2004-01-13 | 3M Innovative Properties Company | Sulfonamido ether substituted imidazoquinolines |
US7438477B2 (en) * | 2001-11-29 | 2008-10-21 | Ntn Corporation | Bearing part, heat treatment method thereof, and rolling bearing |
US6677349B1 (en) * | 2001-12-21 | 2004-01-13 | 3M Innovative Properties Company | Sulfonamide and sulfamide substituted imidazoquinolines |
DE60305054T2 (de) * | 2002-10-17 | 2007-02-01 | Ntn Corp. | Rollennockenfolger für Brennkraftmaschine |
JP4718781B2 (ja) * | 2003-02-28 | 2011-07-06 | Ntn株式会社 | トランスミッションの構成部品および円錐ころ軸受 |
JP2004301321A (ja) * | 2003-03-14 | 2004-10-28 | Ntn Corp | オルタネータ用軸受およびプーリ用軸受 |
DE10315957A1 (de) * | 2003-04-08 | 2004-10-28 | Ejot Gmbh & Co. Kg | Schraube mit einer partiell gehärteten Funktionsspitze und Verfahren zu ihrer Herstellung |
EP1617845A4 (en) * | 2003-04-28 | 2006-09-20 | 3M Innovative Properties Co | COMPOSITIONS AND METHODS FOR INDUCING OPOID RECEPTORS |
TW200510412A (en) * | 2003-08-12 | 2005-03-16 | 3M Innovative Properties Co | Oxime substituted imidazo-containing compounds |
NZ545412A (en) * | 2003-08-27 | 2008-12-24 | Coley Pharm Group Inc | Aryloxy and arylalkyleneoxy substituted imidazoquinolines |
JP4152283B2 (ja) | 2003-08-29 | 2008-09-17 | Ntn株式会社 | 軸受部品の熱処理方法 |
US20050054665A1 (en) * | 2003-09-05 | 2005-03-10 | 3M Innovative Properties Company | Treatment for CD5+ B cell lymphoma |
US7544697B2 (en) * | 2003-10-03 | 2009-06-09 | Coley Pharmaceutical Group, Inc. | Pyrazolopyridines and analogs thereof |
ES2544477T3 (es) * | 2003-10-03 | 2015-08-31 | 3M Innovative Properties Company | Imidazoquinolinas sustituidas con alcoxi |
US20090075980A1 (en) * | 2003-10-03 | 2009-03-19 | Coley Pharmaceutical Group, Inc. | Pyrazolopyridines and Analogs Thereof |
AU2004291101A1 (en) | 2003-11-14 | 2005-06-02 | 3M Innovative Properties Company | Oxime substituted imidazo ring compounds |
CN1906192A (zh) * | 2003-11-14 | 2007-01-31 | 3M创新有限公司 | 羟胺取代的咪唑环化合物 |
WO2005051317A2 (en) * | 2003-11-25 | 2005-06-09 | 3M Innovative Properties Company | Substituted imidazo ring systems and methods |
US8802853B2 (en) * | 2003-12-29 | 2014-08-12 | 3M Innovative Properties Company | Arylalkenyl and arylalkynyl substituted imidazoquinolines |
EP1699788A2 (en) * | 2003-12-30 | 2006-09-13 | 3M Innovative Properties Company | Imidazoquinolinyl, imidazopyridinyl and imidazonaphthyridinyl sulfonamides |
EP1707831B1 (en) | 2004-01-09 | 2012-02-01 | NTN Corporation | Thrust needle roller bearing, support structure receiving thrust load of compressor for car air-conditioner, support structure receiving thrust load of automatic transmission, support structure for nonstep variable speed gear, and support structure receiving thrust load of manual transmission |
JP4540351B2 (ja) | 2004-01-15 | 2010-09-08 | Ntn株式会社 | 鋼の熱処理方法および軸受部品の製造方法 |
AU2005228150A1 (en) * | 2004-03-24 | 2005-10-13 | 3M Innovative Properties Company | Amide substituted imidazopyridines, imidazoquinolines, and imidazonaphthyridines |
US8017779B2 (en) * | 2004-06-15 | 2011-09-13 | 3M Innovative Properties Company | Nitrogen containing heterocyclyl substituted imidazoquinolines and imidazonaphthyridines |
US8026366B2 (en) * | 2004-06-18 | 2011-09-27 | 3M Innovative Properties Company | Aryloxy and arylalkyleneoxy substituted thiazoloquinolines and thiazolonaphthyridines |
US7915281B2 (en) * | 2004-06-18 | 2011-03-29 | 3M Innovative Properties Company | Isoxazole, dihydroisoxazole, and oxadiazole substituted imidazo ring compounds and method |
WO2006038923A2 (en) * | 2004-06-18 | 2006-04-13 | 3M Innovative Properties Company | Aryl substituted imidazonaphthyridines |
US20090270443A1 (en) * | 2004-09-02 | 2009-10-29 | Doris Stoermer | 1-amino imidazo-containing compounds and methods |
ES2392647T3 (es) * | 2004-12-30 | 2012-12-12 | 3M Innovative Properties Company | Compuestos tetracíclicos quirales que inducen la biosíntesis de interferón |
EP1831221B1 (en) | 2004-12-30 | 2012-08-08 | 3M Innovative Properties Company | Substituted chiral fused 1,2 imidazo 4,5-c ring compounds |
US9248127B2 (en) * | 2005-02-04 | 2016-02-02 | 3M Innovative Properties Company | Aqueous gel formulations containing immune response modifiers |
JP2008530113A (ja) | 2005-02-11 | 2008-08-07 | コーリー ファーマシューティカル グループ,インコーポレイテッド | オキシムおよびヒドロキシラミン置換イミダゾ[4,5−c]環化合物および方法 |
US7943610B2 (en) | 2005-04-01 | 2011-05-17 | 3M Innovative Properties Company | Pyrazolopyridine-1,4-diamines and analogs thereof |
EP1863814A1 (en) | 2005-04-01 | 2007-12-12 | Coley Pharmaceutical Group, Inc. | 1-substituted pyrazolo (3,4-c) ring compounds as modulators of cytokine biosynthesis for the treatment of viral infections and neoplastic diseases |
JP2007046717A (ja) | 2005-08-10 | 2007-02-22 | Ntn Corp | ジョイント用爪付き転動軸 |
US7322261B2 (en) * | 2005-11-11 | 2008-01-29 | Bobby Hu | Method for manufacturing wrench handle with pressed indentation section |
WO2008008432A2 (en) * | 2006-07-12 | 2008-01-17 | Coley Pharmaceutical Group, Inc. | Substituted chiral fused( 1,2) imidazo (4,5-c) ring compounds and methods |
JP5001672B2 (ja) * | 2007-02-21 | 2012-08-15 | 株式会社アルバック | 締結具とその製造方法 |
US20100266783A1 (en) * | 2009-04-15 | 2010-10-21 | Hot Dip Solutions, Llc | Method of coating a substrate |
DE102010043837A1 (de) * | 2010-11-12 | 2012-05-16 | Hilti Aktiengesellschaft | Schlagwerkskörper, Schlagwerk und Handwerkzeugmaschine mit einem Schlagwerk |
JP6247477B2 (ja) * | 2012-08-31 | 2017-12-13 | 日東精工株式会社 | 高周波焼入タッピンねじ |
FI126798B (en) * | 2013-07-05 | 2017-05-31 | Outokumpu Oy | Stainless steel with strength against delayed cracking and process for its manufacture |
FR3084375A1 (fr) * | 2018-07-25 | 2020-01-31 | Metallo Corner | Procede d'elimination de l'hydrogene d'une piece mecanique en acier trempe et revenu |
WO2022014172A1 (ja) * | 2020-07-14 | 2022-01-20 | Jfeスチール株式会社 | 鋼材及び鋼製品の脱水素方法、並びに、鋼材及び鋼製品の製造方法 |
JP7006857B1 (ja) * | 2020-07-14 | 2022-01-24 | Jfeスチール株式会社 | 脱水素装置及び鋼板の製造システム、並びに鋼板の製造方法 |
US20230243006A1 (en) * | 2020-07-14 | 2023-08-03 | Jfe Steel Corporation | Dehydrogenation method for steel material and steel product, and production method for steel material and steel product |
WO2023181821A1 (ja) * | 2022-03-25 | 2023-09-28 | Jfeスチール株式会社 | 脱水素装置及び鋼板の製造システム、並びに鋼板の製造方法 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2534911A (en) * | 1948-04-03 | 1950-12-19 | Houdaille Hershey Corp | Process of removing hydrogen embrittlement of bright nickel electrodeposits |
FR2451949A1 (fr) * | 1979-03-22 | 1980-10-17 | Nl Vintage | Procede pour revetir des objets d'une surface en matiere dure que l'on puisse exploiter commercialement et objets fabriques par ce procede |
JPS6096715A (ja) * | 1983-11-01 | 1985-05-30 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 耐遅れ破壊性に優れた高強度鋼材の製造方法 |
JPH05140642A (ja) * | 1991-11-19 | 1993-06-08 | Topy Ind Ltd | 熱間圧延鋼材の脱水素方法 |
US5906691A (en) * | 1996-07-02 | 1999-05-25 | The Timken Company | Induction hardened microalloy steel having enhanced fatigue strength properties |
JPH10204536A (ja) * | 1997-01-17 | 1998-08-04 | Kayaba Ind Co Ltd | ロッド体およびその製造方法 |
JPH11124683A (ja) * | 1997-10-22 | 1999-05-11 | Ust:Kk | 無電解複合めっきの無酸化被膜形成方法 |
-
2001
- 2001-12-05 CZ CZ20031587A patent/CZ20031587A3/cs unknown
- 2001-12-05 DE DE60126136T patent/DE60126136T8/de not_active Expired - Fee Related
- 2001-12-05 EP EP01999676A patent/EP1342799B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-05 WO PCT/JP2001/010606 patent/WO2002046479A1/ja active IP Right Grant
- 2001-12-05 JP JP2002548195A patent/JPWO2002046479A1/ja active Pending
-
2002
- 2002-10-21 US US10/274,807 patent/US6855217B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ306754B6 (cs) * | 2012-03-30 | 2017-06-14 | Hitachi Automotive Systems, Ltd. | Způsob výroby pokovené součásti |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2002046479A1 (fr) | 2002-06-13 |
DE60126136T8 (de) | 2008-04-10 |
EP1342799A4 (en) | 2005-03-09 |
JPWO2002046479A1 (ja) | 2004-04-08 |
US6855217B2 (en) | 2005-02-15 |
US20030037849A1 (en) | 2003-02-27 |
DE60126136D1 (de) | 2007-03-08 |
EP1342799B1 (en) | 2007-01-17 |
DE60126136T2 (de) | 2007-10-18 |
EP1342799A1 (en) | 2003-09-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ20031587A3 (cs) | Způsob vypékání ocelových částí produktu | |
US8349098B2 (en) | Process for producing a component from a steel product provided with an Al-Si coating and intermediate product of such a process | |
JPWO2015046593A1 (ja) | 鋼部材の窒化処理方法 | |
CN111002000A (zh) | 一种提高谐波减速器柔轮晶粒度的加工方法 | |
JP2005238286A (ja) | Al系めっき鋼板を使用した高強度自動車部材の熱間プレス方法 | |
CN109023185B (zh) | 一种gh80a高温合金零件表层晶粒细化方法 | |
CN114410933A (zh) | 一种基于预喷丸处理的渗碳层深度提升的方法 | |
JP3035084B2 (ja) | 水素脆化の発生しない超高強度亜鉛めっき鋼板 | |
RU2117073C1 (ru) | Способ модификации поверхности титановых сплавов | |
JPS63227791A (ja) | 鋼部材の表面処理方法 | |
JPH08209324A (ja) | 塩浴中の浸炭窒化前の不動態層を形成する鋼からなる部材の前処理方法 | |
JP4441128B2 (ja) | チタン合金のベーキング処理方法 | |
US3236684A (en) | Alloy diffusion coating process | |
US3481769A (en) | Alloy diffusion coating process | |
JPH10317121A (ja) | 塗装下地用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP2002012916A (ja) | 高硬度鋼の応力腐食割れ防止法 | |
KR102290782B1 (ko) | 내구성이 우수한 고강도 코팅강판의 제조방법 | |
WO2010082403A1 (ja) | 転造チタン合金ねじ | |
US20240011138A1 (en) | Method for manufacturing tailor welded blank using steel sheet for hot pressing having al-fe-based intermetallic alloy layer | |
KR101714986B1 (ko) | 고강도강판의 표면 처리 방법 및 도금 방법 | |
JP2833051B2 (ja) | 真空熱処理方法 | |
RU2605394C1 (ru) | Способ химико-термической обработки детали из сплава на основе кобальта | |
KR20160077460A (ko) | 고강도강판의 표면 처리 방법 및 도금 방법 | |
RU2000339C1 (ru) | Способ термической обработки стали | |
JPH11124683A (ja) | 無電解複合めっきの無酸化被膜形成方法 |