CZ20002097A3 - Nádoba pro přímou tavbu - Google Patents
Nádoba pro přímou tavbu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20002097A3 CZ20002097A3 CZ20002097A CZ20002097A CZ20002097A3 CZ 20002097 A3 CZ20002097 A3 CZ 20002097A3 CZ 20002097 A CZ20002097 A CZ 20002097A CZ 20002097 A CZ20002097 A CZ 20002097A CZ 20002097 A3 CZ20002097 A3 CZ 20002097A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- channel
- direct
- melting vessel
- gas
- vessel according
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B11/00—Making pig-iron other than in blast furnaces
- C21B11/08—Making pig-iron other than in blast furnaces in hearth-type furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
- C21B13/0026—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide in the flame of a burner or a hot gas stream
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
- F27B3/10—Details, accessories, or equipment peculiar to hearth-type furnaces
- F27B3/22—Arrangements of air or gas supply devices
- F27B3/225—Oxygen blowing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D17/00—Arrangements for using waste heat; Arrangements for using, or disposing of, waste gases
- F27D17/001—Extraction of waste gases, collection of fumes and hoods used therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
- F27B3/10—Details, accessories, or equipment peculiar to hearth-type furnaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
- F27B3/10—Details, accessories, or equipment peculiar to hearth-type furnaces
- F27B3/12—Working chambers or casings; Supports therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
- F27D3/15—Tapping equipment; Equipment for removing or retaining slag
- F27D3/1545—Equipment for removing or retaining slag
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
- F27D3/18—Charging particulate material using a fluid carrier
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Management, Administration, Business Operations System, And Electronic Commerce (AREA)
- Traffic Control Systems (AREA)
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
Description
Oblast techniky
Tento vynález se týká nádoby pro přímou tavbu pro výrobu kovové taveniny (tento termín zahrnuje kovové slitiny) z kovového železného materiálu zavážky, jako jsou rudy, nebo částečně redukované rudy.
Tento vynález se dále týká obzvláště nádoby, která může být použita pro proces přímé tavby s netavenou lázní.
Termín „tavba zde znamená proces tepelného zpracování, kde dochází k chemickým reakcím, které redukují kovové oxidy a vyrábí se tekutý kov.
Termín „přímá tavba zde znamená proces, který produkuje natavený materiál přímo z kovové železné zavážky, například z železné rudy nebo z částečně redukované železné rudy.
Tento vynález se dále týká obzvláště odběrového kanálu kychtových plynů pro nádobu pro přímou tavbu.
Podstata vynálezu
Úkolem tohoto vynálezu je navrhnout odběrový kanál kychtových plynů, který minimalizuje ztráty nataveného a tuhého materiálu strženého proudem kychtového plynu.
Podle tohoto vynálezu je zde navržena nádoba pro přímou tavbu, která je uzpůsobena k tomu, aby obsahovala lázeň kovové taveniny a strusky a skládá se z následujících částí:
* ·«**·*··** • · ·«· «« » *· *· nístěje, bočních stěn, které jsou protažené směrem vzhůru z nístěje, z kychtového uzávěru a z odběrového kanálu kychtových plynů, vyvedeného z horní části nádoby a určeného pro odběr kychtového plynu z nádoby, který vzniká při procesu přímé tavby, ke kterému dochází v nádobě, tento odběrový kanál kychtových plynů se skládá z následujících částí:
(a) první části, která má relativně mírný sklon směrem vzhůru vzhledem k horizontální rovině od vstupního konce této první části, (b) druhé části, která je protažena směrem vzhůru od horního konce první části pod relativně příkrým sklonem vzhledem k horizontální rovině.
Při použití je kychtový plyn nucen podstoupit podstatnou změnu směru proudění, aby mohl vstoupit do první části kanálu. Má se za to, že následkem tohoto tavenina a tuhé částice, které jsou strženy proudem kychtového plynu přicházejí do styku a ulpívají na: (i) stěnách nádoby, které jsou v oblasti vstupního konce kanálu, a (ii) stěnách (obzvláště horních stěnách) první části kanálu v oblasti vstupního konce kanálu a proto se oddělují od kychtového plynu. Tavenina a tuhé částice, které se ukládají na těchto stěnách se pohybují dolů do nádoby.
Dále, při použití je kychtový plyn nucen podstoupit podstatnou změnu směru proudění na konci první části kanálu, aby mohl projít do druhé části kanálu. Následkem toho pak tavenina a tuhé částice, které jsou strženy proudem kychtového plynu přicházejí do styku a ulpívají na směrem vzhůru protažených stěnách, tj. na konci první části kanálu a oddělují se od kychtového plynu. Má se za to, že v této oblasti kanálu tento materiál zůstává natavený, nebo tuhne na stěnách. Tavenina, která zůstává roztavenou, stéká dolů • 0 ·
do první části a poté podél první částí kanálu do nádoby. Tavenina, která zatuhne, vytvoří nánosy na stěnách, které se případně mohou rozdrolit a spadnout do první části kanálu. S ohledem na relativně vysoké teplotní podmínky v první části kanálu, dochází k roztavení zatuhlého materiálu a jeho stečení nazpět do nádoby, nebo je tato tavenina jinak dopravena nazpět do nádoby.
Mírně skloněná první část kanálu se vyhýbá potenciálně vážným problémům tuhých usazenin, spadajících nazpět do nádoby a poškozujících zařízení, jako jsou dmýšní trubice nebo přívodní trubky ve chvíli, kdy se provádí přímá tavba v nádobě, nebo po jejím ukončení. Takovéto spadající zatuhlé kusy jsou rovněž i potenciálním bezpečnostním hazardem pro osoby, které provádějí údržbové práce v nádobě během jejího odstavení.
Přednostně je první část kanálu vyrobena tak, že konstrukce bere ohled na provozní podmínky v nádobě, takže alespoň velká část taveniny, která vstupuje do první části s kychtovým plynem je roztavená na konci mírně skloněné první části kanálu. Tato vlastnost zajišťuje, že je zde minimální usazování tuhých částic a taveniny v dané první částí kanálu.
Přednostně v tomto ohledu je první část kanálu vyrobena tak, že teplotní spád podél celé délky první části kanálu je menší než 100°C a celková teplota je udržována nad teplotou tání materiálu, tvořícího taveninu.
Přednostně, množství strženého materiálu (tavenina a tuhé částice) v kychtovém plynu odebíraném z druhé části kanálu je nižší než 15 gramů, ještě lépe je toto číslo menší než 10 gramů na normální metr krychlový kychtového plynu.
Přednostně, relativně mírný sklon první části kanálu směrem vzhůru je méně než 30°, ještě lépe pak méně než 20°,
• · | » « · | • · « · |
• « a | « · · | « · · · |
·· ·«· | ·· · | ·· ·· |
vzhledem k horizontální rovině.
Obzvláště se upřednostňuje, aby úhel sklonu byl menší, než 10°.
Přednostně, relativně výrazný sklon druhé části kanálu směrem vzhůru je 804-90°, vzhledem k horizontální rovině.
Přednostně, nádoba obsahuje zahnutí na slepém konci, kde se provede napojení první části kanálu s druhou částí.
Přednostně, toto zahnutí na slepém konci obsahuje přístupový otvor v tomto slepém zakončení.
Přednostně, nádoba obsahuje komoru kychtového plynu, protaženou směrem vzhůru z kychtového uzávěru, přičemž první část odběrového kanálu kychtového plynu je protažena z této komory kychtového plynu.
Přednostně, první část odběrového kanálu kychtového plynu je protažena z boční stěny komory kychtového plynu.
Přednostně, poměr délky první části kanálu k minimálnímu rozměru šířky této první části je alespoň 2:1, kde délka první části kanálu je měřená mezi průnikem středových os první a druhé části kanálu a průsečíkem středové osy první části kanálu a vertikální osy, vedené skrze vstupní konec první části kanálu. Za situace, kdy je zde komora kychtového plynu a první část kanálu je protažena z boční stěny komory, je průsečík středové osy první části kanálu a vertikální středové osy komory kychtových plynů měřícím bodem na vstupním konci první části kanálu.
Obvykle jsou první část a druhá část kanálu válcové a minimální šířka první části kanálu, na kterou je odkazováno v předchozím odstavci, je průměrem této první části.
Přednostně druhá část kanálu je vyrobena tak, že teplotní spád podél délky druhé části kanálu je dostatečný k tomu, aby mohla zatuhnout podstatná část taveniny, obsažené v kychtovém plynu, procházejícím skrze druhou část
0 * 0
00 kanálu předtím, než tento kychtový plyn dosáhne konce druhé Části kanálu. To zajišťuje, že zde je pouze minimální, pokud vůbec nějaký, vstup nataveného materiálu do přístroje na zpracování kychtového plynu, umístěného směrem po proudu, například se může jednat o horký vírový odprašovač a horké skrubry, které mohou být jinak nepříznivě ovlivněny nataveným materiálem obsaženým v kychtovém plynu.
Přednostně je komora kychtového plynu umístěna ve středu.
Přednostně nádoba obsahuje alespoň jednu přívodní trubku pro vstřikování plynu s obsahem kyslíku do nádoby, která je protažená směrem dolů skrze komoru kychtového plynu a do nádoby.
Přednostně je poměr minimální šířky bočních stěn nádoby a komory kychtového plynu alespoň 1,5:1. Za situace, kdy uvažujeme přívodní trubku nebo trubky pro přívod kyslíku, které jsou protažené směrem dolů skrze komoru kychtového plynu, je poměr přednostně 1,5:1 až 2:1. Za situace, kde přívodní trubka nebo trubky pro přívod kyslíku nejsou umístěny tak, že by vedly skrze komoru kychtového plynu, může být poměr minimální šířky až do 4:1.
Přednostně je kychtový uzávěr skloněn směrem vzhůru od bočních stěn pod úhlem pohybujícím se v rozsahu od 30ů do 50° vzhledem k horizontální ose (tj. úhel rozevření 120° až 130° měřený mezi bočními stěnami a kychtovým uzávěrem).
Přednostně je úhel sklonu 40° vzhledem k horizontální ose.
Přednostně jsou boční stěny válcové a kychtový uzávěr je ve tvaru komolého kužele a je protažený od horního konce bočních stěn a zakončený v komoře kychtových plynů.
Přednostně je minimální šířka bočních stěn nádoby přímé tavby 8 metrů.
• * * «·«*· 9 9 9 9 9
9 9 9 9 9 9 9 9 9
999 99 * >* ·0
Podle tohoto vynálezu je zde rovněž navržen způsob přímé tavby, provozované ve výše uvedené nádobě pro přímou tavbu.
Seznam obrázků na výkresech
Tento vynález je dále popsán na příkladech s ohledem na obrázky na připojených výkresech, na kterých:
Obr.l ukazuje vertikální řez vedený skrze metalurgickou nádobu ve schématické formě, představující jedno z upřednostňovaných provedení tohoto vynálezu, a
Obr.2 ukazuje vertikální řez vedený skrze horní část dalšího metalurgické nádoby, ilustrující další upřednostňované provedení tohoto vynálezu.
Příklady provedení vynálezu
Následující popis je proveden v kontextu přímé tavby železné rudy, určené k výrobě železné taveniny v souladu s jednou formou procesu HISmelt (registrovaná obchodní značka). Je zřejmé, že tento vynález se neomezuje pouze na přímou tavbu železné rudy, ale je použitelný na jakékoliv vhodné kovové rudy a koncentráty a další kovové železné materiály - včetně částečně redukovaných kovových rud. Je rovněž zřejmé, že tento vynález se neomezuje pouze na proces HISmelt.
Nádoba ukázaná na obr.l má nístěj, který zahrnuje základnu 3, a boky 55, vytvořené obecně z ohnivzdorných cihel. Boční stěny 5, které tvoří obecně válcovitý buben, jsou protažené směrem vzhůru od boků 55 nístěje a zahrnují horní část 51 bubnu a spodní část 53 bubnu. Dále je zde kychtový uzávěr 7, odběrový kanál 9 kychtových plynů • · · ·· ··· • · · · · · · ·« · *· ·· protažený od horní části nádoby, předpecí 77 určené pro kontinuální odvod taveniny a odpichový otvor 61 pro odpich taveniny.
Odběrový kanál 9 kychtových plynů zahrnuje první část 31 kanálu skloněnou mírně vzhůru, která je protažená od vstupního konce 63 kanálu pod úhlem a = 7° k horizontále a dále zahrnuje druhou část 33 kanálu, která je protažená vertikálně od druhého konce první části 31 kanálu. Obě části 31 a 33 jsou válcovité.
První část 31 kanálu je vyrobená tak, že konstrukce bere ohled na provozní podmínky v nádobě a další významné faktory, takže tavenina, která vstupuje do první části zůstává roztavená po délce této první části. Jinými slovy, první část kanálu je vyrobena tak, že teplota v této první části, obzvláště v oblasti stěn, je nad teplotou, kdy tavenina tuhne.
Druhá část 33 kanálu je vyrobena tak, že teplotní spád po délce druhé části kanálu je dostatečný k tomu, aby alespoň podstatná část jakékoliv taveniny obsažené v kychtovém plynu protékajícím skrze druhou část 33 kanálu, ve chvíli, kdy tavenina dosáhne konce druhé části 33 kanálu, byla zatuhlá.
Při použití, obsahuje nádoba lázeň železné taveniny a strusky, která zahrnuje vrstvu 15 kovové taveniny a vrstvu 16 netavené strusky na vrstvě 15 kovové taveniny. Šipka 17 označuje polohu statického povrchu vrstvy 15 kovové taveniny a šipka 19 pak naznačuje polohu statického povrchu vrstvy _1_6 natavené strusky. Termín „statický povrch zde znamená povrch, kde není žádné vstřikování plynu nebo tuhých částic do nádoby.
Nádoba rovněž obsahuje 2 dmýšní trubice/přívodní trubky
11, protažené směrem dolů a dovnitř pod úhlem 30° -ť 60°
... · » · · » · · · »·· ···· » ···· ··.··
... · * · · · · · · ··· ·· · · ·· vzhledem k vertikále vedené skrze boční stěny 5 a do vrstvy 16 natavené strusky. Poloha dmýšní trubice/přívodní trubky 11 je vybrána tak, aby spodní konce byly nad statickým povrchem 17 vrstvy 15 kovové taveniny.
Při použití, železná ruda (obvykle drobná), tuhý uhlíkový materiál (obvykle uhlí) a tavidla (obvykle vápno a oxid hořečnatý), obsažené v nosném plynu (obvykle N2), jsou vstřiknuty do vrstvy 15 kovové taveniny skrze dmýšní trubice/přívodní trubky 11. Hybnost tuhého materiálu/nosného plynu způsobuje, že tuhý materiál a nosný plyn pronikají vrstvou 15 kovové taveniny. Uhlí se odpaří a proto vytvoří ve vrstvě 15 kovové taveniny plyn. Uhlík se obvykle rozpustí v kovu a částečně zůstává v podobě tuhého uhlíku. Železná ruda je natavená do kovové taveniny a tavící reakce generuje plyn - oxid uhelnatý. Plyny, dopravované do vrstvy 15 kovové taveniny a generované díky odpařování a tavící reakci vytvářejí významný vzplývavý vztlak kovové taveniny, tuhého uhlíku a strusky (vtahované do vrstvy 15 kovové taveniny následkem vstřikování tuhých částic a plynu) z vrstvy 15 kovové taveniny, který generuje pohyb směrem vzhůru a působící výstřiky, kapky a proudy kovové taveniny a strusky. Tyto výstřiky, kapičky a proudy strhávají strusku s tím, jak se pohybují skrze vrstvu 16 natavené strusky.
Vzplývavý vztlak kovové taveniny, tuhého uhlíku a strusky způsobuje významné míchání vrstvy 15 kovové taveniny a vrstvy 16 natavené strusky, s tím výsledkem, že vrstva 16 natavené strusky zvětšuje svůj objem a má povrch naznačený šipkou 30. Rozsah promíchávání je takový, že vzniká přiměřeně rovnoměrná teplota v oblastech kovové taveniny a strusky - obvykle 1450° 4- 1550°C se změnami teploty v rozsahu asi 30°C.
Dále, pohyb výstřiků, kapiček a proudů kovové taveniny «V · » · * · · • · · · · · · · · • · · · · · · · · · « * ft * · « · · · · • ft ft·· ·· · ft· ftft a strusky směrem vzhůru - způsobený vzplývavým vztlakem kovové taveniny, tuhého uhlíku a strusky - se rozšiřuje do prostoru 71 („horní prostor) nad taveninou v nádobě a vytváří přechodovou zónu 23.
Obecně řečeno, vrstva 16 natavené strusky je spojitý kapalný objem obsahující bublinky plynu a přechodová zóna 23 je spojitý plynný objem s výstřiky, kapičkami a proudy kovové taveniny a strusky.
Nádoba dále obsahuje přívodní trubky 13 pro vstřikování plynu s obsahem kyslíku (obvykle předehřátý vzduch obohacený kyslíkem), který je umístěn centrálně a je protažen vertikálně směrem dolů do nádoby. Poloha přívodních trubek 13 a průtok plynu skrze tyto přívodní trubky 13 jsou zvoleny tak, aby plyn s obsahem kyslíku pronikal do středové oblasti přechodové zóny 23 a udržoval si v podstatě prostor 25 bez kovu/strusky okolo konce přívodních trubek 13.
Vstřikování plynu s obsahem kyslíku skrze přívodní trubky 13 poté vede ke spalování reakčních plynů CO a H2 v přechodové zóně 23 a ve volném prostru 25 okolo konce přívodních trubek 13 a generuje vysoké teploty v řádu okolo 2000°C nebo vyšší v prostoru plynu. Teplo je přenášeno do stoupajících a klesajících výstřiků, kapiček a proudů taveniny v oblasti vstřikování plynu a teplo je poté částečně přeneseno do vrstvy 15 kovové taveniny, jakmile se kov/struska navrátí do této vrstvy 15 kovové taveniny.
Výše uvedený proces generuje významné objemy kychtového plynu, který má teplotu v rozsahu od 1550°C do 1650°C a obsahuje stržené částice taveniny a tuhé částice. Tuhé částice v materiálu obsaženém v plynu jsou obecně ve formě prachu.
Kychtový plyn protéká skrze horní prostor 71 do mírně skloněné první části 31 kanálu 5Í kychtového plynu skrze ««« · · * fc · • fc · · · fc··· • fcfc··· · · · · · • · · fcfcfc fcfcfcfc fcfc fcfcfc fcfc fc fcfc ·« vstupní konec 63, po délce první části 31 kanálu, okolo poloměru rohu na konci této části a poté směrem vzhůru skrze druhou část 33 kanálu. Kychtový plyn překonává ostré změny směru na vstupním konci 63 první části 31 kanálu a v poloměru rohu, který spojuje první část 31 a druhou část 33 kanálu. Jak již bylo uvedeno výše, tyto náhlé změny směru způsobují, že se tavenina a tuhé Částice stržené proudem kychtového plynu dotýkají a usazují se na horní stěně kanálu v zakroužkované oblasti A a na koncové stěně kanálu v zakroužkované oblasti Β. V případě oblasti A se má za to, že usazená tavenina zde zůstává natavena a protéká dolů do nádoby a že usazené tuhé částice jsou rovněž unášené taveninou nazpět do nádoby. V případě oblasti B se má za to, že část taveniny zůstává v tekutém stavu a zbytek taveniny zatuhne. Tavenina, která zůstává v tekutém stavu, stéká dolů po koncové stěně do první části 31 kanálu a poté podél první části 31 a do nádoby. Tavenina, která zatuhne, postupně vytváří nános na stěně a eventuálně se utrhne a spadne dolů do první části 31 kanálu. Vytvořením první části 31 kanálu tak, že teplota po délce této první části 31 kanálu je nad hodnotou, při které tavenina zatuhne, zajišťuje, že alespoň významná část tuhého materiálu se roztaví a steče dolů po mírném sklonu do nádoby. Tuhé částice, které zůstávají v tuhém stavu, jsou unášeny touto taveninou nazpět do nádoby.
Výše popsaný kanál 9 kychtových plynů umožňuje odstranit významná množství unášené taveniny a tuhých částic z kychtového plynu s tím výsledkem, že celkové množství unášeného materiálu (tj. taveniny a tuhých částic) vyvedených v druhé části 33 kanálu se udržuje pod hodnotou 15 gramů na Nm3. Navíc, mírný sklon první části 31 kanálu zajišťuje možnost vyhnout se potenciálně vážným problémům
-.. · » » » * · » • · · · ♦ · · · · • ««·· »«·*· > · · ··· ··*· • v ··· ·· · · ·· vzniku tuhých usazenin spadajících nazpět do nádoby a poškozujících zařízení, jako jsou dmýšní trubice nebo přívodní trubky ve chvíli, kdy se provádí přímá tavba v nádobě, nebo po jejím ukončení. Navíc mírně skloněná první část 31 nádoby umožňuje ponechat volný prostor ve vrchní oblasti nádoby a proto umožňuje i přístup jeřábem za účelem odmontování a opětovného namontování přívodní trubky 13 pro vstřikování plynu s obsahem kyslíku a i jinak přístup jeřábem do vnitřního prostoru nádoby skrze horní otvor nádoby, jak muže být vyžadováno během obnovy vložkovéní nádoby.
Základní součásti, t j. nístěj, boční stěny, kychtový uzávěr a odběrový kanál kychtového plynu, přívodní trubky pro vstřikování tuhých částic a přívodní trubky pro vstřikování plynu s obsahem kyslíku ukázané na obr.2 jsou shodné jako u nádoby ukázané na obr.l. Navíc, základní proces přímé tavby s lázní taveniny provozovaný v nádobě ukázané na obr.2 je shodný jako ten, jenž je prováděn na obr.l. Podle toho, se obr.2 a následující popis obrázku zaměřuje na rozdíly mezi dvěma provedeními tohoto vynálezu.
S odkazem na obr.2 obsahuje nádoba válcovitou komoru 79 kychtového plynu, která je protažená směrem vzhůru od kychtového uzávěru 7 a odběrový kanál 9 kychtového plynu je protažený od boční stěny 93 válcovité komory 79 kychtového plynu. Horní stěna 91 válcovité komory 79 kychtového plynu je vytvořena jako odnímatelný přístupový otvor umožňující vstup do nádoby.
Válcovitá komora 79 kychtového plynu je umístěna středově a podle toho je kychtový uzávěr ve tvaru komolého kužele a definuje úhel rozevření 130° s horní částí 51 bubnu s bočními stěnami _5 nádoby. Poměr průměrů horní části 51 bubnu a válcovité komory 79 kychtového plynu je 1,8:1.
• · ··« ···« a * · · · a···· aa · ··· a a · · aa ··· ·· · ·· ··
Ačkoliv přívodní trubka 13 pro vstřikování plynu s obsahem kyslíku není vidět, je umístěna tak, že je protažena směrem dolů skrze horní stěnu 91 válcovité komory 79 kychtového plynu.
První část 31 odběrového kanálu 9^ kychtového plynu je protažená pod úhlem a = 7° k horizontále a druhá část 33 kanálu je protažená vertikálně od první části 31 kanálu.
Rozměry první části 31 odběrového kanálu 9 kychtového plynu jsou vybrány tak, aby poměr délky L první části 31 kanálu (měřené mezi průsečíkem středových os první 31 a druhé 33 části kanálu a průsečíkem středové osy první části kanálu a vertikální osy, vedené skrze válcovitou komoru 79 kychtového plynu) a průměrem D první části 31 kanálu byl 3,7:1.
Při použití je kychtový plyn nucen podstoupit podstatnou změnu směru proudění, aby mohl vstoupit do první části 31 kanálu z válcovité komory 79 kychtového plynu a aby mohl vstoupit do druhé části 33 kanálu. Jak bylo popsáno výše vzhledem k obr.l tohoto provedení vynálezu, tyto významné změny směru způsobují usazování unášené taveniny a tuhých částic na obnaženém povrchu zakroužkovaných oblastí A a B a usnadňují odstraňování unášeného materiálu (taveniny a tuhých částic) z kychtového plynu.
Druhá část 33 odběrového kanálu 9 kychtového plynu je umístěna v horní stěně první části 31 odběrového kanálu 9 kychtového plynu tak, aby koncová stěna 87 první části 31 odběrového kanálu 2 kychtového plynu vytvářela ohyb se slepým koncem a při použití zde vzniká nános unášeného materiálu (tavenina a tuhé částice) - jak je naznačeno šrafovanou plochou na obrázku - která chrání koncovou stěnu 87.
Navíc, koncová stěna 87 první části 31 odběrového » · • * · • ♦ » • * 9 9 9 9 9 9 9 4
999 99 · ·· ·· kanálu 2 kychtového plynu je vyrobena jako odnímatelný přístupový otvor umožňující vstup do kanálu.
Z tohoto upřednostňovaného provedení vynálezu mohou být vytvořeny mnohé modifikace, jak bylo popsáno výše, bez toho, že by došlo k odchýlení se od podstaty vynálezu a podle jeho působnosti.
Claims (35)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Nádoba pro přímou tavbu, která je uzpůsobená tak, aby obsahovala kovovou taveninu a strusku a skládá se z nístěje, bočních stěn (5), které jsou protažené směrem vzhůru od nístěje, z kychtového uzávěru (7) a odběrového kanálu (9) kychtových plynů protaženého od horní části nádoby, a určeného pro odběr kychtových plynů z nádoby, které vznikají během přímé tavby v této nádobě, vyznačující se tím, že tento odběrový kanál (9) kychtových plynů se skládá z první části (31) kanálu (9), která má relativně mírný sklon směrem vzhůru vzhledem k horizontále od vstupního konce (63) této první části (31), a z druhé části (33) kanálu (9), která je protažená směrem vzhůru od horního konce první části (31) pod relativně příkrým sklonem vzhledem k horizontále.
- 2. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 1., vyznačující se tím, že relativně mírný sklon první části (31) kanálu je menší než 30° vzhledem k horizontále.
- 3. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 2., vyznačující se tím, že relativně mírný sklon první části (31) kanálu je menší než 20° vzhledem k horizontále.
- 4. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 3., vyznačující se tím, že relativně mírný sklon první části (31) kanálu je menší než 10° vzhledem k horizontále.
- 5. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokoliv z předchozích nároků, vyznačující se tím, ž e relativně příkrý sklon první Části (33) kanálu je 804-90° vzhledem k horizontále.* · ·· • * • · · • 4 •4* *·
- 6. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokoliv z předchozích nároků, vyznačující se tím, ž e poměr délky první části (31) kanálu k minimálnímu rozměru šířky první části (31) kanálu je alespoň 2:1, kde délka první části (31) kanálu je měřena mezi průsečíkem středových os první části (31) kanálu a druhé (33) části kanálu a průsečíkem středové osy první částí (31) kanálu a
vertikální přímky procházej ící skrze vstupní konec první části (31) kanálu. 7. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokoliv z předchozích nároků, vyzná č u j í c í s e tím, ž e obsahuje slep é zakončení v ohybu, který napojuje první část (31) a druhou část (33). 8. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 6., vyznačuj íc í se t í m , ž e slepé zakončení v ohybu obsahuje přístupový otvor v tomto slepém konci. - 9. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokoliv z předchozích nároků, vyznačující se tím, ž e obsahuje komoru (79) kychtových plynů protaženou směrem
vzhůru od kychtového uzávěru (7) í a první část (31) odběrového kanálu (9) je protažena z této komory (79) kychtových plynů. 10. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 9., vyznačující s e tím , ž e poměr minimálního rozměru tloušťky stěn 1 '5) nádoby a komory (79) kychtových plynů je alespoň 1,5:1. 11. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 9 . nebo 10., vyznačující s e tím , ž e první Část (31) odběrového kanálu (9) kychtových plynů je protažená od boční stěny (93) komory (79) kychtových plynů. - 12. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 11., vyznačující se tím, že poměr délky první *« • · • · ·» * • · ·» části (31) kanálu ku minimálnímu rozměru šířky první části (31) kanálu je alespoň 2:1, kde délka první části (31) kanálu je měřena mezi průsečíkem středových os první části (31) kanálu a druhé (33) části kanálu a průsečíky středové osy první části (31) kanálu a vertikální přímky komory (79) kychtových plynů.
- 13. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 9. až 12., vyznačující se tím, že horní konec komory (79) kychtových plynů definuje slepý konec v ohybu.
- 14. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 9. až 13., vyznačující se tím, že komora (79) kychtových plynů je umístěna ve středu.
- 15. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 9. až 14., vyznačující se tím, že obsahuje alespoň
jednu přívodní trubku (11) pro vstřikování plynu obsahujícího kyslík do nádoby a která je protažená směrem dolů skrze komoru (79) kychtových plynů do nádoby. 16. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokoliv z předchozích nároků, vyznačující se tím, ž e kychtový uzávěr (7) je skloněn směrem vzhůru od bočních stěn (5) pod úhlem v rozsahu od 30° do 50° vzhledem k horizontální ose (tj. je skloněn pod úhlem 120° až 130° měřeným mezi bočními stěnami (5) a kychtovým uzávěrem (7)). - 17. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 16., vyznačující se tím, že úhel sklonu je 40° vzhledem k horizontální ose.
- 18. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 16. nebo 17., vyznačující se tím, že boční stěny (5) jsou válcovité a kychtový uzávěr (7) je ve tvaru komolého kužele a je protažený od horního konce bočních stěn (5) a je zakončený v komoře (79) kychtových plynů.
- 19. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokoliv z předchozích nároků, vyznačující se tím, ž e minimální rozměr šířky bočních stěn (5) nádoby je 8 metrů.
- 20. Nádoba pro přímou tavbu, která obsahuje kovovou taveninu a strusku a skládá se z nístěje, bočních stěn (5), které jsou protažené směrem vzhůru od nístěje, z kychtového uzávěru (7) a odběrového kanálu (9) kychtových plynů protaženého od horní části nádoby, určeného pro odběr kychtových plynů z nádoby, které vznikají během přímé tavby v této nádobě, vyznačující se tím, že tento odběrový kanál (9) kychtových plynů se skládá z první částí (31) kanálu (9), které má relativně mírný sklon směrem vzhůru vzhledem k horizontále od vstupního konce (63) této první části (31), a z druhé části (33) kanálu (9), která je protažená směrem vzhůru od horního konce první části (31) pod relativně příkrým sklonem vzhledem k horizontále.
- 21. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 20., vyznačující se tím, že relativně mírný sklon první části (31) kanálu je menší než 30° vzhledem k horizontále.
- 22. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 21., vyznačující se tím, že relativně mírný sklon první části (31) kanálu je menší než 10° vzhledem k horizontále.
- 23. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokoliv z předchozích nároků 20. až 22., vyznačující se tím, že relativně příkrý sklon první části (33) kanálu je 804-90° vzhledem k horizontále.
- 24. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokoliv z předchozích nároků 20. až 23., vyznačující se tím, že alespoň významná část materiálu taveniny, která vstupuje do první části (31) kanálu s kychtovým plynem9 9 · * *A • * ··· • 0 0 · • 0 0· je natavená na konci této první části (31) kanálu.
- 25. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokoliv z předchozích nároků 20. až 24., vyznačující se tím, že teplotní spád po délce první části (31) kanálu je menší než 100°C a celková teplota v první části je udržována nad bodem tání materiálu taveniny, čímž alespoň významná část materiálu taveniny, která vstupuje do první části (31) kanálu s kychtovým plynem je natavená na konci této první části (31) kanálu.
- 26. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokoliv z předchozích nároků 20. až 25., vyznačující se tím, že kychtový plyn odebíraný z druhé části (33) odběrového kanálu (9) kychtového plynu obsahuje méně než 15 g/Nm3 unášeného materiálu na Nm3 kychtového plynu, kde unášený materiál obsahuje tuhé částice a taveninu.
- 27. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokoliv z předchozích nároků 20. až 26., vyznačující se tím, že poměr délky první části (31) kanálu k minimálnímu rozměru Šířky první části (31) kanálu je alespoň 2:1, kde délka první části (31) kanálu je měřena mezi průnikem středových os první části (31) kanálu a druhé (33) části kanálu a průsečíkem středové osy první části (31) kanálu a vertikální přímky procházející skrze vstupní konec první části (31) kanálu.
- 28. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokoliv z předchozích nároků 20. až 27,, vyznačující se tím, že obsahuje slepé zakončení v ohybu, který napojuje první část (31) a druhou část (33).
- 29. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 27., vyznačující se tím, že slepé zakončení v ohybu obsahuje přístupový otvor v tomto slepém konci.
- 30. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokolivΜ · • 9 *9 9 99« • · • 9 • 9 • 99 z předchozích nároků 20. až 29., vyznačující se tím, že obsahuje komoru (79) kychtových plynů protaženou směrem vzhůru od kychtového uzávěru (7) a první část (31) odběrového kanálu (9) je protažena z této komory (79) kychtových plynů.
- 31. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 30., vyznačující se tím, že poměr minimálního rozměru tloušťky stěn (5) nádoby a komory (79) kychtových plynů je v rozsahu od 1,5:1 do 2:1.
- 32. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 30. nebo 31.,
vyznačuj ící se tím, že první část (31) odběrového kanálu (9) kychtových plynů je protažená od boční stěny (93) komory (79) kychtových plynů. 33. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 32., vyznač u j í c í se tím, že poměr délky první části (31) kanálu ku minimálnímu rozměru šířky první části (31) kanálu je alespoň 2:1, kde délka první části (31) kanálu je měřena mezi průsečíkem středových os první části (31) kanálu a druhé ( - 33) části kanálu a průsečíkem středové osy první části (31) kanálu a vertikální přímky komory (79) kychtových plynů.
- 34. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokoliv z předchozích nároků 30. až 33., vyznačující se tím, že horní konec komory (79) kychtových plynů definuje slepý konec v ohybu.
- 35. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokoliv z předchozích nároků 30. až 34., vyznačující se tím, že komora (79) kychtových plynů je umístěna ve středu.
- 36. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokoliv z předchozích nároků 30. až 35., vyznačující se tím, že obsahuje alespoň jednu přívodní trubku (11) • * • · • Φ • * » * • · · · ·· *· pro vstřikování plynu obsahujícího kyslík do nádoby a která je protažená směrem dolů skrze komoru (79) kychtových plynů do nádoby.
- 37. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokoliv z předchozích nároků 20. až 35., vyznačující se tím, že kychtový uzávěr (7) je skloněn směrem vzhůru od bočních stěn (5) pod úhlem v rozsahu od 30° do 50° vzhledem k horizontální ose.
- 38. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 37., vyznačující se tím, že úhel sklonu je 40° vzhledem k horizontální ose.
- 39. Nádoba pro přímou tavbu podle nároku 37. nebo 38., vyznačující se tím, že boční stěny (5) jsou válcovité a kychtový uzávěr (7) je ve tvaru komolého kužele a je protažený od horního konce bočních stěn (5) a je zakončený v komoře (79) kychtových plynů.
- 40. Nádoba pro přímou tavbu podle jakéhokoliv z předchozích nároků 20. až 29., vyznačující se tím, že minimální rozměr šířky bočních stěn (5) nádoby je 8 metrů.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AUPQ0835A AUPQ083599A0 (en) | 1999-06-08 | 1999-06-08 | Direct smelting vessel |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ20002097A3 true CZ20002097A3 (cs) | 2001-07-11 |
CZ302057B6 CZ302057B6 (cs) | 2010-09-22 |
Family
ID=3815032
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ20002097A CZ302057B6 (cs) | 1999-06-08 | 2000-06-06 | Nádoba pro prímou tavbu |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6585929B1 (cs) |
EP (1) | EP1059501B1 (cs) |
JP (1) | JP4638576B2 (cs) |
KR (1) | KR100666809B1 (cs) |
CN (1) | CN1309845C (cs) |
AT (1) | ATE294367T1 (cs) |
AU (1) | AUPQ083599A0 (cs) |
BR (1) | BR0003471A (cs) |
CA (1) | CA2311073C (cs) |
CZ (1) | CZ302057B6 (cs) |
DE (1) | DE60019680T2 (cs) |
ID (1) | ID27367A (cs) |
MY (1) | MY125362A (cs) |
RU (1) | RU2253680C2 (cs) |
TW (1) | TW499484B (cs) |
ZA (1) | ZA200002857B (cs) |
Families Citing this family (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU2005217667B2 (en) * | 2004-02-27 | 2009-12-03 | Technological Resources Pty. Limited | Direct smelting plant and process |
BRPI0507992A (pt) * | 2004-02-27 | 2007-07-31 | Tech Resources Pty Ltd | processo e instalação de redução direta para produzir metal fundido |
US7364691B2 (en) * | 2004-06-08 | 2008-04-29 | Technological Resources Pty. Limited | Metallurgical vessel |
UA91744C2 (uk) * | 2006-03-01 | 2010-08-25 | ТЕХНОЛОДЖИКАЛ РЕСОРСИЗ ПиТиВай. ЛИМИТЕД | Установка прямої плавки |
EP2010681A4 (en) * | 2006-04-24 | 2012-05-02 | Tech Resources Pty Ltd | PRESSURE CONTROL IN DIRECT PREVENTION PROCEDURES |
CN101473050B (zh) * | 2006-04-24 | 2013-07-03 | 技术资源有限公司 | 直接熔炼工艺中的压力控制 |
AT505750B1 (de) * | 2007-12-21 | 2009-04-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur grobabscheidung von feststoffpartikeln aus feststoffbeladenen gasen |
WO2014062702A1 (en) | 2012-10-16 | 2014-04-24 | Ambri, Inc. | Electrochemical energy storage devices and housings |
US10541451B2 (en) | 2012-10-18 | 2020-01-21 | Ambri Inc. | Electrochemical energy storage devices |
US9520618B2 (en) | 2013-02-12 | 2016-12-13 | Ambri Inc. | Electrochemical energy storage devices |
US9735450B2 (en) | 2012-10-18 | 2017-08-15 | Ambri Inc. | Electrochemical energy storage devices |
US11211641B2 (en) | 2012-10-18 | 2021-12-28 | Ambri Inc. | Electrochemical energy storage devices |
US11721841B2 (en) | 2012-10-18 | 2023-08-08 | Ambri Inc. | Electrochemical energy storage devices |
US9312522B2 (en) | 2012-10-18 | 2016-04-12 | Ambri Inc. | Electrochemical energy storage devices |
US11387497B2 (en) | 2012-10-18 | 2022-07-12 | Ambri Inc. | Electrochemical energy storage devices |
US10270139B1 (en) | 2013-03-14 | 2019-04-23 | Ambri Inc. | Systems and methods for recycling electrochemical energy storage devices |
US9502737B2 (en) | 2013-05-23 | 2016-11-22 | Ambri Inc. | Voltage-enhanced energy storage devices |
CN109935747B (zh) | 2013-10-16 | 2022-06-07 | 安保瑞公司 | 用于高温反应性材料装置的密封件 |
PL3084012T3 (pl) * | 2013-12-20 | 2019-06-28 | Tata Steel Limited | Sposób wytapiania i urządzenie |
CN105983667B (zh) * | 2015-01-29 | 2020-04-21 | 边仁杰 | 轮带炉模 |
US10181800B1 (en) | 2015-03-02 | 2019-01-15 | Ambri Inc. | Power conversion systems for energy storage devices |
WO2016141354A2 (en) | 2015-03-05 | 2016-09-09 | Ambri Inc. | Ceramic materials and seals for high temperature reactive material devices |
US9893385B1 (en) | 2015-04-23 | 2018-02-13 | Ambri Inc. | Battery management systems for energy storage devices |
US11929466B2 (en) | 2016-09-07 | 2024-03-12 | Ambri Inc. | Electrochemical energy storage devices |
WO2018187777A1 (en) | 2017-04-07 | 2018-10-11 | Ambri Inc. | Molten salt battery with solid metal cathode |
Family Cites Families (118)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2647045A (en) | 1948-12-06 | 1953-07-28 | Rummel Roman | Gasification of combustible materials |
DE1217415B (de) * | 1964-05-21 | 1966-05-26 | Gussstahlwerk Oberkassel Ag Vo | Verfahren zum Absaugen der Ofengase und zum Regeln des Ofendruckes eines Lichtbogenofens, insbesondere fuer die Stahlerzeugung und Vorrichtung zur Durchfuehrung des Verfahrens |
JPS4414653Y1 (cs) * | 1965-08-16 | 1969-06-23 | ||
US3844770A (en) | 1971-09-17 | 1974-10-29 | I Nixon | Manufacture of steel and ferrous alloys |
US3845190A (en) | 1972-06-20 | 1974-10-29 | Rockwell International Corp | Disposal of organic pesticides |
DE2304369C2 (de) | 1973-01-26 | 1974-12-12 | Mannesmann Ag, 4000 Duesseldorf | Verfahren und Vorrichtung zum pyrolytischen Aufbau von Abfallstoffen |
FI50663C (fi) | 1973-03-21 | 1976-05-10 | Tampella Oy Ab | Palamisilman syötön ja happiylimäärän säädön järjestely jätteenpolttou unissa |
JPS5227467B2 (cs) | 1973-11-21 | 1977-07-20 | ||
IT1038230B (it) | 1974-05-22 | 1979-11-20 | Krupp Gmbh | Procedimento per la produzione di acciaio |
US4053301A (en) | 1975-10-14 | 1977-10-11 | Hazen Research, Inc. | Process for the direct production of steel |
US4145396A (en) | 1976-05-03 | 1979-03-20 | Rockwell International Corporation | Treatment of organic waste |
US4083715A (en) * | 1976-05-25 | 1978-04-11 | Klockner-Werke Ag | Smelting plant and method |
GB1600375A (en) | 1977-03-16 | 1981-10-14 | Glacier Metal Co Ltd | Method and apparatus for reducing metal oxide |
US4160867A (en) * | 1977-05-17 | 1979-07-10 | Westinghouse Electric Corp. | Method and apparatus for melting machining chips |
DE2745622C2 (de) | 1977-10-11 | 1983-02-10 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Gefäß für einen Metallschmelzofen, insbesondere Lichtbogenofen |
SE7901372L (sv) | 1979-02-15 | 1980-08-16 | Luossavaara Kiirunavaara Ab | Sett vid framstellning av stal |
EP0030360B2 (de) | 1979-12-11 | 1988-09-28 | Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshütte mbH | Stahlerzeugungsverfahren |
MX154705A (es) | 1979-12-21 | 1987-12-02 | Korf Ikosa Ind Aco | Horno mejorado para fundir y afinar chatarras,hierro esponja,hierro crudo y hierro liquido para la produccion de acero |
FR2495178A1 (fr) | 1980-12-01 | 1982-06-04 | Sumitomo Metal Ind | Procede de gazeification d'une matiere carbonee solide |
US4400936A (en) | 1980-12-24 | 1983-08-30 | Chemical Waste Management Ltd. | Method of PCB disposal and apparatus therefor |
DE3273996D1 (en) | 1981-04-28 | 1986-12-04 | Kawasaki Steel Co | Methods for melting and refining a powdery ore containing metal oxides and apparatuses for melt-refining said ore |
JPS58133309A (ja) | 1982-02-01 | 1983-08-09 | Daido Steel Co Ltd | ツインリアクタ−製鉄方法および装置 |
SE457265B (sv) | 1981-06-10 | 1988-12-12 | Sumitomo Metal Ind | Foerfarande och anlaeggning foer framstaellning av tackjaern |
DE3139375A1 (de) | 1981-10-03 | 1983-04-14 | Horst Dipl.-Phys. Dr. 6000 Frankfurt Mühlberger | Verfahren zum herstellen von agglomeraten, wie pellets oder briketts, sowie zur metallgewinnung aus diesen |
US4402274A (en) | 1982-03-08 | 1983-09-06 | Meenan William C | Method and apparatus for treating polychlorinated biphenyl contamined sludge |
EP0096493B1 (en) * | 1982-05-25 | 1987-08-19 | Johnson Matthey Public Limited Company | Plasma arc furnace |
US4431612A (en) | 1982-06-03 | 1984-02-14 | Electro-Petroleum, Inc. | Apparatus for the decomposition of hazardous materials and the like |
JPS5925335A (ja) | 1982-07-30 | 1984-02-09 | Kitamura Gokin Seisakusho:Kk | Pcbの無害化処理装置 |
JPS5931812A (ja) * | 1982-08-18 | 1984-02-21 | Kawasaki Steel Corp | 転炉の排ガス回収法と回収装置 |
US4511396A (en) | 1982-09-01 | 1985-04-16 | Nixon Ivor G | Refining of metals |
US4455017A (en) | 1982-11-01 | 1984-06-19 | Empco (Canada) Ltd. | Forced cooling panel for lining a metallurgical furnace |
DE3244744A1 (de) | 1982-11-25 | 1984-05-30 | Klöckner-Werke AG, 4100 Duisburg | Verfahren zur direktreduktion von eisenerz im schachtofen |
US4468298A (en) | 1982-12-20 | 1984-08-28 | Aluminum Company Of America | Diffusion welded nonconsumable electrode assembly and use thereof for electrolytic production of metals and silicon |
US4468299A (en) | 1982-12-20 | 1984-08-28 | Aluminum Company Of America | Friction welded nonconsumable electrode assembly and use thereof for electrolytic production of metals and silicon |
US4468300A (en) | 1982-12-20 | 1984-08-28 | Aluminum Company Of America | Nonconsumable electrode assembly and use thereof for the electrolytic production of metals and silicon |
JPS59133996A (ja) * | 1983-01-19 | 1984-08-01 | Mitsubishi Kakoki Kaisha Ltd | ベルトプレス型脱水装置の制御方法 |
FR2540119B1 (fr) * | 1983-02-01 | 1986-10-17 | Synthelabo | Procede de fractionnement des phosphatides |
FI66648C (fi) | 1983-02-17 | 1984-11-12 | Outokumpu Oy | Suspensionssmaeltningsfoerfarande och anordning foer inmatningav extra gas i flamsmaeltugnens reaktionsschakt |
JPS59133996U (ja) * | 1983-02-28 | 1984-09-07 | 石川島播磨重工業株式会社 | 非鉄溶鉱炉における揮発物除去装置 |
JPS59159944A (ja) * | 1983-02-28 | 1984-09-10 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | アルミニウム原料予熱方法 |
JPS59152392U (ja) * | 1983-03-31 | 1984-10-12 | 石川島播磨重工業株式会社 | 包囲体をもつア−ク炉設備 |
US4447262A (en) | 1983-05-16 | 1984-05-08 | Rockwell International Corporation | Destruction of halogen-containing materials |
DE3318005C2 (de) | 1983-05-18 | 1986-02-20 | Klöckner CRA Technologie GmbH, 4100 Duisburg | Verfahren zur Eisenherstellung |
JPS6120661A (ja) * | 1984-07-09 | 1986-01-29 | Daido Steel Co Ltd | 精錬用取鍋の集塵装置 |
US4664618A (en) | 1984-08-16 | 1987-05-12 | American Combustion, Inc. | Recuperative furnace wall |
US4622007A (en) | 1984-08-17 | 1986-11-11 | American Combustion, Inc. | Variable heat generating method and apparatus |
US4923391A (en) | 1984-08-17 | 1990-05-08 | American Combustion, Inc. | Regenerative burner |
DE3434004A1 (de) | 1984-09-15 | 1986-05-22 | Dornier System Gmbh, 7990 Friedrichshafen | Verfahren und vorrichtung zur muellvergasung |
US4684448A (en) | 1984-10-03 | 1987-08-04 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | Process of producing neodymium-iron alloy |
SE453304B (sv) | 1984-10-19 | 1988-01-25 | Skf Steel Eng Ab | Sett for framstellning av metaller och/eller generering av slagg fran oxidmalmer |
US4602574A (en) | 1984-11-08 | 1986-07-29 | United States Steel Corporation | Destruction of toxic organic chemicals |
US4574714A (en) | 1984-11-08 | 1986-03-11 | United States Steel Corporation | Destruction of toxic chemicals |
US4572482A (en) | 1984-11-19 | 1986-02-25 | Corcliff Corporation | Fluid-cooled metallurgical tuyere |
US4565574A (en) | 1984-11-19 | 1986-01-21 | Nippon Steel Corporation | Process for production of high-chromium alloy by smelting reduction |
US4636911A (en) * | 1984-11-30 | 1987-01-13 | Rca Corporation | Resonant degaussing for a video display system |
JPS61140785A (ja) * | 1984-12-11 | 1986-06-27 | ロザイ工業株式会社 | 溶解保持炉の排煙装置 |
JPS6345672Y2 (cs) * | 1985-02-05 | 1988-11-28 | ||
AU598237B2 (en) | 1986-03-04 | 1990-06-21 | Ausmelt Pty Ltd | Recovery of values from antimony ores and concentrates |
DE3607776A1 (de) | 1986-03-08 | 1987-09-17 | Kloeckner Cra Tech | Verfahren zur herstellung von eisen |
DE3607774A1 (de) | 1986-03-08 | 1987-09-17 | Kloeckner Cra Tech | Verfahren zur zweistufigen schmelzreduktion von eisenerz |
DE3607775A1 (de) | 1986-03-08 | 1987-09-17 | Kloeckner Cra Tech | Verfahren zur schmelzreduktion von eisenerz |
DE3608802C2 (de) | 1986-03-15 | 1994-10-06 | Mannesmann Ag | Verfahren und Vorrichtung zum kontinuierlichen Einschmelzen von Schrott |
US4701214A (en) | 1986-04-30 | 1987-10-20 | Midrex International B.V. Rotterdam | Method of producing iron using rotary hearth and apparatus |
US4718643A (en) | 1986-05-16 | 1988-01-12 | American Combustion, Inc. | Method and apparatus for rapid high temperature ladle preheating |
US4999097A (en) | 1987-01-06 | 1991-03-12 | Massachusetts Institute Of Technology | Apparatus and method for the electrolytic production of metals |
JPS63176406A (ja) * | 1987-01-16 | 1988-07-20 | Daido Steel Co Ltd | リアクタ−製鉄装置 |
WO1988006190A1 (en) | 1987-02-16 | 1988-08-25 | Moskovsky Institut Stali I Splavov | Method and furnace for making iron-carbon intermediate products for steel production |
CA1337241C (en) | 1987-11-30 | 1995-10-10 | Nkk Corporation | Method for smelting reduction of iron ore and apparatus therefor |
JPH01153496A (ja) * | 1987-12-03 | 1989-06-15 | Tokyo Tatsuno Co Ltd | 給油装置 |
US4940488C2 (en) | 1987-12-07 | 2002-06-18 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Method of smelting reduction of ores containing metal oxides |
JPH01196492A (ja) * | 1988-01-30 | 1989-08-08 | Nippon Steel Corp | 溶融還元炉用排ガスダクト |
EP0327862B1 (en) | 1988-02-12 | 1994-05-18 | Klöckner Cra Patent Gmbh | A process of and an apparatus for post combustion |
FI84841C (sv) | 1988-03-30 | 1992-01-27 | Ahlstroem Oy | Förfarande och anordning för reduktion av metalloxidhaltigt material |
JPH0638311Y2 (ja) * | 1988-04-18 | 1994-10-05 | 信六 西山 | 電気炉の集塵装置 |
US4836847A (en) * | 1988-04-27 | 1989-06-06 | Zia Technology, Inc. | Method for reclaiming metal values from electric arc furnace flue dust and sludge and rendering residual solids recyclable or non-hazardous |
US4890562A (en) | 1988-05-26 | 1990-01-02 | American Combustion, Inc. | Method and apparatus for treating solid particles |
US5042964A (en) | 1988-05-26 | 1991-08-27 | American Combustion, Inc. | Flash smelting furnace |
DE3835332A1 (de) | 1988-10-17 | 1990-04-19 | Ralph Weber | Verfahren zur herstellung von stahl aus feinerz |
US5238646A (en) | 1988-12-29 | 1993-08-24 | Aluminum Company Of America | Method for making a light metal-rare earth metal alloy |
US5037608A (en) | 1988-12-29 | 1991-08-06 | Aluminum Company Of America | Method for making a light metal-rare earth metal alloy |
JPH02221336A (ja) | 1989-02-21 | 1990-09-04 | Nkk Corp | Ni鉱石の溶融還元法 |
US5039480A (en) | 1989-02-21 | 1991-08-13 | Nkk Corporation | Method for manufacturing molten metal containing Ni and Cr |
ES2060171T3 (es) | 1989-06-02 | 1994-11-16 | Cra Services | Fabricacion de ferroaleaciones utilizando un reactor de baño fundido. |
US5024737A (en) | 1989-06-09 | 1991-06-18 | The Dow Chemical Company | Process for producing a reactive metal-magnesium alloy |
US5005493A (en) | 1989-11-08 | 1991-04-09 | American Combustion, Inc. | Hazardous waste multi-sectional rotary kiln incinerator |
ATE139267T1 (de) | 1990-03-13 | 1996-06-15 | Cra Services | Verfahren zum herstellen von metallen und legierungen in einem schmelzreduktionsgefäss |
US5271341A (en) | 1990-05-16 | 1993-12-21 | Wagner Anthony S | Equipment and process for medical waste disintegration and reclamation |
US5177304A (en) | 1990-07-24 | 1993-01-05 | Molten Metal Technology, Inc. | Method and system for forming carbon dioxide from carbon-containing materials in a molten bath of immiscible metals |
US5332199A (en) | 1990-09-05 | 1994-07-26 | Fuchs Systemtechnik Gmbh | Metallurgical vessel |
DE4042176C2 (de) | 1990-12-29 | 1993-12-09 | Tech Resources Pty Ltd | Verfahren zur Reduktion von Metalloxiden im schmelzflüssigen Zustand |
FR2671611B1 (fr) * | 1991-01-15 | 1998-08-28 | Air Liquide | Procede et installation de regulation de l'injection d'oxygene dans un four a arc electrique. |
US5191154A (en) | 1991-07-29 | 1993-03-02 | Molten Metal Technology, Inc. | Method and system for controlling chemical reaction in a molten bath |
US5279715A (en) | 1991-09-17 | 1994-01-18 | Aluminum Company Of America | Process and apparatus for low temperature electrolysis of oxides |
WO1993006251A1 (en) | 1991-09-20 | 1993-04-01 | Ausmelt Pty. Ltd. | Process for production of iron |
EP0571577B1 (en) | 1991-12-06 | 1998-05-13 | Technological Resources Pty. Ltd. | Treatment of waste |
DE4206828C2 (de) | 1992-03-04 | 1996-06-20 | Tech Resources Pty Ltd | Schmelzreduktionsverfahren mit hoher Produktivität |
US5222448A (en) | 1992-04-13 | 1993-06-29 | Columbia Ventures Corporation | Plasma torch furnace processing of spent potliner from aluminum smelters |
US5324341A (en) | 1992-05-05 | 1994-06-28 | Molten Metal Technology, Inc. | Method for chemically reducing metals in waste compositions |
BR9306633A (pt) | 1992-06-29 | 1998-12-08 | Tech Resources Pty Ltd | Processo de tratamento de refugo sólido inorgânico |
DE4234974C2 (de) | 1992-10-16 | 1994-12-22 | Tech Resources Pty Ltd | Verfahren zur Verstärkung der Stoffumsätze in metallurgischen Reaktionsgefäßen |
DE4234973C1 (de) | 1992-10-16 | 1994-06-01 | Tech Resources Pty Ltd | Verfahren zum Schutz der feuerfesten Ausmauerung im Gasraum von metallurgischen Reaktionsgefäßen |
US5333558A (en) | 1992-12-07 | 1994-08-02 | Svedala Industries, Inc. | Method of capturing and fixing volatile metal and metal oxides in an incineration process |
US5301620A (en) | 1993-04-01 | 1994-04-12 | Molten Metal Technology, Inc. | Reactor and method for disassociating waste |
CN2171094Y (zh) * | 1993-09-07 | 1994-07-06 | 包头钢铁稀土公司设计院 | 可升降回转式电炉烟尘捕集装置 |
US5443572A (en) | 1993-12-03 | 1995-08-22 | Molten Metal Technology, Inc. | Apparatus and method for submerged injection of a feed composition into a molten metal bath |
DE4343957C2 (de) | 1993-12-22 | 1997-03-20 | Tech Resources Pty Ltd | Konverterverfahren zur Produktion von Eisen |
US5613997A (en) | 1994-03-17 | 1997-03-25 | The Boc Group Plc | Metallurgical process |
US5572544A (en) * | 1994-07-21 | 1996-11-05 | Praxair Technology, Inc. | Electric arc furnace post combustion method |
IT1280115B1 (it) | 1995-01-17 | 1998-01-05 | Danieli Off Mecc | Procedimento di fusione per forno elettrico ad arco con sorgenti alternative di energia e relativo forno elettrico ad arco |
US5529599A (en) | 1995-01-20 | 1996-06-25 | Calderon; Albert | Method for co-producing fuel and iron |
NL9500264A (nl) | 1995-02-13 | 1996-09-02 | Hoogovens Staal Bv | Werkwijze voor het produceren van vloeibaar ruwijzer. |
DE19518343C2 (de) | 1995-05-18 | 1997-08-21 | Tech Resources Pty Ltd | Schmelzreduktionsverfahren mit erhöhter Effektivität |
US5741349A (en) | 1995-10-19 | 1998-04-21 | Steel Technology Corporation | Refractory lining system for high wear area of high temperature reaction vessel |
JP3545567B2 (ja) * | 1997-02-07 | 2004-07-21 | 新日本製鐵株式会社 | 真空精錬方法および真空精錬設備 |
US5938815A (en) | 1997-03-13 | 1999-08-17 | The Boc Company, Inc. | Iron ore refining method |
AUPO944697A0 (en) * | 1997-09-26 | 1997-10-16 | Technological Resources Pty Limited | A method of producing metals and metal alloys |
JPH11131117A (ja) * | 1997-10-23 | 1999-05-18 | Tokyo Kozai Kk | 竪型シャフトキュポラ・高炉・溶融還元炉法 |
DE19855689C2 (de) * | 1998-03-04 | 2001-10-31 | Siemens Ag | Wechselstrompfannenofen, insbesondere Drehstrompfannenofen |
-
1999
- 1999-06-08 AU AUPQ0835A patent/AUPQ083599A0/en not_active Abandoned
-
2000
- 2000-06-06 US US09/587,774 patent/US6585929B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-06 CZ CZ20002097A patent/CZ302057B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2000-06-07 EP EP00112266A patent/EP1059501B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-07 MY MYPI20002562 patent/MY125362A/en unknown
- 2000-06-07 DE DE60019680T patent/DE60019680T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-07 AT AT00112266T patent/ATE294367T1/de active
- 2000-06-07 RU RU2000114585/02A patent/RU2253680C2/ru active
- 2000-06-07 ZA ZA200002857A patent/ZA200002857B/xx unknown
- 2000-06-08 CN CNB001203029A patent/CN1309845C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-08 ID IDP20000478D patent/ID27367A/id unknown
- 2000-06-08 TW TW089111146A patent/TW499484B/zh not_active IP Right Cessation
- 2000-06-08 KR KR1020000031335A patent/KR100666809B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2000-06-08 CA CA002311073A patent/CA2311073C/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-06-08 BR BR0003471-1A patent/BR0003471A/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-06-08 JP JP2000172315A patent/JP4638576B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1059501A3 (en) | 2002-08-14 |
CA2311073C (en) | 2009-12-01 |
JP2001004279A (ja) | 2001-01-12 |
RU2253680C2 (ru) | 2005-06-10 |
US6585929B1 (en) | 2003-07-01 |
CN1309845C (zh) | 2007-04-11 |
ZA200002857B (en) | 2000-12-08 |
TW499484B (en) | 2002-08-21 |
DE60019680D1 (de) | 2005-06-02 |
BR0003471A (pt) | 2001-03-13 |
CA2311073A1 (en) | 2000-12-08 |
ATE294367T1 (de) | 2005-05-15 |
DE60019680T2 (de) | 2006-01-19 |
CN1278011A (zh) | 2000-12-27 |
AUPQ083599A0 (en) | 1999-07-01 |
JP4638576B2 (ja) | 2011-02-23 |
EP1059501A2 (en) | 2000-12-13 |
EP1059501B1 (en) | 2005-04-27 |
ID27367A (id) | 2001-04-05 |
MY125362A (en) | 2006-07-31 |
KR100666809B1 (ko) | 2007-01-09 |
KR20010007296A (ko) | 2001-01-26 |
CZ302057B6 (cs) | 2010-09-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ20002097A3 (cs) | Nádoba pro přímou tavbu | |
JP4341985B2 (ja) | 金属および金属合金を製造する方法 | |
KR20010099690A (ko) | 금속 및 금속 합금을 생산하기 위한 공정 및 장치 | |
RU2573849C2 (ru) | Способ прямой плавки | |
US3565605A (en) | Process for the continuous refining of metals | |
US3424573A (en) | Process for combined oxygen iron refining and producing of ferrous melts | |
EP1320633B1 (en) | A direct smelting process and apparatus | |
CS195256B2 (en) | Fence for convertor | |
JP2774265B2 (ja) | 硫化物材料の乾式製錬のための浴機構 | |
JPS58144409A (ja) | 固体冷却材料を容れた金属浴の精錬方法およびその装置 | |
EP1325159B1 (en) | A direct smelting process | |
US4211553A (en) | Method of refining of melts by means of a pulverous solid material and/or a gas | |
US20180258503A1 (en) | Blow lance assembly for metal manufacturing and refining | |
KR20140053195A (ko) | 고로 용선 등의 액상 용금의 탈린 방법 및 장치 | |
AU773908B2 (en) | Direct smelting vessel | |
MXPA00005610A (en) | Direct smelting vessel | |
JPS622012B2 (cs) | ||
JP2020128586A (ja) | 溶鉄の送酸精錬方法 | |
JPH01198414A (ja) | 溶融還元炉の原料投入装置及び原料投入方法 | |
WO1997023656A1 (en) | Continuous smelting and refining of iron | |
AU1133097A (en) | Continuous smelting and refining of iron |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20150606 |