CS271451B2 - Method of exothermic processes exercise - Google Patents
Method of exothermic processes exercise Download PDFInfo
- Publication number
- CS271451B2 CS271451B2 CS772249A CS224977A CS271451B2 CS 271451 B2 CS271451 B2 CS 271451B2 CS 772249 A CS772249 A CS 772249A CS 224977 A CS224977 A CS 224977A CS 271451 B2 CS271451 B2 CS 271451B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- reactor
- gas
- solids
- fluidized bed
- air
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/02—Roasting processes
- C22B1/10—Roasting processes in fluidised form
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
- B01J8/26—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
- B01J8/38—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it
- B01J8/384—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it being subject to a circulatory movement only
- B01J8/388—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it being subject to a circulatory movement only externally, i.e. the particles leaving the vessel and subsequently re-entering it
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B31/00—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus
- F22B31/0007—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus with combustion in a fluidized bed
- F22B31/0084—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus with combustion in a fluidized bed with recirculation of separated solids or with cooling of the bed particles outside the combustion bed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
- F23C10/02—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed
- F23C10/04—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone
- F23C10/08—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases
- F23C10/10—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases the separation apparatus being located outside the combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B15/00—Fluidised-bed furnaces; Other furnaces using or treating finely-divided materials in dispersion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2206/00—Fluidised bed combustion
- F23C2206/10—Circulating fluidised bed
- F23C2206/101—Entrained or fast fluidised bed
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu provádění exotermních pochodů s téměř stechiometrickým spalováním hořlavýbh složek zaváděných materiálů ve fluidním reaktoru s cirkulující fluidní vrstvou 8 odváděním části pevných látek z cirkulační soustavy, sestávající z fluidního reaktoru, odlučovače a zpětného potrubí а в odváděním spalného tepla, přičemž spalování se provádí kyslíkatými plyny přiváděnými ve dvou dílčích proudech v rozličné výšce, z nichž nejméně jeden se zavádí jako sekundární plyn do jedné nebo několika nad sebou ležících rovin, poměr objemů fluidizačního plynu a sekundárního plynu se nastavuje na hodnotu v rozmezí 1 : 20 až 2 : 1 a převážná část zaváděného materiálu se přivádí do části prostoru r.eaktoru prosté prakticky vestaveb pod přívodem sekundárního plynu.
Způsob tohoto typu je popsán v čs. pat. spise č. 212 255 a spočívá v tom, Že spalování se provádí dvěma proudy kyslikatých plynů, zaváděnými do reaktoru v různých výškách, přičemž alespoň jeden z těchto proudů se přivádí do reaktoru v jedné nebo v několika nad sebou ležících rovinách jako sekundární plyn, kde nastavením poměru fluidizačního a sekundárního plynu se nad přívodem sekundárního plynu vytvoří průměrná hustota suspenze 15 až 100 kg.m^, přičemž objemový poměr fluiditačniho a sekundárního plynu leží v rozmezí 1 : 20 až 2 : 1 a převážná část uhlíkatého materiálu se zavádí do volného prostoru reaktoru bez vestaveb pod přívodem sekundárního plynu. Spalné teplo se odvádí chladicími plochami nad přívodem sekundárního plynu. Při spalování paliv bohatých na zbytky se tyto zbytky chladí ve fluidním chladiči, kde ohřívají plyn sloužící jako fluidizační a/nebo sekundární plyn ve fluidním reaktoru, takže teplo se vrací do procesu.
Z rakouského pat. spisu č. 164 429 je známý způsob pražení rud ve fluidní vrstvě kyslíkatými plyny, při němž chlazení suspenze plynů a pevných látek probíhá ve fluidním reaktoru a/nebo v odlučovači a část ochlazených pevných látek se zavádí zpátky do fluidní vrstvy. Přitom se pracuje bez oddělení kyslíkatých plynů, potřebných ke spalování a teplota v reaktoru se řídí prostřednictvím chladicích elementů.
Z amerického pat. spisu č. 3 921 590 je známý způsob, při němž spalování probíhá v první fluidní vrstvě, kde rozvířený horký materiál se ve druhé fluidní vrstvě ochladí a z ní zavádí zpátky do první fluidní vrstvy. Při tomto způsobu se ovšem nepracuje s cirkulující, nýbrž s konvenční fluidní vrstvou, která vyvolává značný úbytek tlaku. Obzvlášť nevýhodné však je to, že vazba dvou obvyklých fluidních vrstev znemožňuje prakticky provoz 8 dílčím zatížením, protože při snížení přívodu paliva se musí zvyšovat přebytek vzduchu. To nesmírně zvyšuje objem odpadních plynů a znemožňuje téměř stechiometrické spalování. Z dalšího amerického pat. spisu č. 672 069 je známé chladit pevné látky z fluidní vrstvy plynem ve fluidním chladiči, přičemž se odvádí pouze jejich teplo.
Ukázalo se, že způsob navržený v čs. pat. spise č. 212 255 lze při celkových výkyvech požadovaného výkonu jen obtížně regulovat, protože výkon lze přizpůsobit potřebě změnou hustoty suspenze cirkulující fluidní vrstvy jen v jistých mezích. Účelem vynálezu je proto vypracovat takový způsob, kde by se výkon dal přizpůsobit kolísající spotřebě, aniž by к tomu bylo třeba složitějšího postupu a náročnějšího zařízení.
Podstata vynálezu spočívá v tom, že nad přívodem sekundárního plynu se nastavením množství fluidizačního a sekundárního plynu vytvoří fluidní vretva se střední hustotou suspenze 10 až 40 kg , kde odebírané pevné látky se к odvedení převážné části spalného tepla chladí ve fluidním chladiči vířivým plynem přímo a chladivém nepřímo a alespoň dílčí proud ochlazených pevných látek se zavádí zpět do fluidního reaktoru к nastavení konstantní teploty a horký vířivý plyn vystupující z chladiče se zavádí jako sekundární plyn do fluidního reaktoru к podpoře téměř stechiometrického spalování hořlavých složek.
Způsobem podle vynálezu lze výkon reaktoru rychle a spolehlivě přizpůsobit požadovaným změnám výkonu a exotermní pochod lze provádět s velkým prosazeným množstvím při velmi stálé teplotě. Konstantní teploty se dosahuje bez změny hustoty suspenze jen zpětným zaváděním ochlazených pevných látek, čímž je dána možnost rychlé změny výkonu při zachování stabilního průběhu reakce. V důsledku zařazení fluidního chladiče, který pracuje s velkou hustotou suspenze a odvádí převážnou část spalného tepla, se může hustota suspenze ve fluidním reaktoru udržovat na nízké hodnotě 10 až 40 kg.m’^, takže úbytek tlaku v celé soustavě je velmi malý, a regulovat výkon zpětným zaváděním ochlazených pevných látek do fluidního reaktoru. К tomu přistupuje skutečnost, že ohřátý plyn z fluidního reaktoru ee využívá к téměř stechiometrickému spalování, takže horké odcházející plyny neobsahují prakticky kyslík.
Spaliny odcházející z reaktoru lze chladit běžným způsobem ve spalinovém kotli. Podle vynálezu je však účelné je ochladit zavedením pevných látek, které byly ochlazeny ve fluidním chladiči. Pevné látky, které se pak znovu od spalin oddělí, se poté zavádějí zpátky do fluidního chladiče, takže i jejich teplo se využije.
S výhodou se podle vynálezu po ochlazení spalin jeden dílčí proud ochlazených pevných látek zavádí do reaktoru přímo a další dílčí proud nepřímo. Z fluidního reaktoru se pak pevné látky, které mají spalnou teplotu, vedou znovu do flpidního chladiče.
Jako fluidizačního plynu lze použít prakticky jakéhokoliv plynu, který neovlivňuje nepříznivě složení spalin, např. netečných plynů jako jsou kouřové plyny, dusík a vodní pára. К intenzifikaci spalování je však podle vynálezu účelné zavádět do reaktoru dílčí proud kyslíkatých plynů jako fluidizační plyn. Podle vynálezu může být tedy fluidizačním plynem netečný nebo kyslíkatý plyn. V prvním případě je nezbytné zavádět kyslíkatý plyn jako sekundární plyn nejméně ve dvou nad sebou ležících rovinách, ve druhém případě stačí zavádění sekundárního plynu v jediné rovině, třebaže i tady lze rozdělit sekundární plyn do několika rovin. V každé rovině je výhodný větší počet přívodních otvorů pro sekundární plyn.
Podle vynálezu je velmi výhodné, když se tuhé látky odebírané z cirkulační soustavy chladí v protiproudu к chladivu ve fluidním chladiči. Spalné teplo se přitom odevzdává poměrně malému množství chladivá a vyrábí se přehřátá vodní pára, kterou lze ekonomicky využít.
Princip cirkulující fluidní vrstvy spočívá v tom, že na rozdíl od “klasické '* fluidní vrstvy, kde je hustá fáze oddělena zřetelným skokem hustoty od plynového prostoru nacházejícího se nad ní, je rozložení hustoty částic bez přesně určené mezní vrstvy a neexistuje skok mezi hustotou husté fáze a nad ní se nalézajícím prachovým prostorem, přičemž však se koncentrace tuhých látek uvnitř reaktoru zdola nahoru stále zmenšuje.
Při definování provozních podmínek pomocí Proudová a Archimedova čísla vycházejí tyto oblasti:
0,1 3/4
?k popřípadě
0,1 έ Ar á 100
ρΜδβα,ζ d3 . g -?g) A = ?6 · V 2
Přitom značí: u relativní rychlost' m.s“^
Ar Archimedovo číslo g hustota plynu kg . nT^ к hustota částečky pevné látky kg.m”^ dv průměr kulovité částečky m к 2 kinematická viskožita m . s
-2 g gravitační zrychlení m.s
Spalovací teploty lze při způsobu podle vynálezu libovolně nastavovat od nízkých teplot, které leží blízko nad mezí zápalnosti, až po velmi vysoké teploty, které jsou omezeny měknutím zbytků spalování nebo při použití inertního fluidního materiálu jeho měknutím. V praxi leží toto teplotní rozmezí asi mezi 450 až 1300 °C. I při nízkých teplotách spalování, které mohou být z rozličných důvodů účelné, je možné udržovat stálou teplotu a téměř stechiometrické spalování. Protože teplo vznikající při spalování sé odvádí převážně ve vířivém chladiči, má pouze podřadný význam přestup tepla na chladicí registry uvnitř reaktoru, který předpokládá dostatečně vysokou hustotu suspenze. Odběr tepla ve fluidním chladiči probíhá za podmínek, které způsobují extrémně velký přestup tepla, zhruba v rozsahu 400 až 500 W/(m2.°C). Daří se to proto, že fluidní chladič může pracovat za optimálních podmínek, zejména s vy’ sokou hustotou suspenze. Nepříznivé vlivy jako dodatečné spalování, přehřívání a koroze, které je třeba při obvyklém chlazení ve fluidním reaktoru brát v úvahu, jsou u způsobu podle vynálezu vyloučeny. К provozu fluidního chladiče s hustou suspenzí * je sice třeba fluidizační plyn pod vyšším tlakem; protože však poměr množství plynů, přiváděných jako fludizační plyn do fluidního reaktoru a do fluidního chladiče, lze nastavit na hodnotu 4:1 až 1:1, s výhodou na 2,5:1, představuje plyn o vyšším tlaku j^n poměrně malý podíl průměrně asi 30 %, nebo méně, přivádí-li se do reaktoru sekundární plyn nepocházející z fluidního chladiče. Zhruba 70 % nebo přiměřeně více kyslikatých plynů upotřebný.ch ke spalování lze přivádět do reaktoru s poměrně nízkým tlakem. Jako chladivo slouží ve fluidním chladiči s výhodou voda, která jej opouští ve formě páry.
Rozdělení plynů obsahujících kyslík, potřebných к spalování hořlavých složek zaváděného materiálu, ve dva dílčí proudy, přiváděné v odlišné výšce způsobuje, že spalování probíhá ve dvou stupních. Tím nastává měkké spalování, to znamená bez místního přehřívání, což zabraňuje tvoření škraloupů a kromě toho se omezuje vznik kysličníků dusíku na hodnoty pod 100 ppm. Protože v dolním reaktorovém prostoru pod přívodem sekundárního plynu nejsou žádné vestavby, nastává v něm okamžitě rovnoměrné rozdělení zaváděného materiálu. Rychlé promísení s horkým materiálem ve vznosu navíc zajištuje dobré zapálení. Použití materiálu v jemnozrnné podobě se středním průměrem zrn 30 až 250 ^um a tím i s velkým povrchem umožňuje krátké reakční doby. Fluidní reaktor může mít obdélníkový, čtvercový nebo kruhový průřez. Dolní část reaktoru může být kuželová,což je obzvláště výhodné při velkém průřezu reaktoru a při použití inertního fluidizačního plynu. Rychlost plynu v reaktoru nad přívodem sekundárního plynu ěinť při normálním tlaku zpravidla víc než 5 m.s1. a může dosahovat až 15 m.s“1. Poměr průměru к výěce reaktoru by měl být zvolen tak, aby doba prodlevy plynu trvala 0,5 až 8,0 s, zejména 1 až 4 s.
Obecně je výhodné opatřit chladicími plochami stěny fluidního reaktoru. Chladicí plochy ve volném prostoru reaktoru jsou sice možné, ale mají jen podřadný význam a
CS 271451 B21 mohou zejména při nízké výhřevnosti paliv zcela odpadnout. Pokud existují chladicí plochy , je výhodné vytvořit je jako trubkové stěny chlazené nuceným oběhem, s roztečí trubek 150 mm, zejména 250 až $00 mm. Osy trubek by přitom měly být rovnoběžné se směrem proudění suspenze plynu a tuhé látky, aby se eroze omezila na minimum. Chladicí plochy v reaktoru mají jen podřadný význam a působí pouze stabilizačním účinkem na reakční soustavu.
Aby se při spalování uhlíkatých materiálů omezil obsah síry ve spalinách, je výhodné uskutečňovat spalování za přítomnosti jemnozrnných odsiřovacích prostředků, jako je vápno, dolomit a jiné. Odšířovací prostředky, které by měly mít také zhruba zrnitost pevného uhlíkatého materiálu, jsou zaváděny nejjednodušším způsobem a to společně s ním. Tento postup lze volit i tehdy, když se spaliny chladí ochlazenou pevnou látkou. Stálá teplota, dosahovapá způsobem podle vynálezu, působí positivně i na odsířování, protože schopnost pohlcovat síru je u odsiřovacího prostředku závislá na teplotě a dá se tedy nastavit na konstantní hodnotu. Jemná zrnitost odsiřovacího prostředku tuto výhodu doplňuje, protože poměr povrchu к objemu je pro rychlost vazby oxidu síry, danou v podstatě rychlostí difúze, obzvláště příznivá.
Při daných rozměrech reaktoru lze dosáhnout zvýšení výkonu tím, že spalování se provádí se vzduchem obohaceným kyslíkem a/nebo pod tlakem, zejména až do 2 MPa. Materiál se do fluidního reaktoru zavádí jednou nebo několika tryskami, s výhodou pneumatickým dmycháním. V důsledku dobrého příčného míšení stačí poměrně malý počet trysek a při menších rozměrech reaktoru dokonce jediná dmychací tryska. Způsob podle vynálezu je vhodný zejména pro spalování materiálů obsahujících uhlík, jako jsou všechny druhy uhlí, uhelné výpěrky, popele, živičné břidlice, topné oleje atd. Při použití topného oleje, jako materiálu obsahujícího uhlík, je nutné vytvořit pomocné lože, např. z jeamozrnného písku, vápence nebo dolomitu či jiných ne- . rostných látek. Další oblastí použití je pražení rozličných sulfidických rud nebo rudných koncentrátů. Obsahují-li použité materiály značné množství zbytků, pak se přebytečné množství po průchodu fluidním chladičem ze soustavy vypustí.
Vynález je podrobněji vysvětlen na příkladech provedení v souvislosti s výkresy, kde značí obr. 1 schéma způsobu podle vynálezu se zpětným zaváděním ochlazených pevných látek do fluidního reaktoru, obr. 2 schéma způsobu s přímým a nepřímým zpětným zaváděním ochlazené pevné látky a obr. 3 schéma způsobu s přímým a nepřímým zpětným zaváděním a s predehříváním kyslíkatého plynu.
Ve schématu na obr. 1 je naznačen fluidní reaktor _lj spalinový kotel^2, elektrofiltr 3, predehřívák 4 kyslíkatého plynu a fluidní chladič _5~ se čtyřmi chladicími komorami.
Hořlavá látka se zavádí pneumaticky tryskou 6 do fluidního reaktoru 1, kde se vytváří a udržuje fluidní vrstva přidáváním fluidizačního plynu z potrubí 7 a sekundárního plynu z potrubí 8_. Ve zmíněném stavu se dvoustupňové spalují hořlavé složky obsažené v přiváděném materiálu. Převážná část zbytků spalování se z reaktoru 1 vynáší současně s plyny a odděluje se od plynů v cyklonovém odlučovači _9_. Spaliny se pak dostanou přes spalinový kotel kde se ochlazují na teplotu vhodnou pro navazující odlučování prachu do elektrofiltru 3 a konečně přes predehřívák £ kyslíkatého plynu do nenaznačeného komína.
Předehřátý kyslíkatý plyn se přivádí do reaktoru ,1 zčásti jako sekundární plyn potrubím 8, zčásti jako fluidizační plyn potrubím 7 a zčásti jako dopravní plyn * к pneumatickému přívodu materiálu tryskou 6^
Pevné látky oddělené v cyklonovém odlučovači 9 se znovu přivádějí potrubím 10 do reaktoru současně se z reaktoru 1 odvádí potrubím 11 pevná látka a zavádí se
CS 271451 32.
do fluidního chladiče 5, v němž postupně prochází čtyřmi komorami, které jsou opatřeny průchozími chladicími registry 12, zasahujícími do jednotlivých komor. Při průchodu pevné látky se její volné teplo předává zčásti napájecí vodě přiváděné do chladicích registrů 12, přičemž se vyrábí pára, zčásti se předává fluidizačním plynům přiváděným potrubím 13. Vyrobená pára se odvádí к vhodnému využití. Ochlazená pevná látka, která se odebírá pomocí vynášecího orgánu 14 z fluidního chladiče JŤ_, se vrací zčásti potrubím 15 do reaktoru 1. Přebytek pevných látek, jehož množství odpovídá při konstantních provozních podmínkách nespalitelnému zbytku vnášeného materiálu, se odvádí potrubím 16. Ohřátý plyn, vystupující ze čtyř komor fluidního chladiče 5 a shromážděný pod jeho poklopem, se vede společně s dílčím proudem plynu, pocházejícím z předehříváku 4j jako sekundární plyn potrubím 8 do reaktoru 1.
Ve schématu na obr. 2 jsou naznačeny shodné prvky jako na obr. 1, a to fluidní reaktor elektrofiltr 3 a fluidní chladič 5 se čtyřmi chladicími komorami.
Přivádění pevné látky tryskou fluidizačního plynu a sekundárního plynu, potrubími 7, J3, spalování, vynášení i odlučování pevné látky probíhá shodně jako ve schématu z obr. 1. Pevná látka odebíraná potrubím 11 se chladí ve fluidním chladiči přičemž se vyrábí pára a ohřátý sekundární plyn a poté se vynášecím orgánem 14 odebírá z fluidního chladiče 5 a zčásti se odvádí potrubím 16.
Dílčí proud pevných látek, který má být zaváděn zpět do fluidního reaktoru jL, se však rozděluje na dva dílčí proudy, z nichž jeden se přivádí do reaktoru 1 přímo potrubím 15. Druhý dílčí proud přichází z potrubí 17 od fluidního chladiče 5 do spalinového potrubí 18, vedoucího do elektrofiltru 3, kde chladí spaliny, vytvoří s nimi suspenzi a v elektrofiltru 3 se odděluje. Odloučená pevná látka se pak dostává potrubím 10 do odváděcího potrubí 20 pro spaliny z cyklonového odlučovače 9, kde pevná látka předběžně chladí spaliny a přijímá další teplo. Poté se pevná látka odděluje v dalším cyklonovém odlučovači 21 a zavádí spádovým potrubím 22 do fluidního reaktoru _1_.
Při postupu podle schématu na obr. 2 se neprovádí předhřívání fluidizačního plynu určeného pro fluidní reaktor 1. Kromě toho se proud sekundárního plynu pocházející z fluidního chladiče 5 a přiváděný potrubím 8 do fluidního reaktoru 1 zesiluje dalším, nepředehřátým kyslikatým plynem, který se přivádí potrubím 23.
Způsob podle schématu na obr. 3 se odlišuje od bbr. 2 pouze tím, že kyslíkatý plyn se za elektrofiltrem 3 předehřívá v předehříváku 4.
Příklad 1 - podle schématu z obr. 1
Ve fluidním reaktoru 1 o půdorysu 1 χ 1 a výšce 12 m byly spalovány uhelné lupky se vzduchem. Reaktor 1 neměl chladicí plochy. Tryskou 6 bylo pneumaticky zaváděno 7 tun za hodinu uhelných lupků o výhřevnosti = 3,2 MJ.kg“1 a středním průměrem zrna 0,2 mm pomocí 700 Nm^ za hodinu vzduchu o teplotě 250 °C. Do reaktoru l_bylo dále potrubím 7 přiváděno 4000 Nm^ za hodinu vzduchu o teplotě 250 °C jako fluidizační plyn. Jako sekundární plyn sloužil vzduch v množství 4200 Nm^ za hodinu, zahřátý na 268 °C a zaváděný do reaktoru 1 potrubím 8. Střední hustota suspenze v reaktoru 1 pod potrubím 8 pro přívod sekundárního plynu činila 200 kg.m“^ a v prostoru nad ním —3”* kg.m . Teplota v celém cirkulačním systému, vytvořeném z fluidního reaktoru cyklonového odlučovače 9 a z potrubí 10, byla kolem 800 °C.
Z reaktoru 1 bylo potrubím 11 přiváděno 17,6 tun za hodinu horkých nehořlavých látek do fluidního chladiče 5, který měl čtyři komory a spojené chladicí registry ,12 ponořené do jednotlivých komor, s chladicí plochou 82 m2. Jako fluidizační plyn sloužilo v chladiči 5 2500 NcP za hodinu vzduchu, který se zahřál na 280 °C a byl přiváděn do reaktoru 1 jako sekundární plyn. Ochlazená tuhá látka byla vynášena z fluidního chladíče 5 o teplotě 100 °C.
К nastavení teploty 800 °C v cirkulačním systému byl přiváděn zpět potrubím 15 do reaktoru 1 dílčí proud 11,6 tun za hodinu pevných látek.
Ve fluidním chladiči 5 bylo při střední koncentraci materiálu 500 kg.m dosaženo součinitele přestupu tepla 400 W/(m2 . °C) a plochami chladicích registrů 12 odvedeno 3,5 · ÍO^W pro výrobu syté páry o tlaku 6 MPa.
К ochlazování spalin vystupujících z cyklonového odlučovače 9 sloužil spalinový kotel 2, v němž se teplota spalin snížila na 300 °C. S touto teplotou byly spaliny přiváděny do elektrofiltru 3 a do předehříváku 4, v němž bylo ohřáto 6400 Nm^ za hodinu vzduchu z 50 °C na 250 °C při ochlazení spalin na 155 °C. Z ohřátého vzduchu sloužilo 1700 Nm^ za hodinu jako další sekundární vzduch, 4000 Nm^ za hodinu jako fluidizační plyn a 700 Nm^ za hodinu jako dopravní plyn.
Příklad 2 - podle schématu z obr. 2
Byl spalován pyrit vzduchem ve fluidním reaktoru 1 podle příkladu 1, který je na stěně nad přívodem sekundárního plynu opatřen chladicí plochou o 20 m .
Tryskou 6 bylo pneumaticky 0,2 m nad roštem zaváděno 3,1 tun za hodinu pyritu s výhřevností H =6,4 M.J.kg“^ a 47 hmot. % síry se středním průměrem zrna 0,08 mm } u > pomocí 300 Nm za hodinu vzduchu. Pro fluidní reaktor 1 sloužilo 2500 Nm za hodinu vzduchu jako fluidizační plyn, přiváděný potrubím 7, a 4400 Nm^ za hodinu vzduchu jako sekundární plyn, přiváděný potrubím 8. Střední hustota suspenze pod přívodem sekundárního plynu činila 150 kg.m“^ a v prostoru nad ním 20 kg . m”\
Potrubím 11 bylo vynášeno 17,2 tun za hodinu výpražků (v podstatě Pe^O^) a ochrla zeno ve fluidním chladiči 5, který měl čtyři komory a průchozí chladicí registry —1 2
12, vyčnívající do jednotlivých komor, s chladicí plochou 68 m . К fluidizaci sloužilo 1700 Nm^ za hodinu vzduchu, který se ohřál na 300 °C a byl přiváděn potrubím 8 do reaktoru 1 jako sekundární plyn. Teplota výpalků vynesených vynášecím orgánem 14 byla kolem 100 °C. .
Z vynesených výpražků bylo 2,5 tun za hodinu přímo vraceno potrubím 15, do reaktoru 1. Další dílčí proud 12,5 tun za hodinu z chladiče 5 byl zaváděn potrubím 17 do plynového potrubí 18. Tím byly spaliny ochlazeny na teplotu 350 °C, přípustnou s ohledem na rosný bod kyseliny. Pevné látky byly po odloučení v elektrofiltru 3 odváděny potrubím 10 a 20 do cyklonového odlučovače 21 a po opětném odloučení vraceny spádovým potrubím 22 do reaktoru 1. Zpětným zaváděním pevných látek byla v celém cirkulačním systému, vytvořeném z reaktoru 1, cyklonového odlučovače 9 a z potrubí 10, udržována teplota 900 °C.
Potrubím 16 bylo vynášeno 2,2 tun za hodinu přebytečných výpražků se zbytkovým obsahem síry kolem 0,5 % hmot.
Ve fluidním chladiči< 5 činila hustota suspenze 500 kg.m^. Při součiniteli přestupu tepla 400 W/(m2.°C) bylo odvedeno 3,4 . ÍO^W energie pro výrobu syté páry o tlaku 6 MPa.
Na chladicích plochách reaktoru 1 vznikala při součiniteli přestupu tepla
W/(m . deg) sytá pára rovněž o tlaku 6 MPa, odpovídající hodinovému množství tepla
1,2 . ÍO^W. Z celkového hodinového množství tepla 5,6 . lO^W získaného pražením pyritu bylo tudíž využito 4,6 . 10 W na výrobu syté páry.
CS 271451 B2
Příklad 3 - schéma z obr. 3
Ve fluidním reaktoru 1 podle příkladu 1 byl spalován olej se vzduchem. Jako fluj^ní hmoty bylo použito vápence se středním průměrem zrn 0,1 až 0,2 mm. Tryskou 6 bylo zaváděno 0,73 tun za hodinu topného oleje o výhřevnosti 41 MJ.kg a obsahu 3,4 % hmot. síry. Jako fluidizačního plynu bylo použito 3700 za hodinu vzduchu o teplotě 165 °C a jako sekundárného plynu 4800 Nm^ za hodinu vzduchu o teplotě 220 °C. Střední hustota v reaktoru 1 v prostoru pod přívodním potrubím_8_sekundárního plynu činila 150 Icg.m^ a v prostoru nad ním 15 kg.m”\ Teplota v celém cirkulačním systému, vytvořeném z fluidního reaktoru 1, čyklonového odlučovače 9 a z potrubí 10, byla kolem 850 °C.
Potrubím 11 bylo vYnúšeno 37,9 tun za hodinu fluidní hmoty a zaváděno do fluidního chladiče 5> který byl opatřen čtyřmi komorami s průchozími chladicími registry 12 vyčnívajícími do chladicích komor, s chladicí plochou 159 m2. Odváděným teplem, které odpovídalo hodnotě 8 · ÍO^W, byla vyráběna sytá pára o tlaku 6 MPa a fluidní hmota byla ochlazována na 100 °C. Při množství fludizačního plynu 2300 Nm^ za hodinu činila ve fluidním chladiči 5 hustota suspenze 500 kg.m“^ a součinitel přestupu tepla 400 W/(m2.°C).
Pro nastavení teploty v oběhovém systému bylo potrubím 15 vraceno 11,9 t/h pevných látek z fluidního chladiče 5 do fluidního reaktoru 1. К ochlazení spalin bylo použito 26 tun za hodinu pevných látek. Toto množství bylo zaváděno společně s 68 kg za hodinu páleného vápna potrubím 17 do plynového potrubí 18. Tím se spaliny . ochladily na 200 °C a tuhé látky se úměrně zahřály, načež byly odděleny v elektrofiltru 3 s předběžným odlučovačem a tuhé látky byly potrubím 10 přiváděny do plynového potrubí 20, kde byly spalinami z reaktoru 1 předehřátý na 410 °C. Po oddělení tuhých látek a plynu v cyklonovém odlučovači 21 byly tuhé látky zaváděny spádovým potrubím 22 do fluidního reaktoru 1.
Spaliny vystupující z elektrofiltru 3 s teplotou 200 °C byly v následujícím předehříváku 4 ohřátím vzduchu na 165 °C ochlazeny na 120 °C. Obsah síry ve spalinách odpovídal stupni odsíření 90
Claims (5)
1. Způsob provádění exotermních pochodů в téměř stechiometrickým spalováním hořlavých složek zaváděných materiálů ve fluidním reaktoru s cirkulující fluidní vrstvou s odběrem části pevných látek z cirkulační soustavy a a odváděním spalného tepla, přičemž spalování se provádí kyslikatými plyny přiváděnými ve dvou dílčích proudech v rozličné výšce, z nichž nejméně jeden se zavádí v nejméně jedné rovině jako sekundární plyn, kde poměr objemů fluidizačního plynu a sekundárního plynu se nastavuje na hodnotu v rozmezí 1 : 20 až 2 : 1 a převážná část zaváděného materiálu se přivádí do volného prostoru reaktoru pod rovinou přívodu sekundárního plynu, vyznačený tím, že nad rovinou přívodu sekundárního plynu se nastavením množství fluidizačního a sekundárního plynu vytvoří fluidní vrstva se střední hustotou suspenze 10 až 40 kg.m”3 a odebírané pevné látky se к odvedení převážné Části spalného tepla chladí ve fluidním chladiči vířivým plynem přímo a chladivém nepřímo a alespoň dílčí proud ochlazených pevných látek se zavádí zpět do fluidního reaktoru к nastavení konstantní teploty, zatímco horký vířivý plyn vystupující z chladiče se zavádí jako sekundární plyn do fluidního reaktoru.
2. Způsob podle bodu 2, vyznačený tím, že pevné látky ochlazené ve fluidním chladiči se zavádějí do spalin odváděných z reaktoru к jejich ochlazení.
3. Způsob podle bodu 1 a 2, vyznačený tím, že po ochlazení spalin se jeden dílčí proud ochlazených pevných látek zavádí do reaktoru přímo a další dílčí proud nepřímo.
4. Způsob podle bodů 1 až 3> vyznačený tím, že do reaktoru se zavádí dílčí proud kyslíkatých plynů jako fluidizační plyn.
5. Způsob podle bodů 1 až 4, vyznačený tím, že tuhé látky odebírané z cirkulační soustavy se chladí ve fluidním chladiči vířivým plynem a výměnou tepla s chladicí kapalinou, vedenou v protiproudu.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2624302A DE2624302C2 (de) | 1976-05-31 | 1976-05-31 | Verfahren zur Durchführung exothermer Prozesse |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CS224977A2 CS224977A2 (en) | 1990-03-14 |
CS271451B2 true CS271451B2 (en) | 1990-10-12 |
Family
ID=5979394
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS772249A CS271451B2 (en) | 1976-05-31 | 1977-04-05 | Method of exothermic processes exercise |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4111158A (cs) |
JP (1) | JPS5913644B2 (cs) |
AU (1) | AU511228B2 (cs) |
BE (1) | BE855185A (cs) |
CA (1) | CA1076796A (cs) |
CS (1) | CS271451B2 (cs) |
DD (1) | DD130262A5 (cs) |
DE (1) | DE2624302C2 (cs) |
ES (1) | ES457824A1 (cs) |
FR (1) | FR2353332A1 (cs) |
GB (1) | GB1534645A (cs) |
IN (1) | IN144673B (cs) |
PL (1) | PL104974B1 (cs) |
RO (1) | RO75971A (cs) |
SE (1) | SE422988C (cs) |
ZA (1) | ZA771670B (cs) |
Families Citing this family (109)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54108023A (en) * | 1978-02-10 | 1979-08-24 | Mitsubishi Mining & Cement Co | Method of burning solid fuel and its device |
NO783018L (no) * | 1978-09-04 | 1980-03-05 | Hamjern As | Hvirvelskikt-forbrenningsovn. |
DK155464C (da) * | 1978-10-27 | 1989-08-21 | Smidth & Co As F L | Hvirvelkammerkedelanlaeg |
GB2034679B (en) * | 1978-11-14 | 1982-05-19 | Coal Industry Patents Ltd | Heating slurries |
US4704084A (en) * | 1979-12-26 | 1987-11-03 | Battelle Development Corporation | NOX reduction in multisolid fluidized bed combustors |
US4312301A (en) * | 1980-01-18 | 1982-01-26 | Battelle Development Corporation | Controlling steam temperature to turbines |
DE3004847C2 (de) * | 1980-02-09 | 1986-05-28 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | Dampferzeuger mit einer Wirbelschichtfeuerung |
DE3107355C2 (de) * | 1981-02-27 | 1990-11-15 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | Verfahren zur Erzeugung einer Wirbelschicht mit Wirbelschichtmassenregulierung |
DE3107711A1 (de) * | 1981-02-28 | 1982-10-07 | Creusot-Loire Entreprises, 92150 Suresnes | Verfahren zur herstellung von zementklinker |
DE3112120C2 (de) * | 1981-03-27 | 1986-08-07 | Deutsche Babcock Ag, 4200 Oberhausen | Wirbelschichtfeuerung mit einem Aschekühler |
DE3113993A1 (de) * | 1981-04-07 | 1982-11-11 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur gleichzeitigen erzeugung von brenngas und prozesswaerme aus kohlenstoffhaltigen materialien |
DE3125849A1 (de) * | 1981-07-01 | 1983-01-20 | Deutsche Babcock Anlagen Ag, 4200 Oberhausen | Dampferzeuger mit zirkulierender atmosphaerischer oder druckaufgeladener wirbelschichtfeuerung sowie verfahren zu seiner regelung |
JPS5821711U (ja) * | 1981-08-03 | 1983-02-10 | バブコツク日立株式会社 | 流動層燃焼装置 |
FI62468C (fi) * | 1981-08-24 | 1983-01-10 | Ahlstroem Oy | Virvelbaeddsreaktor |
FR2517419A1 (fr) * | 1981-11-27 | 1983-06-03 | Creusot Loire | Procede et installation de recuperation de chaleur, notamment pour le refroidissement de cendres |
CA1225292A (en) * | 1982-03-15 | 1987-08-11 | Lars A. Stromberg | Fast fluidized bed boiler and a method of controlling such a boiler |
US4457289A (en) * | 1982-04-20 | 1984-07-03 | York-Shipley, Inc. | Fast fluidized bed reactor and method of operating the reactor |
DE3237689A1 (de) * | 1982-10-12 | 1984-04-12 | Krupp Polysius Ag, 4720 Beckum | Anlage zur waermebehandlung von feinkoernigem gut |
GB2129010B (en) * | 1982-10-21 | 1987-03-04 | Shell Int Research | Combustion of coke present on solid particles |
JPS5992308U (ja) * | 1982-12-08 | 1984-06-22 | 昭和電工株式会社 | 炭素粉粒体の流動層燃焼装置 |
US4453497A (en) * | 1982-12-21 | 1984-06-12 | Struthers Wells Corporation | Augmented heat transfer method and apparatus |
DE3300867A1 (de) * | 1983-01-13 | 1984-07-19 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Verfahren zur erzeugung von stahl durch einschmelzen von eisenschwamm im lichtbogenofen |
US4529377A (en) * | 1983-02-28 | 1985-07-16 | Georgia Tech Research Institute | Pulse combustor apparatus |
DE3307848A1 (de) * | 1983-03-05 | 1984-09-06 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur nachverbrennung und reinigung von prozessabgasen |
FR2545388B1 (fr) * | 1983-05-02 | 1985-08-09 | Heckmann Emile | Procede de cuisson-deshydratation et de sterilisation-dessiccation de dechets organiques, et dispositif pour la mise en oeuvre de ce procede |
GB8327074D0 (en) * | 1983-10-10 | 1983-11-09 | English Electric Co Ltd | Fluidised-bed heat and power plant |
US4492184A (en) * | 1983-10-13 | 1985-01-08 | Exxon Research And Engineering Co. | Solids cooling |
DE3430533A1 (de) * | 1984-02-28 | 1985-09-05 | Ruhrkohle Ag, 4300 Essen | Gaserzeugungsanlage |
DE3430532A1 (de) * | 1984-02-28 | 1985-08-29 | Ruhrkohle Ag, 4300 Essen | Gaserzeugungsanlage |
US4672918A (en) * | 1984-05-25 | 1987-06-16 | A. Ahlstrom Corporation | Circulating fluidized bed reactor temperature control |
DE3426640A1 (de) * | 1984-07-19 | 1986-01-23 | Thyssen Industrie Ag, 4300 Essen | Verfahren und vorrichtung zur waermebehandlung von grobkoernigem material |
DE3427987A1 (de) * | 1984-07-28 | 1986-01-30 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur aufarbeitung saurer sulfitablaugen |
DE3428782A1 (de) * | 1984-08-04 | 1986-02-13 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur erzeugung von eisenschwamm |
CA1271945A (en) * | 1984-09-14 | 1990-07-24 | Gary O. Goldbach | Fines recirculating fluid bed combustor method and apparatus |
US4843981A (en) * | 1984-09-24 | 1989-07-04 | Combustion Power Company | Fines recirculating fluid bed combustor method and apparatus |
JPH0229372Y2 (cs) * | 1984-09-26 | 1990-08-07 | ||
EP0206066B1 (de) | 1985-06-12 | 1993-03-17 | Metallgesellschaft Ag | Verbrennungsvorrichtung mit zirkulierender Wirbelschicht |
DK158531C (da) * | 1985-06-13 | 1990-10-29 | Aalborg Vaerft As | Fremgangsmaade til kontinuerlig drift af en cirkulerende fluidiseret bed-reaktor samt reaktor til anvendelse ved udoevelse af fremgangsmaaden |
JPS6274150U (cs) * | 1985-10-29 | 1987-05-12 | ||
JPS62135838U (cs) * | 1986-02-21 | 1987-08-26 | ||
DE3605930A1 (de) * | 1986-02-25 | 1987-08-27 | Steinmueller Gmbh L & C | Verfahren zum verbrennen kohlenstoffhaltiger brennstoffe in einer zirkulierenden wirbelschicht und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
DE3612888A1 (de) * | 1986-04-17 | 1987-10-29 | Metallgesellschaft Ag | Kombinierter gas-/dampfturbinen-prozess |
NO159879C (no) * | 1986-05-02 | 1989-02-15 | Santo As | Fremgangsm te ved drift av et forbrenningsanlegg, segg for utfoerelse ten. |
DE3615624A1 (de) * | 1986-05-09 | 1987-11-12 | Metallgesellschaft Ag | Vorrichtung zur vorwaermung und gegebenenfalls trocknung feinkoerniger feststoffe |
DE3625992A1 (de) * | 1986-07-31 | 1988-02-04 | Steinmueller Gmbh L & C | Verfahren zum verbrennen von kohlenstoffhaltigen materialien in einer zirkulierenden wirbelschicht und wirbelschichtfeuerungsanlage zur durchfuehrung des verfahrens |
DE3702089C1 (de) * | 1987-01-24 | 1988-06-30 | Kernforschungsanlage Juelich | Wirbelschichtofen zur Muellverbrennung |
US4776288A (en) * | 1987-07-31 | 1988-10-11 | Metallgesellschaft Aktiengesellschaft | Method for improving solids distribution in a circulating fluidized bed system |
US4854249A (en) * | 1987-08-03 | 1989-08-08 | Institute Of Gas Technology | Two stage combustion |
US5141708A (en) * | 1987-12-21 | 1992-08-25 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed combustion system and method having an integrated recycle heat exchanger |
JPH01103748U (cs) * | 1987-12-29 | 1989-07-13 | ||
JP2637449B2 (ja) * | 1988-01-12 | 1997-08-06 | 三菱重工業株式会社 | 流動床燃焼方法 |
IN170802B (cs) * | 1988-06-25 | 1992-05-23 | Metallgesellschaft Ag | |
WO1990004741A1 (en) * | 1988-10-20 | 1990-05-03 | Ebara Corporation | Combustion apparatus and its combustion control method |
US5275788A (en) * | 1988-11-11 | 1994-01-04 | Peter Stoholm | Circulating fluidized bed reactor |
DE8916174U1 (de) * | 1989-03-30 | 1994-10-20 | Saarbergwerke AG, 66111 Saarbrücken | Wirbelbettfeuerungsanlage |
FI86219C (fi) * | 1989-04-13 | 1992-07-27 | Ahlstroem Oy | Foerfarande och anordning foer tillvaratagande av vaerme ur fraon foergasnings- eller foerbraenningsprocesser avskilt fast material. |
JPH02287003A (ja) * | 1989-04-26 | 1990-11-27 | Babcock Hitachi Kk | 流動層ボイラ装置 |
SE466814B (sv) * | 1989-06-01 | 1992-04-06 | Kvaerner Generator Ab | Anordning foer nedbrytande av gaser alstrade vid foerbraenning vid ungefaer 850 grader c av fasta braenslen i en fluidbaedd |
DE3922764A1 (de) * | 1989-07-11 | 1991-01-17 | Babcock Werke Ag | Verfahren und vorrichtung zum abtrennen von feststoff aus einem gas |
US4981111A (en) * | 1989-11-28 | 1991-01-01 | Air Products And Chemicals, Inc. | Circulating fluidized bed combustion reactor with fly ash recycle |
US5069170A (en) * | 1990-03-01 | 1991-12-03 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed combustion system and method having an integral recycle heat exchanger with inlet and outlet chambers |
JPH03279701A (ja) * | 1990-03-27 | 1991-12-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 循環流動床ボイラ |
US5133943A (en) * | 1990-03-28 | 1992-07-28 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed combustion system and method having a multicompartment external recycle heat exchanger |
US5054436A (en) * | 1990-06-12 | 1991-10-08 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed combustion system and process for operating same |
US5069171A (en) * | 1990-06-12 | 1991-12-03 | Foster Wheeler Agency Corporation | Fluidized bed combustion system and method having an integral recycle heat exchanger with a transverse outlet chamber |
US5040492A (en) * | 1991-01-14 | 1991-08-20 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed combustion system and method having a recycle heat exchanger with a non-mechanical solids control system |
DE4103965C1 (cs) * | 1991-02-09 | 1992-04-09 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt, De | |
US5095854A (en) * | 1991-03-14 | 1992-03-17 | Foster Wheeler Development Corporation | Fluidized bed reactor and method for operating same utilizing an improved particle removal system |
US5181481A (en) * | 1991-03-25 | 1993-01-26 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed combustion system and method having multiple furnace sections |
US5140950A (en) * | 1991-05-15 | 1992-08-25 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed combustion system and method having an integral recycle heat exchanger with recycle rate control and backflow sealing |
US5239945A (en) * | 1991-11-13 | 1993-08-31 | Tampella Power Corporation | Apparatus to reduce or eliminate combustor perimeter wall erosion in fluidized bed boilers or reactors |
US5218931A (en) * | 1991-11-15 | 1993-06-15 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed steam reactor including two horizontal cyclone separators and an integral recycle heat exchanger |
US5239946A (en) * | 1992-06-08 | 1993-08-31 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed reactor system and method having a heat exchanger |
US5299532A (en) * | 1992-11-13 | 1994-04-05 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed combustion system and method having multiple furnace and recycle sections |
US5273000A (en) * | 1992-12-30 | 1993-12-28 | Combustion Engineering, Inc. | Reheat steam temperature control in a circulating fluidized bed steam generator |
DE4314231A1 (de) * | 1993-04-30 | 1994-11-03 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Rösten von refraktären Golderzen |
US5533471A (en) * | 1994-08-17 | 1996-07-09 | A. Ahlstrom Corporation | fluidized bed reactor and method of operation thereof |
US5463968A (en) * | 1994-08-25 | 1995-11-07 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed combustion system and method having a multicompartment variable duty recycle heat exchanger |
DE19503438A1 (de) * | 1995-02-03 | 1996-08-08 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Vergasen von brennbare Bestandteile enthaltendem Material in der zirkulierenden Wirbelschicht |
US6319395B1 (en) * | 1995-10-31 | 2001-11-20 | Chattanooga Corporation | Process and apparatus for converting oil shale or tar sands to oil |
US5681452A (en) * | 1995-10-31 | 1997-10-28 | Kirkbride; Chalmer G. | Process and apparatus for converting oil shale or tar sands to oil |
TW419574B (en) | 1998-06-16 | 2001-01-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Operating method of flow-level incinerator and the incinerator |
US5967098A (en) * | 1998-06-22 | 1999-10-19 | Tanca; Michael C. | Oil shale fluidized bed |
US7047894B2 (en) * | 1999-11-02 | 2006-05-23 | Consolidated Engineering Company, Inc. | Method and apparatus for combustion of residual carbon in fly ash |
AU2921101A (en) | 1999-11-02 | 2001-05-14 | Consolidated Engineering Company, Inc. | Method and apparatus for combustion of residual carbon in fly ash |
WO2004009855A1 (en) * | 2002-07-18 | 2004-01-29 | Consolidated Engineering Company, Inc. | Method and system for processing castings |
DE10260737B4 (de) | 2002-12-23 | 2005-06-30 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von titanhaltigen Feststoffen |
DE10260734B4 (de) | 2002-12-23 | 2005-05-04 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Schwelkoks |
DE10260733B4 (de) | 2002-12-23 | 2010-08-12 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen |
DE10260738A1 (de) * | 2002-12-23 | 2004-07-15 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Förderung von feinkörnigen Feststoffen |
DE10260731B4 (de) | 2002-12-23 | 2005-04-14 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen |
DE10260741A1 (de) | 2002-12-23 | 2004-07-08 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigen Feststoffen |
DE10260739B3 (de) | 2002-12-23 | 2004-09-16 | Outokumpu Oy | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallverbindungen |
US7263934B2 (en) * | 2003-02-24 | 2007-09-04 | Harris Contracting Company | Methods for generating energy using agricultural biofuel |
US20050252833A1 (en) * | 2004-05-14 | 2005-11-17 | Doyle James A | Process and apparatus for converting oil shale or oil sand (tar sand) to oil |
US20050252832A1 (en) * | 2004-05-14 | 2005-11-17 | Doyle James A | Process and apparatus for converting oil shale or oil sand (tar sand) to oil |
FI123853B (fi) * | 2009-03-06 | 2013-11-15 | Metso Power Oy | Menetelmä typenoksidipäästöjen vähentämiseksi happipoltossa |
US20100290975A1 (en) * | 2009-03-31 | 2010-11-18 | Alstom Technology Ltd | Hot solids process selectively operable for combustion purposes and gasification purposes |
US20100281769A1 (en) * | 2009-03-31 | 2010-11-11 | Alstom Technology Ltd. | Hot solids process selectively operable based on the type of application that is involved |
US20100288678A1 (en) * | 2009-03-31 | 2010-11-18 | Andrus Jr Herbert E | Hot solids process having an output suitable for the input to a petrochemical process |
US8562933B2 (en) * | 2009-03-31 | 2013-10-22 | Alstom Technology Ltd | Hot solids process selectively operable based on its primary purpose |
US9638418B2 (en) * | 2009-05-19 | 2017-05-02 | General Electric Technology Gmbh | Oxygen fired steam generator |
US8689709B2 (en) * | 2011-05-04 | 2014-04-08 | Southern Company | Oxycombustion in transport oxy-combustor |
US20140065559A1 (en) * | 2012-09-06 | 2014-03-06 | Alstom Technology Ltd. | Pressurized oxy-combustion power boiler and power plant and method of operating the same |
DE102015110772A1 (de) * | 2015-07-03 | 2017-01-05 | Outotec (Finland) Oy | Verfahren und Anlage zum Rösten von trockenen Erzpartikeln in einer Wirbelschicht |
CN107013906B (zh) * | 2017-04-13 | 2019-05-24 | 重庆大学 | 一种循环流化床锅炉底渣余热回收装置 |
FR3089827B1 (fr) * | 2018-12-17 | 2021-01-01 | Ifp Energies Now | Réacteur de combustion en boucle chimique à toit plat |
WO2023031975A1 (en) * | 2021-08-30 | 2023-03-09 | Magaldi Power S.P.A. | System and method for thermal energy storage and trasfer based upon a bed of fluidized particles |
CN114941958B (zh) * | 2022-05-27 | 2024-04-16 | 华能(浙江)能源开发有限公司长兴分公司 | 一种基于流化床和相变材料的换热设备 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT193607B (de) * | 1953-05-11 | 1957-11-25 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Rösten sulfidischer Erze oder Erzkonzentrate |
FR1112407A (fr) * | 1953-09-15 | 1956-03-14 | Basf Ag | Procédé pour la combustion de matières carbonées et la récupération de la chaleur de combustion |
GB784595A (en) * | 1954-08-05 | 1957-10-09 | Combustion Eng | Improvements in vapour, e.g. steam generation |
AT201294B (de) * | 1955-06-06 | 1958-12-27 | Dorr Oliver Inc | Verfahren zur Abführung von Wärme beim Wirbelschichtrösten von fein zerteiltem Material |
DE1767628C3 (de) * | 1968-05-30 | 1985-03-14 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Durchführung endothermer Prozesse |
DE1909039B2 (de) * | 1969-02-22 | 1973-01-04 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Wirbelschichtkühler |
US3863577A (en) * | 1971-11-22 | 1975-02-04 | Dorr Oliver Inc | Fluidized bed reactor |
GB1448196A (en) * | 1972-10-20 | 1976-09-02 | Sprocket Properties Ltd | Fluidised bed incinerators |
US3932118A (en) * | 1974-01-02 | 1976-01-13 | Cerro Corporation | Insulation removal apparatus |
FR2261051B1 (cs) * | 1974-02-14 | 1980-08-08 | Activit Sa | |
US3884193A (en) * | 1974-03-22 | 1975-05-20 | Foster Wheeler Corp | Vapor generating system and method |
DE2539546C3 (de) * | 1975-09-05 | 1985-10-24 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Verbrennung kohlenstoffhaltiger Materialien |
US4027602A (en) * | 1976-02-13 | 1977-06-07 | Mott James R | Combustion system |
JPS5728046A (en) * | 1980-07-28 | 1982-02-15 | Nissan Chem Ind Ltd | Preparation of 4-substituted indole |
-
1976
- 1976-05-31 DE DE2624302A patent/DE2624302C2/de not_active Expired
- 1976-08-25 IN IN1564/CAL/1976A patent/IN144673B/en unknown
-
1977
- 1977-03-16 AU AU23279/77A patent/AU511228B2/en not_active Expired
- 1977-03-21 ZA ZA00771670A patent/ZA771670B/xx unknown
- 1977-04-05 CS CS772249A patent/CS271451B2/cs unknown
- 1977-04-14 ES ES457824A patent/ES457824A1/es not_active Expired
- 1977-04-14 FR FR7711255A patent/FR2353332A1/fr active Granted
- 1977-04-19 CA CA276,428A patent/CA1076796A/en not_active Expired
- 1977-05-18 JP JP52057538A patent/JPS5913644B2/ja not_active Expired
- 1977-05-20 RO RO7790415A patent/RO75971A/ro unknown
- 1977-05-26 US US05/801,007 patent/US4111158A/en not_active Expired - Lifetime
- 1977-05-27 SE SE7706271A patent/SE422988C/sv not_active IP Right Cessation
- 1977-05-27 BE BE6046028A patent/BE855185A/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-05-27 DD DD7700199182A patent/DD130262A5/xx unknown
- 1977-05-30 PL PL1977198519A patent/PL104974B1/xx unknown
- 1977-05-31 GB GB22989/77A patent/GB1534645A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2624302A1 (de) | 1977-12-22 |
US4111158A (en) | 1978-09-05 |
AU2327977A (en) | 1978-09-21 |
ZA771670B (en) | 1978-02-22 |
JPS5913644B2 (ja) | 1984-03-31 |
JPS52147335A (en) | 1977-12-07 |
IN144673B (cs) | 1978-06-10 |
FR2353332B1 (cs) | 1981-10-09 |
RO75971A (ro) | 1981-03-21 |
SE7706271L (sv) | 1977-12-01 |
AU511228B2 (en) | 1980-08-07 |
FR2353332A1 (fr) | 1977-12-30 |
CS224977A2 (en) | 1990-03-14 |
DE2624302C2 (de) | 1987-04-23 |
ES457824A1 (es) | 1978-03-01 |
PL198519A1 (pl) | 1978-04-24 |
DD130262A5 (de) | 1978-03-15 |
PL104974B1 (pl) | 1979-09-29 |
SE422988C (sv) | 1989-04-29 |
BE855185A (fr) | 1977-11-28 |
GB1534645A (en) | 1978-12-06 |
SE422988B (sv) | 1982-04-05 |
CA1076796A (en) | 1980-05-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CS271451B2 (en) | Method of exothermic processes exercise | |
US4539188A (en) | Process of afterburning and purifying process exhaust gases | |
US4444568A (en) | Method of producing fuel gas and process heat fron carbonaceous materials | |
US4716856A (en) | Integral fluidized bed heat exchanger in an energy producing plant | |
CA1069276A (en) | Operating method | |
US4165717A (en) | Process for burning carbonaceous materials | |
CA1057584A (en) | Process for burning carbonaceous material | |
US5154732A (en) | Apparatus for gasifying or combusting solid carbonaceous | |
Thomas et al. | Roasting developments–especially oxygenated roasting | |
US3804606A (en) | Apparatus and method for desulfurizing and completely gasifying coal | |
US4896631A (en) | Fluidized bed reactor | |
RU2341729C2 (ru) | Способ снижения выделений диоксида серы из бойлера с циркулирующим псевдоожиженным слоем | |
AU2012311411B2 (en) | Chemical looping combustion method with removal of ash and fines in the reduction area, and a facility using such a method | |
DK150285B (da) | Fremgangsmaade til reduktion af indholdet af nitrogenoxider i gasserne fra forbraending af kulholdigt braendsel i et fluidiseret leje | |
JPH02290406A (ja) | 循環流動層反応器における固体炭質材料のガス化または燃焼用装置 | |
US5269263A (en) | Fluidized bed reactor system and method of operating same | |
US4476816A (en) | Staged cascade fluidized bed combustor | |
SE463031B (sv) | Saett och anordning foer aatervinning av energi och kemikalier ur anvaend kokvaetska i fluidiserad baedd | |
HU212995B (en) | Apparatus for generating reaction in a closed space between gas and material contains solid particles | |
US4809623A (en) | Fluidized bed reactor and method of operating same | |
EP0431163A1 (en) | Composite circulation fluidized bed boiler | |
JPS5912715B2 (ja) | 流動床式火炉装置とその運転方法 | |
AU672715B2 (en) | Process of roasting refractory gold ores | |
CA1274422A (en) | Fluidized bed reactor and method of operating same | |
US4251280A (en) | Process for handling and utilizing system gas in a pyro-processing system |