RU2341729C2 - Способ снижения выделений диоксида серы из бойлера с циркулирующим псевдоожиженным слоем - Google Patents
Способ снижения выделений диоксида серы из бойлера с циркулирующим псевдоожиженным слоем Download PDFInfo
- Publication number
- RU2341729C2 RU2341729C2 RU2007102271/06A RU2007102271A RU2341729C2 RU 2341729 C2 RU2341729 C2 RU 2341729C2 RU 2007102271/06 A RU2007102271/06 A RU 2007102271/06A RU 2007102271 A RU2007102271 A RU 2007102271A RU 2341729 C2 RU2341729 C2 RU 2341729C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- furnace
- calcium carbonate
- sulfur
- efficiency
- calcium
- Prior art date
Links
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 56
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 40
- 235000010269 sulphur dioxide Nutrition 0.000 title abstract 6
- 239000004291 sulphur dioxide Substances 0.000 title abstract 6
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 98
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 88
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 51
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 claims abstract description 49
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 42
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 38
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims abstract description 30
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 29
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 24
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims abstract description 23
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 23
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 81
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 81
- 238000005670 sulfation reaction Methods 0.000 claims description 30
- 230000019635 sulfation Effects 0.000 claims description 29
- 238000001354 calcination Methods 0.000 claims description 12
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 10
- QNSNAUMNXWOEPP-UHFFFAOYSA-L O=[S+2]=O.[O-]S([O-])(=O)=O Chemical compound O=[S+2]=O.[O-]S([O-])(=O)=O QNSNAUMNXWOEPP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 16
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 abstract 8
- 239000001175 calcium sulphate Substances 0.000 abstract 2
- 235000011132 calcium sulphate Nutrition 0.000 abstract 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 20
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 16
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 16
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 15
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 7
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 229940043430 calcium compound Drugs 0.000 description 1
- 150000001674 calcium compounds Chemical class 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 1
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011143 downstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
- F23J15/006—Layout of treatment plant
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
- F23C10/002—Fluidised bed combustion apparatus for pulverulent solid fuel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
- F23C10/02—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed
- F23C10/04—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone
- F23C10/08—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases
- F23C10/10—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases the separation apparatus being located outside the combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J2215/00—Preventing emissions
- F23J2215/20—Sulfur; Compounds thereof
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J2217/00—Intercepting solids
- F23J2217/10—Intercepting solids by filters
- F23J2217/101—Baghouse type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J2217/00—Intercepting solids
- F23J2217/10—Intercepting solids by filters
- F23J2217/102—Intercepting solids by filters electrostatic
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области энергетики. Способ снижения выделений диоксида серы из бойлера с циркулирующим псевдоожиженным слоем включает следующие стадии: подачу первого потока, содержащего серосодержащее углеродное топливо, в печь бойлера; подачу второго потока, содержащего карбонат кальция, в печь с такой скоростью относительно первого потока, что мольное отношение кальция во втором потоке к сере в первом потоке (мольное соотношение Ca/S) составляет, по меньшей мере, примерно 0,6, и со скоростью, достаточно низкой для обеспечения степени добавочного снижения уровня серы, по меньшей мере, примерно 0,355; сжигание топлива, так что сера окисляется с образованием диоксида серы, и в печи образуются шлаки; прокаливание карбоната кальция с образованием оксида кальция в печи и использования оксида кальция для сульфатирования диоксида серы с образованием сульфата кальция; выведение топочных газов и частиц, унесенных в топочных газах, из печи; отделение частиц от топочных газов с использованием сепаратора горячего контура и возвращения отделенных частиц в печь; выгрузку шлаков из бойлера; и дополнительное снижение содержания серы в топочных газах на стадии снижения уровня серы ниже по потоку от печи. Дополнительное снижение уровня серы осуществляется одним из сухих, полусухих и мокрых способов снижения уровня серы. Способ дополнительно включает стадию улучшения эффективности использования карбоната кальция в печи, которая осуществляется таким образом, что более примерно 60% карбоната кальция используется для сульфатирования диоксида серы с образованием сульфата кальция. Стадия улучшения эффективности использования карбоната кальция включает рециркулирование шлаков в печь. Стадия улучшения эффективности использования карбоната кальция включает ограничение среднего диаметра частиц карбоната кальция, подаваемого в печь, до менее примерно 200 мкм. Стадия улучшения эффективности использования карбоната кальция включает конфигурирование сепаратора горячего контура, так чтобы иметь эффективность сепарирования, по меньшей мере, примерно 99,9% частиц, имеющих диаметр 200 мкм. Изобретение позволяет снизить выделение диоксида серы из бойлера с циркулирующим псевдоожиженным слоем. 11 з.п. ф-лы, 2 ил.
Description
Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к способу снижения выделений диоксида серы из бойлера (котла отопления) с циркулирующим псевдоожиженным слоем ((СРВ)(ЦПС)) путем введения стадии снижения уровня серы в контуре топочного газа.
Описание прототипа
Углеродное топливо, такое как уголь, сжигают в печи ЦПС-бойлера в слое, содержащем, по меньшей мере, один в целом инертный материал, такой как песок, и добавку, снижающую уровень диоксида серы, такую как известняк. Для псевдоожижения материала слоя и окисления топлива через нижнюю решетку реактора вводят псевдоожижающий газ, обычно воздух. Между тем, сера в топливе окисляется, главным образом, с образованием диоксида серы (SO2), который может быть вредным, если выделяется в окружающую среду в больших количествах. При высоких температурах, преобладающих в печи, обычно от 750°С до 900°С, карбонат кальция (СаСО3) из известняка прокаливается с образованием оксида кальция (СаО), который превращает SO2 в сульфат кальция (CaSO4), который может быть удален из печи вместе со шлаками, полученными при сжигании топлива.
Хотя относительно хорошая эффективность по снижению уровня серы может быть получена в ЦПС-бойлерах только при подаче добавки, снижающей уровень диоксида серы, обычно известняка, непосредственно в печь, для того, чтобы достигнуть в печи эффективности снижения 98% или выше, снижающая добавка должна подаваться в печь в избытке по отношению к сере в топливе. Например, в то время как известняк часто подается со скоростью, обеспечивающей мольное соотношение Ca/S от не менее 1,5 до 3, для того, чтобы достигнуть очень высокой эффективности снижения выше 98%, требуются столь высокие соотношения Ca/S, как 4-5. При таких высоких соотношениях Ca/S шлак и зола-унос, выгружаемые из печи, постоянно содержат большое количество избыточного СаО, обычно более 20%, что делает трудным использование или утилизацию шлаков.
Другая проблема, связанная с традиционным способом снижения уровня серы в печи ЦПС-бойлера, заключается в том, что прокаливание карбоната кальция представляет собой эндотермическую реакцию с энергией реакции 178,4 кДж/кмоль. Таким образом, прокаливание избыточных количеств известняка с образованием оксида кальция снижает термический кпд бойлера. Например, для того, чтобы достигнуть 98% снижения уровня серы при сжигании угля, содержащего 2% серы, известняк вводится со скоростью, обеспечивающей мольное соотношение Ca/S 5, и энергия, требуемая для прокаливания, снижает термический кпд бойлера примерно на 2 процента.
Патент США №4309393 рассматривает способ снижения уровня серы для бойлера с псевдоожиженным слоем, в котором известняк вводится в печь при соотношениях Ca/S в интервале от 1 до 1,5 с обеспечением снижения уровня серы в печи 30-60%. Шлаки, полученные в печи, которые содержат значительное количество СаО, собирают и обрабатывают для использования на другой стадии снижения уровня серы, расположенной в трубопроводе топочного газа ниже по потоку от реактора.
Краткое описание изобретения
Целью настоящего изобретения является создание эффективного способа снижения выделений диоксида серы из бойлера с циркулирующим псевдосжиженным слоем.
В соответствии с предпочтительным вариантом настоящего изобретения способ снижения выделений диоксида серы из бойлера с циркулирующим псевдоожиженным слоем содержит стадии: (а) подачи первого потока, содержащего серосодержащее углеродное топливо, в печь бойлера; (b) подачи второго потока, содержащего карбонат кальция, в печь с такой скоростью относительно первого потока, что мольное отношение кальция во втором потоке к сере в первом потоке (мольное соотношение Ca/S) находится в интервале от примерно 1,2 до примерно 0,6; (с) сжигания топлива, так что сера окисляется с образованием диоксида серы, и в печи образуются шлаки; (d) прокаливания карбоната кальция с образованием в печи оксида кальция и использования этого оксида кальция для сульфатирования диоксида серы с образованием сульфата кальция; (е) выведения топочных газов и частиц, унесенных в топочных газах, из печи: (f) отделения частиц от топочных газов с использованием сепаратора горячего контура и возвращения отделенных частиц в печь; (g) выгрузки шлаков из печи; и (h) дополнительного снижения содержания серы в топочных газах на стадии снижения уровня серы ниже по потоку от реактора.
В традиционных ЦПС-бойлерах для целей снижения выделений серы обычно используют только снижение уровня серы в печи. С недавнего времени, однако, так как желаемый уровень снижения выделений серы стал столь высоким, как 98%, снижение уровня серы только подачей известняка в печь требует использования очень высоких скоростей подачи известняка, соответствующих таким высоким соотношениям Ca/S, как 5 или более. Это, в свою очередь, увеличивает затраты на сероснижающую добавку, снижает термический кпд бойлера и ведет к получению высоких количеств СаО - обогащенных шлаков. Для того, чтобы минимизировать указанные недостатки, желательное снижение уровня серы может быть достигнуто при введении дополнительной стадии снижения уровня серы ниже по потоку от печи, т.е. в контуре топочного газа.
Настоящее изобретение, таким образом, относится к предпочтительному способу снижения уровня серы в ЦПС-бойлере, содержащему такую дополнительную стадию снижения уровня серы в контуре топочного газа. Настоящее изобретение, в частности, относится к новому способу, содержащему введение сероснижающей добавки в печь такого бойлера с предпочтительной скоростью подачи. Изобретение основано на наблюдении, что использование скоростей подачи сероснижающей добавки, которые являются более низкими, чем скорости, которые используются традиционно, ведет к новым и значительным преимуществам в работе ЦПС-бойлеров.
При подаче серосодержащего топлива в печи ЦПС-бойлера с постоянной скоростью скорость сульфатирования диоксида серы с образованием сульфата кальция в печи увеличивается с увеличением соотношения Ca/S, т.е. с увеличением скорости подачи карбоната кальция в печь. При низких соотношениях Ca/S скорость сульфатирования зависит от скорости подачи карбоната кальция приблизительно линейно, но при высоких соотношениях Ca/S скорость сульфатирования выравнивается, причем самое позднее, когда превращение серы достигает 100%. Соответственно, использование карбоната кальция является более высоким при низких скоростях подачи, чем при высоких скоростях подачи.
При допущении, что весь карбонат кальция, подаваемый в печь, прокаливается с образованием оксида кальция в печи, потребление энергии при прокаливании является линейно пропорциональным скорости подачи карбоната кальция. Однако сульфатирование диоксида серы с образованием сульфата кальция является экзотермической реакцией, выделяющей тепло 502,4 кДж/кмоль, которое больше тепла 178,4 кДж/кмоль, необходимого для прокаливания. Таким образом, при относительно низких соотношениях Ca/S увеличение скорости подачи карбоната кальция увеличивает результирующее тепло, выделяемое в печи, но при высоких соотношениях Ca/S увеличенная скорость подачи карбоната кальция снижает результирующее тепло, выделяемое в печи.
Предпочтительная скорость подачи карбоната кальция с точки зрения термического кпд зависит от зависимости скорости сульфатирования от соотношения Ca/S. Указанная зависимость, в свою очередь, зависит от вида топлива, особенно от содержания серы в топливе, а также от конструкции и работы печи. Оказывается, что в обычных условиях мольное соотношение Ca/S примерно 1,0 является предпочтительным с точки зрения термического кпд печи. В частности, если только дополнительное снижение уровня серы составляет не менее примерно 35,5%, т.е. когда доля введенного карбоната кальция, составляющая не менее 0,355 (отношение 178,4 кДж/кмоль к 502,4 кДж/кмоль), превращается в сульфат кальция, увеличение скорости подачи карбоната кальция увеличивает термический кпд.
Если скорость подачи карбоната кальция выше определенного выше оптимального значения, конверсия серы еще улучшается, но термический кпд снижается, и количество оксида кальция в шлаках увеличивается. Соответственно, когда скорость подачи карбоната кальция ниже определенного выше оптимального значения, конверсия серы в печи и термический кпд печи слегка снижаются, но содержание оксида кальция в шлаках снижается. Согласно настоящему изобретению карбонат кальция, предпочтительно, подается в печь со скоростью, которая является такой же высокой или слегка ниже скорости подачи, обеспечивающей оптимальный термический кпд печи.
Предпочтительное соотношение Ca/S составляет обычно примерно 1,0. Однако термический кпд бойлера представляет собой обычно довольно слабо зависящую от соотношения Ca/S функцию, и оптимальное значение может в некоторых случаях отличаться от 1,0. Например, при сжигании низкосернистых топлив или при не очень эффективном сульфатировании, например, благодаря относительно большому размеру частиц сероснижающей добавки или неэффективному сепаратору частиц в горячем контуре, оптимальное соотношение Ca/S может быть слегка больше 1,0, например, примерно 1,1 или 1,2.
В некоторых случаях известняк, используемый в качестве сероснижающей добавки, может содержать примеси, в частности доломит, которые потребляют энергию в печи, но не участвуют в процессе сульфатирования. Тогда эффективное тепло прокаливания добавки составляет выше 178,4 кДж/кмоль, и критическое значение степени добавочного сульфатирования является более высоким, чем указанные выше 35,5%. Таким образом, оптимальная скорость подачи добавки относительно термического кпд является более низкой, чем для чистого карбоната кальция, и обычно получается при соотношении Ca/S слегка менее 1,0, например, примерно 0,9 или 0,8.
Согласно предпочтительному варианту настоящего изобретения способ снижения уровня серы включает стадию улучшения средней эффективности использования карбоната кальция в печи. Предпочтительно, стадия улучшения средней эффективности использования карбоната кальция осуществляется таким образом, что эффективность составляет более примерно 60%, когда скорость подачи карбоната кальция является примерно равной или слегка меньше ее оптимального значения с точки зрения термического кпд бойлера. Эффективность использования карбоната кальция может быть практически определена по содержанию различных соединений кальция в шлаках.
Согласно другому предпочтительному варианту настоящего изобретения способ снижения уровня серы включает стадию улучшения эффективности сульфатирования в печи. Предпочтительно, стадия улучшения эффективности сульфатирования осуществляется таким образом, что степень снижения уровня диоксида серы в печи составляет более 60%, когда скорость подачи потока карбоната кальция является примерно равной или слегка меньше оптимального значения с точки зрения термического кпд бойлера. Степень снижения количества диоксида серы в печи может быть практически определена проведением анализов топочных газов от печи и до стадий снижения уровня диоксида серы ниже по потоку от печи.
Стадия улучшения эффективности использования карбоната кальция или степени сульфатирования может преимущественно включать рециркулирование шлака и/или золы-уноса, выгруженных из бойлера, обратно в печь. Рециркулирование шлаков улучшает использование карбоната кальция, поданного в печь, и, таким образом, изменяет зависимость степени снижения количества диоксида серы от соотношения Ca/S в потоках исходного питания. Обычно рециркулирование шлаков сдвигает оптимальное соотношение Ca/S к более низкому значению и улучшает полезные эффекты настоящего изобретения.
Стадия улучшения эффективности сульфатирования или степени сульфатирования может преимущественно включать выбор или получение среднего размера частиц сероснижающей добавки менее примерно 200 мкм. Альтернативно или дополнительно стадия улучшения эффективности сульфатирования или степени сульфатирования может преимущественно включать использование сепаратора частиц в горячем контуре, имеющего эффективность сепарации не менее примерно 99,9% частиц, имеющих средний диаметр 200 мкм. Стадия улучшения эффективности сульфатирования или степени сульфатирования может также включать другие известные способы, такие как улучшение смешения частиц в печи или регулирование температур или других условий в бойлере, с тем чтобы обеспечить быстрое прокаливание карбоната кальция.
Часть желаемого снижения уровня серы, которая не осуществляется в печи, предпочтительно осуществляется ниже по потоку от печи одним из сухих, полусухих или мокрых способов снижения уровня серы. Различные подходящие сухие, полусухие или мокрые способы снижения уровня серы хорошо известны специалистам в данной области техники и поэтому не описываются здесь.
В соответствии с другим предпочтительным вариантом настоящего изобретения способ снижения выделений диоксида серы из бойлера с циркулирующим псевдоожиженным слоем содержит стадии: (а) подачи первого потока, содержащего серосодержащее углеродное топливо, в печь бойлера; (b) подачи второго потока, содержащего карбонат кальция, в печь с такой скоростью относительно первого потока, что мольное отношение кальция во втором потоке к сере в первом потоке (мольное соотношение Ca/S) составляет, по меньшей мере, примерно 0,6, и при скорости, достаточно низкой для того, чтобы обеспечить дополнительную степень снижения уровня серы не менее, чем примерно на 0,355; (с) сжигания топлива, так что сера окисляется с образованием диоксида серы, и в печи образуются шлаки; (d) прокаливания карбоната кальция с образованием оксида кальция в печи и использования оксида кальция для сульфатирования диоксида серы с образованием сульфата кальция; (е) выведения топочных газов и частиц, унесенных в топочных газах, из печи; (f) отделения частиц от топочных газов с использованием сепаратора горячего контура и возвращения отделенных частиц в печь; (g) выгрузки шлаков из печи; и (h) дополнительного снижения содержания серы в топочных газах на стадии снижения уровня серы ниже по потоку от печи.
Краткое описание чертежей
Приведенное выше краткое описание, а также дополнительные цели, характеристики и преимущества настоящего изобретения будут более полно восприняты при обращении к последующему подробному описанию, предпочтительных в настоящее время, но тем не менее иллюстративных, вариантов согласно настоящему изобретению при рассмотрении в сочетании с прилагаемыми чертежами, на которых:
на фиг.1 представлена схема ЦПС-бойлера согласно настоящему изобретению;
на фиг.2 представлена схематическая зависимость различных теплот реакции как функция соотношения Ca/S в ЦПС-бойлере.
Описание предпочтительных вариантов
На фиг.1 схематически показан предпочтительный вариант ЦПС-бойлера 10 согласно настоящему изобретению. Бойлер содержит печь 12, циклонный сепаратор 14 и канал топочного газа 16 для направления топочных газов, выводимых из печи, через градирню 18 в окружающую среду. Печь 12 включает устройство 20 для подачи первичного воздуха в печь через нижнюю решетку 22 и устройство 24 для введения вторичного воздуха на более высоком уровне печи. Устройство 20 для подачи первичного воздуха в печь может включать, например, насос, трубопровод с регулятором потока и воздушную камеру. Устройство 24 для введения вторичного воздуха может включать, например, боковой трубопровод и регулятор потока. Вторичный воздух может вводиться на многих уровнях, но для ясности на фиг.1 показан единственный уровень. Хотя это не показано на фиг.1, канал топочного газа 16, необязательно, может включать зону регенерирования тепла.
Печь 12 также включает устройство 26 для подачи топлива в печь и устройство 28 для введения в печь сероснижающей добавки, такой как известняк. Устройства 26 и 28 для введения топлива и сероснижающей добавки могут включать, например, загрузочные бункеры или бункеры-питатели, загрузочные каналы с загрузочными конвейерами, такими как ленточные конвейеры или питающие шнеки, загрузочные желоба или пневматические питающие системы. Устройства 26 и 28 для введения топлива и сероснижающей добавки могут дополнительно включать устройства 30 и 32 для регулирования скоростей подачи топлива и добавки соответственно. Устройства 30 и 32 для регулирования скоростей подачи топлива и добавки могут включать, например, регуляторы скорости подачи или регуляторы подачи газа.
Другая стадия снижения уровня серы 34 расположена ниже по потоку от печи 12 в канале топочного газа 16. Данная стадия может включать оборудование сухого, полусухого и/или мокрого способа снижения уровня серы, различные типы которого хорошо известны сами по себе и поэтому здесь не описываются. Стадия снижения уровня серы 34 преимущественно включает устройство 36 введения второй сероснижающей добавки, например гидроксида кальция, в виде сухих или полусухих частиц или в виде водной суспензии. Устройство 36 для введения второй сероснижающей добавки может включать, например, форсунку или распылительную систему.
Негорючий материал топлива, а также сульфат кальция и избыточный оксид кальция удаляют из печи 12 через нижний короб выгрузки шлака 40 и из топочного газа через трубу выгрузки золы-уноса 42 пылеотделителя 44. Пылеотделитель 44 преимущественно может представлять собой электростатический пылеотделитель или рукавный фильтр. Хотя на фиг.1 стадия снижения уровня серы 34 показана расположенной ниже по потоку от пылеотделителя 44, в некоторых случаях она может быть преимущественно расположена выше по потоку от пылеотделителя. Бойлер может также включать другое оборудование очистки топочного газа, не показанное специально на фиг.1, такое как, например, катализатор NOx.
Для того чтобы минимизировать содержание оксида кальция в шлаках, часть шлака может быть отведена по линии 40', и/или часть золы-уноса может быть отведена по линии 42' для рециркулирования в печь 12 по линии рециркулирования 46. Рециркулирование шлаков улучшает степень использования карбоната кальция и степень снижения выделений диоксида серы. Линия рециркулирования 46 может преимущественно включать стадию обработки шлака 48, где, например, частицы шлака могут быть смочены и/или разрушены с раскрытием активных поверхностей СаО в частицах. Скорость рециркулирования шлака или золы-уноса предпочтительно регулируется устройствами 50 и 52 соответственно, исходя из уровня СаО в шлаках или уровня SO2 в газах, выгружаемых из печи. Устройства 50 и 52 для регулирования скорости рециркулирования шлака могут включать, например, клапаны или делители псевдоожиженного слоя.
Предпочтительно, в соответствии со способом, описанным выше, степень использования карбоната кальция улучшается до примерно 60% или более. Предпочтительно, эффективность сульфатирования в печи, т.е. степень снижения уровня серы, улучшается до примерно 60% или более.
При использовании традиционных скоростей подачи известняка и температур ЦПС печи (т.е. 750-900°С) весь карбонат кальция, поданный в печь, прокаливается до оксида кальция. Таким образом, энергия, необходимая для прокаливания, является линейно пропорциональной скорости подачи известняка или соотношению Ca/S, как показано кривой 1 на фиг.2. Соответственно сульфатирование диоксида серы и высвобождение энергии сульфатирования увеличиваются, когда увеличивается соотношение Ca/S, но со снижающимся углом наклона. Две слегка различающиеся разновидности зависимости энергии сульфатирования от соотношения Ca/S показаны кривыми 2 и 2' на фиг.2. Кривая 2' представляет способ сульфатирования, который является несколько более эффективным, чем способ, представленный кривой 2.
Функции чистого высвобождения энергии, представленные кривыми 3 и 3', представляют собой суммы кривых 1 и 2 и 1 и 2' соответственно. Кривая 3 достигает своего максимума, когда соотношение Ca/S составляет примерно 1,0, а кривая 3' достигает своего максимума, когда соотношение Ca/S составляет примерно 0,9. Обе точки максимума имеют место при соотношении Ca/S, когда кривые энергии сульфатирования 2 и 2' имеют одинаковый угол наклона 4 и 4' соответственно. Указанный наклон 4 и 4' является противоположным наклону кривой 1, так что суммарные кривые 3 и 3' являются горизонтальными в точках их максимумов.
Предпочтительно, в печи ЦПС-бойлера, содержащего дополнительную стадию снижения уровня серы в контуре топочного газа, используется соотношение Ca/S примерно 1,0 или менее 1,0. Когда зависимость между снижением серы печи и соотношением Ca/S является точно известной, предпочтительной является скорость подачи известняка в печь примерно 0,355 или более. Указанное значение 0,355 соответствует соотношению теплоты реакций прокаливания и сульфатирования 178,4 кДж/кмоль и 502,4 кДж/кмоль соответственно. Высокие скорости подачи известняка, т.е. скорости, когда менее 0,355 введенного известняка приводит к сульфатированию, дают сниженный термический кпд и поэтому являются менее оптимальными для использования в связи с настоящим изобретением.
Постоянные затраты на введение стадии снижения уровня серы в контур топочного газа ниже по потоку от печи являются относительно высокими. Производительность способа зависит от числа насосов и уровней распыления системы, но обычно постоянные затраты не зависят сильно от количества желаемого снижения уровня серы в способе. Таким образом, на основании постоянных затрат нет особенной выгоды минимизировать снижение уровня серы ниже по потоку. Переменные затраты способа ниже по потоку обычно линейно пропорциональны степени снижения уровня серы. Обычно способы снижения уровня серы ниже по потоку требуют более дорогостоящих добавок, чем способ на базе печи. Однако степень использования добавок в способах ниже по потоку является обычно очень высокой, а затраты на утилизацию, по меньшей мере, в некоторых способах, являются относительно низкими.
Для снижения уровня серы на базе печи постоянные затраты являются относительно небольшими. Переменные затраты зависят нелинейно от желаемой степени снижения уровня серы благодаря вышеуказанному влиянию на термический кпд и вредному увеличению СаО в шлаках.
Было установлено, что особенно благоприятный способ снижения уровня серы получается при комбинировании снижения уровня серы в печи со стадией снижения уровня серы ниже по потоку, когда только ограниченное количество снижения уровня серы имеет место в печи. Согласно предпочтительному варианту настоящего изобретения снижение уровня серы в печи ограничивается обеспечением в печи мольного соотношения Ca/S примерно 1,2 или менее. Соотношение Ca/S находится, предпочтительно, в интервале от примерно 1,2 до примерно 0,6, более предпочтительно, от примерно 1,2 до примерно 0,8, и, наиболее предпочтительно, от примерно 1,2 до примерно 0,9.
В некоторых случаях снижение уровня серы в печи преимущественно ограничивается обеспечением в печи мольного соотношения Ca/S примерно 1,0 или менее. В таких случаях соотношение Ca/S находится, предпочтительно, в интервале от примерно 1,0 до примерно 0,6, более предпочтительно, от примерно 1,0 до примерно 0,8, и, наиболее предпочтительно, от примерно 1,0 до примерно 0,9.
Наиболее предпочтительное соотношение Ca/S варьируется согласно зависимости снижения уровня серы в печи от соотношения Ca/S. Если снижение уровня в печи является особенно эффективным, соотношение Ca/S, которое является наиболее предпочтительным относительно термического кпд, может быть немного менее 1,0. Если снижение уровня в печи является менее эффективным, тогда наиболее предпочтительное соотношение Ca/S может быть немного более 1,0, например, около 1,2. Настоящее изобретение может благоприятно комбинироваться с традиционными средствами улучшения снижения уровня серы в печи, такими как регулирование размера частиц и/или рециркулирование шлака, поэтому оптимальное соотношение Ca/S в печи может быть снижено.
Согласно предпочтительному варианту настоящего изобретения соотношение Ca/S составляет примерно 1,0 или немного менее 1,0, и шлак и зола-унос, удаляемые из печи, рециркулируют в качестве материала слоя в печь для того, чтобы снизить количество СаО в шлаках при использовании его для снижения уровня серы в печи. Предпочтительно, шлаки рециркулируют в печь так, чтобы обеспечить степень использования первоначально поданного карбоната кальция более чем на примерно 60%, поэтому удаление или утилизация шлаков, выводимых из печи, становится относительно легким. Даже более предпочтительно, шлаки рециркулируют в печь так, чтобы обеспечить степень снижения диоксида серы в печи более примерно 60%. Контур рециркулирования шлака и/или золы-уноса может преимущественно содержать стадию обработки шлаков, например, при разрушении частиц шлака с раскрытием активных поверхностей СаО.
В примере, основанном на расчетах для ЦПС-бойлера мощностью 400 МВт, сжигающего бурый уголь, получают чистый выигрыш термического кпд всей установки от 40,75% до 41,60% при замене снижения уровня серы только в печи раздельным снижением уровня серы в печи и на стадии снижения уровня серы в топочном газе. В обоих случаях получают равное общее снижение уровня серы. Чистый выигрыш эффективности 0,85 процентов является значительной экономической величиной.
В варианте с раздельным снижением уровня серы вышеуказанного примера мольное соотношение Ca/S в печи является близким к 1,0, тогда как в случае на основе снижения уровня серы только в печи соотношение Ca/S составляет 4. В варианте с раздельным снижением уровня серы кальций подается также на стадию снижения ниже по потоку, но общее потребление кальция составляет только примерно 44% от потребления в варианте снижения уровня серы только в печи. Таким образом, в случае способа с раздельным снижением уровня серы согласно настоящему изобретению минимизируются проблемы утилизации шлаков и отходов.
Хотя настоящее изобретение рассмотрено здесь посредством примеров в связи с тем, что они в настоящее время должны рассматриваться в качестве наиболее предпочтительных вариантов, должно быть понятно, что изобретение не ограничивается рассмотренными вариантами, но предназначено охватывать различные комбинации и модификации его характеристик и некоторые другие применения, входящие в объем изобретения, как определено прилагаемой формулой изобретения.
Claims (12)
1. Способ снижения выделений диоксида серы из бойлера с циркулирующим псевдоожиженным слоем, включающий стадии
(a) подачи первого потока, содержащего серосодержащее углеродное топливо, в печь бойлера;
(b) подачи второго потока, содержащего карбонат кальция, в печь с такой скоростью относительно первого потока, что мольное отношение кальция во втором потоке к сере в первом потоке (мольное соотношение Ca/S) составляет, по меньшей мере, примерно 0,6, и со скоростью достаточно низкой для обеспечения степени добавочного снижения уровня серы, по меньшей мере, примерно 0,355;
(c) сжигания топлива так, что сера окисляется с образованием диоксида серы, и в печи образуются шлаки;
(d) прокаливания карбоната кальция с образованием оксида кальция в печи и использования оксида кальция для сульфатирования диоксида серы с образованием сульфата кальция;
(e) выведения топочных газов и частиц, унесенных в топочных газах, из печи;
(f) отделения частиц от топочных газов с использованием сепаратора горячего контура и возвращения отделенных частиц в печь;
(g) выгрузки шлаков из бойлера; и
(h) дополнительного снижения содержания серы в топочных газах на стадии снижения уровня серы ниже по потоку от печи.
2. Способ по п.1, в котором дополнительное снижение уровня серы осуществляется одним из сухих, полусухих и мокрых способов снижения уровня серы.
3. Способ по п.1, дополнительно включающий стадию улучшения эффективности использования карбоната кальция в печи.
4. Способ по п.3, в котором стадия улучшения эффективности использования карбоната кальция осуществляется таким образом, что более примерно 60% карбоната кальция используется для сульфатирования диоксида серы с образованием сульфата кальция.
5. Способ по п.3, в котором стадия улучшения эффективности использования карбоната кальция включает рециркулирование шлаков в печь.
6. Способ по п.3, в котором стадия улучшения эффективности использования карбоната кальция включает ограничение среднего диаметра частиц карбоната кальция, подаваемого в печь, до менее примерно 200 мкм.
7. Способ по п.3, в котором стадия улучшения эффективности использования карбоната кальция включает конфигурирование сепаратора горячего контура, так чтобы иметь эффективность сепарирования, по меньшей мере, примерно 99,9% частиц, имеющих диаметр 200 мкм.
8. Способ по п.1, дополнительно включающий стадию улучшения эффективности сульфатирования в печи.
9. Способ по п.8, в котором стадия улучшения эффективности сульфатирования осуществляется таким образом, что более примерно 60% диоксида серы превращается в сульфат кальция в печи.
10. Способ по п.8, в котором стадия улучшения эффективности сульфатирования включает рециркулирование шлаков в печь.
11. Способ по п.8, в котором стадия улучшения эффективности сульфатирования включает ограничение среднего диаметра частиц карбоната кальция, подаваемого в печь, до менее примерно 200 мкм.
12. Способ по п.8, в котором стадия улучшения эффективности сульфатирования включает конфигурирование сепаратора горячего контура, так чтобы иметь эффективность сепарирования, по меньшей мере, примерно 99,9% частиц, имеющих диаметр 200 мкм.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US10/873,166 US7427384B2 (en) | 2004-06-23 | 2004-06-23 | Method of reducing sulfur dioxide emissions of a circulating fluidized bed boiler |
| US10/873,166 | 2004-06-23 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007102271A RU2007102271A (ru) | 2008-07-27 |
| RU2341729C2 true RU2341729C2 (ru) | 2008-12-20 |
Family
ID=34971666
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007102271/06A RU2341729C2 (ru) | 2004-06-23 | 2005-06-21 | Способ снижения выделений диоксида серы из бойлера с циркулирующим псевдоожиженным слоем |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7427384B2 (ru) |
| EP (1) | EP1766290A1 (ru) |
| JP (1) | JP4685097B2 (ru) |
| CN (1) | CN100572915C (ru) |
| RU (1) | RU2341729C2 (ru) |
| WO (1) | WO2006000623A1 (ru) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI120162B (fi) * | 2005-02-17 | 2009-07-15 | Foster Wheeler Energia Oy | Leijupetikattilalaitos ja menetelmä rikkipitoisen polttoaineen polttamiseksi leijupetikattilalaitoksessa |
| US8807055B2 (en) * | 2005-11-05 | 2014-08-19 | Clearchem Development, Llc | Control of combustion system emissions |
| CN101024498A (zh) * | 2006-02-21 | 2007-08-29 | 秦才东 | 无水钠或钾的硅酸盐的生产方法 |
| US10208951B2 (en) * | 2007-09-13 | 2019-02-19 | The Babcock & Wilcox Company | Spray dryer absorber and related processes |
| US9192889B2 (en) | 2007-09-13 | 2015-11-24 | The Babcock & Wilcox Company | Bottom ash injection for enhancing spray dryer absorber performance |
| US7910075B2 (en) * | 2008-07-25 | 2011-03-22 | Alstom Technologies Ltd. | System and method of protecting a NOx reducing catalyst |
| US7862789B2 (en) * | 2008-08-22 | 2011-01-04 | Alstom Technology Ltd. | Circulating fluidized bed power plant having integrated sulfur dioxide scrubber system with lime feed |
| FI124762B (fi) * | 2009-04-09 | 2015-01-15 | Foster Wheeler Energia Oy | Kiertoleijupetikattila |
| CN102210971B (zh) * | 2010-04-07 | 2013-04-10 | 华盛江泉集团有限公司 | 循环流化床锅炉脱硫装置 |
| FI122469B (fi) * | 2010-05-17 | 2012-02-15 | Foster Wheeler Energia Oy | Menetelmä rikkioksidien sitomiseksi happipolttokiertoleijupetikattilan (CFB) savukaasusta |
| CN102120130B (zh) * | 2010-11-23 | 2013-08-28 | 北京机电院高技术股份有限公司 | 一种半干法处理污泥焚烧尾气的成套装置及方法 |
| CN102297439A (zh) * | 2011-07-05 | 2011-12-28 | 哈尔滨工业大学 | 一种超低温排烟节能锅炉 |
| EP2876371B1 (en) | 2013-11-22 | 2018-11-07 | Sumitomo SHI FW Energia Oy | Method of and apparatus for combusting sulfurous fuel in a circulating fluidized bed boiler |
| WO2015074705A1 (en) | 2013-11-22 | 2015-05-28 | Foster Wheeler Energia Oy | Method of and apparatus for combusting sulfurous fuel in a circulating fluidized bed boiler |
| DE102014005244A1 (de) * | 2014-04-08 | 2015-10-08 | Man Diesel & Turbo Se | Abgasnachbehandlungssystem und Verfahren zur Abgasnachbehandlung |
| FI20155805A (fi) | 2015-11-04 | 2017-05-05 | Amec Foster Wheeler Energia Oy | Menetelmä kiertoleijupetikattilalaitoksesta syntyvien savukaasujen rikkidioksiidipitoisuuden vähentämiseksi |
| CN105642104B (zh) * | 2016-01-08 | 2018-09-14 | 李见成 | 湿法脱硫后烟气深度净化方法及装置 |
| CN106996559A (zh) * | 2017-03-30 | 2017-08-01 | 德清县中能热电有限公司 | 一种低氮排放的循环流化床锅炉 |
| BE1025689B1 (nl) * | 2017-11-08 | 2019-06-11 | Europem Technologies Nv | Systeem en werkwijze voor warmterecuperatie en reiniging van een uitlaatgas van een verbrandingsproces |
| CN109499349A (zh) * | 2018-11-21 | 2019-03-22 | 江苏瑞洁环境工程科技有限责任公司 | 用于降低cfb循环流化床排放的脱硫颗粒 |
| CN109718660A (zh) * | 2019-01-09 | 2019-05-07 | 中国神华能源股份有限公司 | 循环流化床锅炉及脱硫方法 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4154581A (en) * | 1978-01-12 | 1979-05-15 | Battelle Development Corporation | Two-zone fluid bed combustion or gasification process |
| JPS56160511A (en) * | 1980-05-12 | 1981-12-10 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Temperature control method for fluidized bed furnace |
| US4309393A (en) * | 1980-10-14 | 1982-01-05 | Domtar Inc. | Fluidized bed sulfur dioxide removal |
| JPS58150705A (ja) * | 1982-03-03 | 1983-09-07 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 流動燃焼ボイラ排ガスの脱硫脱硝法 |
| SE454724B (sv) * | 1984-07-11 | 1988-05-24 | Asea Stal Ab | Sett att forbettra ett partikulert brensles transportegenskaper i en forbrenningsanleggning samt anleggning for genomforande av settet |
| JPS6280411A (ja) * | 1985-10-04 | 1987-04-13 | Electric Power Dev Co Ltd | ＳＯｘ，ＮＯｘの排出量が少なくかつ高い燃焼効率の得られる流動層燃焼装置の運転プロセス |
| JPS63129209A (ja) * | 1986-11-18 | 1988-06-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 流動層ボイラ−灰の利用法 |
| JPH01210795A (ja) * | 1988-02-18 | 1989-08-24 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 粉体燃焼床及び循環流動床燃焼装置 |
| US5171552A (en) * | 1989-07-19 | 1992-12-15 | Hitachi Zosen Corporation | Dry processes for treating combustion exhaust gas |
| FR2796131B1 (fr) | 1999-07-06 | 2001-08-03 | Alstom | Procede de reduction des emissions d'oxydes de soufre dans une installation de combustion a lit fluidise circulant |
| US6569388B1 (en) * | 1999-07-28 | 2003-05-27 | The Ohio State University Research Foundation | Carbonation ash reactivation process and system for combined SOx and NOx removal |
| DE10045586C2 (de) * | 2000-09-15 | 2002-07-18 | Alstom Power Boiler Gmbh | Verfahren sowie Einrichtung zur Reinigung von Schwefeldioxid enthaltenden Rauchgasen |
-
2004
- 2004-06-23 US US10/873,166 patent/US7427384B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2005
- 2005-06-21 EP EP05756339A patent/EP1766290A1/en not_active Withdrawn
- 2005-06-21 RU RU2007102271/06A patent/RU2341729C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2005-06-21 JP JP2007517316A patent/JP4685097B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2005-06-21 CN CNB2005800209730A patent/CN100572915C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2005-06-21 WO PCT/FI2005/000292 patent/WO2006000623A1/en active Application Filing
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007102271A (ru) | 2008-07-27 |
| CN1981158A (zh) | 2007-06-13 |
| CN100572915C (zh) | 2009-12-23 |
| US20050287058A1 (en) | 2005-12-29 |
| US7427384B2 (en) | 2008-09-23 |
| WO2006000623A1 (en) | 2006-01-05 |
| JP4685097B2 (ja) | 2011-05-18 |
| EP1766290A1 (en) | 2007-03-28 |
| JP2008503707A (ja) | 2008-02-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2341729C2 (ru) | Способ снижения выделений диоксида серы из бойлера с циркулирующим псевдоожиженным слоем | |
| EP1239941B1 (en) | Method and apparatus for binding pollutants in flue gas | |
| RU2673285C1 (ru) | Способ сокращения содержания диоксида серы в дымовом газе, выходящего из котельной установки с циркулирующим псевдоожиженным слоем | |
| KR101340389B1 (ko) | 반건식 배연 탈황을 위한 분류층 반응기 및 이를 이용한 다단 탈황 방법 | |
| CA1057584A (en) | Process for burning carbonaceous material | |
| KR930006677B1 (ko) | 유동상 반응기 및 그 운전 방법 | |
| NZ199930A (en) | A process for simultaneously producing fuel gas and process heat from carbonaceous materials | |
| JPS6021769B2 (ja) | 流動床操作法 | |
| EP3099398B1 (en) | A method of and a scrubber for removing pollutant compounds from a gas stream | |
| CN1401411A (zh) | 循环流化床锅炉复合脱硫工艺 | |
| EP2571601B1 (en) | Method of capturing sulfur oxides from the flue gas of an oxyfuel combustion cfb boiler | |
| CN106979514A (zh) | 一种燃用超低热值燃料的低床压重组流化床及其使用方法 | |
| US6389995B1 (en) | Method of combustion and a combustion plant in which absorbent is regenerated | |
| KR100882921B1 (ko) | 순환하는 유동층 보일러의 이산화황 배출물의 감소 방법 | |
| JPH06205931A (ja) | 燃焼装置および排煙脱硫方法 | |
| JPH10118450A (ja) | 石炭焚きストーカ炉の脱硫方法 | |
| CN201166361Y (zh) | 低循环倍率流化床锅炉 | |
| JPS6229886A (ja) | 流動床反応炉及びその操作方法 | |
| CS260507B1 (cs) | Způsob cirkulačního spalováni a odsiřování nízkovýhřevného simáho uhlí | |
| JPS61143610A (ja) | 多段流動層ボイラ− |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150622 |