CS227021B2 - Method of removing urea,ammonia and carbon dioxide from diluted aqueous solutions - Google Patents
Method of removing urea,ammonia and carbon dioxide from diluted aqueous solutions Download PDFInfo
- Publication number
- CS227021B2 CS227021B2 CS818787A CS878781A CS227021B2 CS 227021 B2 CS227021 B2 CS 227021B2 CS 818787 A CS818787 A CS 818787A CS 878781 A CS878781 A CS 878781A CS 227021 B2 CS227021 B2 CS 227021B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- ammonia
- carbon dioxide
- urea
- column
- solution
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
- B01D3/26—Fractionating columns in which vapour and liquid flow past each other, or in which the fluid is sprayed into the vapour, or in which a two-phase mixture is passed in one direction
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F9/00—Multistage treatment of water, waste water or sewage
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D17/00—Separation of liquids, not provided for elsewhere, e.g. by thermal diffusion
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/58—Treatment of water, waste water, or sewage by removing specified dissolved compounds
- C02F1/586—Treatment of water, waste water, or sewage by removing specified dissolved compounds by removing ammoniacal nitrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
- C02F1/025—Thermal hydrolysis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
- C02F1/04—Treatment of water, waste water, or sewage by heating by distillation or evaporation
- C02F1/048—Purification of waste water by evaporation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/58—Treatment of water, waste water, or sewage by removing specified dissolved compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2101/00—Nature of the contaminant
- C02F2101/10—Inorganic compounds
- C02F2101/16—Nitrogen compounds, e.g. ammonia
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu odstraňování močoviny, amoniaku a kysličníku uhličitého ze zředěných vodných roztoků.
Při výrobě močoviny z amoniaku a kysličníku uhličitého se připravuje reakční roztok při vysoké teplotě a odpovídajícím tlaku, tento roztok dosud obsahuje větší množství volného amoniaku a nezreagovaného karbamátu amonného. Tento karbamát se rozloží na amoniak a kysličník uhličitý, které jsou z větší části odváděny spolu s volným přítomným hydroxidem ' amonným a obvykle se přivádějí zpět do reakčního roztoku. V konečném stupni se získává vodný roztok močoviny, který stále ještě obsahuje určité množství rozpuštěného amoniaku a kysličníku uhličitého. Tyto látky se postupně odstraňují expanzí na atmosférický nebo nižší tlak. Vodný roztok močoviny se koncentruje odpařením a/nebo krystalizaci ' a dále se zpracovává. V průběhu odpařování se vytváří plynná směs, která kromě vodní páry obsahuje ještě jemné kapičky močoviny a dále amoniak a kysličník uhličitý.
Stejně - jako plynná směs, oddělená při expanzi po konečném stupni se i tato plynná směs kondenzuje, a takto získaný kondenzát se z části užije k nové adsorbci plynné směsi z koncového stupně. Zbývající část tvoří odpad. Uvedený kondenzát obsahuje rovněž vodu, přiváděná ve formě vodní ' páry při odpařování, promývací vodu, vodu, použitou ’ k promytí čerpadel a podobně. Na jednu molekulu - močoviny se tvoří jedna molekula vody. To - znamená, že v továrně na močovinu s kapacitou 1500 tun močoviny denně so- denně tvoří 450 tun vody. Mimoto se denně přivádí 300 tun vody, což znamená, ;že odpad tvoří denně přibližně 750 tun vody.
Tato ' voda obsahuje ' 2 až 9 hmotnostních proč, amoniaku, 0,8 ’. až 6 'hmotnostních % kysličníku - - uhličitého _ 0,3 ’· až . ·· 1,5 ’ hmotnostních %' ' močoviny, ' což ' na jedné straně ' představuje · velké '' množství surových materiálů a na druhé straně běží o příliš velkou koncentraci · ve ' -vodě, -která převyšuje · povolená množství v ' mnoha zemích. Je proto zapotřebí před ' vypuštěním této vody odstranit alespoň většinu amoniaku a močoviny.
K tomuto účelu se uvedený kondenzát obvykle - zpracovává způsobem, popsaným v Industrial Wastes, - září/říjen 1976, strany 44 až 47.
Při tomto zpracování se kondenzát, který . již byl - zbaven části amoniaku a kysličníku uhličitého nechá projít při vyšším tlaku do spodku reakční kolony, kde se zahřívá parou, přiváděnou rovněž do spodku kolony, čímž dochází k hydrolýzo močoviny.
Takto získaný roztok se odvádí z horní části reakční kolony. Kromě malého množství nehydrolyzované močoviny obsahuje tento roztok ještě amoniak a kysličník uhličitý, tyto látky se odstraňují ' po expanzi roztoku na uvedený nižší tlak v další koloně čištěním vodní parou.
Plynná směs, která se takto oddělí se užije v prvním desorpčním stupni. Produkt ze spodku druhé desorpční kolony se po průchodu výměníkem tepla spojí s kondenzátem, který má být zpracován. Odpadní voda obvykle stále ještě obsahuje přibližně 50 ppm amoniaku a 50 ppm močoviny. I v případě velmi dlouhé doby zpracování, k níž je zapotřebí až neúčinně dlouhých reakčních kolon zůstává stále obsah močoviny v rozmezí 20 až 25 ppm.
Vynález si klade za úkol navrhnout způsob, při jehož použití by bylo možno snížit obsah amoniaku a močoviny ve zředěném vodném roztoku pod 10 ppm. K tomuto účelu se nechá procházet do horní, části reakční kolony , kapalina při takové ' teplotě a takovém tlaku, že se v ní může tvořit plynné fáze a do spodku reakční kolony se přivádí inertní plyn, který jednak slouží k zahřátí a jednak jako čisticí prostředek.
Předmětem vynálezu je způsob odstraňování močoviny, amoniaku a kysličníku uhličitého ze zředěných vodných ' roztoků hydrolýzou močoviny s následnou desorpcí amoniaku a kysličníku uhličitého, vyznačující se tím, že se tento roztok, z něhož se s , výhodou před zpracováním v reakční koloně odstraní amoniak ' a kysličník uhličitý v zóně pro předběžnou desorpci, při tlaku 0,1 až , 0,5 MPa, přivádí pod tlakem 1 až 3 MPa do horní části- reakční kolony a proudí směrem shora dolů v - protiproudu k proudu plynu, s výhodou vodní páry o , tlaku 1,5 až 4,2 MPa, v horní části kolony se udržuje teplota 170 až ,220 % na spodku kolony se udržuje teplota 180 až 230 °C, z horní části kolony se odvádí plynná směs s obsahem· amoniaku, kysličníku uhličitého a vodní páry a z dolní části se odvádí vodný roztok amoniaku a kysličníku uhličitého, s obsahem pod 10 ppm močoviny, načež se z tohoto roztoku odstraňuje při tlaku 0,1 až 0,5 MPa amoniak a kysličník uhličitý a získaná plynná směs se vede od zóny pro předběžnou desorpci.
V případě, že zpracovávaná kapalina obsahuje poměrně vysoké množství amoniaku, jako je tomu například v případě, že se užije kondenzátu, získaného při výrobě močoviny, je výhodné odstranit tuto látku před uvedením roztoku do reakční kolony v předběžné desorpční zóně . při tlaku 0,1 až 0,5 MPa, čímž se odstraní poměrně velké množství amoniaku i kysličníku uhličitého. Toto odstranění amoniaku a kysličníku uhličitého musí být provedeno do takového stupně, aby ve spodku reakční kolony, kde koncentrace močoviny je nízká, nebylo zabráněno další hydrolýze . močoviny. Při provádění tohoto způsobu je možno plynnou směs, odváděnou z reakční kolony užít ještě jako vyhřívaní a čisticí prostředí.
Vyhřívací a čisticí prostředí pro použití v reakční koloně je s výhodou vodní pára o tlaku 1,5 až 4,2 MPa. Je samozřejmé, že je možno užít i jiné plyny, tyto plyny je však zapotřebí znovu odstraňovat, čímž se zvýší náklady na provádění postupu.
Vynález bude osvětlen v souvislosti s přiloženým výkresem.
Na tomto výkrese je schematicky znázorněno zpracování kondenzátu, získaného při výrobě močoviny.
Kondenzát, obsažený v tanku 1 se přivádí pod tlakem 0,1 až 0,5 MPa, například pod tlakem 0,3 až 0,4 MPa pomocí čerpadla 2 přes výměník 3 tepla do spodní části horní poloviny kolony 4 pro předběžnou desorpci. Zde se odstraní převážná část rozpuštěného amoniaku a kysličníku uhličitého působením proudu plynu, který prochází z reakční kolony 5 a desorpční kolony 6 do spodku kolony 4 pro předběžnou desorpci. Plynná směs, která se odvádí obsahuje rovněž množství vodní páry a úplně se kondenzuje v kondenzátoru 7. Malá část kondenzátu se vrací do horní části kolony 4 pro předběžnou desorpci, převážná část se odvádí potrubím 8 k dalšímu zpracování při výrobě močoviny, například do kondenzační absorpční zóny v posledním stupni.
Roztok, zpracovaný v koloně 4 pro předběžnou desorpci obsahuje ještě kromě malých množství amoniaku a kysličníku uhličitého téměř veškeré množství původně přítomné močoviny a prochází pomocí čerpadla 9 pod tlakem 1 až . 3 MPa, například
1,25 MPa přes výměník 10 ttepla do horní části reakční kolony 5. Reakční kolona 5 je rozdělena například pomocí sít do většího počtu oddílů, čímž se usnadňuje promývání plynem. Do spodku reakční kolony 5 · se přivádí potrubím 11 proud plynu, v tomto případě páry o tlaku 1,5 až 3 MPa, například 2,5 MPa.
Změny teploty v průběhu délky kolony , se řídí množstvím přiváděné vodní páry a tlakem v reakční koloně 5 .tak, že teplota v horní části reakční kolony 5 je v rozmezí 170 až 220 °C a na spodku v rozmezí 180 až 230 stupňů Celsia. Při tomto tlaku, například 1,25 MPa a teplotě například 181 °C v horní části a 193 OC na spodku je průměrná teplota 185 °C. Vodní pára dodává teplo, nutné pro hydrolýzu močoviny .a pro odpaření amoniaku a kysličníku uhličitého.
Obsah močoviny v roztoku, který proudí shora dolů v reakční koloně 5 se snižuje poměrně rychle a tím rychleji, čím je teplota vyšší. Bylo prokázáno, že po určité době je konečná koncentrace močoviny určována koncentrací amoniaku a kysličníku uhličitého v roztoku. Z tohoto důvodu je často zapotřebí provést předběžnou desorpci amoniaku a kysličníku uhličitého, aby в
bylo možno dosáhnout obsahu močoviny 10 ppm nebo nižší. Je například možno dosáhnout tohoto cíle při průměrné teplotě 185 stupňů Celsia- a minimálním pobytu v reakční koloně 5 celkem 70 minut. Při vyšší průměrné teplotě stačí kratší doba.
Směs plynů z reakční kolony 5 se odvádí z horní části a po expanzi v expanzním zařízení 12 se stlačí na hodnotu, nutnou pro práci kolony 4 pro předběžnou desorpci, v tomto případě 0,3 až 0,4 MPa. Tento plyn se přivádí poněkud níže než zpracovávaný kondenzát a předává část svého tepla kapalině, která proudí shora dolů.
Kapalina, která se shromažďuje na spodku reakční kolony 5, a která je v podstatě úplně prostá močoviny se vede do výměníku 10 tepla a do expanzního zařízení 13 a pod tlakem 0,1 až 0,5 MPa, například 0,35 MPa se vede do horní části desorpění kolony 6. Směs plynného amoniaku, kysličníku uhličitého a vodní páry, uvolněné při expanzi se okamžitě oddělí a zbývající kapalná fáze prochází směrem dolů v desorpění koloně 6 proti proudu proti vodní páre·, přiváděné přívodem 14, jejíž teplo je dostatečné k odpaření amoniaku a kysličníku křemičitého, takže se obsah amoniaku sníží na 10 ppm nebo nižší. Takto odstraněný amoniak a kysličník uhličitý spolu s vodní párou se vedou do spodku kolony 4 pro předběžnou desorpci a slouží k zahřívání a čištění zpracovávané kapaliny.
Ze spodku desorpění kolony 6 se odebírá odpadní plyn, v němž koncentrace močoviny a amoniaku je 10 ppm nebo nižší. Část tepla z tohoto odpadu se užije ve výměníku 3 tepla pro předehřátí kapaliny, zpracovávané v koloně 4 pro předběžnou desorpci. Proud odpadního materiálu se pak popřípadě chladí v chladiči 15 vodou a pak se odvádí potrubím 18.
Vynález bude osvětlen následujícím příkladem.
Příklad
Kondenzát, získaný v závodu na výrobu močoviny s produkcí 1500 tun močoviny denně byl zpracováván svrchu uvedeným způsobem. Všechna další množství jsou uvedena v kg za hodinu.
333 kg kondenzátu obsahovalo 4,38 % hmotnostních amoniaku, 2,95 % hmotnostních kysličníku uhličitého a 1,09 % hmotnostních močoviny. Kondenzát byl zahřát ve výměníku 3 tepla ze 42 °C na 125 °C. V koloně 4 pro předběžnou desorpci byl tento roztok nejprve veden do protiproudu pod tlakem 0,343 MPa vzhledem k 1147 kg plynné směsi z reakční kolony 5, která sestává ze 66 kg -amoniaku, 252 kg kysličníku uhličitého a 829 kg vodní páry o teplotě 181 °C a pak vzhledem k 5562 kg plynné směsi z desorpění kolony 6, která obsahovala- 421 kilogramů amoniaku, 5 kg kysličníku uhličitého a 5136 kg vodní páry o teplotě 136 stupňů Celsia. Z horní části kolony 4 pro předběžnou desorpci bylo odváděno- 2293 kg amoniaku, 1720 kg kysličníku uhličitého a 2528 kg vodní páry. Tato plynná směs byla úplně kondenzována a část takto získaného roztoku o teplotě 54 °C s obsahem 876 kg amoniaku, 657 kg kyslinčíku uhličitého a 966 kg vodní páry byla navrácena - do kolony 4 pro předběžnou desorpci. Zbývající část s obsahem 1562 kg vody, . 1417 kg amoniaku a 1063 kg kysličníku uhličitého - byla vedena zpět pro výrobu močoviny.
Ve stupni, v němž se odvádí předběžná desorpce bylo tedy odstraněno celkem -75 % původního množství amoniaku.
Kromě 30 349 kg vody obsahoval roztok po desorpci 310 kg amoniaku, 31 kg kysličníku uhličitého a 319 kg močoviny a byl přiveden Čerpadlem 9 pod tlakem 1,226 MPa po zahřátí ze 135 °C na 183 °C výměníkem 10 tepla do horní části reakční kolony 5. Do spodku reakční kolony 5 bylo přiváděno 1700 kg vodní páry o teplotě 225 °C a tlaku 2,45 MPa. Močovina, přítomná v tomto materiálu byla téměř úplně hydrolyzována na amoniak a kysličník uhličitý. Plynná směs uvedeného -složení byla odváděna a expandována z 1,47 MPa na 0,343 MPa.
Produkt ze spodku reakční kolony 5 sestával z 31127 kg vody, 419 kg amoniaku a 6 kg kysličníku uhličitého a byl užit pro předehřívání materiálu, přiváděného do reakční kolony 5, čímž došlo k poklesu jeho teploty ze 193 na 146 °C. Expanzí v horní části desorpění kolony 6 byl tlak znovu snížen na 0,343 MPa a teplota byla dále snížena na 136 °C. V -této desorpění koloně 6 byl svrchu uvedený roztok čištěn použitím 5000 kilogramů vodní páry o teplotě 147 °C. Při provádění tohoto postupu vzniklo 5562 kg svrchu uvedené plynné směsi, která byla pak přiváděna do spodku kolony 4 pro předběžnou desorpci. Voda, která byla odváděna ze spoduk desorpění kolony 6 byla nejprve použita k předehřívání kondenzátu, který měl být zpracován, čímž její teplota poklesla ze 139 na 63 °C a pak byla dále chlazena vodou až na 40 °C, načež byla odvedena. Tato voda obsahovala 6 ppm amoniaku a 8 ppm močoviny.
Claims (4)
- PŘEDMĚT VYNALEZU1. Způsob odstraňování močoviny, amoniaku a kysličníku uhličitého ze zředěných vodných roztoků hydrolýzou močoviny s následnou desorpcí amoniaku a kysličníku uhličitého, vyznačující se tím, že se tento roztok, z něhož se s výhodou před zpracováním v reakční koloně odstraní amoniak a kysličník uhličitý v zóně pro předběžnou desorpcí, při tlaku 0,1 až 0,5 MPa, přivádí pod tlakem 1 až 3 MPa do horní části reakční kolony a proudí směrem shora dolů v protiproudu к proudu plynu, s výhodou vodní páry o tlaku 1,5 až 4,2 MPa, v horní části kolony se udržuje teplota 170 až 220 stupňů Celsia, na spodku kolony se udržuje teplota· 180 až 230 °C, z horní části kolony se odvádí plynná směs s obsahem amoniaku, kysličníku uhličitého a vodní páry a z dolní části se odvádí vodný roztok amoniaku a kysličníku uhličitého, s obsahem pod 10 ppm močoviny, načež se z tohoto rozto ku odstraňuje při tlaku 0,1 až 0,5 MPa amoniak a kysličník uhličitý a získaná plynná směs s obsahem amoniaku a kysličníku uhličitého se vede do zóny pro předběžnou desorpcí.
- 2. Způsob podle bodu 1, vyznačující se tím, že se z roztoku, odváděného ze spodku reakční kolony odstraňuje amoniak a kysličník uhličitý vodní parou, která prochází v protiproudu.
- 3. Způsob podle bodů 1 nebo 2, vyznačující se tím, že se roztok, přiváděný do reakční kolony předem zahřívá ve výměníku tepla roztokem, který se odvádí ze spodku reakční kolony.
- 4. Způsob podle bodů 1 až 3, vyznačující se tím, že se po expanzi na tlak 0,1 až 0,5 MPa nechá plynná směs, odváděná z horní části reakční kolony, procházet do zóny pro předběžnou desorpci.1 list výkresů
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8006477A NL8006477A (nl) | 1980-11-28 | 1980-11-28 | Werkwijze voor het verwijderen van ureum, ammoniak en kooldioxide uit verdunde waterige oplossing. |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS227021B2 true CS227021B2 (en) | 1984-04-16 |
Family
ID=19836250
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS818787A CS227021B2 (en) | 1980-11-28 | 1981-11-27 | Method of removing urea,ammonia and carbon dioxide from diluted aqueous solutions |
Country Status (33)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4456535A (cs) |
| EP (1) | EP0053410B1 (cs) |
| JP (1) | JPS57118011A (cs) |
| KR (2) | KR830007109A (cs) |
| AU (1) | AU547371B2 (cs) |
| BR (1) | BR8107728A (cs) |
| CA (1) | CA1201726A (cs) |
| CS (1) | CS227021B2 (cs) |
| CU (1) | CU21419A (cs) |
| DE (1) | DE3171612D1 (cs) |
| ES (1) | ES8301841A1 (cs) |
| FI (1) | FI74947C (cs) |
| GR (1) | GR75396B (cs) |
| HU (1) | HU188717B (cs) |
| IE (1) | IE53218B1 (cs) |
| IL (1) | IL64392A (cs) |
| IN (1) | IN156310B (cs) |
| MA (1) | MA19335A1 (cs) |
| MY (1) | MY8600489A (cs) |
| NL (1) | NL8006477A (cs) |
| NO (1) | NO154749C (cs) |
| NZ (1) | NZ199085A (cs) |
| OA (1) | OA06958A (cs) |
| PH (1) | PH19196A (cs) |
| PL (1) | PL134841B1 (cs) |
| PT (1) | PT74046B (cs) |
| RO (1) | RO83971B (cs) |
| SG (1) | SG100285G (cs) |
| SU (1) | SU1378781A3 (cs) |
| TR (1) | TR21827A (cs) |
| YU (1) | YU41999B (cs) |
| ZA (1) | ZA818269B (cs) |
| ZW (1) | ZW28781A1 (cs) |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4522727A (en) * | 1984-10-22 | 1985-06-11 | Atec Inc. | Process for continuous removal of ammoniacal nitrogen from aqueous streams |
| AT388157B (de) * | 1987-07-16 | 1989-05-10 | Vogelbusch Gmbh | Verfahren zur aufbereitung von ammoniak und/oder sonstige geruchsaktive substanzen sowie feststoffe enthaltenden organisch belasteten abwaessern |
| NL8702530A (nl) * | 1987-10-23 | 1989-05-16 | Stamicarbon | Werkwijze voor de bereiding van ureum en water uitgaande van ammoniak en kooldioxide. |
| IT1232670B (it) * | 1989-09-15 | 1992-03-02 | Snam Progetti | Procedimento per la purificazione delle acque reflue prodotte dagli impianti di produzione dell'urea. |
| EP0538848A1 (en) * | 1991-10-23 | 1993-04-28 | Urea Casale S.A. | Process and equipment for the hydrolysis of residual urea in the water from urea synthesis plants |
| US5518626A (en) * | 1993-12-23 | 1996-05-21 | United Technologies Corporation | Process employing thermally sterilizable aqueous polishing agents |
| US5525237A (en) * | 1993-12-23 | 1996-06-11 | United Technologies Corporation | Process for removing free and dissolved CO2 from aqueous solutions |
| US5597454A (en) * | 1995-04-06 | 1997-01-28 | Lee; Jing M. | Process for producing urea |
| RU2160711C1 (ru) * | 2000-05-17 | 2000-12-20 | Закрытое акционерное общество "Агро-Череповец" | Способ очистки сточных вод производства мочевины |
| RU2160710C1 (ru) * | 2000-05-17 | 2000-12-20 | Закрытое акционерное общество "Агро-Череповец" | Способ очистки сточных вод от мочевины |
| KR100398799B1 (ko) * | 2001-04-04 | 2003-09-19 | 한화석유화학 주식회사 | 질소 함유 유기물을 포함하는 폐수의 처리공정 |
| US6761868B2 (en) * | 2001-05-16 | 2004-07-13 | The Chemithon Corporation | Process for quantitatively converting urea to ammonia on demand |
| US7272953B2 (en) * | 2002-01-08 | 2007-09-25 | Masterson James A | Method and apparatus for separating and neutralizing ammonia |
| US6755029B2 (en) | 2002-01-08 | 2004-06-29 | Marvin Ralph Bertrand, Jr. | Ammonia separator and neutralizer |
| US20040177644A1 (en) * | 2002-01-08 | 2004-09-16 | Masterson James A. | Method and apparatus for separating and neutralizing ammonia |
| US6887449B2 (en) * | 2002-11-21 | 2005-05-03 | The Chemithon Corporation | Method of quantitatively producing ammonia from urea |
| CN100400430C (zh) * | 2006-05-18 | 2008-07-09 | 刘国胜 | 尿素工艺冷凝液节能净化回收工艺 |
| EP2386346A1 (en) | 2010-05-11 | 2011-11-16 | Stamicarbon B.V. | Process for the reduction of ammonia emissions in a urea manufacturing process |
| JP6634342B2 (ja) * | 2016-05-24 | 2020-01-22 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 尿素水溶液の処理方法および装置 |
| TWI774812B (zh) * | 2017-08-11 | 2022-08-21 | 荷蘭商安科智諾貝爾化學國際公司 | 將環狀伸烷基脲轉變成其相應之伸烷基胺的方法 |
| DE102019208859A1 (de) * | 2019-06-18 | 2020-12-24 | Skw Stickstoffwerke Piesteritz Gmbh | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung reiner Harnstofflösungen durch Verwertung von Prozesswasser |
| CN111137906A (zh) * | 2020-03-13 | 2020-05-12 | 安徽六国化工股份有限公司 | 一种尿素稀尿溶液处理装置及方法 |
| CN112744945A (zh) * | 2020-11-30 | 2021-05-04 | 安徽金禾实业股份有限公司 | 三氯蔗糖精馏废水氧化碱解的方法及装置 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE146751C (cs) * | ||||
| DE146752C (cs) * | ||||
| US3390058A (en) * | 1964-06-08 | 1968-06-25 | Toyo Koatsu Ind Inc | Plural stage pressure distillation of urea synthesis effluent with liquified gas addition |
| ES318356A1 (es) * | 1964-10-16 | 1966-05-16 | Toyo Koatsu Ind Incorporated | Metodo de depuracion de un efluente en la obtencion de urea sintetica. |
| US4341640A (en) * | 1976-09-27 | 1982-07-27 | Standard Oil Company | Urea hydrolysis |
| JPS5826909B2 (ja) * | 1979-09-14 | 1983-06-06 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 尿素水溶液の濃縮方法 |
-
1980
- 1980-11-28 NL NL8006477A patent/NL8006477A/nl not_active Application Discontinuation
-
1981
- 1981-10-31 DE DE8181201233T patent/DE3171612D1/de not_active Expired
- 1981-10-31 EP EP81201233A patent/EP0053410B1/en not_active Expired
- 1981-11-18 IN IN1281/CAL/81A patent/IN156310B/en unknown
- 1981-11-18 PH PH26512A patent/PH19196A/en unknown
- 1981-11-19 MA MA19539A patent/MA19335A1/fr unknown
- 1981-11-20 KR KR1019810004531A patent/KR830007109A/ko active Granted
- 1981-11-20 KR KR1019810004531A patent/KR860000189B1/ko not_active Expired
- 1981-11-23 GR GR66599A patent/GR75396B/el unknown
- 1981-11-23 YU YU2741/81A patent/YU41999B/xx unknown
- 1981-11-23 CA CA000390702A patent/CA1201726A/en not_active Expired
- 1981-11-25 TR TR21827A patent/TR21827A/xx unknown
- 1981-11-25 JP JP56189055A patent/JPS57118011A/ja active Pending
- 1981-11-26 NZ NZ199085A patent/NZ199085A/en unknown
- 1981-11-27 BR BR8107728A patent/BR8107728A/pt unknown
- 1981-11-27 PL PL1981234005A patent/PL134841B1/pl unknown
- 1981-11-27 RO RO105880A patent/RO83971B/ro unknown
- 1981-11-27 AU AU77941/81A patent/AU547371B2/en not_active Ceased
- 1981-11-27 ES ES507512A patent/ES8301841A1/es not_active Expired
- 1981-11-27 ZA ZA818269A patent/ZA818269B/xx unknown
- 1981-11-27 HU HU813570A patent/HU188717B/hu not_active IP Right Cessation
- 1981-11-27 ZW ZW287/81A patent/ZW28781A1/xx unknown
- 1981-11-27 NO NO814070A patent/NO154749C/no unknown
- 1981-11-27 SU SU813363103A patent/SU1378781A3/ru active
- 1981-11-27 PT PT74046A patent/PT74046B/pt unknown
- 1981-11-27 CS CS818787A patent/CS227021B2/cs unknown
- 1981-11-27 IE IE2785/81A patent/IE53218B1/en unknown
- 1981-11-27 CU CU8135562A patent/CU21419A/es unknown
- 1981-11-27 FI FI813811A patent/FI74947C/fi not_active IP Right Cessation
- 1981-11-27 IL IL64392A patent/IL64392A/xx unknown
- 1981-11-28 OA OA57555A patent/OA06958A/xx unknown
- 1981-11-30 US US06/325,922 patent/US4456535A/en not_active Expired - Fee Related
-
1985
- 1985-12-30 SG SG1002/85A patent/SG100285G/en unknown
-
1986
- 1986-12-30 MY MY489/86A patent/MY8600489A/xx unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS227021B2 (en) | Method of removing urea,ammonia and carbon dioxide from diluted aqueous solutions | |
| RU2511380C2 (ru) | Способ и установка для регенерации отработанной серной кислоты из процессов нитрования | |
| US7988942B2 (en) | Method and system for concentrating waste sulphuric acids from nitration processes | |
| KR960012707B1 (ko) | 황산의 정제 및 농축 방법 | |
| US4652678A (en) | Process for the recovery of valuable components from the waste streams obtained in the preparation of urea | |
| RU2552650C2 (ru) | Способ получения высокочистого меламина с низким расходом энергии посредством пиролиза мочевины и оборудование для осуществления этого способа | |
| JPS6058228B2 (ja) | 尿素の製造と水の純化とを実施する方法 | |
| EP0093466B1 (en) | Process for the preparation of urea | |
| HU180579B (en) | Process for cleaning urea-containing waste waters and for producing melamine | |
| RU2056408C1 (ru) | Способ гидролиза мочевины, содержащейся в отработанной воде с установок синтеза мочевины, и колонный аппарат для его осуществления | |
| US4046860A (en) | Ammonium fluoride process for defluorinating phosphoric acids and production of ammonium fluosilicate | |
| US8075741B2 (en) | Water purification method, process and apparatus | |
| EP0266840A1 (en) | Process for preparing urea | |
| KR870001143B1 (ko) | 요소의 제조방법 | |
| US4231960A (en) | Process for the purification of urea solutions containing biuret and the like | |
| US6156288A (en) | Process for purifying and concentrating spent sulfuric acids | |
| US5603839A (en) | Process for the recovery of waste sulphuric acid | |
| US20020019576A1 (en) | Process and facility for the separation of acid and/or alkaline constituents from hydrocarbons | |
| NL8900152A (nl) | Werkwijze voor de bereiding van ureum. | |
| NL8800259A (nl) | Werkwijze voor het concentreren van een ureumoplossing. | |
| EP0313166A1 (en) | Process for preparing urea and water starting from ammonia and carbon dioxide | |
| PL158486B1 (en) | Method of obtaining adypinic acid | |
| BE672943A (cs) |