KR860000189B1 - 요소, 암모니아, 이산화탄소를 함유한 묽은 수용액으로 부터 요소, 암모니아, 이산화탄소를 제거하는 방법 - Google Patents

Abstract

내용 없음.

Description

요소, 암모니아, 이산화탄소를 함유한 묽은 수용액으로 부터 요소, 암모니아, 이산화탄소를 제거하는 방법

첨부도면은 본 발명의 방법에 따른 계통도이다.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

3, 10 : 열 교환기 4, 6 : 선-탈착컬럼

5 : 반응컬럼 7 : 환류 컨덴서

12, 13 : 환원장치

본 발명은 요소, 암모니아, 이산화탄소를 함유하는 묽은 수용액으로부터 요소, 암모니아, 이산화탄소를 제거하는 방법에 관한 것이다. 이산화탄소와 암모니아로부터 요소를 제거하는 과정에 있어서 요소합성 용액은 고온과 그에 따른 고압에서 생성되는데 이 생성된 용액도 실질적으로 약간의 암모니아와 변환되지 않은 암모늄카바메이트(ammonium Carbamate)가 포함되어 있다. 이 카바메이트는 한단계이상의 압력단계를 거쳐 암모니아와 이산화탄소로 분해되는데 자유 암모니아의 생성과 함께 보다 큰 입자로 분쇄되어서 재순환 된다.

최종 분해단계에서는 요소 수용액이 생성되는데 이 수용액에는 아직 용해되지 않은 암모니아와 이산화탄소가 남아 있어서 이들은 대기압 또는 그보다 더 낮은 압력으로 팽창시켜 제거한다.

요소 수용액은 증발과/또는 결정화에 의해 진행된다. 증발되는 동안 개스혼합물은 수증기를 포함한 형태로 생성되어 품질이 뛰어난 요소방울과 암모니아 및 이산화탄소가 생성된다. 최종 분해단계후 요소용액의 팽창에 의해 분리된 개스혼합물은 축합되고 상기 과정을 거치며 생성된 물질은 최종 분해 단계로부터 나오는 개스혼합물을 흡수하기 위한 과정으로 부분적으로 재순환된다.

남은 잔여분은 방출된다.

축합물은 역시 전과정에 걸쳐 물을 공급하게 되는데 증기의 형태로 증발부분에 있어서의 방출기에 공급되고 세척수나 카바메이트 펌프등의 스터핑 박스(stuffing box)에 대해 여액(餘液)으로도 쓰인다.

요소 1몰당 1몰의 몰이 생성된다.

따라서 요소의 생산에 있어서는 1일당 1500톤의 요소생산에 대해 450톤의 물이 매일 생성된다.

약 300톤의 물이 매일 추가로 공급되면 매일 750톤의 물이 방출되게 되는 것이다.

전체 중량의 2∼9%의 NH₃, 0.8∼6%의 CO₂와 0.3∼1.5%의 요소가 상기 물속에 함유되어 있으며 그외에 많은 양의 최초물질과 생성물이 포함되고 또다른 물질은 표면주로서 이 폐수는 세계 많은 나라에서 방출이 허용되어 있지 않다.

따라서 방출하기전에 많은 양의 암모니아와 요소를 제거하는 것이 필수적이다.

이 최종 축합단계는 1976년 9월 10월에 발행된 "공업용 폐수"의 44-47페이지에 설명되어 있는데 여기에서는 탈착(脫着)에 의해 이미 자유화된 낮은 압력에서의 암모니아와 이산화탄소는 반응기의 저면에서 높은 압력하에 통과하며 역시 저면에서 공급되는 증기에 의해 가열되어 생성된 요소는 수소화된다. 생성된 용액은 반응기의 상부로부터 방출된다.

수소화되지 않은 요소의 미량을 첨가하면 암모니아와 이산화탄소는 함유하게 되고 두번째 탈착 컬럼에서 증기를 제거하여 상기 저압에서 용액을 팽창시킨후 이들은 제거된다.

분리된 개스혼합물은 첫번째 탈착단계에서 제거의 매개체로 사용된다. 두번째 탈착컬럼의 저면생성물은 축합공정에서의 열교환이 종료된후 방출된다.

실제로 실험할때에는 유출액중에는 약 50ppm와 NH₃의 50ppm의 요소가 포함되어 있다.

그리고 대단히 긴 반응 시간과 큰 부피의 반응컬럼을 써서 진행하더라도 요소의 양을 20∼25ppm이하로 낮추기는 불가능하다. 본 발명의 목적은 요소, 암모니아, 이산화탄소를 함유하는 묽은 수용액중의 암모니아 용량과 요소의 용량을 10ppm이하로 감소시키는 방법에 대한 것이다.

이렇나 방법의 종료시 액체의 흐름은 내부에서 기체상태가 될 수 있을정도의 온도와 압력에서 그리고 반응컬럼의 상부를 통과하게 되며 내부 개스는 반응컬럼의 저면을 통과하게 되는데 이때 이 개스는 가열요소로 작용함과 동시에 제거요소로도 작용하게 된다. 따라서 본 발명은 요소, 암모니아, 이산화탄소를 함유하는 묽은 수용액으로부터 요소, 암모니아, 이산화탄소를 용소의 가수분해에 의해, 암모니아, 이산화탄소의 탈착에 의해 제거하는 방법에 대한 것으로 용액이 반응컬럼 상부를 통과할때의 기압이 10∼30바(bar)인 것을 특징으로 하며 따라서 컬럼의 상부로부터 유출되는 개스의 흐름에 대해 : 하부로 흘러서 역류하고 온도는 170∼220℃를 유지하며 바닥의 온도는 180∼230℃를 유지하고, 암모니아와 이산화탄소 그리고 증기를 포함하는 개스혼합물은 컬럼의 상부로부터 배출되며, 저면으로부터 실질적으로 요소가 없는 암모니아 이산화탄소의 수용액으로부터 1∼5바의 압력에서 암모니아와 이산화탄소가 이용액으로부터 제거되는 것을 특징으로 하고 있다. 예를들어 만약 전체 공정중 요소제조에서 형성되는 축합 공정에서 처리될 액체가 상대적으로 많은 양의 암모니아를 포함한다면 1∼5바의 압력하는 탈착과정보다 앞선 과정에서, 즉 반응컬럼에서 처리되는 것보다 앞서서 보다 많은 양의 암모니아와 이산화탄소가 폐수로부터 제거될 수 있다.

암모니아와 이산화탄소는 반응컬럼의 저면 지역에서 상기와 같은 정도로 제거되어야만 하는데 이때 요소의 축합정도는 낮으며 상기한 요소의 가수분해가 방해되어서는안된다.

이 공정에서 반응컬럼으로부터 방출되는 개스 혼합물은 여기서 가열요소와 제거요소로 작용한다.

반응 컬럼에 공급되는 가열 및 제거요소는 약15∼42바 정도의 증기가 좋다. 그러나 다른 개스들이 마찬가지로 사용되기도 하지만 다시 재분리를 시켜야 하기 때문에 부수적인 비용이 들게 된다.

본 발명에 따른 상세한 설명은 별첨도면에 의해 설명될 것이다. 탱크(1)에서 선택된 공정중의 축합물은 1∼5바 예를들면 3∼4바와 같은 압력하에 펌프(2)에 의해 열 교환기(3) 통과하여 선(先)-탈착 컬럼(4)으로 들어간다.

여기서 용해되지 않은 암모니아와 이산화탄소의 많은 양은 탈착컬럼(6) 및 반응컬럼(5)으로부터 저면중간부로 인입되는 개스흐름의 제거 효과에 의해 추출되고 열은 이들 개스흐름에 나타난다. 분리된 개스 혼합물은 약간의 수증기를 포함하고 있는데 환류컨덴서(reflux condenser)(7)에서 완전히 축합된다. 축합물의 미소부분은 신-탈착컬럼(4)의 상부로 재순환되며 대부분은 라인(8)을 통해 최종 탈착단계의 축합이나 흡수지역으로 인입된다.

선-탈착컬럼(4)에서 처리된 용액은 아직도 미량의 암모니아와 이산화탄소를 함유하고 있으며 사실상 대부분의 요소는 제거되어 10∼30바, 예를들면 12.5 바와같은 압력하에 펌프(9)에 의해 열 교환기(10)을 통하여 반응 컬럼(5)의 상부로 들어간다. 반응 컬럼(5)는 예를들면 체판같은 것에 의해 분리되어 이상적인 기포개스 세척기와 같은 작용을 하는 많은 격실로 들어간다. 이 반응 컬럼의 저면의 개스흐름은 이후 설명된 구체적 예시에서 15∼30바의 증기, 예를들면 25바에서 라인 11을 통해 통과한다. 컬럼 전체에 대한 온도 변화는 증기양의 대한 조절과 반응컬럼의 압력의 의해 조절되어 상부 온도는 170∼220℃가 되며 하부 온도는 180∼230℃가 된다.

상기 12.5바의 압력에서는 상부 온도가 181℃, 하부온도가 193℃가 되며 이때의 평균온도는 약 185℃가 된다. 이 증기는 요소의 가수분해와 암모니아, 이산화탄소의 증발에 필요한 열을 공급한다.

용액속의 요소양은 반응컬럼(5)으로 유출되어 요소양이 급격히 감소되며 온도가 높을수록 더욱더 빨리 감소된다. 그리고 일정한 잔여시간이 경과한후에 최종 요소양은 용액 중의 암모니아와 이산화탄소의 농도에의해 측정되었다.

이러한 이유로 요소양을 10ppm이나 그 이하로 낮추기 위해 암모니아와 이산화탄소의 선-탈착반응이 때때로 필요하게 된다. 반응 컬럼의 평균온도가 높을수록 잔여시간이 짧게될 수 있다. 방출된 개스혼합물과 반응 컬럼(5)에서 생성된 제거요소는 상부로 이동하여 선-탈착컬럼이 작동되는 압력에서, 즉 본 발명에서 따른 구체적 예시에 나타난 3∼4바의 압력에서, 환원 장치(12)에서 팽창된후 본 공정의 축합물 공급 지역보다 약간 낮은 부분의 선-탈착컬럼(4)을 통과하는데 이 컬럼에서는 하부로 떨어지는 액체 유출에 대해 열량의 일부분을 방출한다.

열교환기(10)에서 방출되는 열이 이 컬럼의 공급물에 방출되어 반응컬럼(5)의 전면에서 선별되는 액체에는 요소가 거의 제거된 후 1∼5바의 압력, 예를들면 3.5바의 압력으로 환원장치(13)에서 팽창된다.

그리고 탈착 컬럼(6)의 상부로 통과하게 된다.

팽창지역에서 배출된 기체상의 암모니아, 이산화탄소, 수증기들의 혼합물은 여기에서 즉가 분리되며 잔여분의 액체상은 탈착컬럼에서 저면으로 유출되어 라인(14)으로 인입되는 증기에 대해 역방향으로 흐르게되며 상기 열량은 암모니아와 이산화탄소의 증발에 이용된다.

그리고 이들의 제거 작용은 암모니아의 용량을 10ppm이나 그이하로 감소시키는데 충분하게 이용된다. 방출된 암모니아와 이산화탄소 및 연행(連行)된 수증기들이 탈착컬럼의 상부에서 분리된 개스 혼합물과 함께선-탈착컬럼(4)의 저면으로 인입되어 이 컬럼에서 처리될 액체의 가열 및 제거요소로 작용한다.

탈착컬럼(6)의 저면으로부터 폐수가 10ppm이하의 암모니아 및 요소농도로 배출된다.

이 흐름에 따르는 일부분의 열은 열교환기(3)에 있어서, 선-탈착컬럼(4)에 인입되어 처리될 액체를 예열시키는데 쓰인다. 폐수의 흐름은 냉각기(15)에서 냉각수에 의해 냉각되어 최종적으로 라인(16)을 통해 방출된다.

[실시예]

1일당 1500톤의 요소생산에서 생성되는 축합물은 상기와 같은 방법에 의해 처리된다. 양들은 시간당 kg으로 표시되어 있다.

28,333kg의 축합물은 전체 무게에 대해 4.38%의 NH₃와 2.95%의 CO₂그리고 1.09%의 요소가 포함되어 있으며 이들은 42℃∼125℃에서 열교환기(3)에서 가열된다.

선-탈착 컬럼(4)에서 이 용액은 3.43바에서 첫번째로 역으로 공급되어 반응컬럼(5)으로부터 나오는 1147kg의 개스 혼합물과 접축하게 되는데 이 개스 혼합물은 66kg의 NH₃, 252kg의 CO₂, 그리고 829kg의 수증기로 이루어져 있으며 온도는 181℃이다.

이어서 탈착컬럼(6)으로 부터 나오는 5562kg의 개스 혼합물과 접촉하게 되는데 이 개스 혼합물은 412kg의 NH₃, 5kg의 CO₂, 그리고 5136kg의 수증기로 구성되며 온도는 136℃이다. 그리고 컬럼(4)의 상부를 통하여 2293kg의 NH₃, 1720kg의 CO₂그리고 2528kg의 수증기가 배출된다.

이 개스 혼합물은 완전히 축합되었으며 450℃의 온도를 가지는 876kg의 NH₃, 675kg의 CO₂, 그리고 966kg의 H₂O로 구성된 생성된 용액은 환류되어 탈착 컬럼으로 들어간다. 1562kg의 H₂O, 1417kg의 NH₃그리고 1063kg의 CO₂를 가진 잔여부분은 요소생산부분으로 재환원된다.

따라서 선-탈착컬럼에서 이미 75%의 순수 NH₃가 제거되었다. 30,349kg의 물이외에 310kg의 NH₃, 31kg의 CO₂, 그리고 319kg의 요소를 포함한 탈착된 용액은 펌프(9)에 의해 12.26바의 압력으로 열교환기(10)에서 135℃∼183℃로 가열된 후 반응컬럼(5)의 상부로 들어간다.

이 반응 컬럼의 하부로 들어가는 증기의 양은 1700kg이며 온도는 225℃이고 압력은 24.5바이다.

공급물속의 요소는 거의 완전히 NH₃와 CO₂로 변환된다. 상기 조성의 개스혼합물은 운반되어 14.7바에서 3.4 바로 팽창된다. 31,127kg의 물과 419kg의 NH₃및 6kg의 CO₂로 구성된 반응컬럼으로부터 나온 저면 생성물은 반응컬럼의 공급물의 흐름을 예열시키는데 사용되고 이 과정에서 온도는 193℃∼146℃이었다.

탈착 컬럼(6)의 상부에 있어서의 팽창에 의해 상기 온도가 136℃로 감소되었다. 이 탈착 컬럼에서 이 용액은 147℃의 5000kg증기가 탈착되었다. 이 과정에서 상기 5562kg의 개스 혼합물이 생성되고 이 생성물은 선-탈착컬럼의 저면으로 인입되었다.

탈착 컬럼(6)의 저면으로부터 배출된 물은 처리될 축합물의 예열에 먼저 이용되었는데 이처리과정에서 온도는 139℃에서 63℃로 떨어졌고, 계속해서 냉각수에 의해 40℃까지 냉각되었다. 이 냉각된 물은 6ppm의 NH₃와 8ppm의 요소를 포함하여 최종적으로 배출되었다.

Claims (10)

1. 요소의 가수분해와 암모니아, 이산화탄소의 탈착에 의해 요소, 암모니아, 이산화탄소를 함유하는 묽은 수용액으로부터 요소, 암모니아, 그리고 이산화탄소를 제거하는 방법에 있어서, 용액은 10∼30바의 압력으로 반응컬럼의 상부로 인입되고 개스유출에 대해 역으로 하방으로 유출되며, 컬럼의 상부온도는 120∼220℃가 유지되고 하부온도는 180∼230℃가 유지되며, 암모니아, 이산화탄소 및 수증기를 함유한 개스혼합물은 컬럼의 상부를 통해 배출되고 저면으로 부터 요소가 거의 제거된 암모니아와 이산화탄소의 수용액이 나오며 계속해서 1∼5바의 압력하에서 암모니아와 이산화탄소가 이 용액으로부터 암모니아와 이산화탄소가제거되는 것을 특징으로 하는 요소, 암모니아, 이산화탄소를 함유하는 묽은 수용액으로 부터 요소, 암모니아, 이산화탄소를 제거하는 방법.
2. 제1항에 있어서, 반응 컬럼에서 처리되기 이전에 선-탈착부분에서 암모니아, 이산화탄소가 요소, 암모니아, 이산화탄소를 함유한 용액으로부터 제거되며, 이 부분의 압력은 1-5바가 유지되는 것을 특징으로는 방법.
3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 반응 컬럼에서의 증기는 상기 개스유출에 사용되는 것을 특징으로 하는 방법.
4. 제3항에 있어서, 상기 증기는 15-42바의 압력을 가진 증기가 사용되는 것을 특징으로 하는 방법.
5. (정정) 제1항에 있어서, 암모니아와 이산화탄소는 증기와 함께 역방향으로 되는 제거 작용에 의하여 반응 컬럼의 바닥면으로 부터 방출되는 용액에서 제거되는 것을 특징으로 하는 방법.
6. (정정) 제1항에 있어서, 반응 컬럼에 공급되는 용액은 반응 컬럼의 저면으로부터 방출되는 용액과 함께 열교환기에 의해 예열되는 것을 특징으로 하는 방법.
7. (정정) 제2항에 있어서, 1-5바의 압력으로 팽창시킨후, 반응 컬럼의 상부로부터 방출된 개스혼합물은 선-탈착 부분으로 들어가는 것을 특징으로 하는 방법.
8. (정정) 제2항에 있어서, 반응컬럼의 저면으로부터 방출된 용액으로부터 분리된 암모니아와 이산화탄소를 함유하는 개스 혼합물은 선-탈착부분으로 들어가는 것을 특징으로 하는 방법.
9. (정정) 제2항에 있어서, 선-탈착부분으로 부터 방출된 개스혼합물은 축합되고 생성되는 암모니아와 이산화탄소의 묽은 수용액이 최소한 부분적으로 생성되는 것을 특징으로 하는 방법.
10. (삭제)

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