SU1378781A3 - Способ выделени мочевины,аммиака и двуокиси углерода из разбавленных водных растворов - Google Patents

Способ выделени мочевины,аммиака и двуокиси углерода из разбавленных водных растворов Download PDF

Info

Publication number
SU1378781A3
SU1378781A3 SU813363103A SU3363103A SU1378781A3 SU 1378781 A3 SU1378781 A3 SU 1378781A3 SU 813363103 A SU813363103 A SU 813363103A SU 3363103 A SU3363103 A SU 3363103A SU 1378781 A3 SU1378781 A3 SU 1378781A3
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
bar
column
atm
urea
ammonia
Prior art date
Application number
SU813363103A
Other languages
English (en)
Inventor
Зуидам Ян
Йоханнес Марие Ван Нассау Петрус
Жерар Марие Бернард Брюльс Пьер
Йонкерс Кес
Original Assignee
Уни Ван Кунстместфабрикен Б.В. (Фирма)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Уни Ван Кунстместфабрикен Б.В. (Фирма) filed Critical Уни Ван Кунстместфабрикен Б.В. (Фирма)
Application granted granted Critical
Publication of SU1378781A3 publication Critical patent/SU1378781A3/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
    • B01D3/26—Fractionating columns in which vapour and liquid flow past each other, or in which the fluid is sprayed into the vapour, or in which a two-phase mixture is passed in one direction
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F9/00—Multistage treatment of water, waste water or sewage
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D17/00—Separation of liquids, not provided for elsewhere, e.g. by thermal diffusion
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/58—Treatment of water, waste water, or sewage by removing specified dissolved compounds
    • C02F1/586—Treatment of water, waste water, or sewage by removing specified dissolved compounds by removing ammoniacal nitrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
    • C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
    • C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
    • C02F1/025—Thermal hydrolysis
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
    • C02F1/04—Treatment of water, waste water, or sewage by heating by distillation or evaporation
    • C02F1/048—Purification of waste water by evaporation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/58—Treatment of water, waste water, or sewage by removing specified dissolved compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2101/00—Nature of the contaminant
    • C02F2101/10—Inorganic compounds
    • C02F2101/16—Nitrogen compounds, e.g. ammonia

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)

Abstract

Изобретение касаетс  производства амидов кислот, в частности выделени  мочевины, NHj и СО из разбавленных водных растворов, и может быть использовано в химической про- мыпшенности. Цель изобретени  -. снижение энергозатрат. Вьщеление мочевины , NHj и СОд из водных растворов ведут в следующей последовательности: в предадсорбционной колонне при 49°С и 1-5 атм удал ют часть NHj и COj вместе с парами воды в виде газовой смеси; после конденсации последней конденсат частично рецирку- в процесс, а остальную часть конденсата пропускают под давпением 10-30 атм в верхнюю часть реакционной колонны (РК) гидролиза мочевины (раствор в противотоке с паром с давлением 15-42 атм стекает в низ колоп- ны), при этом с верха РК вывод т со- дepжaп yю NH, СО и газовую смесь, а из низа колонны - практически не содержащий мочевины водный раствор NHj и С( ; в десорбционной колонне из последнего раствора NH и COj удал ют противоточной десорбцией паром, а полученную воду вывод т из системы. Газовые примеси, полученные в РК и десорбционной колоннах , направл ют в предадсорбционную колонну. Б верхней части РК поддерживают 17 0-220 С, а в нижней - 180- . Способ обеспечивает почти полный гидролиз мочевины при одновременном удалении продуктов разложени  . Энергозатраты по количеству используемого пара составл ют 6700 кг/ч (4 атм). 1 ил., 2 табл. с (О С со 00, 00

Description

см
Изобретение относитс  к усовершенствованному способу выделени  мочевины , аммиака и двуокиси углерода из разбавленных водных растворов.
Цель изобретени  - снижение энергозатрат .
На чертеже приведена -схема осуществлени  предлагаемого способа.
Конденсат процесса, разбавленный водный раствор, содержащий мочевину, аммиак и двуокись углерода, собираемый в резервуаре 1, подают при давлении 1-5 атм, например 3-4 атм, создаваемом посредством насоса 2, и направл ют через теплообменник 3 в нижнюю .часть верхней половины пред- десорбционной колонны 4. Здесь большую часть растворенного аммиака и углекислого газа выдел ют благодар  эффекту десорбции газовых потоков, проход ш,их в нижнюю половину из реакционной колонны 5 и десорбционной колонны б, а .также теплу, содержащемус  в этих газовых потоках. Отделен таким образом газовую смесь, котора  также содержит некоторое количество паров воды, конденсируют полностью в дефлегматоре 7. Небольшую часть конденсата возвращают в верх нюю часть преддесорбционной колонны 4, большую часть направл ют через линию 8 на синтез мочевины, например 3 зоны конденсации и абсорбции окончательной стадии разложени .
Раствор, обработанный в преддесорбционной колонне 4, который может еще содержать дополнительно к небольшим количествам аммиака и углекислого газа некоторое количество перво- нача.льно присутствующей мочевины, затем пропускают посредством насоса 9 под давлением 10-30 атм, например 12,5, атм, через теплообменник 10 в верхнюю часть реакционной колонны 5. Реакционна  колонна 5 поделена на р д отсеков фильтрующими пластинами, которые служат в качестве идеального средства промывки газовых пузырьков. В нижнюю часть этой реакционной колонны пар при давлении 15-30 атм, например 25 атм, пропускают по линии 11. Температуру изменени  по длине колонны устанавливают устройством, регулирующим количество пара и давление в реакционной колонне, так, что температура в верхней части колонны 170-220 С, а в нижней 180-230 С. При давлении 12,5 атм устанавливают тсм
0
5
0
5
0
5
0
5
0
5
пературу 181°С вверху и 193 С снизу.
О
Тогда средн   температура около 185 С. Пар обеспечивает тепло, необходимое дл  гидролиза мочевины и испарени  аммиака и .углекислого газа, вьщел ю- щихс  в этом процессе. Содержание мочевины в растворе, стекающем в низ реакционной колонны 6, заметно уменьшаетс , и тем быстрее, чем выше температура . Установлено, что через некоторое врем  окончательное содержание мочевины определ етс  конце т- раци ми аммиака и углекислого газа .в жидкости. Поэтому предварительна  десорбци  аммиака и углекислого газа необходима дл  достижени  требуемого низкого содержани  мочевины пор дка 10 ч на млн или меньше. При средней температуре 185 С минимальное врем  пребывани  в колонне 70 мин. Если средн   температура в реакционной колонне выше, то достаточно более короткого времени пребывани .
Смесь газов, котора  выделена, и десорбируюЩий агент, образованный в реакционной колонне 5, вывод т из верхней части и после расширени  в редукционном устройстве 12 до давлени , при котором функционирует пред- десорбционна  колонна 4 (согласно изобретению 3-4 атм), пропускают в преддесорбционную колонну 4 ниже подачи конденсата процесса и в этой колонне она отдает часть своего тепла жидкости., стекающей вниз .
Жидкость, собирающа с  в нижней части реакционной колонны 5, почти не содержит мочевины, отдает тепло в теплообменнике 10, чтобы питать эту колонну, затем расшир етс  в редукционном устройстве 13 до давлени  1-5 атм, например 3,5 атм, и пропускаетс  в верхнюю часть десорбционной колонны 6. Смесь газов аммиака, углекислого газа и паров воды, выделенна  при расширении, сразу в ней отдел етс , а оставша с  жидка  фаза стекает в десорбционной колонне вниз в противотоке с некоторым количеством пара, подаваемого по линии 14, тепла которого достаточно дл  испарени  аммиака,и углекислого газа и чь  спо,- собность к десорбированию более-менее достаточна дл  достижени  требуемого содержани  аммиака до 10 ч на млн или ниже. Аммиак и углекислый газ, выделенные таким образом и захваченные парами воды.
про11уш.е)1ные с га овои смесью, сепарированной , в верхней части десорбцион ной колонны, в нижнюю часть предде- сорбционной колонны 4,служат в этой ко- лонне в качестве нагревающего и десорбн рующего агента дл  обрабатываемой жидкости .
С нижней части десорбционной колонны 6 сточный поток вывод т с кон- центраци ми мочевины и аммиака 10 ч. на млн или меньше. Часть тепла этого потока используют в теплообменнике 3 дл  предварительного нагревани  обрабатываемой жидкости в преддесорбц-ион- ной колонне 4. Поток сточной воды затем при необходимости охлаждают в холодильнике 15 охлаждающей водой и вьшускают через линию 16.
П р и м е р . 1. Конденсат процес- са, полученный в установке по производству мочевины производительностью 1500 т в день, обрабатывают согласно схеме, приведенной на чертеже. Материальные потоки выражены в килограммах в 1ч.
.-
Конденсат процесса, 28333 кг, содержащий , мас.%: аммиак 4,28; углекислый газ 2,95, мочевина 1,09, на- гревают в теплообменнике 3 от 42 до . В преддесорбционную колонну 4 этот раствор при давлении 3,43 бар ввод т в противотоке в контакт с 1147 кг газовой смеси из реакционной колонны 5, котора  содержит, кг: аммиак 66; углекислый газ 252; пары воды 829 и котора  имеет температуру 181°С, и затем с 5562 кг газовой смеси десорбционной колонны 6, состав которой, кг: аммиак 421, углекислый газ 5; пары воды 5136 и температура 136°С. Через верхнюю часть колонны 4 отвод т, кг: аммиак 2293; углекислый газ 1720; пары воды 2528. Эту газовую смесь полностью конденсируют и из полученного таким образом раствора , который имеет температуру 54 С часть, содержащую, кг: аммиак 876; углекислый газ 657; вода 966, возвращают как флегму в десорбционную колонну . Остальную часть, котора  содержит , кг: вода 1562; аммиак 1417; углекислый газ 1063, возвращают в установку по производству мочевины.
Таким образом, в стадии предварительной десорбции уже 75% первоначального количества аммиака удал ют.
- - 10 15 20 25
35 J
ЗО Q 5 ,, .
Кроме 30349 кг воды, десорбиров.чн- ный раствор, содержащий, кг/ч: аммиак 310; углекислый газ 31; мочевина 319, довод т посредством насоса 9 до давлени  12,26 атм и после нагревани  в теплообменнике 10 направл ют при температуре 135-183 С в верхнюю часть реакционной колонны 5. Количество пара, проход щего в нижнюю часть этой реакционной колонны, - 1700 кг, его температура 225 С и давление 24,5 атм. Мочевину, присутствующую в подаваемом растворе, гидролизуют почти полностью до аммиака и углекислого газа. Газовую смесь указанного состава вывод т в зону понижени  давлени  от 14,7 до 3,43 атм.
Нижний продукт из реакционной колонны , содержащий, кг: вода 31127; аммиак 419; углекислый газ 6, используют дл  предварительного нагревани  подаваемого потока в реакционную колонну и на этой стадии температура падает от 193 до 146 С. В результате расширени  в верхней части десорбционной колонны 6 давление также понижаетс  до 3,43 атм и на этой стадии температура еще понижаетс  до 136°С. В десорбционной колонне этот раствор отпаривают с использованием 5000 кг пара температурой 147 С. На этой стадии образуетс  5562 кг газовой смеси, которую направл ют в нижнюю часть преддесорбционной колонны. Воду, выведенную из нижней части десорбционной колонны 6, используют дл  предварительного нагревани , подлежащего обработке конденсата процесса, и при этой обработке температура падает от 139 до бЗ С, и затем охлаждают охлаждающей водой до 40 С, после чего отвод т в сток. Она содержит 6 ч на млн аммиака и 8 ч. на млн мочевины .
Пример 2. Процесс провод т аналогично примеру 1.
Из преддесорбционной ко лонны 4 технологический конденсат в количестве 310009 кг, содержащий, кг: NHj 310; COj 31; мочевина 319, который сжат насосом 9 до 30 бар, подают в верхнюю часть реакционной колонны 5. Температура сырь , подаваемого в верхнюю часть колонш 1, примерно 220 С и температура основани  колоннь . В данную реакционную колонну подают 1553 кг вод ного пара под давлением
513
34,3 атм темиературой (.,. Среднее врем  пребывани  в колонне 6 мин.
Мочевина, присутствующа  в технологическом конденсате, гидролизуетс  почти полностью, и одновременно с этим из раствора в значительной степени отгон ют продукты разложени . Паровую фазу, удал емую из верхней части реакционной колонны, подают в преддесорбционную колонну 4. Жидкую фазу, удал емую из нижней части реакционной колонны (31703 кг), содержащую , кроме того, 10 ч. на млн мочевиNH
J - , расшир ют в верхней части десорбционной колонны 6 до 5 бар и отгон ют с 5275 кг пара, имеющего 5,88 атм и 158 С. Жидкость, удал ема  из нижней части десорбционной колонны, содержит, кроме того, 10 ч. на млн мочевины, 10ч. на шн
ны, 1,АЗ мас.% NH и примерно
0,01 мас.% СО,
NHj и менее 10 ч. на млн СО. Если в колонне 6 осуществл ют десорбцию под давлением 1 бар, то дл  того, чтобы в удал емой жидкости было такое же содержание NH, 10 ч. на млн и менее 10 ч. на млн СО , требуетс  количество пара 3510 кг при 5,88 атм.
Пример 3. Процесс провод т аналогично примеру 1.
Полученный в преддесорбционной колонне 4 технологический конденсат 310009 кг, содержащий, кг: NHj 310; COj 31; мочевина 319, сжимают до
10бар и подают в верхнюю часть ре- аки.ионной колонны 5. По линии потока
11подают сжатый до высокого давлени  (34,3 атм) вод ной пар в количестве 1707 кг с температурой 242 С.
Среднее врем  пребывани  подвергаемой обработке жидкости в реакционной колонне 117 мин. Мочевину, содер- жаш;уюс  в вводимом в реакционную колонну растворе, гидролизуют почти полностью. Давление жидкости, удал емой из реакционной колонны(31562 кг) содержащей, кг: NH 421,21; СО 7,42; и 10 ч. на млн мочевины, уменьшают до 5 атм, в результате чего темпера
тура этой жидкости понижаетс  до 155 С. Данную жидкость обрабатывают в десорбционной колонне 6 с использованием 5225 кг пара низкого давлени  (5,88 атм) температурой 158 С. Жидкость, удал ема  из нижней части этой колонны, содержит 10 ч. на млн мочевины, менее 10 ч. на млн NHj и менее 10 ч. на млн СО,. Если десорбQ
5
0
ЦИК) осуи ествл ют под давлением 1 атм, то дл  достижени  содержани  МН. меJ
нее 10 ч. на млн в удал емой жидкости требуетс  3475 кг пара под давлением 5,88 атм.
Пример 4. Процесс провод т аналогично примеру 1.
Из колонны 4 предварительной десорбции 31009 кг/ч конденсата процесса , содержащего, NH 310; СО 31;
мочевина 319, давление которых с помощью насоса 9 повышают до 30 атм, подают в верхнюю часть реакционной колонны 5. Температура потока, подаваемого в верхнюю часть колонны, около 220 С, а температура внизу колонны 230 С. За 1 ч в реакционную колонну подают 1552 кг/ч пара под давлением 34,3 атм и при 242 С. Среднее врем  пребывани  7,68 мин.
Жидкость, отводимую из нижней части реакционной колонны (31713 кг), котора  содержит 2 ч. на млн мочеви- 5 ны, 1,42 мас.% NH и около О,08 мас.%
0
5
л
5
0
5
СОд, подают в верхнюю часть колонны 6 десорбции при сбросе давлени  до 5 атм и десорбируют 6060 кг пара под давлением 5,88 атм при 158 с. Жидкость , которую отвод т из нижней части колонны десорбции, содержит кроме 2ч. на млн мочевины 2 ч на млн NH и 0,1 ч, на млн CQ ,
Если десорбцию в колонне 6 десорбции провод т при 1 атм, дл  достижени  того ж.е низкого значени  2 ч. на млн NHg в отводимой жидкос и понадобитс  4030 кг пара под давлением 5,88 бар.
Пример 5. Процесс провод т аналогично примеру 1.
Из колонны 4 предварительной десорбции 310009 конденсата процесса, содержащего, кг: NH 310; COj 31; мочевина 319, довод т до давлени  10 атм и подают в верхнюю часть реакционной колонны 5. В течение 1 ч по линии 11 подают 1723 кг пара высокого давлени  (34,3 атм) температурой 242°С.
Среднее врем  пребывани  в реакционной колонне обрабатываемой жидкости 147,24 мин. Мочевину, имеющуюс  в подаваемом растворе, гидролизуют почти полностью. Давление жидкости , которую отвод т из реакционной колонны, (31604 кг), содержащей 422,25 кг NHj, 6,89 кг СО и 1,8 ч. на млн мочевины, снижаю до 5 бар
71
и обрабатывают в колонне 6 десорбции с помощью 6000 кг пара низкого давлени  5,88 атм температурой 158°С. Жидкость, отводима  из нижней части этой колонны, содержит 1,8 ч, на млн мочевины, 2,1 ч. на млн NH и 0,1 ч. на млн COg .
Если десорбцию провод т при давлении 1 атм, дл  достижени  низкого значени  2 ч. на млн NH и мочевины в отводимой жидкости необходимо 4000 кг/ч пара под давлением 5,88 бар
Пример 6. Процесс ведут аналогично примеру 1, но в реакционную колонну подают 1711 кг пара высокого давлени  (24,5 атм) температурой , а врем  пребывани  реакционной смеси увеличивают с 1,14 до 1,37 ч. Остаточный продукт реакционной колонны состоит из 31658 кг жидкости, содержащей 1,36 мас.% аммиака , 0,017 мас.% двуокиси углерода и 2 ч. на млн мочевины. Этот остаточный продукт направл ют в верхнюю часть десорбционной колонны, в которой давление составл ет 3,43 бар и продукт десорбируют 5350 кг пара низкого давлени  температурой 147 С, Водна  жидкость, выгружаема  из нижней части десорбционной колонны, содержит 2 ч. на млн аммиака, 0,1 ч. на млн двуокоси углерода и 2 ч. на млн мочевины.
Количество вод ного пара дл  осуществлени  процесса с суммарным содержанием мочевины и аммиака 2 ч. на млн по примерам 4-6 приведено в табл. 1 .
Дл  получени  того же эффекта (суммарное содержание мочевины и аммиака 2 ч. на млн) по известному способу необходимо использовать 35000кг пара с давлением 12,7 атм.
Пример 7. Технологический конденсат, полученный на заводе по производству мочевины мощностью 1500 т/сут., в количестве 28333 кг, обрабатывают согласно описанному способу .
Технологический конденсат, содеращий , мас.%: 4,38; CO., 2,95; мочевина 1,09, обрабатывают в теплообменнике 3 при 42-90 С. В преддесорб- ионной колонне 4 этот раствор вначае при 1 атм контактируют в противотоке с 1128 кг газовой смеси из реакионной колонны 5, котора  содержит 68 кг NHj , 258 кг COg и 802 кг паров
787818
воды и имеет температуру 172 С и вслед за этим с 4857 кг газовой смеси из десорбционной колонны 6, состав
которой 422 кг NH, 7 кг СО и
4428 кг паров воды и температура 97 С. Через верхнюю часть колонны 4 выпускают газовую смесь в количестве 6143 кг, содержащую 2725 кг NH,
10 1960 кг СО и 1458 кг паров воды. Эту газовую смесь полностью конденсируют и из полученного таким путем раствора, который имеет температуру 1 С, часть в количестве 2810 кг, со15
20
5
0
5
0
5
0
сто щую из 1247 кг NHj , 896 кг COj, и 667 кг возвращают в качеств рециркул нта в преддесорбционную колонну . Остальную часть возвращают на завод по производству мочевины или перерабатывают на заводе по производству NH NOj .
Десорбированный раствор, который содержит помимо 30386 кг воды 253 кг NH , 37 кг COg и 309 кг мочевины, довод т с помощью насоса 9 до давлени  10 бар и направл ют после нагрева с 97 до в теплообменнике 10 в верхнюю часть реакционной колонны 5. Количество пара, направленного в нижнюю часть этой реакционной колонны 1723 кг, его -температура 242 С и давление 34.,3 атм. Присутствующа  в подпитке мочевина почти полностью гидролизуетс  до NH и СО . Газовую смесь, имеющую указанный состав выпускают из реакционной колонны, расшир ют в расширительном клапане с 12-10 до 1 атм и пропускают в преддесорбционную колонну 4.
Продукт из нижней части реакционной колонны, состо вши из 31604 кг жидкости, содержащей 31175 кг воды, 422 кг NHj и 7 кг СО, и имеющий температуру используют дл  предварительного нагрева подпиточного потока реакционной колонны. Благодар  расширению в верхней части десорбционной колонны 6 давление вновь снижают до 1 атм, в результате чего ,
пература понижаетс  до 110 С. В этой десорбционной колонне, котора  оборудована 25 тарелками, этот раствор десорбируют с помощью .4000 кг пара температурой 158°С (давление пара 5 5,88 атм). Температура в десорбционной колонне от 96 (верхн   часть) до 100°С (нижн   часть). В этом процессе образуютс  4857 кг указанной
газовой смеси, которую направл ют в нютнюю часть преддесорбционной колонны . Воду отбирают из нижней части десорбционной колонны 6 при.100 С и используют дл  предварительного нагрева технологических потоков. Она содержит 2 ч. на млн NHj и 2 ч. на млн мочевины.
Пример 8. Процесс ведут аналогично примеру 7. В теплообменнике 3 температуру технологического конденсата повышают с 42 до 142 С. В преддесорбционной колонне 4 раствор вначале под давлением 5 атм контактируют в противотоке с 848 кг газовой смеси из реакционной колонны 5, состав которой 36 кг МН, 262 кг СОд и 550 кг паров воды и котора 
потока реакционной колонны. Путем расширени  в верхней части десорбционной колонны 6 давление вновй снижают до 5 атм, в результате чего температура понижаетс  до 155 С. В этой десорбционной колонне, оборудованной 32 тарелками, этот,раствор десорби- руют с помощью 5275 кг пара при 158 С
(давление пара 5,88 атм). Температура в десорбционной колонне составл ет от 148 (верхн   часть) до 152°С (нижн   часть). В этом процессе образуетс  5620 кг указанной газовой смеси,
которую направл ют в нижнюю часть преддесорбционной колонны. Воду, отводимую из нижней части десорбционной колонны 6 и имеющую температуру 152 С, используют дл  предварительного на
имеет температуру 219 С, и после это-20 грева технологического конденсата.
го с 5620 кг газовой смеси из десорбционной колонны 6, состав которой 455 кг NH, 2 кг СО и 5163 кг паров воды температурой 149 С. Через верхнюю часть колонны 4 выпускают 2467 кг 25 NHj, 1893 кг СО., и 2232 кг паров воды . Эту газовую смесь полностью конденсируют и из полученного таким путем раствора, который имеет температуру часть количества, состав30
предназначенного дл  обработки. Она содержит менее.2 ч. на млн NH и ме нее 2 ч. на млн мочевины.
Дл  осуществлени  процесса по пр мерам 7 и 8 необходимо: дл  примера 7 1723 кг пара при давлении 34,3 ат и 4000 кг пара при давлении 5,88 ат дл  примера 8 1552 кг пара при давлении 34,3 атм и 5275 кг пара при давлении 5,88 атм.
л ющую 2800 кг и состо щую из 1048кг , .804 кг COg и 948 кг , возвращают , на завод по производству мочевины или перерабатывают на заводе .
Десорбированный раствор, который содержит помимо 30349 кг воды 310 кг NH , 31 кг С0,2, и 319 кг мочевины, довод т с помощью насоса 9 до давлени  30 бар и направл ют после нагрева 149 до в теплообменник 10 в верхней.части реакционной колонны 5. Количество направл емого в нижнюю
часть этой реакционной колонны пара
1552 кг, его температура давле-дс десорбции, измен етс  в
9445 кг/ч (18 атм) до 18890 кг/ч
Предлагаемый способ позвол ет зить энергозатраты на процесс. Т дл  осуществлени  процесса по из ному способу, количество пара, и пользуемого на стади х гидролиза
пределах
ние 34,3 атм. Присутствующа  в подпитке мочевина почти полностью гидро- лизуетс  до NH и СО. Газовую смесь, имеющую указанньй состав, выпускают и расщир ют в расширительном клапане 12 с 30 до 5 атм, и направл ют в пpe вдecopбциoннyю колонну 4.
Продукт из нижней части реакционной колонны, состо щий из 31713 кг жидкости, содержащей 31255 кг воды, 455 кг NHj и 2 кг СО и имеющей температуру 230 С, используют дЛ  предварительного нагрева подпиточного
50
55
(24 атм). Данный способ позвол е уменьшить количество пара на эти двух стади х до 6700 кг/ч и испол зовать дл  этих целей пар более кого давлени  (4 атм).

Claims (1)

  1. Формула изобретен
    Способ вьщелени  мочевины, амм ка и двуокиси углерода из разбавл ных водных растворов гидролизом реакционной колонне мочевины и д сорбцией аммиака и двуокиси углер
    десорбции, измен етс  в
    предназначенного дл  обработки. Она содержит менее.2 ч. на млн NH и менее 2 ч. на млн мочевины.
    Дл  осуществлени  процесса по примерам 7 и 8 необходимо: дл  примера 7 1723 кг пара при давлении 34,3 атм и 4000 кг пара при давлении 5,88 атм; дл  примера 8 1552 кг пара при давлении 34,3 атм и 5275 кг пара при давлении 5,88 атм.
    В табл.,2 приведены значени  количества вод ного пара высокого (ВД) и низкого (НД) давлений при различных параметрах работы гидролизера и де- сорбера и при различном остаточном содержании мочевины и аммиака (дан- ittie сопоставлены с одноколонным вариантом по известному способу).
    Предлагаемый способ позвол ет снизить энергозатраты на процесс. Так, дл  осуществлени  процесса по известному способу, количество пара, используемого на стади х гидролиза и
    пределах
    (24 атм). Данный способ позвол ет уменьшить количество пара на этих двух стади х до 6700 кг/ч и использовать дл  этих целей пар более низкого давлени  (4 атм).
    Формула изобретени 
    Способ вьщелени  мочевины, аммиака и двуокиси углерода из разбавленных водных растворов гидролизом и в реакционной колонне мочевины и десорбцией аммиака и двуокиси углерода.
    II137878112
    отличающийс  VeM, что, с температуру 170-220 С, а в нижней
    целью снижени  энергозатрат, исходный раствор направл ют в преддесорб- ционную колонну, в-которой под давлением 1-5 атм и при 1-149 С по меньшей мере часть растворенного аммиака и двуокиси углерода вместе с парами воды удал ют в виде газовой смеси,
    которую конденсируют, и по меньшей ючего под давлением 1-5 атм и при
    мере часть полученного конденсата96-152 с в десорбционной колонне амрециркулируют в процесс, после чегомиак и двуокись углерода удал ют из
    оставшийс  раствор пропускают подэтого раствора противоточной десорбдавлением 10-30 атм в верхнюю частьцией паром, этот раствор направл ют
    реакционной колонны и вынуждают сте- 5на сток, а газовые примеси, полученкать вниз в противотоке с паром подные в реакционной и десорбционных
    давлением 15-42 атм, причем в верх- колоннах,- направл ют в преддесорбциней части этой колонны поддер сиваютонную колонну.
    Т а б л и ц а 1
    1553 БД34,3 бар
    5275 НД5,88 бар
    1553 ВД34,3.бар
    3510 НД5,88 бар
    1707 БД34,3 бар .
    5225 НД5,88 бар
    1707 БД43,3 бар
    3475 НД5,88 бар.
    части - температуру 180-230 С, содержащую аммиак,,двуокись углерода и пары воды, газовую смесь вывод т из верхней части колонны, а из нижней части колонны выпускают практически несодержащий мочевины водный раствор аммиака и двуокиси углерода, после
    34,3 бар
    5,88 бар
    34,3 бар
    5,88 бар
    34,3 бар
    5,88 бар
    34,3 бар
    5,88 бар
    десорб (1 ко- 9020 БД 34,3 бар
    десорб (1 ко7700 БД 34,3 бар
    7
    1 2 /5
    Продолжен не тлбJT . 2
    9800 БД 34,3 бар
    8500 БД 34,3 бар
    /2
    /
SU813363103A 1980-11-28 1981-11-27 Способ выделени мочевины,аммиака и двуокиси углерода из разбавленных водных растворов SU1378781A3 (ru)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL8006477A NL8006477A (nl) 1980-11-28 1980-11-28 Werkwijze voor het verwijderen van ureum, ammoniak en kooldioxide uit verdunde waterige oplossing.

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1378781A3 true SU1378781A3 (ru) 1988-02-28

Family

ID=19836250

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU813363103A SU1378781A3 (ru) 1980-11-28 1981-11-27 Способ выделени мочевины,аммиака и двуокиси углерода из разбавленных водных растворов

Country Status (33)

Country Link
US (1) US4456535A (ru)
EP (1) EP0053410B1 (ru)
JP (1) JPS57118011A (ru)
KR (2) KR860000189B1 (ru)
AU (1) AU547371B2 (ru)
BR (1) BR8107728A (ru)
CA (1) CA1201726A (ru)
CS (1) CS227021B2 (ru)
CU (1) CU21419A (ru)
DE (1) DE3171612D1 (ru)
ES (1) ES8301841A1 (ru)
FI (1) FI74947C (ru)
GR (1) GR75396B (ru)
HU (1) HU188717B (ru)
IE (1) IE53218B1 (ru)
IL (1) IL64392A (ru)
IN (1) IN156310B (ru)
MA (1) MA19335A1 (ru)
MY (1) MY8600489A (ru)
NL (1) NL8006477A (ru)
NO (1) NO154749C (ru)
NZ (1) NZ199085A (ru)
OA (1) OA06958A (ru)
PH (1) PH19196A (ru)
PL (1) PL134841B1 (ru)
PT (1) PT74046B (ru)
RO (1) RO83971B (ru)
SG (1) SG100285G (ru)
SU (1) SU1378781A3 (ru)
TR (1) TR21827A (ru)
YU (1) YU41999B (ru)
ZA (1) ZA818269B (ru)
ZW (1) ZW28781A1 (ru)

Families Citing this family (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4522727A (en) * 1984-10-22 1985-06-11 Atec Inc. Process for continuous removal of ammoniacal nitrogen from aqueous streams
AT388157B (de) * 1987-07-16 1989-05-10 Vogelbusch Gmbh Verfahren zur aufbereitung von ammoniak und/oder sonstige geruchsaktive substanzen sowie feststoffe enthaltenden organisch belasteten abwaessern
NL8702530A (nl) * 1987-10-23 1989-05-16 Stamicarbon Werkwijze voor de bereiding van ureum en water uitgaande van ammoniak en kooldioxide.
IT1232670B (it) * 1989-09-15 1992-03-02 Snam Progetti Procedimento per la purificazione delle acque reflue prodotte dagli impianti di produzione dell'urea.
RU2056408C1 (ru) * 1991-10-23 1996-03-20 Уриа Казале С.А. Способ гидролиза мочевины, содержащейся в отработанной воде с установок синтеза мочевины, и колонный аппарат для его осуществления
US5518626A (en) * 1993-12-23 1996-05-21 United Technologies Corporation Process employing thermally sterilizable aqueous polishing agents
US5525237A (en) * 1993-12-23 1996-06-11 United Technologies Corporation Process for removing free and dissolved CO2 from aqueous solutions
US5597454A (en) * 1995-04-06 1997-01-28 Lee; Jing M. Process for producing urea
KR100398799B1 (ko) * 2001-04-04 2003-09-19 한화석유화학 주식회사 질소 함유 유기물을 포함하는 폐수의 처리공정
US6761868B2 (en) * 2001-05-16 2004-07-13 The Chemithon Corporation Process for quantitatively converting urea to ammonia on demand
US20040177644A1 (en) * 2002-01-08 2004-09-16 Masterson James A. Method and apparatus for separating and neutralizing ammonia
US6755029B2 (en) 2002-01-08 2004-06-29 Marvin Ralph Bertrand, Jr. Ammonia separator and neutralizer
US7272953B2 (en) * 2002-01-08 2007-09-25 Masterson James A Method and apparatus for separating and neutralizing ammonia
US6887449B2 (en) * 2002-11-21 2005-05-03 The Chemithon Corporation Method of quantitatively producing ammonia from urea
CN100400430C (zh) * 2006-05-18 2008-07-09 刘国胜 尿素工艺冷凝液节能净化回收工艺
EP2386346A1 (en) 2010-05-11 2011-11-16 Stamicarbon B.V. Process for the reduction of ammonia emissions in a urea manufacturing process
JP6634342B2 (ja) * 2016-05-24 2020-01-22 東洋エンジニアリング株式会社 尿素水溶液の処理方法および装置
EP3665152A1 (en) * 2017-08-11 2020-06-17 Nouryon Chemicals International B.V. Process for converting cyclic alkylene ureas into their corresponding alkylene amines
DE102019208859A1 (de) * 2019-06-18 2020-12-24 Skw Stickstoffwerke Piesteritz Gmbh Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung reiner Harnstofflösungen durch Verwertung von Prozesswasser
CN111137906A (zh) * 2020-03-13 2020-05-12 安徽六国化工股份有限公司 一种尿素稀尿溶液处理装置及方法
CN112744945A (zh) * 2020-11-30 2021-05-04 安徽金禾实业股份有限公司 三氯蔗糖精馏废水氧化碱解的方法及装置

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE146751C (ru) *
DE146752C (ru) *
US3390058A (en) * 1964-06-08 1968-06-25 Toyo Koatsu Ind Inc Plural stage pressure distillation of urea synthesis effluent with liquified gas addition
ES318356A1 (es) * 1964-10-16 1966-05-16 Toyo Koatsu Ind Incorporated Metodo de depuracion de un efluente en la obtencion de urea sintetica.
US4341640A (en) * 1976-09-27 1982-07-27 Standard Oil Company Urea hydrolysis
JPS5826909B2 (ja) * 1979-09-14 1983-06-06 東洋エンジニアリング株式会社 尿素水溶液の濃縮方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Патент US № 3826815, кл. 423-356, опублик. 1974. *

Also Published As

Publication number Publication date
KR860000189B1 (ko) 1986-03-03
NL8006477A (nl) 1982-06-16
EP0053410A1 (en) 1982-06-09
FI74947C (fi) 1988-04-11
TR21827A (tr) 1985-08-15
PT74046A (fr) 1981-12-01
ES507512A0 (es) 1983-01-01
YU274181A (en) 1983-02-28
IL64392A0 (en) 1982-02-28
OA06958A (fr) 1983-07-31
NO814070L (no) 1982-06-01
GR75396B (ru) 1984-07-13
IL64392A (en) 1984-10-31
SG100285G (en) 1986-07-18
YU41999B (en) 1988-04-30
KR830007109A (ko) 1983-10-14
IE812785L (en) 1982-05-28
ES8301841A1 (es) 1983-01-01
FI813811L (fi) 1982-05-29
IN156310B (ru) 1985-06-22
CU21419A (es) 1983-12-21
FI74947B (fi) 1987-12-31
JPS57118011A (en) 1982-07-22
HU188717B (en) 1986-05-28
DE3171612D1 (en) 1985-09-05
NO154749B (no) 1986-09-08
US4456535A (en) 1984-06-26
EP0053410B1 (en) 1985-07-31
PL134841B1 (en) 1985-09-30
ZA818269B (en) 1983-06-29
PH19196A (en) 1986-01-28
ZW28781A1 (en) 1982-02-24
CA1201726A (en) 1986-03-11
NZ199085A (en) 1985-08-30
AU547371B2 (en) 1985-10-17
BR8107728A (pt) 1982-08-31
PT74046B (fr) 1983-04-26
RO83971B (ro) 1984-08-30
PL234005A1 (ru) 1982-06-21
RO83971A (ro) 1984-06-21
NO154749C (no) 1986-12-17
CS227021B2 (en) 1984-04-16
MY8600489A (en) 1986-12-31
AU7794181A (en) 1982-06-03
IE53218B1 (en) 1988-09-14
MA19335A1 (fr) 1982-07-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SU1378781A3 (ru) Способ выделени мочевины,аммиака и двуокиси углерода из разбавленных водных растворов
SU1456009A3 (ru) Способ получени мочевины
US8500864B2 (en) Method and plant for treating crude gas, in particular biogas, containing methane and carbon dioxide in order to produce methane
WO2008016401A1 (en) Process for scrubbing ammonia from acid gases comprising ammonia and hydrogen sulfide
RU2017727C1 (ru) Способ получения мочевины
EP0029536A1 (en) Process for removing and recovering ammonia from aqueous liquors
RU2491228C2 (ru) Способ и установка для получения nh3 из содержащей nh3 и кислые газы смеси
US3186795A (en) Method of recovering ammonia
JPS58189153A (ja) 尿素の製造方法
HU180579B (en) Process for cleaning urea-containing waste waters and for producing melamine
SU1494865A3 (ru) Способ получени мочевины
US3024090A (en) Method of recovering ammonia from coke-oven gases
US4801746A (en) Process for the preparation of urea
JPS5913892B2 (ja) 平衡反応を利用する合成プラントの後処理方法
EP0266840A1 (en) Process for preparing urea
SU1058503A3 (ru) Способ выделени аммиака и двуокиси углерода
SU1153825A3 (ru) Способ получени мочевины
US3107149A (en) Method of separating ammonia from carbon dioxide
US4311856A (en) Process for synthesizing urea
RU2280026C1 (ru) Способ и установка для получения карбамида
US2086171A (en) Process of treating the residual gases formed in the production of calcium cyanamidefrom ammonia
RU2050351C1 (ru) Способ получения карбамида
US3232983A (en) Urea synthesis
KR790001171B1 (ko) 요소합성에 있어서의 미반응물 및 열의 회수법
US4172116A (en) Process feed and effluent treatment systems