CN1879999B - 交流焊接方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开一种交流焊接方法，该方法包括：通过使用带有钠和二氧化钛的结合形式的颗粒状电弧稳定复合物的焊条，在前进的焊条和加工件之间由电源提供给定波形的交流电，从而熔化焊条，并将金属从焊条沉积到加工件上。其中该混合物占芯的20％重量以上。
Description
技术领域
本发明涉及电弧焊领域，更特别地涉及一种改进的使用新型药芯焊条的交流药芯焊丝电弧焊方法。
背景技术
本发明涉及有交流(AC)焊接过程的电弧焊领域。过去几年，许多专利涉及交流惰性气保护金属电弧焊(MIG)和/或交流药芯焊丝电弧焊(FCAW)；然而，这里作为参考文献只引用Stava的美国专利No.6,111,216作为通用背景技术信息，因为其公开了一种基于逆变器的交流MIG焊机，这种焊机在实践中可以用于交流MIG焊或用于本发明优选实施例中的交流药芯焊丝电弧焊。而且，Stava专利使用了一种在极性变换过程中电流降低的体系。本发明涉及一种用于增强交流MIG焊带有药芯焊条的药芯焊条的添加剂。这种带有药芯焊条的交流MIG焊被称为FCAW。如果焊条的芯只是金属，则这种焊接就通常被称为GMAW-C。Nidodym的美国专利No.6,855,913公开了将石墨和钾结合用于电弧稳定。这种复合物用于早期的交流焊接工艺，其中基于变压器的电源在零相交的过程中提供低频低压的有限波形。本专利在此加以引用，有关含实心或有芯金属丝交流焊的优点和早期交流波形电弧稳定器的公开作为背景技术。Nikodym没有解释钾复合物用于电弧稳定的优点。本发明所针对的添加剂是一种预先形成的接合的复合物，而不是仅仅和芯中的其它颗粒混合。受让人在2005年4月5日递交的在先专利申请No.11/099,267中公开了这种接合的复合物。这不是在先技术，但这里作为背景技术加以引用以公开在实现本发明中所使用的新型接合的复合物。
发明内容
为了在获得降低的湿气吸收的同时获得药芯焊条具有高速运行的高沉积速度，以及具有降低的可扩散氢含量的优异焊珠性能，已经发现一种加入到药芯焊条芯中的钠-硅-钛复合物是非常有用的。同时也发现这些加入到药芯焊条芯材料中的添加剂在通常与药芯焊条一起应用时，提高了药芯焊条在直流焊接中的电弧稳定性。过去，为普通直流正焊所开发的药芯焊条在用于交流焊接时并没有显示出良好的稳定性，尤其是在使用一个通用变压器基电源来获得交流波形的时候。这些电源在波形零相交时产生一个非常低压的正弦波。这种类型的早期电源采用弧稳定添加剂例如钠和钾复合物来解决极性改变过程中电弧熄灭倾向的问题。随着逆变器电源出现，电弧反向可以在高压高电流下在非常短时间内实现。这减少了电弧熄灭的倾向；但是，其带来了在极性变换中电弧稳定性的进一步问题。当在高压(例如在20伏特以上)和高电流(通常在500安培以上)下变换极性时，组成焊接电弧的等离子体柱不容易熄灭。因此，变换过程中，电弧稳定性对于保持焊缝外形和减少由于电流快速变化导致大量电能而产生的飞溅是非常必要的。因此需要提供药芯焊条芯中电弧稳定性组成成分，这样药芯焊条才能用于交流焊接，在早期和随后的正弦型电源两者中，以及极性间快速转换的逆变器电源。已经发现将钠和可能是某种钾与二氧化钛接合的复合物可以导致在逆变器交流电弧焊接中电弧的稳定，这样该复合物能提供电弧稳定性以及提高的焊缝机械性能。通过一种接合钛和钠的复合物，已经发现能提高焊接过程中电弧的稳定性，尤其是在逆变器基电源中。得到焊缝的机械性能也同样提高。这些性能使得药芯焊条可以在交流模式的逆变器基电源下使用，从而产生高沉积速度和高焊条运送速度。2005年4月5日提交的在先专利申请No.11/099,267所公开的新型复合物的电弧稳定特性用于在本发明中方法的改进交流电弧焊接方法中。
根据本发明，提供一种具有特定芯焊条的交流焊接方法。该方法包括向加工件补给新型焊条，其中该焊条具有被低碳钢外鞘环绕的颗粒物芯。电源在前进的焊条和加工件间提供具有给定波形的交流电以熔化焊条并通过选择性交流焊接过程由焊条沉积金属到工件上。在本发明的优选实施方式中，电源是一个可以在正级和负级间转换、具有输出极性的逆变器基电源，从而形成选择的交流焊接过程；然而本发明同样适用于仅使用正弦焊接波形的早期变压器电源。本发明方法还包括在前进的焊条周围通过保护气体和提供含有颗粒状电弧稳定添加剂的焊条芯，其中添加剂是钠和二氧化钛的接合复合物的形式，超过芯20％重量。优选地，将金红石熔渣体系用于焊条芯中。在本发明中，接合的电弧稳定复合物是颗粒形式的钠-硅-钛复合物。
在本发明的优选实施方式中，该方法包括输出交流波形的逆变器基电源，其中波形具有由波形产生器表示的轮廓，其控制以高于大约18kHz频率运行的脉冲持续时间调节器。这类电源是用于电弧焊接的更先进技术，这种方法主要是为这种焊接程序而设计的；但是，其也在早期变压器电源的使用中有优势。
根据本发明的另一个方面，选择的交流焊接工艺在正负电压之间变化，其中每种电压都高于20伏特。而且，在选择的交流焊接工艺中极性的变换在电流低于500安培下，最好是在200安培以下。
本发明的主要目的是提供一种使用药芯焊条的交流电弧焊接(FCAW)方法，该方法使用焊条填充物中的接合的电弧稳定复合物，该复合物是钠化合物和二氧化钛的掺杂物。优选钠-硅-钛复合物。
本发明的另一目的是提供一种使用药芯焊条的交流电弧焊接(FCAW)方法，该方法在极性转换过程中具有提高的沉积速度、提高的前进时间以及控制的等离子体柱，以维持良好的焊缝外观和减少的飞溅。
由以下描述及附图，可以明显了解这些和其它目的及优点。
附图说明
图1是描述运行本发明焊接方法的交流焊接设备的放大截面图。
图1A是沿着图1中1A-1A线的截面图。
图2是用于变压器电源交流焊接中的正弦波形电流图。
图3是使用逆变器电源的交流MIG焊接过程中的电流波形，其中该电源具有输出极性变换的网络，如同Stava的专利No.6,111,216中所示。
图4是表示形成图3中电流波形的电源和焊接操作的示例方块图。
图5是本发明中使用的新型钠和二氧化钛复合物的制作流程图。
具体实施方式
为了提高气保护金属电弧焊(GMAW)的沉积速度和传送速度，已经知道药芯焊条具有实质上的优势；但是，药芯焊条通常用在直流正焊接中以稳定电弧和减少飞溅。为了得到在交流焊接中的优势，其中仍然使用药芯焊条，芯材料需要改进以在零相交时减少飞溅和稳定电弧。本发明涉及直流焊接中使用的药芯焊条，该焊条采用了必要的合金体系，焊药体系，其具有控制湿气、氢控制组分，氧控制组分以及控制焊缝外观元素，而仍然保持良好焊缝物理特性和电弧稳定性。在图1中示范表示了本发明的方法。焊接设备A利用新的药芯焊条或者焊丝E用于在焊条和工件WP之间焊接。在这样的设备中，药芯焊条向下前进以接触到接触端10，这样交流电源20，优选图4中所示类型，在电源通路22和接地通路24产生电压和电流。电源通路通过连接器30连接到接触端10以引导在前进焊条E和工件WP之间的电压和电流以产生电弧焊接等离子体P用于选择的交流焊接过程，由电源20控制决定。本发明应用如图1A所示的特定药芯型焊条E，其中一种颗粒状填充材料50被低碳刚外鞘52包围用于保留芯材料一直到芯材料与外鞘52熔化。这种颗粒状芯材料50有一个焊药体系，优选为金红石体系，以及在正负级转换过程中保持电弧稳定的同时，能控制湿气，控制氢，控制氧，控制焊缝的组分。图2中表示了常见的交流波形图，其中正极区102和负极区104在零相交106处转换。零相交发生在由距离110表示的低压和低电流处。低压和低电流负面影响电弧稳定，这在本发明中通过在颗粒状芯材料50中使用的新型接合的复合物而克服。
根据本发明，填料组合物(芯材料50的重量百分比)的通用配方如下所示：
TiO2 2～50％
钠-硅-钛复合物 1～55％
溶渣形成剂 1～60％
金属合金剂 0～70％。
在另一个特定的填料组合物(重量百分比)通用配方中：
TiO2 3～40％
钠-硅-钛复合物 1～55％
溶渣形成剂 20～50％
金属合金剂 0～55％。
在另一个特定的填料组合物(重量百分比)通用配方中：
TiO2 20～40％
钠-硅-钛复合物 20～50％
溶渣形成剂 25～45％
金属合金剂 0～35％。
在另一个特定的填料组合物(重量百分比)通用配方中：
TiO2 3～15％
钠-硅-钛复合物 15～25％
溶渣形成剂 30～40％
金属合金剂 35～45％。
在另一个特定的填料组合物(重量百分比)通用配方中：
TiO2 20～30％
钠-硅-钛复合物 1～5％
溶渣形成剂 20～30％
金属合金剂 45～55％。
在上述实施例中，填料组合物重量百分比典型地为药芯焊条的8～60％重量，更典型地为药芯焊条的10～28％重量；但是，也可以使用其它重量百分比。用于形成焊缝的金属外鞘包括大约0～0.2％重量的硼、大约0～0.2％重量的碳、大约0～12％重量的铬、大约0～5％重量的锰、大约0～2％重量的钼、少于0.01％的氮、大约0～5％重量的镍、少于0.014％重量的磷、大约0～4％重量的硅、少于0.02％的硫、大约0～0.4％重量的钛、大约0～0.4％重量的钒和大约75～99.9％重量的铁。在电弧焊接过程中，有芯焊条通常会使用保护气体；然而这不是必须的。当使用保护气体的时候，保护气体一般是二氧化碳和氩气的混合物。
溶渣形成剂通常包括但不限于金属氧化物，例如氧化铝、氧化硼、氧化钙、氧化铬、氧化铁、氧化镁、氧化铌、氧化钾、二氧化硅、氧化钠、氧化锡、氧化钒和/或氧化锆。当使用金属合金剂的时候，通常包括但不限于铝、硼、钙、碳、铁、锰、镍、硅、钛和/或锆。焊药体系包括其它化合物，例如但不限于金属碳酸盐(如碳酸钙等)和/或金属氟化物(如氟化钡、氟化铋、氟化钙、氟化钾、氟化钠以及特氟纶等)。焊药体系的特定成分通常由所使用的焊接方法的类型(埋弧焊、气保护金属电弧焊以及药芯焊丝电弧焊)和/或需要焊接的加工件来决定。优选地，焊药体系是金红石基。
钠-硅-钛复合物被特别配制以提供电弧稳定和减少焊药体系中湿气吸收。钠-硅-钛复合物通常包括二氧化钛、硅酸钾、硅酸钠和胶体二氧化硅。钠-硅-钛复合物中二氧化钛通常占主要重量百分比。硅酸钠和硅酸钾的重量比通常为1.5～3.5∶1，而更有代表性的则是1.75～2.5∶1。通常，形成胶体二氧化硅的二氧化硅大部分是来自纯来源。二氧化硅颗粒的平均颗粒大小典型地为2～25纳米，但更典型地平均颗粒大小为6～12纳米。钠-硅-钛复合物包括其它的钠化合物，例如但不限于碳酸钠。这些钠化合物能在焊接过程中提供电弧稳定性和/或气体保护。钠-硅-钛复合物也包括其它成分，例如水、锂化物、硫、碳等；但是这些不是必须的。这些其他组分，当包括在钠-硅-钛复合物中时，通常小于钠-硅-钛复合物的10％重量。
钠-硅-钛复合物典型地通过混合胶体二氧化硅溶液和氧化钛(如金红石)、硅酸盐以及钠-硅-钛复合物的其它成分而形成。在钠-硅-钛复合物成分适当混合在一起后，干燥钠-硅-钛复合物以除掉钠-硅-钛复合物中的水。在钠-硅-钛复合物干燥后，钠-硅-钛复合物中水含量通常小于0.1％重量，典型地是小于0.08％重量，更典型地是小于0.06％重量。在钠-硅-钛复合物干燥后，钠-硅-钛复合物通常按尺寸来制作。这个制作过程典型地是通过研磨和筛选操作来完成；但是，也可以使用其它按尺寸制作过程。按尺寸制作后钠-硅-钛复合物平均颗粒大小典型地小于40目，而更典型的为大约50～200目。
钠-硅-钛复合物的实施例如下所示(钠-硅-钛复合物重量百分比)：
实施例1：
TiO2 60～90％；
硅酸钠 1～20％
硅酸钾 1～15％
钠化合物 1～20％
胶体二氧化硅 1～10％
其它组分 0～5％。
实施例2：
TiO2 70～90％；
硅酸钠 4～15％
硅酸钾 1～10％
碳酸钠 3～16％
胶体二氧化硅 2～16％
其它组分 0～1％。
实施例3：
TiO2 70～80％；
硅酸钠 3.5～10％
硅酸钾 1.5～6％
碳酸钠 5～15％
胶体二氧化 2～5％
其它组分 0～0.5％。
新型药芯焊条E利用钠-硅-钛来减少芯材料在制作过程中的湿气吸收性。目前日常实践也已经证明在直流正焊接中药芯焊条是有效的电弧稳定物质。同时发现这种特殊复合物加入到焊条E的芯50中也能在交流焊接中使焊条能起到电弧稳定的作用。本发明中使用了这种特性。这些接合的物质已经被证明作为电弧稳定剂用于正弦波形100很有效，如图2所示。它同样也被证明在高压高电流情况下反转极性时对于稳定等离子体柱P有效，正如通常使用的矩形波形，例如图3所示的波形200。波形200被修饰后减少在极性反转前的电流。这就是Stava专利6,111,216所描述的特征。
波形200包括振幅a宽度b的正极区202和振幅c宽度d的负极204。在实际应用中，振幅a和c并不总是相等。它们会根据交流焊接过程中需要的热量和工件清洗动作数目来调整。在实际应用中，振幅在600～1000安培之间。为了避免在高电流下的极性反转，电流在实际极性反转前会朝向线210，212衰落。在这种方式下，即使振幅相当高，电流反转仍然在低压情况下进行。这是优选的；但是，在实际应用中，反转通常在200～300安培范围内而电压依然维持在高水平上，例如20伏特。用于产生波形200的电压曲线没有在图中表明；但是最大电压要高于200伏特。高电流高电压使得等离子体柱有些不稳定并会影响焊缝外观。这可以通过使用焊条E来克服。
当电源20为图4方块图中所示的逆变器基电源的时候，波形200已经变成在焊条E和加工件WP间进行焊接操作时比较标准的交流焊接波形。电源20由线电压输入220通过在线224上有输出直流信号的整流器222来驱动。通过有电源因子纠正芯片的升压变换器230来改变该信号以纠正输入电源因子。线232上输出电压是直流电压，成为逆变器240输入。逆变器是一种有极性转换网络250的标准结构的高转换速度逆变器，从而根据线252上的逻辑来控制焊缝22和24间的极性。为了产生波形200，电源20包括波形发生器或者波形整形器260，其具有输出线262，从而在任何给定时刻都可以控制波形200的轮廓。波形极性通过线252上的逻辑来控制。将轮廓输出线262上信号与来自分流器266的线264上实际电弧电流比较，这样放大器270由输出272上电压来控制脉冲宽度调节器280，脉冲宽度调节器由在频率大于18kHz(大于20～50kHz更好)运行的振荡器282来驱动。振荡器282在线284上产生脉冲以便根据线272上电压驱动脉冲宽度调节器280，这样输出线286就可以控制波形200的轮廓。极性反转通过使用极性转换网络250的线252上的逻辑来完成。这样，本发明中的新型交流MIG焊接方法就在如图4所示逆变器基电源条件下，或在如图2所示波形100为代表的没这么复杂的变压器电源条件下，使用药芯焊条E。在任何一种交流焊接方法中，稳定电弧等离子体以防止飞溅同时保持良好焊缝外观和良好的机械性能。
为了生产本发明方法中使用的电弧稳定复合物，图5中的流程通常被用来接合钠和二氧化钛。如步骤300所示提供二氧化钛或金红石。金红石按步骤302所示研磨到小于50目的尺寸。按步骤304所示在颗粒状的金红石中加入钠化合物，按步骤306所示加入硅酸盐(主要是硅酸钠)。然后按步骤308所示将颗粒状混合物质与胶体二氧化硅混合。然后将产生的混合物干燥，如步骤310所示，然后研磨到小于40目的尺寸，优选小于50目。研磨步骤312还包括一个分级过程以除掉小于200目的颗粒。所产生的复合物就是在焊条E标准制作流程中加入到焊条芯50中的颗粒状材料。
本发明是一种使用含有钠和钛的接合复合物的新型药芯焊条的交流焊接方法(FCAW)。交流焊接可以有气体(气保护药芯焊丝电弧焊，FCAW～G)，如MIG焊接，或者自保护(自保护药芯焊丝电弧焊，FCAW～S)。这种接合的复合物是新的，并允许使用焊条E来产生有良好焊缝和物理特性的稳定焊接过程。这种复合物在交流MIC焊接过程极性反转时可以稳定等离子体柱。
Claims (26)
1.一种交流焊接方法，该方法包括：
(a)将有芯焊条补给工件，所述有芯焊条包括被钢外鞘环绕的芯材料，所述芯材料包含颗粒形式的电弧稳定复合物，所述电弧稳定复合物是颗粒形式的钠-硅-钛复合物，所述的钠-硅-钛复合物包含二氧化钛、硅酸钠、硅酸钾、胶体二氧化硅以及其它的钠化合物；
(b)由电源提供交流电流给前进的焊条从而导致所述焊条至少一部分熔化并从焊条沉积金属到工件上，所述交流电流具有给定的波形；以及
(c)提供保护气体，所述保护气体至少部分环绕所述前进的焊条。
2.根据权利要求1所述的方法，其中所述钠-硅-钛复合物的所述重量百分比占所述芯材料20％重量以上。
3.根据权利要求1所述的方法，其中所述钠-硅-钛复合物的所述重量百分比最高为所述芯材料的50％重量。
4.根据权利要求1所述的方法，其中所述芯材料按重量百分比包括：
TiO2 2～50％
钠-硅-钛复合物 1～55％
溶渣形成剂 1～60％
金属合金剂 0～70％。
5.根据权利要求4所述的方法，其中所述芯材料按重量百分比包括：
TiO2 3～40％
钠-硅-钛复合物 1～55％
溶渣形成剂 20～50％
金属合金剂 0～55％。
6.根据权利要求5所述的方法，其中所述芯材料按重量百分比包括：
TiO2 20～40％
钠-硅-钛复合物 20～50％
溶渣形成剂 25～45％
金属合金剂 0～35％。
7.根据权利要求1-5中任一项所述的方法，其中所述芯材料按重量百分比包括：
TiO2 3～15％
钠-硅-钛复合物 15～25％
溶渣形成剂 30～40％
金属合金剂 35～45％。
8.根据权利要求1-5中任一项所述的方法，其中所述芯材料按重量百分比包括：
TiO2 20～30％
钠-硅-钛复合物 1～5％
溶渣形成剂 20～30％
金属合金剂 45～55％。
9.根据权利要求1～3中任一项所述的方法，其中所述钠-硅-钛复合物按重量百分比包括：
TiO2 60～90％
硅酸钠 1～20％
硅酸钾 1～15％
钠化合物 1～20％
胶体二氧化硅 1～10％。
10.根据权利要求9所述的方法，其中所述钠-硅-钛复合物按重量百分比包括：
TiO2 70～80％
硅酸钠 3.5～10％
硅酸钾 1.5～6％
碳酸钠 5～15％
胶体二氧化硅 2～5％。
11.根据权利要求9所述的方法，其中所述钠-硅-钛复合物按重量百分比包括：
TiO2 70～90％
硅酸钠 4～15％
硅酸钾 1～10％
碳酸钠 3～16％
胶体二氧化硅 2～6％。
12.根据权利要求1～6中任一项所述的方法，其中所述电源为逆变器。
13.根据权利要求12所述的方法，其中所述逆变器输出基于波形发生器产生的交流波形，波形发生器在18kHz以上频率运行，控制脉冲宽度调节器。
14.根据权利要求1～6中任一项所述的方法，其中由所述电源提供交流电流的所述步骤包括在正电压和负电压间改变电流，每电压都高于20伏。
15.根据权利要求1～6中任一项所述的方法，其中由所述电源提供交流电流的所述步骤包括改变500安培以下电流的极性。
16.一种在保护气体环境中用于交流焊接的有芯焊条，包括金属外鞘和芯材料，所述芯材料是所述有芯焊条的8～60％重量，所述芯材料包括颗粒形式的电弧稳定复合物，所述电弧稳定复合物是颗粒形式的钠-硅-钛复合物，所述钠-硅-钛复合物包含二氧化钛、硅酸钠、硅酸钾、胶体二氧化硅以及其它的钠化合物。
17.根据权利要求16所述的方法，其中所述钠-硅-钛复合物的所述重量百分比是所述芯材料的20％重量以上。
18.根据权利要求16所述的方法，其中所述钠-硅-钛复合物的所述重量百分比最多是所述芯材料的50％重量。
19.根据权利要求16所述的方法，其中所述芯材料按重量百分比包括：
TiO2 2～50％
钠-硅-钛复合物 1～55％
溶渣形成剂 1～60％
金属合金剂 0～70％。
20. 根据权利要求19所述的方法，其中所述芯材料按重量百分比包括：
TiO2 3～40％
钠-硅-钛复合物 1～55％
溶渣形成剂 20～50％
金属合金剂 0～55％。
21.根据权利要求20所述的方法，其中所述芯材料按重量百分比包括：
TiO2 20～40％
钠-硅-钛复合物 20～50％
溶渣形成剂 25～45％
金属合金剂 0～35％。
22.根据权利要求16-20中任一项所述的方法，其中所述芯材料按重量百分比包括：
TiO2 3～15％
钠-硅-钛复合物 15～25％
溶渣形成剂 30～40％
金属合金剂 35～45％。
23.根据权利要求16-20中任一项所述的方法，其中所述芯材料按重量百分比包括：
TiO2 20～30％
钠-硅-钛复合物 1～5％
溶渣形成剂 20～30％
金属合金剂 45～55％。
24.根据权利要求16～18中任一项所述的方法，其中所述钠-硅-钛复合物按重量百分比包括：
TiO2 60～90％
硅酸钠 1～20％
硅酸钾 1～15％
钠化合物 1～20％
胶体二氧化硅 1～10％。
25.根据权利要求24所述的方法，其中所述钠-硅-钛复合物按重量百分比包括：
TiO2 70～80％
硅酸钠 3.5～10％
硅酸钾 1.5～6％
碳酸钠 5～15％
胶体二氧化硅 2～5％。
26.根据权利要求24所述的方法，其中所述钠-硅-钛复合物按重量百分比包括：
TiO2 70～90％
硅酸钠 4～15％
硅酸钾 1～10％
碳酸钠 3～16％
胶体二氧化硅 2～6％。
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|---|---|---|---|---|
| US9333580B2 (en) | 2004-04-29 | 2016-05-10 | Lincoln Global, Inc. | Gas-less process and system for girth welding in high strength applications |
| US8759715B2 (en) | 2004-10-06 | 2014-06-24 | Lincoln Global, Inc. | Method of AC welding with cored electrode |
| KR101179239B1 (ko) | 2011-10-11 | 2012-09-03 | 디에스엠 유한회사 | 용접 재료 제조 방법 |
| US9481777B2 (en) | 2012-03-30 | 2016-11-01 | The Procter & Gamble Company | Method of dewatering in a continuous high internal phase emulsion foam forming process |
| US9707643B2 (en) * | 2012-04-17 | 2017-07-18 | Hobart Brothers Company | Systems and methods for welding electrodes |
| US9527152B2 (en) | 2012-07-30 | 2016-12-27 | Illinois Tool Works Inc. | Root pass welding solution |
| US10016850B2 (en) * | 2012-08-28 | 2018-07-10 | Hobart Brothers Company | Systems and methods for welding electrodes |
| US10543556B2 (en) | 2012-08-28 | 2020-01-28 | Hobart Brothers Llc | Systems and methods for welding zinc-coated workpieces |
| US9199341B2 (en) | 2012-08-28 | 2015-12-01 | Hobart Brothers Company | Systems and methods for welding electrodes |
| US9999944B2 (en) | 2012-08-28 | 2018-06-19 | Hobart Brothers Company | Systems and methods for welding electrodes |
| US9676051B2 (en) * | 2012-10-18 | 2017-06-13 | Lincoln Global, Inc. | System and methods providing modulation schemes for achieving a weld bead appearance |
| EP3055101A2 (en) | 2013-10-09 | 2016-08-17 | Hobart Brothers Company | Systems and methods for corrosion-resistant welding electrodes |
| US10052706B2 (en) * | 2014-04-04 | 2018-08-21 | Lincoln Global, Inc. | Method and system to use AC welding waveform and enhanced consumable to improve welding of galvanized workpiece |
| US10300565B2 (en) | 2014-10-17 | 2019-05-28 | Hobart Brothers Company | Systems and methods for welding mill scaled workpieces |
| US10173279B2 (en) | 2014-11-21 | 2019-01-08 | Lincoln Global, Inc. | Welding system |
| US10179369B2 (en) * | 2015-10-27 | 2019-01-15 | Lincoln Global, Inc. | Welding system for AC welding with reduced spatter |
| JP2023546628A (ja) * | 2020-10-21 | 2023-11-06 | ベルディシオ・ソリューションズ・ア・イ・エ | フラックスコアードワイヤ及び金属を溶接するための対応する方法 |
| CN112620988A (zh) * | 2020-12-21 | 2021-04-09 | 华能山东石岛湾核电有限公司 | 一种降低焊接变形的工艺 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0067494A1 (en) * | 1981-06-03 | 1982-12-22 | Sunbeam Nederland B.V. | Welding electrode |
| US4683011A (en) * | 1986-08-28 | 1987-07-28 | The Lincoln Electric Company | High penetration, high speed, agglomerated welding flux |
| US6339209B1 (en) * | 1997-12-05 | 2002-01-15 | Lincoln Global, Inc. | Electrode and flux for arc welding stainless steel |
Family Cites Families (83)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1888453A (en) * | 1928-06-26 | 1932-11-22 | Soudure Electr Autogene Sa | Saline coatings and process of making the same |
| GB1183461A (en) * | 1966-10-31 | 1970-03-04 | Murex Welding Processes Ltd | Improvements in Arc Welding |
| US3424892A (en) * | 1967-12-18 | 1969-01-28 | Arcos Corp | Process of electric arc welding |
| US3560702A (en) * | 1968-03-02 | 1971-02-02 | Kobe Steel Ltd | Composite electrode for consumable electrode arc welding process |
| US3539765A (en) * | 1968-06-20 | 1970-11-10 | Mckay Co | Tubular composite arc welding electrode |
| DE2104454A1 (de) * | 1971-01-30 | 1972-08-17 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Tragwerk für Kraftfahrzeuge |
| US3848109A (en) * | 1971-03-01 | 1974-11-12 | Stoody Co | Arc welding process and electrode for stainless steel |
| BE790406A (zh) * | 1971-11-03 | 1973-02-15 | Teledyne Inc | |
| FR2177134A5 (en) | 1972-03-20 | 1973-11-02 | British Insulated Callenders | Composite electrode wires - for arc spraying |
| NL176060B (nl) * | 1974-02-08 | 1984-09-17 | Philips Nv | Lasinrichting voor kortsluitbooglassen. |
| US4072845A (en) * | 1975-07-28 | 1978-02-07 | Boc Limited | Welding electrode |
| JPS52114447A (en) * | 1976-03-23 | 1977-09-26 | Kobe Steel Ltd | Welding materials containing chromium |
| JPS5367657A (en) | 1976-11-29 | 1978-06-16 | Osaka Denki Co Ltd | Arc welding power source device |
| US4186293A (en) * | 1978-05-08 | 1980-01-29 | The Lincoln Electric Company | Cored type welding electrode |
| US4246463A (en) * | 1979-02-13 | 1981-01-20 | The Lincoln Electric Company | Method and apparatus for arc welding of metal plates from one side only |
| SE416625B (sv) * | 1979-03-01 | 1981-01-26 | Thermal Dynamics Corp | Anordning for spraybagsvetsning |
| JPS5915758B2 (ja) * | 1980-02-02 | 1984-04-11 | 新日本製鐵株式会社 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒の製造法 |
| JPS5719185A (en) | 1980-07-08 | 1982-02-01 | Mitsubishi Electric Corp | Pulse arc welding device |
| US4355224A (en) * | 1980-08-15 | 1982-10-19 | Huntington Alloys, Inc. | Coated electrode |
| JPS5780466A (en) * | 1980-11-08 | 1982-05-20 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | Dispersion of pigment |
| US4551610A (en) * | 1983-05-17 | 1985-11-05 | The Lincoln Electric Company | Tubular welding electrode |
| US4717536A (en) * | 1986-01-24 | 1988-01-05 | The Lincoln Electric Company | Weld bead electrode for producing same and method of use |
| US4723061A (en) * | 1986-07-31 | 1988-02-02 | The Lincoln Electric Company | Gas shielded, flux cored, welding electrode |
| US4794232A (en) * | 1986-09-17 | 1988-12-27 | Kinetic Energy Corporation | Control for gas metal arc welding system |
| US4717807A (en) * | 1986-12-11 | 1988-01-05 | The Lincoln Electric Company | Method and device for controlling a short circuiting type welding system |
| US5015823A (en) * | 1986-12-12 | 1991-05-14 | The Lincoln Electric Company | High manganese containing weld bead and electrode for producing same |
| FR2615626B1 (fr) * | 1987-05-21 | 1989-07-28 | Alcatel Espace | Procede d'evaluation numerique de la frequence et de la phase de signaux et dispositifs de mise en oeuvre d'un tel procede |
| US4833296A (en) * | 1987-12-29 | 1989-05-23 | The Lincoln Electric Company | Consumable welding electrode and method of using same |
| US4948936A (en) * | 1988-09-28 | 1990-08-14 | Gulf Engineering Company, Inc. | Flux cored arc welding process |
| DE4023155C2 (de) * | 1989-07-21 | 1997-02-06 | Hitachi Seiko Kk | Wechselstrom-Schutzgaslichtbogenschweißverfahren und Vorrichtung mit verbrauchbarer Elektrode |
| US5225661A (en) * | 1989-09-11 | 1993-07-06 | The Lincoln Electric Company | Basic metal cored electrode |
| US5003155A (en) * | 1989-09-11 | 1991-03-26 | The Lincoln Electric Company | Basic metal cored electrode |
| US5091628A (en) * | 1989-09-11 | 1992-02-25 | The Lincoln Electric Company | Low hydrogen basic metal cored electrode |
| US5369244A (en) * | 1989-09-11 | 1994-11-29 | The Lincoln Electric Company | Flux cored arc welding electrode |
| US5055655A (en) * | 1989-09-11 | 1991-10-08 | The Lincoln Electric Company | Low hydrogen basic metal cored electrode |
| SU1826338A1 (ru) | 1989-12-19 | 1996-08-27 | Научно-производственное объединение НИКИМТ | Способ дуговой сварки с короткими замыканиями дугового промежутка |
| JP3003159B2 (ja) * | 1989-12-28 | 2000-01-24 | 株式会社ダイヘン | 交流アーク溶接用電源 |
| US5223160A (en) * | 1990-03-19 | 1993-06-29 | Nalco Chemical Company | Sulfur deposition reduction |
| US5278380A (en) * | 1990-12-03 | 1994-01-11 | Westinghouse Electric Corp. | Superconducting magnet system with inductive quench heaters |
| JP3098263B2 (ja) * | 1991-01-24 | 2000-10-16 | パイオニア株式会社 | ディスクプレーヤのスピンドル制御装置 |
| US5120931A (en) * | 1991-04-12 | 1992-06-09 | The Lincoln Electric Company | Electrode and flux for arc welding stainless steel |
| US5233160A (en) | 1992-06-22 | 1993-08-03 | The Lincoln Electric Company | Cored electrode with fume reduction |
| US5365036A (en) * | 1992-06-22 | 1994-11-15 | The Lincoln Electric Company | Flux cored gas shielded electrode |
| US5278390A (en) | 1993-03-18 | 1994-01-11 | The Lincoln Electric Company | System and method for controlling a welding process for an arc welder |
| JPH0938772A (ja) | 1995-07-31 | 1997-02-10 | Kobe Steel Ltd | 交流セルフシールドアーク溶接方法 |
| US5676857A (en) * | 1995-08-11 | 1997-10-14 | Sabre International, Inc. | Method of welding the end of a first pipe to the end of a second pipe |
| US5981906A (en) * | 1995-08-11 | 1999-11-09 | Lincoln Global, Inc. | Method of welding the ends of pipe together using dual welding wires |
| US5742029A (en) * | 1996-07-15 | 1998-04-21 | The Lincoln Electric Company | Method of welding wallpaper alloy an arc welder modified to practice same |
| JPH10286671A (ja) * | 1997-04-11 | 1998-10-27 | Kobe Steel Ltd | 消耗電極式交流パルスアーク溶接装置 |
| US6091048A (en) * | 1997-05-16 | 2000-07-18 | Illinois Tool Works Inc. | Welding machine with automatic parameter setting |
| US5961863A (en) * | 1998-01-09 | 1999-10-05 | Lincoln Global, Inc. | Short circuit pipe welding |
| US6051810A (en) * | 1998-01-09 | 2000-04-18 | Lincoln Global, Inc. | Short circuit welder |
| JP3809983B2 (ja) * | 1998-02-12 | 2006-08-16 | 日立ビアメカニクス株式会社 | 消耗電極式の交流ガスシールド溶接装置 |
| US6207929B1 (en) * | 1999-06-21 | 2001-03-27 | Lincoln Global, Inc. | Tandem electrode welder and method of welding with two electrodes |
| US6111216A (en) * | 1999-01-19 | 2000-08-29 | Lincoln Global, Inc. | High current welding power supply |
| US6160241A (en) * | 1999-03-16 | 2000-12-12 | Lincoln Global, Inc. | Method and apparatus for electric arc welding |
| EP1036637A1 (en) | 1999-03-17 | 2000-09-20 | De La Rue Giori S.A. | Invalidating device for perforating plane objects |
| US6093906A (en) * | 1999-07-23 | 2000-07-25 | Lincoln Global, Inc. | Method of pipe welding |
| US6172333B1 (en) * | 1999-08-18 | 2001-01-09 | Lincoln Global, Inc. | Electric welding apparatus and method |
| US6291798B1 (en) * | 1999-09-27 | 2001-09-18 | Lincoln Global, Inc. | Electric ARC welder with a plurality of power supplies |
| US6331694B1 (en) * | 1999-12-08 | 2001-12-18 | Lincoln Global, Inc. | Fuel cell operated welder |
| FI110261B (fi) * | 2000-06-20 | 2002-12-31 | Paroc Group Oy Ab | Menetelmä kolloidisen silikaattidispersion valmistamiseksi |
| JP4846898B2 (ja) | 2000-09-12 | 2011-12-28 | 株式会社ダイヘン | 交流パルスアーク溶接制御方法及び溶接電源装置 |
| US6501049B2 (en) * | 2001-01-23 | 2002-12-31 | Lincoln Global, Inc. | Short circuit arc welder and method of controlling same |
| US6784401B2 (en) * | 2001-01-30 | 2004-08-31 | Illinois Tool Works Inc. | Welding electrode and method for reducing manganese in fume |
| US6472634B1 (en) * | 2001-04-17 | 2002-10-29 | Lincoln Global, Inc. | Electric arc welding system |
| US6489390B1 (en) * | 2001-05-18 | 2002-12-03 | Albemarle Corporation | Flame retardants and flame retardant compositions formed therewith |
| US6717107B1 (en) * | 2001-05-29 | 2004-04-06 | Lincoln Global, Inc. | Two stage welder and method of operating same |
| US6515259B1 (en) * | 2001-05-29 | 2003-02-04 | Lincoln Global, Inc. | Electric arc welder using high frequency pulses |
| US6649872B2 (en) * | 2001-09-20 | 2003-11-18 | Nippon Steel Welding Products And Engineering Co., Ltd. | Flux-cored wire for gas shielded arc welding |
| US6617549B2 (en) * | 2001-12-06 | 2003-09-09 | Illinois Tool Works Inc. | Method and apparatus for welding with restrike |
| US6723954B2 (en) * | 2002-01-22 | 2004-04-20 | Hobart Brothers Company | Straight polarity metal cored wire |
| US6723957B2 (en) * | 2002-03-29 | 2004-04-20 | Illinois Tool Works Inc. | Method and apparatus for welding |
| US6855913B2 (en) * | 2002-08-06 | 2005-02-15 | Hobart Brothers Company | Flux-cored wire formulation for welding |
| US7274000B2 (en) * | 2003-07-11 | 2007-09-25 | Lincoln Global, Inc. | Power source for high current welding |
| US7064290B2 (en) * | 2003-09-08 | 2006-06-20 | Lincoln Global, Inc. | Electric arc welder and method for controlling the welding process of the welder |
| JP4490088B2 (ja) * | 2003-09-12 | 2010-06-23 | 株式会社ダイヘン | パルスアーク溶接の出力制御方法及びアーク長揺動パルスアーク溶接の出力制御方法 |
| US7147725B2 (en) * | 2003-12-04 | 2006-12-12 | Lincoln Global, Inc. | Colloidal silica binder system |
| US7091446B2 (en) * | 2003-12-15 | 2006-08-15 | Lincoln Global, Inc. | Electric arc welding system |
| US7053334B2 (en) * | 2004-03-01 | 2006-05-30 | Lincoln Global, Inc. | Electric arc welder system with waveform profile control |
| US7166817B2 (en) | 2004-04-29 | 2007-01-23 | Lincoln Global, Inc. | Electric ARC welder system with waveform profile control for cored electrodes |
| US8629374B2 (en) * | 2005-04-05 | 2014-01-14 | Lincoln Global, Inc. | Modified flux system in cored electrode |
| US7271365B2 (en) * | 2005-04-11 | 2007-09-18 | Lincoln Global, Inc. | System and method for pulse welding |
-
2005
- 2005-06-15 US US11/152,617 patent/US7989732B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2006
- 2006-02-02 CA CA002535145A patent/CA2535145C/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-02-09 AU AU2006200558A patent/AU2006200558B2/en not_active Ceased
- 2006-02-13 EP EP06002862.8A patent/EP1733835B1/en not_active Not-in-force
- 2006-03-08 BR BRPI0600776-7A patent/BRPI0600776A/pt not_active Application Discontinuation
- 2006-04-24 CN CN2006100758861A patent/CN1879999B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0067494A1 (en) * | 1981-06-03 | 1982-12-22 | Sunbeam Nederland B.V. | Welding electrode |
| US4683011A (en) * | 1986-08-28 | 1987-07-28 | The Lincoln Electric Company | High penetration, high speed, agglomerated welding flux |
| US6339209B1 (en) * | 1997-12-05 | 2002-01-15 | Lincoln Global, Inc. | Electrode and flux for arc welding stainless steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU2006200558A1 (en) | 2007-01-11 |
| BRPI0600776A (pt) | 2007-02-13 |
| EP1733835A3 (en) | 2007-07-18 |
| EP1733835B1 (en) | 2014-09-24 |
| CA2535145A1 (en) | 2006-12-15 |
| EP1733835A2 (en) | 2006-12-20 |
| CA2535145C (en) | 2009-07-07 |
| AU2006200558B2 (en) | 2007-10-11 |
| CN1879999A (zh) | 2006-12-20 |
| US7989732B2 (en) | 2011-08-02 |
| US20060283848A1 (en) | 2006-12-21 |
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