CN1876748A - 保持密封材料及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种不增加有机粘合剂的量，并可以抑制无机纤维从表面飞散的排气净化用催化剂转换器的保持密封材料及其制造方法。具体是关于在排气净化用催化剂转换器中的催化剂载体1与被覆其外部的壳体95之间配置的保持密封材料2及其制造方法。保持密封材料2，是在无机纤维制成毡状而成的毡状物21中添附玻璃化转变点Tg在5℃以下的有机粘合剂22。另外，在该制造中进行浸渍工序与干燥工序。在浸渍工序中，使毡状物浸渍含有机粘合剂的乳液。在干燥工序中，使含乳液的毡状物干燥。

Description

保持密封材料及其制造方法
技术领域
本发明涉及内燃机等排出的排气净化的催化剂转换器的保持密封材料。
背景技术
如图5所示，从前的排气净化用催化剂转换器90，用于净化内燃机92等排出的排气。催化剂转换器90具有：催化剂载体1及被覆其外部的金属制壳体95，以及在两者之间配置的保持密封材料91。该保持密封材料91可以防止排气从催化剂载体1与壳体95之间漏出，同时还具有防止催化剂载体1与壳体95接触而致损伤的作用。
在制造上述催化剂转换器90时，在催化剂载体1上卷绕保持密封材料91，将进行了该卷绕的整体品配置在壳体95的内部。然后，在该壳体95的两端通过焊接分别结合入口连接部97、出口连接部98。将这样制成的催化剂转换器90配置在发动机92排出的排气配管99之上。
作为上述保持密封材料91，采用的是在由氧化铝-二氧化硅类等陶瓷纤维(无机纤维)构成的毡状物911中浸渍有机粘合剂912等材料。保持密封材料91，由于是丝状体，比重轻，把保持密封材料91组装在催化剂载体1及壳体95中来制作上述催化剂转换器90时，来自保持密封材料91表面的无机纤维存在在空中飞散之虑。因此，有可能使进行组装作业的工作场所的工作环境恶化，操作人员必需穿着防尘面罩进行作业。
此前，为了防止无机纤维的飞散，开发出将平均纤维直径及最低纤维直径控制在特定范围的氧化铝纤维集合体(参见专利文献1)。该氧化铝纤维集合体作为上述保持密封材料91，当在催化剂载体1与壳体95上组装时，可以降低无机纤维(氧化铝)的飞散量。
然而，即使在控制了纤维直径的原来的保持密封材料91中，无机纤维的飞散量仍不能充分降低。因此，在作业时无机纤维飞散，工作环境仍有恶化的危险。
另外，已知通过增加保持密封材料91中含有的有机粘合剂912的量可以抑制无机纤维的飞散，但近年来，由于环境保护意识提高，要求降低有机粘合剂912的含量。
【专利文献1】特开2003-105658号公报
发明内容
本发明鉴于上述现有的问题点，提供一种不增加有机粘合剂的量，并可以抑制无机纤维从表面飞散的排气净化用催化剂转换器的保持密封材料及其制造方法。
第1发明涉及保持密封材料的制造方法，是在排气净化用催化剂转换器中，于催化剂载体及被覆其外侧的壳体之间配置的保持密封材料的制造方法，其特征在于具有：使无机纤维制成毡状而成的毡状物浸渍在水中分散有机粘合剂所构成的乳液的浸渍工序；和
通过使含上述乳液的上述毡状物干燥，将上述有机粘合剂添附(添加附着)在上述毡状物，制造上述保持密封材料的干燥工序；
作为上述有机粘合剂，可以采用玻璃化转变点Tg(℃)在5℃以下的粘合剂(权利要求1)。
在上述第1发明的保持密封材料的制造方法中，如上所述，进行上述浸渍工序及上述干燥工序。
在上述浸渍工序中，使无机纤维制成毡状而成的毡状物浸渍在水中分散有机粘合剂所构成的乳液。另外，在上述干燥工序中，通过使含上述乳液的上述毡状物干燥，将上述乳液中的液体成分蒸发。其结果是在上述毡状物的表面及内部等添附了上述有机粘合剂，得到上述保持密封材料。
另外，在上述第1发明的制造方法中，作为上述有机粘合剂，采用所谓5℃以下的玻璃化转变点Tg(℃)低的粘合剂。因此，添附在上述保持密封材料中的上述有机粘合剂，在常温(例如，上述有机粘合剂的玻璃化转变点以上的温度)可以显示运动性高的橡胶状态。因此，在把上述保持密封材料组装在上述催化剂载体及壳体中时，上述有机粘合剂与上述毡状物的无机纤维彼此结合，同时显示优良的弹性，可以吸收施加在上述保持密封材料上的冲击等破坏。因此，可以抑制上述保持密封材料的无机纤维破损，从而抑制无机纤维从上述保持密封材料飞散。所以，即使操作人员不戴防尘面罩，也可以舒适地进行作业，可以使进行上述组装作业的工作场所的工作环境保持良好。
在如上按照上述第1发明的制造方法得到的保持密封材料中，上述有机粘合剂可以抑制上述毡状物的无机纤维破损，同时可以保持无机纤维。因此，在上述保持密封材料中不增加有机粘合剂的量，也可以抑制无机纤维的飞散。
第2发明涉及保持密封材料，该材料是在排气净化用催化剂转换器中的催化剂载体与被覆其外部的壳体之间配置的保持密封材料，其特征在于，该保持密封材料是在无机纤维制成毡状而成的毡状物中添附玻璃化转变点Tg在5℃以下的有机粘合剂而制成(权利要求6)。
在上述第2发明涉及的保持密封材料中，在毡状物中添附玻璃化转变点Tg在5℃以下的有机粘合剂。
因此，在上述保持密封材料中添附了的有机粘合剂，在常温下可以显示运动性高的橡胶状态。所以，在把上述保持密封材料组装在上述催化剂载体及壳体中时，上述有机粘合剂显示优良的弹性，可以吸收施加在上述保持密封材料上的冲击等破坏。因此，可以抑制上述无机纤维破损，从而抑制无机纤维从上述保持密封材料飞散。所以，即使操作人员不戴防尘面罩，也可以舒适地进行作业，可以使进行上述组装作业的工作场所的工作环境保持良好。
附图说明
图1是表示实施例1中保持密封材料组装在催化剂载体及壳体中的状态的斜视图。
图2是表示实施例1中组装了保持密封材料的排气净化用催化剂转换器配置在发动机排气管之上的状态的说明图。
图3是表示实施例1中催化剂载体上卷绕保持密封材料前的状态(A)及催化剂载体上卷绕保持密封材料的状态(B)的说明图。
图4是表示实施例1中催化剂载体上卷绕保持密封材料形成的整体品配置在壳体上的状态的说明图。
图5是表示现有的排气净化用催化剂转换器配置在发动机的排气管之上的状态的说明图。
【符号说明】
1   催化剂载体
2   保持密封材料
21  毡状物
95  壳体
具体实施方式
下面对本发明的优选实施方案进行说明。
在上述第1发明中，通过进行上述浸渍工序及上述干燥工序，可以制造上述保持密封材料。在上述浸渍工序中，使由无机纤维制成毡状而成的毡状物浸渍在水中分散有机粘合剂所构成的乳液。
作为上述有机粘合剂，采用玻璃化转变点Tg(℃)在5℃以下的粘合剂。当玻璃化转变点Tg(℃)超过5℃时，在组装上述保持密封材料时，有机粘合剂不能充分抑制毡状物的无机纤维破损，在组装作业中仍有不能充分抑制无机纤维飞散的危险。
另外，上述有机粘合剂的玻璃化转变点Tg(℃)在-20℃以上可以。当玻璃化转变点Tg(℃)低于-20℃时，在组装作业中，上述有机粘合剂容易从上述保持密封材料向外部泄出，组装的夹具等周围的工作环境也有被有机粘合剂污染的危险。
另外，作为上述浸渍工序中的上述有机粘合剂，采用未经交联处理的橡胶是优选的(权利要求2)。
在此情况下，于上述浸渍工序中，上述有机粘合剂容易适应上述毡状物表面，上述乳液可以均匀地浸渍在上述毡状物的无机纤维表面。因此，在上述干燥工序，上述有机粘合剂大致均匀地添附在上述毡状物的表面及内部等，可进一步抑制上述保持密封材料的无机纤维飞散率。
作为有机粘合剂，例如，可以采用丙烯酸类橡胶、丙烯腈-丁二烯橡胶(NBR)、苯乙烯-丁二烯橡胶(SBR)、丙烯酸酯类橡胶、甲基丙烯酸酯类橡胶等。
上述有机粘合剂，优选的是丙烯酸酯类橡胶或甲基丙烯酸酯类橡胶(权利要求3)。
在此情况下，在上述毡状物的无机纤维表面等，可以更均匀地添附上述有机粘合剂。另外，干燥工序后的上述有机粘合剂的延伸性变好，可以防止纤维的过分受阻。因此，在对上述催化剂载体及上述壳体的组装作业时可以防止无机纤维的弯折，更进一步抑制无机纤维向空中飞散。
上述乳液的表面张力在常温下为60mN/m以下是优选的(权利要求4)。
当上述乳液的表面张力大于60mN/m时，上述乳液难以适应上述毡状物表面，上述有机粘合剂有难以均匀地添附在毡状物的危险。另外，当表面张力过低时，在浸渍乳液时，难以在上述毡状物上保持乳液，故上述乳液的表面张力为20mN/m以上为宜。
60mN/m以下的表面张力的乳液，例如，如上所述可以采用未经交联处理的橡胶来制造。
乳液的表面张力，例如可采用吊环法加以测定。
吊环法是通过把簧片上吊挂的金属板的吊环从乳液的液面拉出，来测定表面张力的方法。吊环浸渍在乳液中静静地上拉时，乳液膜吸附在吊环上。而且，当吊环上拉至某个高度时，乳液膜耐受不住而破裂。可从此时的簧片伸长、乳液重量、膜的长度等求出表面张力。
上述乳液，其乳液粒径在300nm以下是优选的(权利要求5)。
当上述乳液粒径大于300nm时，在上述浸渍工序，上述乳液有难以均匀浸渍上述毡状物表面的危险。上述乳液的粒径更优选150nm以下，尤其优选100nm以下。
上述乳液的粒径用透射型电子显微镜，例如测定100个乳液的粒径，求其平均值等进行测定。
其次，在上述干燥工序，通过使含上述乳液的上述毡状物干燥，将上述有机粘合剂添附在上述毡状物而制成上述保持密封材料。
在上述干燥工序，把含上述乳液的毡状物边加热及压缩边进行干燥是优选的。
在这种情况下，可以容易地从上述毡状物中除去多余的水分。另外，在这种情况下，利用上述有机粘合剂的粘合力，可以得到处于压缩状态的上述保持密封材料。因此，通过如此达到压缩状态，可容易地进行上述保持密封材料在上述催化剂载体及壳体上的组装作业。
另外，当向采用处于压缩状态的上述保持密封材料的上述排气净化用催化剂转换器供应排气时，受热而使上述保持密封材料中含有的有机粘合剂烧毁。其结果是，由于被压缩的上述保持密封材料复元，该保持密封材料可在上述催化剂载体与上述壳体之间更牢固地保持。
上述干燥工序，在温度95～155℃下进行是优选的。
当干燥温度低于95℃时，有干燥时间加长，生产效率恶化的危险。另一方面，当高于155℃时，有上述有机粘合剂开始分解，上述有机粘合剂的粘合能力受损的危险。另外，干燥时间在100秒以上是优选的。当低于100秒时，存在不能充分地干燥的危险。
另外，压缩优选在压缩间隔4～15mm的条件下进行。
当压缩间隔小于4mm时，有引起上述无机纤维损伤的危险。另一方面，当大于15mm时，存在通过上述压缩得不到充分效果的危险。
如上所述，当采用未经交联处理的自交联性橡胶作为上述有机粘合剂时，在上述干燥工序通过加热，可以进行上述有机粘合剂的交联反应。但是，当过度进行交联反应时，存在有机粘合剂的弹性受损的危险。因此，在上述干燥工序，上述有机粘合剂的交联度在70％以下是优选的。上述有机粘合剂的交联度，例如，因有机粘合剂的组成而异，故选择上述干燥工序后最终的交联度达到70％以下的有机粘合剂。
上述有机粘合剂的交联度，例如，可采用凝胶含量测定法进行测定。
即，当把固态有机粘合剂溶解在甲苯、四氢呋喃及甲乙酮等有机溶剂中时，因部分有机粘合剂不溶解而在有机溶剂中产生固体成分。此时，把投入有机溶剂前的有机粘合剂重量设为Wa，把溶解后在有机溶剂中产生的固体成分重量设为Wb，则交联度L按下式算出：L＝Wb/Wa×100。
另外，在上述保持密封材料中上述有机粘合剂的添加率达到0.5wt％～1.5wt％是优选的。
当添加率低于0.5wt％时，存在不能充分抑制上述无机纤维从上述保持密封材料表面飞散的危险。另一方面，当大于1.5wt％时，有机粘合剂的量增多，有从上述保持密封材料产生非甲烷烃、氮氧化物等有害气体的危险。
另外，在上述浸渍工序与上述干燥工序之间，可以设置用于去除上述毡状物中添附的上述有机粘合剂的多余固体成分的固体成分去除工序。借此，可以去除上述浸渍工序中的在上述毡状物上所添附必要量以上的多余上述有机粘合剂固体成分。上述固体成分去除工序，例如，可采用抽吸等来进行。
下面对上述第2发明加以说明。
在上述第2发明中，上述保持密封材料是在无机纤维制成毡状而成的毡状物中添附上述有机粘合剂而构成的材料。
作为上述毡状物，可采用与上述第1发明同样的毡状物。
作为上述有机粘合剂，采用玻璃化转变点Tg(℃)在5℃以下的粘合剂。关于其临界意义，与上述第1发明同样，有机粘合剂的玻璃化转变点Tg在-20℃以上是优选的。
作为有机粘合剂，与上述第1发明同样，例如，可以采用丙烯酸类橡胶、丙烯腈-丁二烯橡胶(NBR)、苯乙烯-丁二烯橡胶(SBR)、丙烯酸酯类橡胶、或者甲基丙烯酸酯类橡胶等。
上述有机粘合剂，优选的是丙烯酸酯类橡胶或甲基丙烯酸酯类橡胶(权利要求7)。
在此情况下，上述有机粘合剂的延伸性变好，可以防止纤维的过分受阻。因此，在对上述催化剂载体及上述壳体的组装作业时可以防止无机纤维的弯折，更进一步抑制无机纤维向空中飞散。
另外，上述保持密封材料的上述无机纤维的飞散率在0.15wt％以下是优选的(权利要求8)。
在此情况下，可更确切抑制无机纤维从上述保持密封材料飞散，上述保持密封材料的组装作业可舒适地进行。更优选飞散率在0.10wt％以下。
上述飞散率，可规定采用以JIS K6830-1996·26耐低温性试验·26.2试验器具(4)的冲击试验机为标准的装置时的重量减少率。
该重量减少率α[wt％]，把冲击试验前的保持密封材料(试样形状：100mm×100mm)的重量作为W0、冲击试验后的重量作为W，用下式算出的量：α＝((W0-W)/W0)×100[wt％]
另外，添附至上述保持密封材料的上述有机粘合剂的交联度在70％以下是优选的。
当交联度大于70％时，上述有机粘合剂的弹性降低，无机纤维从上述保持密封材料的飞散抑制效果有下降的危险。
实施例
实施例1
下面对本发明实施例中的保持密封材料，用图1～图4进行说明。
如图1及图2所示，本实施例中的保持密封材料2，在排气净化用催化剂转换器10中，是在催化剂载体1及被覆其外部的壳体95之间配置后使用。在保持密封材料2中，在无机纤维制成毡状而成毡状物21(参见图3(A)、(B))中添附玻璃化转变点Tg在5℃以下的有机粘合剂22。
下面对此加以详细说明。
对催化剂载体1，采用其横断面成型为蜂窝状的堇青石载体。在该催化剂载体1上沿其轴向设置多个方形孔11。另外，在该方形孔11之间形成作为其隔壁的多个蜂窝壁12(参见图1)。另外，在催化剂载体1上负载以铂或钯作为主成分的催化剂。
另外，对构成毡状物21的上述无机纤维，采用受热不怎么发生膨胀的是无膨胀性纤维的晶质氧化铝纤维。
下面对本实施例的保持密封材料的制造方法加以说明。
在本实施例的制造方法中，采用浸渍工序与干燥工序。于浸渍工序中，在由无机纤维制成毡状而成的毡状物21中，浸渍将有机粘合剂22分散在水中形成的乳液。而在干燥工序中，通过使含乳液的毡状物21干燥，使有机粘合剂22添附至毡状物21而制成保持密封材料2。作为有机粘合剂，采用玻璃化转变点Tg(℃)在5℃以下的粘合剂。另外，在本实施例中，在浸渍工序与干燥工序之间设置固体成分去除工序，除去添附至毡状物21的有机粘合剂22的多余固体成分。
下面对本实施例的保持密封材料的制造方法加以详细说明。
首先，准备毡状物21，其尺寸为长500～1400mm×宽51000～52500mm、厚1.5～12mm。
其次，使含有机粘合剂的乳液浸渍至毡状物21。
作为乳液，准备丙烯腈-丁二烯共聚物橡胶分散在水中的丙烯腈-丁二烯共聚物胶乳(乳液粒径50nm，有机粘合剂的玻璃化转变点-21℃，有机粘合剂浓度约1wt％)。对配置在传送带上的上述毡状物21，把该乳液用喷敷方式浸渍。
然后，为了去除附着在毡状物21上的过剩有机粘合剂22的固体成分，进行1秒以上抽吸。抽吸后，用称量计测量乳液22的浸渍率，结果是乳液22相对于100重量份毡状物21浸渍100重量份。
然后，把毡状物21进行加热压缩干燥。加热压缩干燥在温度95～155℃、干燥时间100秒以上、干燥时的加压设置间隔4～15mm的条件下进行。
由此得到了有机粘合剂的添加率为1.0wt％、厚度3～15mm的保持密封材料2。还有，在本实施例中制成的保持密封材料2，随后进行冲裁等，调整至所希望的大小、形状。
其次，对保持密封材料2的组装方法加以说明。
首先，在上述催化剂载体1上负载上述催化剂。
其次，在催化剂载体1上卷绕保持密封材料2(参见图3(A)、(B))，把经过卷绕的整体品20配置在壳体95的内部(参见图4)。如此进行保持密封材料2的组装，在壳体95两端分别通过焊接而与入口连接部97、出口连接部98结合(参见图2)。
另外，把如此制成的排气净化用催化剂转换器10配置在从发动机92排气的排气配管99之上后使用。
其次，对本实施例的作用效果加以说明。
在本实施例中，作为使保持密封材料2浸渍的有机粘合剂22，可以采用玻璃化转变点Tg(℃)在5℃以下的粘合剂(参见图1)。
因此，添附至保持密封材料2的有机粘合剂22，在常温下可以显示运动性高的橡胶状态。所以，保持密封材料2在催化剂载体1及壳体95上组装时，有机粘合剂22显示优良的弹性，可以吸收施加在保持密封材料2的无机纤维上的冲击等损伤。
因此，可以抑制无机纤维的破损，抑制无机纤维从保持密封材料2飞散。所以，操作人员即使不着防尘面罩等也可以舒适地进行作业，可良好保持进行组装作业的工作场所的工作环境。
实施例2
在本实施例中，为了确认保持密封材料中含有的无机纤维向空中飞散的难度进行下列落下试验。
即，采用含有玻璃化转变点(Tg)不同的有机粘合剂的乳液，与实施例1同样进行操作，制备多块保持密封材料(试样E1～试样E4、试样C1～试样C4)，把这些试样从规定的高度落下，评价此时无机纤维向空中飞散的难度。
具体的是，首先制作试样E1～试样E4、以及试样C1～试样C4的8种保持密封材料。
试样E1，在与实施例1同样的毡状物上，浸渍作为乳液的丙烯腈-丁二烯共聚物橡胶分散在水中而构成的丙烯腈-丁二烯共聚物胶乳(有机粘合剂的玻璃化转变点Tg-21℃，乳液粒径50nm，有机粘合剂浓度约1wt％)，然后，与实施例1同样进行抽吸及加热压缩干燥，制成试样E1。即，试样E1与实施例1中制成的保持密封材料是相同的。
试样E2，在与实施例1同样的毡状物上，浸渍作为乳液的改性丙烯酸酯共聚物橡胶分散在水中而构成的改性丙烯酸酯共聚物胶乳(有机粘合剂的玻璃化转变点Tg-5℃，乳液粒径80nm，有机粘合剂浓度约1wt％)，然后，与实施例1同样进行抽吸及加热压缩干燥，制成试样E2。
另外，试样E3，在与实施例1同样的毡状物上，浸渍改性丙烯酸酯共聚物胶乳(有机粘合剂的玻璃化转变点Tg1℃，乳液粒径110nm，有机粘合剂浓度约1wt％)，然后，与实施例1同样进行抽吸及加热压缩干燥，制成试样E3。
还有，试样E4，在与实施例1同样的毡状物上，浸渍改性丙烯酸酯共聚物胶乳(玻璃化转变点Tg-10℃，乳液粒径260nm，有机粘合剂浓度约1wt％)，然后，与实施例1同样进行抽吸及加热压缩干燥，制成试样E4。
再有，试样C1，在与实施例1同样的毡状物上，浸渍作为乳液的丙烯腈-丁二烯-苯乙烯三元共聚物橡胶分散在水中而构成的丙烯腈-丁二烯-苯乙烯三元共聚物胶乳(玻璃化转变点Tg26℃，乳液粒径40nm，有机粘合剂浓度约1wt％)，然后，与实施例1同样进行抽吸及加热压缩干燥，制成试样C1。
试样C2，在与实施例1同样的毡状物上，浸渍作为乳液的改性苯乙烯-丁二烯共聚物橡胶分散在水中而构成的改性苯乙烯-丁二烯共聚物胶乳(玻璃化转变点Tg12℃，乳液粒径80nm，有机粘合剂浓度约1wt％)，然后，与实施例1同样进行抽吸及加热压缩干燥，制成试样C2。
试样C3，在与实施例1同样的毡状物上，浸渍改性苯乙烯-丁二烯共聚物胶乳(玻璃化转变点Tg20℃，乳液粒径160nm，有机粘合剂浓度约1wt％)，然后，与实施例1同样进行抽吸及加热压缩干燥，制成试样C3。
试样C4，在与实施例1同样的毡状物上，浸渍改性丙烯酸酯共聚物胶乳(玻璃化转变点Tg25℃，乳液粒径110nm，有机粘合剂浓度约1wt％)，然后，与实施例1同样进行抽吸及加热压缩干燥，制成试样C4。
在上述试样E1～试样E4及试样C1～试样C4的保持密封材料中，与实施例1同样，在毡状物中添附约1.0wt％的有机粘合剂。
其次，对各试样(试样E1～试样E4及试样C1～试样C4)进行冲击试验。
在冲击试验中，各试样(试样形状：100mm×100mm)，可采用以JIS K6830-1996·26耐低温性试验·26.2试验器具(4)的冲击试验机为标准的装置施加冲击。冲击试验于冲击角度90°、冲击1次条件下进行。而且，对各试样的保持密封材料测定冲击试验前后的重量减少率(飞散率)。结果示于表1。
另外，该重量减少率α[wt％]，是把冲击试验前的保持密封材料(试样形状：100mm×100mm)的重量作为W0、冲击试验后的重量作为W，由下式表示的量：α＝((W0-W)/W0)×100[wt％]
表1
  试料No.   弹性体   乳液粒径(nm)   飞散率(wt％)
  种类   Tg(℃)
  E1   丙烯腈-丁二烯共聚物橡胶   -21   50   0.089
  E2   改性丙烯酸酯共聚物橡胶   -5   80   0.04
  E3   改性丙烯酸酯共聚物橡胶   1   110   0.079
  E4   改性丙烯酸酯共聚物橡胶   -10   260   0.116
  C1   丙烯腈-丁二烯-苯乙烯三元共聚物橡胶   26   40   0.261
  C2   改性苯乙烯-丁二烯共聚物橡胶   12   80   0.205
  C3   改性苯乙烯-丁二烯共聚物橡胶   20   160   0.265
  C4   改性丙烯酸酯共聚物橡胶   25   110   0.167
从表1可知，采用含有玻璃化转变点Tg低的有机粘合剂的乳液制成的试样E1～试样E4的保持密封材料，显示最大为0.116wt％的非常低的飞散率。反之，采用含有玻璃化转变点Tg高的有机粘合剂的乳液制成的试样C1～试样C4的保持密封材料，显示高的飞散率。可以认为，这是由于在试样E1～试样E4中，有机粘合剂在常温显示运动性高的橡胶状态，发挥更优良的弹性，可以充分吸收施加在保持密封材料的无机纤维上的冲击所致。
另外，虽然表1中没有明确示出，但可以确认在使用含有玻璃化转变点Tg为5℃以下的有机粘合剂的乳液制作保持密封材料时，能够达到可以舒适地进行保持密封材料的组装作业程度的充分低的飞散率(例如0.15wt％以下)。
还有，在试样E1～试样E4及试样C1～试样C4中，添附约1.0wt％的少量有机粘合剂。试样E1～试样E4，即使如此少量的有机粘合剂仍可以显示上述低的飞散率。因此，试样E1～试样E4，对环境是安全的，同时在操作时可充分抑制无机纤维向空中飞散。

Claims (8)

1.保持密封材料的制造方法，是在排气净化用催化剂转换器中的催化剂载体与被覆其外部的壳体之间配置的保持密封材料的制造方法中，其特征在于具有：使无机纤维制成毡状而成的毡状物浸渍在水中分散有机粘合剂而构成的乳液的浸渍工序；和
通过使含上述乳液的上述毡状物干燥，将上述有机粘合剂添附在上述毡状物，制造上述保持密封材料的干燥工序；
作为上述有机粘合剂，可以采用玻璃化转变点Tg(℃)在5℃以下的粘合剂。
2.按照权利要求1中所述的保持密封材料的制造方法，其特征在于，作为上述浸渍工序中的上述有机粘合剂，采用未经交联处理的橡胶。
3.按照权利要求1或2中所述的保持密封材料的制造方法，其特征在于，上述有机粘合剂是丙烯酸酯类橡胶或甲基丙烯酸酯类橡胶。
4.按照权利要求1～3任一项所述的保持密封材料的制造方法，其特征在于，上述乳液的表面张力在常温下为60mN/m。
5.按照权利要求1～4任一项所述的保持密封材料的制造方法，其特征在于，上述乳液的乳液粒径在300nm以下。
6.保持密封材料，是在排气净化用催化剂转换器中的催化剂载体与被覆其外部的壳体之间配置的保持密封材料，其特征在于，该保持密封材料是在无机纤维制成毡状而成的毡状物中添附玻璃化转变点Tg在5℃以下的有机粘合剂。
7.按照权利要求6中所述的保持密封材料，其特征在于，上述有机粘合剂是丙烯酸酯类橡胶或甲基丙烯酸酯类橡胶。
8.按照权利要求6或7中所述的保持密封材料，其特征在于，上述保持密封材料的上述无机纤维飞散率为0.15wt％以下。
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