CN1845952B - 用于挤出涂布的改进的树脂组合物 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种组合物，该组合物尤其适合用于挤出涂布。该组合物包括聚合材料，其具有的流变性使得损耗模量(或G”)与储能模量(或G′)的自然对数-自然对数图表的斜率S大于[0.635*(熔体指数)+13.2]/[(熔体指数)+16.6]，并且其中该聚合材料具有小于GPC色谱0.23的CDF RI部分，其具有超过85,000g/mol的分子量，在1,750,000g/mol或更大的常规GPC分子量下具有超过0.07的CDF LS部分。当用于挤出涂布时该组合物显示出减小的内弯曲，并且该内弯曲与熔体强度无关，因此便于改进挤出工艺。

Description

用于挤出涂布的改进的树脂组合物
本发明关于聚乙烯挤出组合物。尤其是，本发明关于在0.956g/cc到0.863g/cc的密度范围内的乙烯聚合物挤出组合物，该组合物具有高的预拉伸(drawdown)和基本上减小的内弯曲(neck-in)。本发明还关于生产乙烯聚合物挤出组合物的方法和生产挤出涂布制品的方法、挤出型材形式的制品和挤出平挤薄膜(extrusion cast film)形式的制品。
众所周知，可以将低密度聚乙烯(LDPE)和线型PE(此处的定义是指线型和基本上线型的同质和异质聚乙烯共聚物和均聚物)如异质线型低密度聚乙烯(LLDPE)和超低密度聚乙烯(ULDPE)用于，例如，挤出涂布基材如纸板、纸、和/或聚合的基材；用于制备用于应用如一次性尿布和食品包装的挤出平挤薄膜；用于制备挤出型材如导线和电缆护套，其中所述低密度聚乙烯(LDPE)通过用自由基引发剂高压聚合乙烯生产，所述超低密度聚乙烯(ULDPE)通过用齐格勒-纳塔配位(过渡金属)催化剂在低到中压下将乙烯和α-烯烃共聚产生。然而，尽管LDPE通常显示出优良的挤出加工性能和高的挤出预拉伸率，但是LDPE挤出组合物缺乏用于许多应用的足够的抗机械损伤性和韧性。为了挤出涂布(extrusion coating)和挤出平挤(extrusion casting)目的，通过提供具有高分子量(也就是说，具有小于约2g/10min的熔体指数，I2)的LDPE组合物来改善机械损伤性质的尝试没有效果，因为上述组合物不可避免地具有过高的熔体强度以致不能在高的线速度下成功地预拉伸。
当线型PE以ULDPE(超低密度聚乙烯)挤出组合物形式提供改进的抗机械损伤性和韧性性质以及MDPE(中密度聚乙烯)和HDPE(高密度聚乙烯)挤出组合物提供改进的阻挡性(barrier resistance)(例如，抗湿度和油脂渗透)时，这些线型乙烯聚合物显示出了不能接受的高内弯曲和拉伸不稳定性；与纯的LDPE相比，它们也显示出相对差的挤出加工性能，该性能是在挤出机中通过电动机负载和反压力测量的。
在某些应用中必须用比有可能在常规高压方法中生产的更高密度的树脂来涂布基材。上述应用的实施例是脱膜纸、影印纸的衬背等。在这些情况下，因为上述树脂受到严重的拉伸不稳定性现象如拉伸共振和边缘-编织和不受欢迎的内弯曲，因此不希望使用适宜密度的纯线型PE。通过将中等熔体指数高压釜LDPE与该高密度线型PE共混来部分克服这些不足。这通常将熔体指数为5到10克/10分钟的线型PE与20到50％的熔体指数为5到8的LDPE进行共混，然而这些共混物遭受比较高的内弯曲和低的预拉伸。大量的LDPE也降低该共混物可能的上限密度。反之当要求树脂组合物的密度低于LDPE可能的密度时，大量的LDPE增加了上述共混物的密度下限。因此，需要提供低内弯曲、高预拉伸和增加的密度上下限的组合物。
在织物(麻布)和非织物基材的涂布中，往往必须将涂布树脂流过纤维以产生粘着力，因为聚乙烯可能不会通过表面吸引力粘附该基材。一般的基材是聚丙烯。在这些情况中，往往使用高熔体指数LDPE，因为它具有流过该纤维的能力。不幸地，上述LDPE树脂往往显示出网膜不稳定性(web instabilities)。因此，需要能够成功粘附织物基材的聚乙烯组合物，而同时该聚乙烯组合物在工业生产速度下显示出少许或没有拉伸的不稳定性和低的内弯曲。
在密封剂应用中，如用于软包装和纸板/铝箔/PE果汁容器，最好该密封起始温度是低的，同时具有高的热-粘合或热封强度。纯的LDPE树脂已经用于这些应用，一般熔体指数为7到15。最近茂金属催化的线型PE的引入已经提供了降低的密封起始温度和更高的密封强度。一般将这些线型PE树脂与LDPE树脂共混以提供相当满意的加工性能参数如改进的内弯曲、降低的拉伸不稳定性和功率消耗，与纯的线型PE相比。然而，尽管与纯的LDPE相比这些组合物提供了改进的密封性能，但是它们的加工性能基本上是劣等的。(参见R.W.Halle，D.M.Simpson，“A New Enhanced Polyethylene for Extrusion Coating andLaminating(用于挤出涂布和层压的新改进聚乙烯)”，TAPPI 2002PLACE Conf)因此需要提供接近或超过传统LDPE树脂的改进的密封性能和加工性能的树脂组合物。
我们已经发现，通过使用包括10到25％的低熔体指数(一般为0.2到1.0g/10min)LDPE和高熔体指数线型PE的混合物基本上改善了许多这些不足，其中所述线型PE的熔体指数为20到100，优选30到40。该线型PE的密度和类型取决于涂布基材的最终用途。尤其是，该LDPE的特征为具有大于10的MWD和大于3.0的Mw(绝对)/Mw(GPC)比值。
普遍认为，内弯曲和熔体强度是逆相关的。因此，在参考文献中如Kale等人的U.S.专利5,582,923和5,777,155(在此引入它们全部的内容作为参考)，为了改进物理韧性，添加线型PE得到可挤出性要素的损失如增加的内弯曲。因此在挤出涂布工业，现行的办法是使用较低熔体指数的LDPE在较窄模口宽度和相对低的最大输出速度的设备上进行挤出。上述低熔体指数高压釜LDPE树脂提供了低的内弯曲(小于2英寸(每个侧面1英寸))和足够的预拉伸速度。将较高熔体指数高压釜LDPE装入更快的设备，该设备一般具有较宽的模口宽度和改进的内部框，不幸地易于产生更大的内弯曲。因此若干等级的LDPE是目前所需要的，树脂厂商和挤出涂布设备方面都需要复杂产品的处理能力，另外需要存货储存。因此有利的是提供单一级的树脂，它同时产生高的预拉伸和低的内弯曲。
目前已经发现，此类新组合物族破坏了内弯曲和熔体强度之间的传统关系，这是指可以不依靠聚合物的熔体强度来控制内弯曲。在优选应用中，这些新组合物显示出低的内弯曲，低的熔体强度，低于5cN，并且在本发明的许多有用的情况中，熔体强度太低以致在190摄氏温度的标准温度下不能测量。该线型PE的熔体指数可以在20到100g/10min的范围内变化，导致熔体强度在5到低于1cN的范围内变化，同时基本上改变了获得的共混物的熔体指数。因此该熔体指数可以在宽的范围变化而基本上不影响该内弯曲性能，因此有可能提供显示低的内弯曲、高预拉伸和比通常与线型PE基挤出涂布树脂有关的更低的功率消耗的组合物。
在本发明优选的操作中，在大约440英尺/分钟的牵引速度下这个内弯曲小于大约二英寸(每侧1″)。在大部分的涂布应用中熔体指数的实际范围是3到30g/10min，并且本发明的组合物可以包括这个全范围，然而为了使预拉伸保持在1200ft/min以上，优选的范围是10到30g/10min。最好该挤出涂布设备的最大运行速度不会受到所使用树脂性质的限制。因此所希望的是使用既不显示出拉伸不稳定性又不会在达到最大线速度之前断裂的树脂。更加所希望的是上述树脂显示出极低的内弯曲，小于2英寸。在本发明中提供的树脂显示出低的内弯曲和优良的拉伸稳定性，同时通过选择恰当的熔体指数可以获得所要求的预拉伸能力。一般，该熔体指数为10到20g/10min。本发明进一步的特征是其提供例如熔体指数为15g/10min的树脂，该树脂均适合于在具有缓慢输出的老式设备和现代高速设备上挤出，在这两个情况中，该内弯曲都可以小于2英寸。
本发明的树脂组合物的特征为它们的流变性。应该相信，为了获得该组合物所观测的内弯曲对熔体指数的独立性，本发明的组合物的流变性是必需的一个要求。该组合物的特征在于具有这样的流变性以致自然对数(损耗模量(或G”))对自然对数(储能模量(或G′))的测定斜率(或S)(通过线性最小二乘回归)大于[0.635*(熔体指数)+13.2]/[(熔体指数)+16.6]，其中该熔体指数是该组合物的熔体指数，它根据ASTMD1238在190℃/2.16kg的条件下测量。
已经发现，所希望的流变性是从包含相对少量的高分子量分子的树脂中获得，所述分子是高度支化的。具有这个结构组分的树脂显示出令人惊讶的低内弯曲和在10g/10min以上的熔体指数下高预拉伸的综合性能。因此，本发明的树脂还可以依照它们的结构构造来判别，所述结构构造通过凝胶渗透色谱法测定。本发明的树脂是其中GPC色谱百分比分数小于该GPC色谱总面积的23％的那些、其中该GPC色谱具有85,000以上的分子量，该分子量用差示折光检测器通过凝胶渗透色谱法测定；然而大于7％光散射总面积出现在常规GPC分子量1,750,000g/mol以上，所述光散射总面积源于小角激光散射检测器。更进一步，与在Mark-Houwink图表(例如描述于Wood-Adams，Dealy，deGroot和Redwine，″Effect of Molecular Structure on the LinearViscoelastic Behavior of Polyethylene(分子结构在聚乙烯线性粘弹性行为上的影响)″，33 Macromolecules 2000，7489)中表示的梳状对照，该组合物的高分子量部分的支化优选是树枝状的，其中在300,000到3,000,000的绝对分子量范围，该斜率小于0.25。
该树脂组合物可以有利地包括材料例如线型PE材料和具有高分子量、高度支化组分的LDPE的共混物。该组合物还可以包括其它的聚合材料例如聚丙烯、乙烯-苯乙烯共聚物、高压乙烯共聚物例如乙基乙烯基乙酸酯(EVA)和乙烯丙烯酸等。
在用于生产本发明组合物的优选共混物中线型PE可以是本领域已知的任何线型PE，并且它可以依据所希望的物理性能而变化，如本领域所公知的。
用于生产本发明组合物的优选的LDPE具有2到0.2g/10min的熔体指数(I2)、分别为25到50cN或更大的熔体强度、大于10的Mw/Mn和大于3.0的Mw(绝对)/Mw(GPC)比值，其中熔体指数根据ASTMD1238在190℃/2.16kg的条件下测定，所述Mw/Mn根据常规GPC测定。优选LDPE用下列方法生产：在用低于35℃的冷却乙烯进料的高压釜反应器中以具有三或更多区的单相方式运行。该反应器优选在转变点(在两相和单相体系之间的相界)以上在大约240℃的平均反应器温度下运行。
本发明的另一个方面是提供通过使用本发明的树脂来改进挤出涂布性能的方法。
图1是一系列树脂的损耗模量G″对弹性或储能模量G′的自然对数的图表。
图2是从根据图1中的图表的线性最小二乘回归中获得的直线斜率对熔体指数的图表。
图3是适宜的光散射色谱的实例，所述光散射色谱是从NBS 1476高压低密度聚乙烯标准获得。
图4是小角光散射检测器(LS)的累积检测器分数(cumulativedetector fraction)(CDF)对线型聚乙烯当量GPC MW的以10为底的对数的图表。
图5是折光检测器(RI)的累积检测器分数(CDF)对线型聚乙烯当量GPC MW的以10为底的对数的图表。
图6是当调节线型PE的MI时线型PE与2种不同类型的LDPE的共混物的内弯曲性能的图表，该图表显示了本发明优选共混物的内弯曲和MI的独立性。
图7是一系列材料的热粘着性强度对温度的图表，该图表显示了通过合适选择线型PE组分本发明可能的优良热粘着性性能。
为了本发明的目的，下列术语应具有如下给出的含义：
“牵引(haul-off)”此处定义为移动基材由此拉伸或伸长熔融聚合物挤出物的速度。
“熔体强度”在相关领域中也称为“熔融张力”，其在此处定义和定量为表示在牵引速度下拉伸熔融挤出物所需的作用力(通过配备有应变槽的转鼓施加)，在该牵引速度下当它通过如在ASTM D1238-E中所描述的标准塑性计的模口时，在破损率(breakage rate)之前的该熔体强度平顶高于其熔点。熔体强度值使用Gottfert Rheotens在190℃下测定，此处它以厘牛顿(cN)记录。密度根据ASTM D792测试。
“内弯曲”此处定义为加工制品在模口宽度和挤出物宽度之间的差异。此处记录的内弯曲值在440英尺/分钟的牵引速度下、在600(除非另有说明之外)温度下使用配备有宽30英寸并定边到24英寸的模口且具有25密耳模口间隙的3.5英寸直径、30∶1 L/D Black-Clawson挤出式涂布机测定，其中在上述牵引速度下在大约250磅/hr的挤出出速度下产生1密耳的涂层厚度。“预拉伸(drawdown)”是指在熔融聚合物自模口断裂时的牵引速度(使用相同的设备、挤出出速度和温度)或在观察到边缘不稳定性时的速度。
此处所使用的术语“聚合物”是指由聚合单体制备的聚合化合物，不管聚合单体是相同类型或不同类型的。从而通用术语聚合物包含术语“均聚物”和“共聚物”，均聚物通常用于表示仅由一种类型的单体制备的聚合物，共聚物是指由两种或更多不同的单体制备的聚合物。
该术语“LDPE”也可以指“高压乙烯聚合物”或“高度支化的聚乙烯”并且定义为在高压釜或管式反应器中在高于14,500psi(100MPa)的压力下通过使用自由基引发剂例如过氧化物(参见例如US 4,599,392，此处引入作为参考)部分或完全均聚合或共聚合的聚合物。
术语“线型PE”定义为任何线型、基本线型或异质的聚乙烯共聚物或均聚物。可以通过任何方法例如气相、液相、或淤浆或其结合生产该线型PE。该线型PE可以由一或多种组分组成，每个组分也是线型PE。
术语分子量分布或“MWD”定义为重均分子量与数均分子量的比值(Mw/Mn)。Mw和Mn根据本领域已知的方法使用常规GPC测定。
本发明定义了比值Mw(绝对)/Mw(GPC)，其中Mw(绝对)是从小角(例如15度)下光散射面积以及注射的聚合物质量获得的重均分子量，Mw(GPC)是从GPC校准中获得的重均分子量。校准该光散射检测器以产生如线型聚乙烯均聚物标准例如NBS 1475的GPC方法的当量重均分子量。
组合物的说明
本发明的主题组合物可以根据它的流变性质和它的分子结构表征，分子结构由多重探测器GPC测定。
认为本发明组合物的流变性导致内弯曲对组合物熔体指数的独立性。该组合物的流变性可以根据下列使用动态剪切流变性以独立测量聚合物样本的弹性和粘性反应的方法说明。该测量应该在190℃的温度下和0.1到100l/sec的频率下使用振荡剪切流变仪例如RheometricsRMS-800进行。然后可以将这些值的自然对数绘成图表(ln(G″)对ln(G′))。
可以对ln(G″)对In(G′)的数据进行线性最小二乘回归，结果形成公式：
ln(G″)＝S*(In(G′))+G
其中S是直线的回归斜率，G是当G′的自然对数是零时的G″的自然对数。
已经发现，通过回归测定的S尤其是用于量化每个树脂弹性的有用参数。本发明的组合物可以按具有超过[0.635*(熔体指数)+13.2]/[(熔体指数)+16.6]的S来区分。优选，本发明的组合物超过这个值到大于1％，更优选大于1.5％。
这些组合物在挤出涂布中令人吃惊地显示出内弯曲性能，它有效地独立于熔体指数，尤其当该组合物包括至少13％的优选的LDPE。这个独立性不是依靠减少预拉伸而获得的。因此有可能提供具有高熔体指数和高预拉伸而令人吃惊的低内弯曲的树脂。在图6中显示了这个独立性，其中将30到3g/10min的各种熔体指数的线型PE与15重量％的任何一种下述材料共混：(a)具有MWD大于10.0和Mw(绝对)/Mw(GPC)＞3.0的0.47MI LDPE，或(b)具有MWD＜10.0并且约2.7的Mw(绝对的)/Mw(GPC)的8.0MI LDPE。这些共混物的内弯曲在440英尺/分钟的速度下测量，并且将这些值绘成表6中的图表。然而，通过最终组合物的熔体指数来控制预拉伸，组合物的熔体指数越高，提供的预拉伸越大。没有观察到在在网膜断裂之前该组合物显示出可测量的拉伸共振或边缘编织。
本发明的组合物还可以根据它独特的分子结构表征，其分子结构通过多重探测器凝胶渗透色谱法(GPC)测量。当使用完全地校准的GPC时，该GPC配备有至少小角激光散射检测器(LS)和常规的折光指数(RI)检测器，本发明的组合物会显示出下列性质：首先，具有85,000以上的线型当量聚乙烯分子量的GPC色谱的百分比分数小于GPC色谱总面积的23％，该分子量通过具有差示折光检测器的凝胶渗透色谱法测定；然而大于7％总光散射面积出现在1,750,000g/mol的常规GPC分子量以上，其中光散射总面积根据小角激光散射检测器测定。优选，该材料的具有高于85,000的分子量的GPC色谱百分比分数小于GPC色谱总面积的21％、更优选小于20％和最优选小于15％，该分子量通过具有差示折光检测器的凝胶渗透色谱法测定。优选该材料也具有大于9％的总光散射面积并且发生在1,750,000g/mol常规GPC分子量之上，该总光散射面积根据小角激光散射检测器测定。
本发明的组合物可以具有任何熔体强度，并且令人吃惊地，考虑到这些树脂所观测的低内弯曲，熔体强度小于9cN、更优选小于5cN尤其有利。
正如从上述了解到的，当涂布到基材上时，可以根据具体的需要处理本发明组合物的物理性能。在本发明优选的共混物中，例如，可以选择具体的线型PE(或线型PE与包括其它线型PE的其它材料的结合物)部分以优化所希望的任何特性。例如通常拉伸性能和抗机械损伤性会超过常规的LDPE。我们还发现热封性能和热粘着性性能优于常规的LDPE，显示了较低的起始温度和增加的密封和热粘着性强度。
本领域普通技术人员应该理解，在转变成加工制品例如薄膜层之后可以稍微改性本发明的组合物。因此本发明的另一个方面是一种聚合薄膜层，该聚合薄膜层具有的流变性使得损耗模量(或G”)对储能模量(或G′)的自然对数-自然对数图表的S大于[0.665*(熔体指数)+14.2]/[(熔体指数)+16.6]，并且其中该聚合材料具有小于GPC色谱0.23的CDF RI分数，其具有超过85,000的线型当量聚乙烯分子量，在1,750,000g/mol或更大的常规GPC分子量下具有大于0.07的CDF LS分数。该薄膜层优选可以是0.1到40密耳。可以有利地将本发明的薄膜层经受处理如火焰或电晕处理和用本领域公知的方法印刷。可以将与薄膜层一起使用的基材进行火焰处理、电晕处理、或为促进粘附而涂布各种底漆。
由于能够提供高熔体指数的树脂，其中该树脂提供与较低熔体指数(例如，5到9g/10min)的传统LDPE有关的内弯曲性能，本发明优选的共混物显示出与用于挤出涂布和挤出层压应用的传统高压低密度聚乙烯相似的加工性能(如通过电动机负载要求测定的)，尽管大多数组合物包括线型PE。
可以有利地使用线型PE和LDPE的共混物获得本发明的组合物，任选包含另外的聚合物例如较少量的聚丙烯。本发明的优选的共混物优选包括至少70％的组合物，以组合物的总重量计，和可以包括直到100％的组合物。该共混物的线型PE部分优选包括70％，以共混物的重量计。更优选该共混物包括至少75％、更优选80到85％的线型PE。本发明的组合物应该包含不超过95％的线型PE，但是优选不超过90％、和最优选不超过85％的线型PE。
本发明的组合物还包含至少5％、优选至少10、更优选15到20％的至少一种高压乙烯聚合物组合物或LDPE，以组合物的总重量计。优选这个组分是总组合物的不超过30％、更优选不超过25％、最优选不超过20％。很清楚，线型PE和LDPE的总量不是必须等于100％。
认为优选的高压乙烯聚合物组合物的分子结构与最终组合物的内弯曲和流变性能有关。不受理论的束缚，认为用于本发明的优选共混物的LDPE部分可以提供高分子量、高度支化的结构，这个结构导致流变性和分子结构的独特结合。应该理解，无论如何高分子量高度支化的部分不必来自高压低密度树脂，其它的方法例如在WO02/074816中所描述的方法可以适用。
用于本发明的优选的LDPE具有0.2到2g/10min的熔体指数(I2)。更优选该熔体指数大于0.25，最优选大于0.3g/10min。该熔体指数优选小于2，更优选小于1，和最优选小于0.7g/10min。LDPE的熔体强度优选大于24.1-18.0*log 10(MI)或者25cN或更大，更优选30cN或更大，最优选40cN或更大。因为实际的原因，该熔体强度优选小于100cN。优选的LDPE还具有大于10，优选大于12的由常规GPC测定的Mw/Mn，和大于3.0，优选大于3.2和最优选大于3.5的Mw(绝对)/Mw(GPC)比值。
可以在以具有三个或更多个区的单相方式运行的、采用低于35℃的冷却乙烯进料的高压釜反应器中生产上述LDPE。该反应器优选在转变点(在两相和单相体系之间的相界)以上在大约240℃的平均反应器温度下运行。
本发明的组合物还可以包括LDPE/LDPE共混物，其中一种LDPE树脂具有相对较高的熔体指数，而另一种具有较低的熔体指数并且是更高度支化。具有较高的熔体指数的组分可以从管式反应器中获得，而混合物的较低MI、较高支化的组分可以在单独的挤出步骤中添加或使用并联管式/高压釜反应器与专门方法结合以控制每个反应器的熔体指数，例如在再循环流中回收调聚物、或者将新鲜的乙烯添加到该高压釜(AC)反应器或任何本领域公知的其它方法。
合适的用于制备本发明挤出组合物的高压乙烯聚合物组合物包括低密度聚乙烯(均聚物)、与至少一种α-烯烃例如丁烯共聚的乙烯、和与至少一种α，β-烯键式不饱和共聚单体例如丙烯酸、甲基丙烯酸、丙烯酸甲酯和乙酸乙烯酯共聚的乙烯。合适的用于制备有用的高压乙烯共聚物组合物的方法描述于McKinney等人的US专利4,599,392中。
虽然认为高压乙烯均聚物和共聚物均可用于本发明，通常优选均聚物聚乙烯。
线型PE
在配制本发明优选组合物的共混物中可以使用任何种类的线型PE。这包括：在U.S.专利5,272,236、U.S.专利5,278,272、U.S.专利5,582,923和US专利5,733,155中进一步定义的基本线型乙烯聚合物；均匀支化的线型乙烯聚合物组合物，如在U.S.专利No.3,645,992中所述的那些；不均匀支化乙烯聚合物，如根据在U.S.专利No.4,076,698中公开的方法制备的那些；和/或其共混物(例如在US 3,914,342或US 5,854,045所公开的那些)。该线型PE可以通过气体相、液相或者淤浆聚合法或者其结合的方法并使用本领域已知的任何种类的反应器或反应器结构来生产。
当用于本发明时，线型PE优选具有20g/10min或更大，更优选大于25g/10min和最优选至少30g/10min的熔体指数。线型PE的熔体指数可以高达1000g/10min，优选500或更少，最优选小于50g/10min。
聚合物挤出组合物的制备
用于生产本发明聚合物挤出组合物的优选共混物可以通过任何本领域已知的合适方法制备，包括转鼓干燥共混、称量送料、溶剂共混、通过化合或侧-杆挤出熔体混合等和其结合。令人吃惊地，考虑到在低熔体指数的LDPE组分和较高的熔体指数组分之间的熔体指数差异，线型PE或LDPE，这些共混物不需要特殊的混合方法来防止凝胶。用30∶1单螺旋挤出的干混混合物提供了所获得的具有最小未混合凝胶的薄膜层。
还可以将本发明的挤出组合物与其它的聚合物材料例如聚丙烯；高压乙烯共聚物例如乙烯乙烯基乙酸酯(EVA)、乙烯丙烯酸乙酯(EEA)、和乙烯丙烯酸(EAA)等；乙烯-苯乙烯共聚体共混，只要保持必要的流变性和通过多重探测器GPC测定的分子结构。该组合物可用于制备单层或多层制品和结构，例如，作为密封剂、粘合剂或连接层。可以将另一种聚合物材料与本发明的组合物共混以改变加工、膜强度、热封、或粘合特性，如本领域一般已知的。
可以以化学和/或物理的改性形式使用优选组合物的LDPE和线型PE部分以制备本发明的组合物。上述的改性可以使用任何已知的技术完成，诸如，例如，通过离子聚合(ionomerization)和挤出接枝。
本发明的乙烯聚合物挤出组合物中还可以包括添加剂例如抗氧化剂(例如，受阻碍酚型例如由Ciba Geigy提供的Irganox
Figure 200480025201110000210003_1
1010或Irganox
Figure 200480025201110000210003_2
1076)、亚磷酸盐(例如，还是由Ciba Geigy提供的Irgafos168)、粘着添加剂(例如，PIB)、Standostab PEPQTM(由Sandoz提供)、颜料、着色剂、填料，加入的程度是只要它们不影响申请人发现的高预拉伸和基本上降低的内弯曲。在需要强粘合的挤出涂布应用中，本发明组合物优选不包含或只有限制量的抗氧化剂，因为这些化合物可能影响对基材的粘合。然而，具有高含量抗氧化剂的组合物可以使用本领域已知的方法如基材的电晕和火焰处理和通过增加树脂挤出温度来粘附。由本发明组合物制成的或使用本发明组合物的制品还可以包含添加剂以提高防粘连和摩擦系数特性，包括但不限于，未经处理的和处理的二氧化硅、滑石、碳酸钙、和粘土；以及伯、仲和取代的脂肪酸酰胺；冷却辊脱模剂；硅氧烷涂层等。还可以添加其它的添加剂以提供抗雾化特性，例如透明的平挤薄膜的抗雾化特性，例如在Niemann的US专利4,486,552中所描述的。还可以加入其他的添加剂，例如单独或与乙烯-丙烯酸(EAA)共聚物或其它的功能聚合物结合的季铵化合物以增强本发明涂层、型材和薄膜的抗静电特性并允许例如包装或制造电子敏感性商品。还可以添加其它的功能聚合物如马来酐接枝的聚乙烯以提高粘着力、尤其对极性基材的粘着力。
包括本发明组合物的多层结构可以通过任何已知的方法制备，包括共挤出、层压和其结合。此外，可以在共挤出操作中使用本发明的组合物，其中较高的预拉伸材料用来基本上“负载”一或多种较低的预拉伸材料。尤其是，本发明的组合物非常适合于负载较低预拉伸的材料。
本发明的乙烯聚合物挤出组合物无论单层或多层结构，可用于生产如本领域公知的挤出涂层、挤出型材和挤出平挤薄膜。当本发明的组合物用作涂层目的或用于多层结构、基材或邻接的可以是极性或非极性的材料层，包括例如，而不是限于，纸制品、金属、陶瓷、玻璃和各种的聚合物、尤其其它的聚烯烃、和其结合。对挤出型材来说，可以潜在地将各种制品加工成，包括但不限于，冷藏库垫圈、导线和电缆外壳、线缆涂料、医疗盆和水管线路，其中该组合物的物理性能适合于该目的。由本发明的组合物制成的或具有本发明组合物的挤出平挤薄膜还可以潜在地用于食品包装和工业的拉伸包装应用。
实施例
在实施例中使用的所有树脂的说明如表1所示。
表1(部分1)
树脂 描述 共聚单体   MI(g/10min)   密度(g/cc)   I10/I2   Irganox1010   Irganox1076   Irgaphos168
  A   线型聚乙烯   无   5   0.96   8   200   0   1600
B 线型聚乙烯 无   10   0.96   NM   0   0   0
  C   高压LDPE   无   0.47   0.92   NM   300   0   0
  E 基本线型乙烯共聚物 辛烯   3   0.90   8   0   500   0
  F   基本线型乙烯共聚物   辛烯   30   0.90   7   0   500   0
  G   基本线型乙烯共聚物   辛烯   6   0.90   8   0   500   0
  H   高压LDPE   无   8   0.918   NM   0   0   0
树脂 描述 共聚单体   MI(g/10min)   密度(g/cc)   I10/I2   Irganox1010   Irganox1076   Irgaphos168
  I   线型乙烯共聚物   辛烯   6   0.92   7.6   200   0   0
  J   线型乙烯共聚物   辛烯   25   0.92   NM   0   0   0
  K   基本线型乙烯共聚物   辛烯   30   0.90   7   0   0   0
  L   线型乙烯共聚物   丁烯   20   0.92   NM   NM   NM   0
  M   基本线型乙烯共聚物   辛烯   25   NM   NM   NM   NM   0
  N   高压LDPE   无   0.22   0.92   NM   0   0   0
  O   高压LDPE   无   2   0.92   NM   0   350   0
  P   高压LDPE   无   7   0.92   NM   0   500   0
  Q   线型乙烯共聚物   己烷   26.8   0.9129   5.8
  R   线型乙烯共聚物   丁烯   27.2   0.920   5.4
  S   线型乙烯共聚物   丁烯   31.6   0.916
  T   线型乙烯共聚物   丙烯   31.7   0.917
  U   高压LDPE   无   12   0.918   NM
  V   线型乙烯共聚物   己烯   12   0.912   NM
  W   高压LDPE   无   8   0.918   NM   0   0   0
  X   线型乙烯共聚物   辛烯   5.63
  Y   高压LDPE   无   4.15   0.924   NM   0   0   0
  Z   线型乙烯共聚物   辛烯   30   0.900   7   0   500   0
  AA   高压LDPE   无   0.38   0.9205
  BB   线型乙烯共聚物   辛烯   25   0.917   NM   0   0   0
  B1   80％F/20％C
  B2   40％F/60％H
表1(部分2)
  树脂   PEPQ   DHT-4A   芥酸酰胺(Erucamide)   方法   催化剂
  A   溶液   齐格勒-纳塔
  B   0   0   0   溶液   齐格勒-纳塔
  C   0   0   0   高压釜   自由基
  D   高压釜   自由基
  E   1200   0   0 溶液   受限几何
  F   800   0   600 溶液 受限几何
  G   800   0   0 溶液 受限几何
  H   0   0   0   高压釜   自由基
  I   750   0   溶液   齐格勒-纳塔
  J   0   0   0   溶液   齐格勒-纳塔
  K   0   0   0 溶液 受限几何
  L   NM   NM   NM   气相   齐格勒-纳塔
  M   NM   NM   NM 溶液   受限几何/齐格勒-纳塔
  N   0   0   0   管式   自由基
  O   0   0   0   管式   自由基
  树脂   PEPQ   DHT-4A   芥酸酰胺(Erucamide)   方法   催化剂
  P   0   0   0   管式   自由基
  Q   气相   受限几何
  R 气相   受限几何
  S 气相   齐格勒-纳塔/TMA活化剂
  T   气相   齐格勒-纳塔
  U   高压釜   自由基
  V   气相   受限几何
  W   高压釜   自由基
  X   齐格勒-纳塔
  Y   高压釜   自由基
  Z   800   0   600 溶液 受限几何
  AA   高压釜   自由基
  BB   0   0   0   溶液   齐格勒-纳塔
流变性测定
为了说明用于测定聚合材料流变性的合适方法，制备树脂A、B、C、D、E、B1和B2的样本。然后使用Rheometrics RMS800振荡剪切流变仪测定这些组合物每个的损耗模量G″和弹性或储能模量G′。将树脂B1、树脂D和树脂A获得的值记录在表2中，这些值自然对数的图表(与另外树脂的图表一起)显示于图1中。
Figure G04825201120060314D000181
Figure G04825201120060314D000191
可以对每个树脂的In(G″)对In(G′)数据进行线性最小二乘回归，结果形成公式：In(G″)＝(S)*(In(G′)+G；其中S是直线的回归斜率，G是当G′的自然对数是零时的G″的自然对数。
然后将这些斜率值绘成对比熔体指数的图表。这些值如图2所示。
由公式S＝[0.635*(熔体指数)+13.2]/[(熔体指数)+16.6]形成的线也显示在该图表上，斜率低于这个线的那些组合物不在本发明的范围内。
分子结构的测定
为了测定各种聚合物组合物的分子结构，使用下列方法：
由Waters(Millford，MA)150C高温色谱仪组成色谱系统，该色谱仪配备有Precision Detectors(Amherst，MA)2-角激光散射检测器型号2040。使用该光散射检测器的15-度角来计算分子量。使用Viscotek(Houston，TX)TriSEC软件版本3和4-通道Viscotek Data ManagerDM400进行数据收集。该体系具有购自Polymer Laboratories(Shropshire，UK)的在线溶剂脱气装置。
在140℃下操作圆盘传送带室(carousel compartment)，和在150℃下操作柱室。使用的柱是7 Polymer Laboratories 20-微米混合的-A LS柱。使用的溶剂是1，2，4三氯苯。以0.1克聚合物在50毫升溶剂中的浓度制备样品。色谱溶剂和样品制备溶剂包含200ppm的丁基化羟基甲苯(BHT)。两个溶剂源用氮冲洗。在160摄氏温度下轻轻搅拌聚乙烯样本4小时。使用的注射体积是200微升，流速是1.0毫升/分钟。
GPC柱设置的校准用具有分子量580到8,400,000的18窄分子量分布聚苯乙烯标准进行，并且它排列在5“鸡尾酒(cocktail)”混合物中，其在单独的分子量之间具有至少十倍的差别。该标准购自PolymerLaboratories(Shropshire，UK)。对于分子量等于或大于1,000,000，以在50毫升溶剂中0.025克来制备该聚苯乙烯标准；对于分子量小于1,000,000，以在50毫升溶剂中0.05克来制备该聚苯乙烯标准。将该聚苯乙烯标准在80摄氏温度溶解并和缓地搅拌30分钟。首先运行窄标准混合物并按照渐减的最高分子量组分的次序以最小化降解。使用下列公式(如描写于Williams和Ward，J.Polym.Sci.，Polym.Let.，6，621(1968))将聚苯乙烯标准峰值分子量变为聚乙烯分子量：
M聚乙烯＝A×(M聚苯乙烯)B
其中M是分子量，A是值0.41，B等于1.0。四阶多项式用来使各自的聚乙烯-当量适合校准点。
用二十烷(它通过在50毫升TCB中的0.04g并且和缓地搅拌溶解20分钟制备)进行GPC柱设置的总平皿计数。根据下列公式测量200微升注射液的平皿计数和对称：
平皿计数＝5.54*(在峰顶点的RV/(在1/2高度的峰宽度))^2
其中RV是以毫升的保留体积，峰宽度以毫升为单位。
对称＝(在1/10高度的后峰宽度-在峰顶点的RV)/(在峰顶点的RV-在1/10高度的前峰宽度)
其中RV是以毫升为单位的保留体积，峰宽度以毫升为单位。
用于测定多检测器偏移量(offset)的系统化方法按照Balke，Mourey等人(Mourey和Balke，Chromatography Polym.Chpt 12，(1992))(Balke，Thitiratsakul，Lew，Cheung，Mourey，Chromatography Polym.Chpt 13，(1992))所公布方式进行，使用内部软件优化由Dow broad聚苯乙烯1683产生的双检测器log MW到由窄标准校准曲线产生的窄标准柱校准。按照Zimm(Zimm，B.H.J.Chem.Phys.，16，1099(1948))和Kratochvil(Kratochvil，P.，Classical Light Scattering from PolymerSolutions(来自聚合物溶液的经典光散射)，Elsevier，Oxford，NY(1987))公开的方式获得该分子量数据。从样品折射指数面积和折射指数检测器校准中获得用于测定分子量所使用的全部注射浓度，折射指数检测器校准来自115,000分子量的线型聚乙烯均聚物。假设色谱的浓度足够低以除去出现的第二维里系数影响(对分子量有影响的浓度)。
为了随时间监测偏差，它可以包含洗脱部分(由色谱的改变所引起)和流速部分(由泵改变所引起)，一般后期洗脱的窄峰值用作“标识峰值”。因此以在脱气色谱系统溶剂和洗脱样本之间的空气峰值失调(mismatch)为基准对一个聚苯乙烯鸡尾酒混合物设立流速标识。这个流速标识用来通过校准空气峰值而线性地校正所有样本的流速。然后假定标识峰值的时间的任何改变与在流速和色谱的斜率中的线性位移有关系。
为了便于获得流动标识峰值的保留体积(RV)测量值的最高准确度，最小二乘拟合途径用来使流动标识浓度色谱的峰值适合二次方程。然后使用该二次方程的第一个导数求出实际峰值位置。在以流动标识峰值为基准校准体系之后，用公式1计算有效的流速(如校准斜率的测量值)。在高温SEC体系中，可以使用抗氧化剂失调峰值或空气峰值(如果将流动相充分脱气)作为有效的流动标识。有效流速标识的主要特征如下：流动标识应该是单分散的。该流动标识应该洗脱接近于总的柱渗透体积。流动标识不应该影响样品的色谱的积分窗。
公式1有效流速＝流速标称*流动标识校准/观测的流动标识
优选的柱设置为具有20微米的颗粒大小和“混合的”孔隙度以充分分离适合于所要求的最高分子量分数。
通过对NBS 1476高压低密度聚乙烯标准观察小角(小于20度)的在线光散射检测器来验证合适的柱分离和合适的剪切速率。合适的光散射色谱应该出现具有如图3所示的大约当量峰值高度的双峰(很高的MW峰值和中等的分子量峰值)。通过示范在小于LS峰值高度一半的两个峰值之间的波谷高度应该有合适的分离。用于色谱系统的平皿计数(以如上所述的二十烷为基准)应该大于32,000，对称性应该在1.00和1.12之间。
通过下列步骤完成用于折光计(“CDF RI”)和光散射检测器(″CDFLS″)的累积检测器分数(CDF)的计算：
1)根据在样品之间的空气峰值与一致的窄标准鸡尾酒混合物的空气峰值的相对保留体积比值，线性流动校正该色谱。
2)相对于如校准部分所描写的折光计，校正光散射检测器偏移量。
3)减去来自光散射和折光计色谱的基线并设定积分窗以确定积分光散射色谱中所有低分子量保留体积范围，它可以从折光计色谱观测。
4)对基于聚苯乙烯校准曲线的每个数据部分计算分子量，如校准部分所述的，所述聚苯乙烯校准曲线用聚苯乙烯修正到聚乙烯换算系数(0.41)。
5)依照下列公式对每个数据部分(i)从高到低的分子量(低到高的保留体积)计算基于减去基线的峰值高度(H)的每个色谱(CDF RI和CDF LS)的累积检测器分数(CDF)：
Figure A20048002520100281
其中i是在最低RV指数和最高RV指数之间。
6)通过下述方式获得CDF对分子量的图表：通过对来自步骤(5)的每个积分数据部分计算CDF；将它与在来自步骤(4)的每个积分数据部分的聚乙烯当量分子量的对数对比绘成图表。
使用这个GPC方法，对下列共混物进行分析：包括90％树脂F和10％树脂C的共混物；包括50％树脂F和50％树脂C的共混物；和包括80％树脂G和20％树脂N的共混物。这些材料的图表在图4和图5中所示。这些图还显示了CDF RI图表的85,000MW的对数和CDF LS图表的1,750,000MW的对数。从这些线中可以清楚地知道，80％树脂G和20％树脂N的共混物没有满足本发明的CDF LS标准，并且80％树脂G和20％树脂N的共混物和包括50％树脂F和50％树脂C的共混物都没有满足本发明的CDF RI标准。
为了证明内弯曲性能随着熔体强度变化，制备一系列包括线型PE和LDPE共混物的组合物。具体的树脂和用量在表3中显示。表3还提供了全部共混物的熔体强度、全部共混物的熔体指数、当在440英尺/分钟下和大约250lbs/hr的挤出速度下(其中在880ft/min下可获得)运行时观测到的内弯曲、预拉伸(“+”表明没有达到的预拉伸极限)、根据如上所述的用于未挤出树脂的流变性的方法测定的斜率S、和来自GPC的CDF RI(表示为高于85,000MW的分数)和CDF LS(表示为高于1,750,000MW的分数)。该表同时记录了在挤出之后薄膜层上获得的S的一些确定值。为了获得挤出树脂，可以将挤出树脂与涂布基材分离或更方便地直接挤出到合适的金属板上。这个后者方法可以优选在充分的挤出速度(例如250lbs/hr)下在把模口放置在用于涂布操作的基材上之前进行。
结果清楚地显示了本发明树脂在挤出涂布应用方面的优越性。尤其是，比较实施例17表明了设计成用于挤出涂布的高压釜LDPE树脂具有与优选的本发明组合物类似的熔体指数，但是它没有提供同等的低内弯曲值。比较实施例18表明具有低于优选的线型PE的熔体指数的茂金属气相树脂的共混物显示出显著较高的内弯曲(还记录了这个共混物要求较高的电动机负载)，其中优选的线型PE具有熔体指数为8的LDPE。
表3(部分1)
  Ex.   线型PE   LDPE   ％线型PE   ％LDPE   共混物的MI   树脂斜率S   挤出物斜率S   挤出物MI   CDFRI   CDFLS
  1a   F   C   100   0   n/a   0.643
  1b   F   C   90   10   22.17   0.706   0.132   0.121
  Ex.   线型PE   LDPE   ％线型PE   ％LDPE   共混物的MI   树脂斜率S   挤出物斜率S   挤出物MI   CDFRI   CDFLS
  1c   F   C   85   15   18.7   0.729   0.143   0.123
  1d(在616
Figure 200480025201110000210003_4
挤出)		   F   C   80   20   14.67   0.761   0.811   8.57   0.172   0.125
  1e(在630
Figure 200480025201110000210003_5
挤出)		   F   C   80   20   0.854   10.35
  1f   F   C   50   50   3.73   0.801   0.277   0.141
  1g   F   C   40   60   2.57   0.803   0.314   0.146
  1h   F   C   25   75   1.29   0.799   0.369   0.153
  1i   F   C   15   85   0.75   0.793   0.406   0.158
  2a   E   C   100   0   n/a   0.699
  2b   E   C   90   10   2.21   0.746   0.313   0.101
  2c   E   C   85   15   1.97   0.763   0.321   0.118
  3a   F   H   90   10   27.5   0.646   0.117   0.025
  3b   F   H   85   15   25.59   0.649   0.127   0.031
  3c   F   H   80   20   24.67   0.666   0.138   0.034
  3d   F   H   50   50   16.03   0.694   0.202   0.045
  3e   F   H   40   60   13.95   0.697   0.224   0.046
  3f   F   H   25   75   11.41   0.711   0.256   0.048
  3g   F   H   15   85   9.78   0.713   0.277   0.049
  3h   F   H   100   0   n/a   0.643
  4a   E   H   0   100   n/a   0.699
  4b   E   H   90   10   2.90   0.717   0.299   0.042
  4c   E   H   85   15   2.63   0.722   0.300   0.045
  4d   E   H   80   20   2.68   0.728   0.301   0.046
  4e   E   H   50   50   3.34   0.743   0.304   0.049
  Ex.   线型PE   LDPE   ％线型PE   ％LDPE   共混物的MI   树脂斜率S   挤出物斜率S   挤出物MI   CDFRI   CDFLS
  4f   E   H   40   60   3.88   0.738   0.305   0.049
  4g   E   H   25   75   4.79   0.735   0.306   0.049
  4h   E   H   15   85   5.70   0.728   0.308   0.049
  5   G   N   80   20   3.22   0.796   0.148   0.027
  6   G   O   60   40   3.39   0.717
  7   G   P   50   50   5.52   0.673   0.147   0.039
  8   I   100   0   0.820   2.48
  9a(在630
Figure 200480025201110000210003_6
挤出)		   K   C   80   20   0.836   7.465   0.172   0.125
  9b(在640
Figure 200480025201110000210003_7
挤出)		   K   C   80   20   0.813   11.12   0.172   0.125
  9c   K   C   80   20   0.172   0.125
  10   M   C   85   15   0.875
  11a   L   C   100   0   20
  11b   L   C   90   10   13.7
  11c   L   C   80   20   9.4
  12a   J   C   100   0   25
  12b   J   C   90   10   17   0.134   0.122
  12c   J   C   85   15   14   0.152   0.135
  12d   J   C   80   20   11   0.169   0.143
  12e   J   C   75   25   9   0.187   0.148
  12f   J   C   70   30   7.6   0.204   0.152
  9b(在640
Figure 200480025201110000210003_7
挤出)		   K   C   80   20   0.813   11.12   0.172   0.125
  13   Q   C   82.5   17.5   15.48   0.774   0.835   13.7   0.157   0.096
  14   R   C   82.5   17.5   14.54   0.788   0.812   11.6   0.169   0.102
  15   S   C   80   20   13.13   0.744   0.800   7.708
  16   T   C   80   20   13.69   0.746   0.923   5.849
  17   U   0   100   11.19   0.729   0.284   0.057
  18   V   W   80   20   11   0.787   5.92
  19   X   Y   83   17   5.5   0.7056
  20   Z   AA   85   15   0.720   14.4
  21   BB   C   85   15   0.804
表3(部分2)
  实施例   共混物的熔体强度   440内弯曲   880内弯曲   预拉伸   挤出温度(
Figure 200480025201110000210003_8
)
  1a   0.5   8.25   n/a   850(边缘编织)   598
  1b   1   3.5   2.875   1500+   590
  1c   2.7   2.5   2   1500+   580
  1d   3.5   2   1.875   1500+   616
  1e   3.5   2.25   1.75   1500+   630
  1f   15   1.25   n/a   658   597
  1g   16.8   n/a   n/a   350   605
  1h   22.7   n/a   n/a   320   611
  1i   27.5   n/a   n/a   251   615
  实施例   共混物的熔体强度   440内弯曲   880内弯曲   预拉伸   挤出温度(
Figure 200480025201110000210003_8
)
  2a   2   7   n/a   550(拉伸共振)   615
  2b   7.3   3.375   3.58   1220   611
  2c   10   2.5   n/a   700   611
  3a   0.25   8.125   9   950(边缘编织)1100(拉伸共振)   597
  3b   0.5   7.75   6.75   1500+   598
  3c   1   7.625   5.75   1500+   598
  3d   2.1   4   2.625   1500+   602
  3e   4.5   3.125   2.25   1500+   604
  3f   5.7   2.375   1.875   1500+   604
  3g   6.5   2   1.5   1500+   601
  3h   6.5   1.5   1.25   1300   608
  4a   6.5   1.5   1.25   1300   608
  4b   4   5.125   4.875   1500+   616
  4c   5   4.375   4.125   1500   604
  4d   5.82   3.75   3.5   1500+   606
  4e   9.7   2.375   2.5   1300   607
  4f   10.4   2.25   2   1250   605
  4g   9.7   2   1.875   1100   601
  4h   9.4   1.75   1.5   1100   588
  5   6.1   4   3.75   1500+
  6   4.5   5.25   4.625   1500+
  实施例   共混物的熔体强度   440内弯曲   880内弯曲   预拉伸   挤出温度(
Figure 200480025201110000210003_8
)
  7   2.7   7   6.75   1500+
  8   n/a   7   n/a   575(拉伸共振)
  9a   n/a   1.875   n/a   n/a   630
  9b   n/a   2   n/a   n/a   640
  9c   n/a   1.75   n/a   n/a
  10   n/a   2.125   n/a   1450
  11a   n/a   8.125   9.25   740边缘编织
  11b   n/a   2.625   2.5   1500+
  11c   n/a   1.625   n/a   740
  12a   n/a   8.75   10.125   1550拉伸共振
  12b   n/a   4.25   3.25   2150
  12c   n/a   2.5   2.25   1800
  12d   n/a   2.375   2.125   1507
  12e   n/a   1.875   1.625   1410
  12f   n/a   1.75   1.625   1080
  13   3.5   2.5   n/a   1500+
  14   3.3   2.375   n/a   1500+
  15   n/a   2.25   2   1249
  9a   n/a   1.875   n/a   n/a   630
  16   n/a   2   n/a   1380
  17   n/a   3.125   2.375   1500+
  18   n/a   3.625   3.125   1500+
  19   n/a   4.125   4.125   1500+
  20   n/a   8.625   7.5   1500+
  21   n/a   2.5   2.25   1800
在更进一步的实施例中，将聚合物在615
Figure 200480025201110000210003_9
(324℃)下涂布到1密耳牛皮纸上，切成1英寸宽的带，然后使用购自J&B Instruments的Hot Tack试验机测量热粘着性强度。使样品经受0.275N/mm2的压力，密封时间0.5秒，然后允许冷却0.1秒。剥落速度设置在200毫米/秒。所得的数据提供在下图7中。该数据显示了本发明这个方面的优越性，尤其当与常规的LDPE挤出涂布树脂相比，本发明的组合物具有超过广泛温度范围的更高的热粘着性强度。

Claims (26)

1.一种包括聚合材料的组合物，其具有的流变性使得损耗模量(或G″)的自然对数对储能模量(或G′)的自然对数的图表中通过线性最小二乘回归确定的斜率(或S)大于[0.635*(熔体指数)+13.2]/[(熔体指数)+16.6]，其中该聚合材料具有小于GPC色谱的0.23的折光计的累积检测器分数，其具有超过85,000g/mol的分子量，和在1,750,000g/mol或更大的常规GPC分子量下其光散射检测器的累积检测器分数大于0.07，
其中以克/10分钟计的熔体指数根据ASTM D1238在190℃/2.16kg的条件下测定，以dyne/cm2计的损耗模量G″和以dyne/cm2计的储能模量G′通过使用Rheometrics RMS800振荡剪切流变仪测定，
其中所述组合物包括：
a.以组合物重量计10到25％的高压低密度类聚乙烯树脂，该树脂具有小于2克/10分钟的熔体指数(I2)、大于10的分子量分布、大于3.0的Mw(绝对)/Mw(GPC)比值和大于24.1-18.0*log10(I2)的熔体强度；和
b.以组合物重量计90到75％的线型PE，它具有0.97-0.857g/cc的密度和20-100的熔体指数(I2)；
其中该物质组合物的I2大于10克/10分钟。
2.根据权利要求1所述的组合物，其中该组合物具有小于5cN的使用Gottfert Rheotens在190℃下测定的熔体强度。
3.根据权利要求1所述的组合物，其中该组合物包括至少两种聚合材料的共混物。
4.根据权利要求1所述的组合物，其中该组分a在以单相方式操作的、使用低于35℃的冷却乙烯进料的高压釜反应器中制造。
5.根据权利要求1所述的组合物，其中该组合物具有大于10g/10min的熔体指数。
6.根据权利要求5所述的组合物，其中该组合物具有大于13g/10min的熔体指数。
7.根据权利要求5所述的组合物，其中该组合物具有小于100g/10min的熔体指数。
8.根据权利要求1所述的组合物，其中该组合物具有Mark-Houwink图表，在该图表中在300,000到3,000,000g/mol的绝对分子量范围内的斜率小于0.25。
9.根据权利要求1所述的组合物，其中值S比[0.635*(熔体指数)+13.2]/[(熔体指数)+16.6]大至少1％。
10.根据权利要求9所述的组合物，其中值S比[0.635*(熔体指数)+13.2]/[(熔体指数)+16.6]大至少2％。
11.根据权利要求1所述的组合物，其中该组合物具有小于GPC色谱0.21的折光计的累积检测器分数，其具有高于85,000g/mol的分子量。
12.根据权利要求1所述的组合物，其中该组合物具有小于GPC色谱0.20的折光计的累积检测器分数，其具有高于85,000g/mol的分子量。
13.根据权利要求1所述的组合物，其中该组合物具有大于GPC色谱0.09的光散射检测器的累积检测器分数，其具有高于1,750,000g/mol的分子量。
14.根据权利要求1所述的组合物，其中组分a)具有小于1克/10分钟的熔体指数(I2)。
15.根据权利要求1所述的组合物，其中组分(a)的Mw(绝对)/Mw(GPC)比值大于3.2。
16.根据权利要求1所述的组合物，其中组分(a)的Mw(绝对)/Mw(GPC)比值大于3.5。
17.权利要求1所述的组合物在制造平挤薄膜、型材挤出、涂布基材、挤出层压或挤出涂布基材中的用途。
18.一种用于将聚合材料挤出到基材上的方法，其改进包括：使用聚合材料，该聚合材料具有的流变性使得损耗模量(或G″)对储能模量(或G′)的自然对数-自然对数图表中通过线性最小二乘回归确定的斜率(或S)大于[0.635*(熔体指数)+13.2]/[(熔体指数)+16.6]，
其中以克/10分钟计的熔体指数根据ASTM D1238在190℃/2.16kg的条件下测定，以dyne/cm2计的损耗模量G″和以dyne/cm2计的储能模量G′通过使用Rheometrics RMS800振荡剪切流变仪测定，
其中所述聚合材料包括：
a.以聚合材料重量计10到25％的高压低密度类聚乙烯树脂，该树脂具有小于2克/10分钟的熔体指数(I2)、大于10的分子量分布、大于3.0的Mw(绝对)/Mw(GPC)比值和大于24.1-18.0*log10(I2)的熔体强度；和
b.以聚合材料重量计90到75％的线型PE，它具有0.97-0.857g/cc的密度和20-100的熔体指数(I2)；
其中该聚合材料的I2大于10克/10分钟。
19.根据权利要求18所述的方法，其中当以440ft/min的线速度运行时，观测的内弯曲小于3英寸。
20.根据权利要求18所述的方法，其中当以440ft/min的线速度运行时，观测的内弯曲小于2.5英寸。
21.根据权利要求18所述的方法，其中当以440ft/min的线速度运行时，观测的内弯曲小于2英寸。
22.根据权利要求18所述的方法，其中预拉伸是至少1500ft/min。
23.根据权利要求18所述的方法，其中该聚合材料具有小于5cN的使用Gottfert Rheotens在190℃下测定的熔体强度。
24.一种包括聚合材料的聚合薄膜层，该聚合薄膜层具有的流变性使得损耗模量(或G″)对储能模量(或G′)的自然对数-自然对数图表中通过线性最小二乘回归确定的斜率(或S)大于[0.665*(熔体指数)+14.2]/[(熔体指数)+16.6]，其中该聚合材料具有小于GPC色谱0.23的折光计的累积检测器分数，其具有超过85,000g/mol的分子量，和在1,750,000g/mol或更大的常规GPC分子量下其光散射检测器的累积检测器分数大于0.07，
其中以克/10分钟计的熔体指数根据ASTM D1238在190℃/2.16kg的条件下测定，以dyne/cm2计的损耗模量G″和以dyne/cm2计的储能模量G′通过使用Rheometrics RMS800振荡剪切流变仪测定，
其中所述聚合材料包括：
a.以聚合材料重量计10到25％的高压低密度类聚乙烯树脂，该树脂具有小于2克/10分钟的熔体指数(I2)、大于10的分子量分布、大于3.0的Mw(绝对)/Mw(GPC)比值和大于24.1-18.0*log10(I2)的熔体强度；和
b.以聚合材料重量计90到75％的线型PE，它具有0.97-0.857g/cc的密度和20-100的熔体指数(I2)；
其中该聚合材料的I2大于10克/10分钟。
25.根据权利要求24所述的薄膜层，其中该层在1,750,000g/mol或更大的常规GPC分子量下其光散射检测器的累积检测器分数大于0.09。
26.根据权利要求24所述的薄膜层，其中该薄膜层通过挤出涂布法、挤出层压法或平挤薄膜法制造。
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