CN1310771A - 成形性优良的铁素体不锈钢板 - Google Patents

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Abstract

本发明提供具有良好的形成性和成形后优良的表面质量的铁素体不锈钢板。具体的手段的特征是,按质量%含有C:0.02～0.06%、Si:1.0%以下、Mn:1.0%以下、P:0.05%以下、S:0.01%以下、Al:0.005%以下、Ti:0.005%以下、Cr:11～30%以下、Ni:0.7%以下,而且按照和C含量的关系,N含量要满足0.06≤(C+N)≤0.12、1≤N/C,进而按照和N含量的关系,V含量要满足1.5×10－3≤(V×N)≤1.5×10－2(在此,C、N、V:各合金元素的含量(质量%))。

Description

成形性优良的铁素体不锈钢板
技术领域
本发明是关于适合建筑物的外装材料、厨房器具、化学成套设备、贮水槽等使用的铁素体不锈钢板，尤其是关于冲压成形性优良、而且成形后的表面性状良好的铁素体不锈钢板。本发明中所说的钢板包括钢板、钢带。
背景技术
不锈钢板因为表面美观、耐蚀性优良，而被广泛使用于建筑物的外装材料等用途。尤其，奥氏体不锈钢板，延性优良、也不发生脊状而冲压成形性优良，因此，能够广泛用于上述的用途。
另一方面，随着钢的高纯度化技术的进步，铁素体不锈钢板的成形性得到改善，最近正在探讨代替SUS304、SUS316等奥氏体不锈钢板，使用于上述的用途。这是因为，铁素体不锈钢具有的特征，例如热膨胀系数小，应力腐蚀开裂敏感性小，而且不含高价的Ni，因而廉价的优点，现在已经是众所周知的。
但是，在考虑应用于成形加工品时，这种铁素体不锈钢板和奥氏体不锈钢板相比，缺乏延性。另外，在加工品表面上产生称为脊状的凹凸，损害成形加工品的美观，有使表面研磨的负担增大的问题。因此，为了铁素体不锈钢板的用途更加扩大，要求提高延性和改善抗脊状性。
针对这样的要求，例如在特开昭52-24913号公报中提出了，含有C:0.03～0.08％、N:0.01％以下、Al:2×N％以上0.2％以下的、加工性优良的铁素体不锈钢板。在特开昭52-24913号公报中记载的技术中，减低C、N含量，进而通过添加N含量的2倍以上的Al，谋求晶粒细化，提高延性、r值(兰克福特值)、抗脊状性。
在特开昭54-112319号公报中提出了冲压成形性优良的耐热铁素体不锈钢，由于该钢含有(C+N):0.02～0.06％、Zr:0.2～0.6％，和规定Zr:10(C+N)±0.15％，从而提高延性、r值。
在特开昭57-70223号公报中提出了加工性优良的铁素体不锈钢薄板的制造方法，将含有酸溶Al:0.08-0.5％、和B、Ti、Nb、V、Zr的1种或2种以上的铁素体不锈钢扁钢坯热轧后，进行冷轧，接着进行最终退火。
但是，在特开昭52～34913号公报、特开昭54-112319号公报、特开昭57-70223号公报中记载的技术中，主要是以提高延性和r值为目的。存在如下问题：
(1)以低C和低N为前提，因此不可避免在制钢过程中的成本增加，
(2)因为添加Al、Ti元素，所以使钢中的夹杂物量增加，不可避免由此引起的表面缺陷的发生，
(3)虽然对加工性有大的改善，但在抗脊状性上不充分，因而在进行冲压成形等加工时，成形品的表面美观降低，因此需要进行为了提高美观的研磨，使研磨负担增大，而成本上升。
另外，在特开昭59-193250号公报中提出了，含有C:0.02％以下、N:0.03％以下、V:0.5～5.0％、耐蚀性优良的铁素体不锈钢。在特开昭59-193250号公报中记载的铁素体不锈钢，由于添加V，耐蚀性、尤其耐应力腐蚀开裂性显著地提高。但是，在特开昭59-193250号公报中记载的铁素体不锈钢，完全没有考虑冲压成形性，因此在冲压成形性上遗留问题。
另外，在特开平1-201445号公报中提出了，降低P、S和O含量，含有C:0.07％以下、Al:0.2％以下、N:0.15％以下，使(C+N)量和Cr量的关系适当化，提高加工性和耐蚀性的铁素体不锈钢。另外，在特开平1-201445号公报中记载的技术中，不限制(C+N)量和Cr量的关系，通过含有Mo:40S％～2.0％、Ti:20S％～0.5％、Nb:20S％～0.5％、V:20S％～0.5％、Zr:20S％～0.5％、B:0.010％以下中的1种或2种以上，能够同时降低固溶的C、N量，提高加工性和耐蚀性。在特开平1-201445号公报中记载的技术中，因为添加Al或者再添加Ti、Zr等，所以钢中的夹杂物量增加，除了不可避免地发生由此引起的表面缺陷之外，还残留抗脊状性的改善不充分等问题。
在特开平7-34205号公报中提出了，C:0.05％以下、N:0.10％以下、S:0.03％以下，含有Ca:5～50ppm、Al:0.5％以下、P：超过0.04％～0.20％的耐大气腐蚀性、耐裂隙腐蚀性优良的铁素体不锈钢。但是，在特开平7-34205号公报中记载的铁素体不锈钢还有如下问题：由于P含量高，而且多量地含有Ca、Al，因此虽然耐蚀性有改善，但加工性的改善是不充分的，并且夹杂物量增加，不可避免地发生表面缺陷等。
另外，在特开平8-92652号公报中记载了，冲压加工性优良、表面硬度高的软磁盘中央铁心用铁素体不锈钢板的制造方法。在特开平8-92652号公报中记载的铁素体不锈钢板是C:0.01～0.10％、N:0.01～0.10％、Mn:0.1～2.0％，控制P、S、Si、Al、Ni的含量的铁素体不锈钢板。但是，在特开平8-92652号公报中记载的铁素体不锈钢板中，必须调整最终冷轧时的表面光洁度，过程变得复杂，而且成形性不充分，希望更加改善。
为了抗脊状性的改善，例如像在特开平10-53817号公报中所记载那样，热轧中的大压下量是有效的。
像这样，上述的以往技术是不能制造低成本、而且表面质量和成形性两者并立的铁素体不锈钢板的。
本发明的目的在于，解决了上述以往技术的问题，提供同时具有良好的成形性和优良的抗脊状性以及成形后的优良表面质量的铁素体不锈钢板。
发明的公开
本发明人为了完成上述的课题，反复进行了各种研究，结果发现，降低Ti、Al含量，使N/C达到1以上，而且使(C+N)量达到适当范围，进而添加适当量的V，控制钢中的碳化物和氮化物等析出，由此能够实现优良的成形性的同时，还可抑制脊状，得到成形后的优良表面质量，从而达到完成本发明。
即，本发明是成形性优良的铁素体不锈钢板，其特征在于，按质量％含有C:0.02～0.06％、Si:1.0％以下、Mn:1.0％以下、P:0.05％以下、S:0.01％以下、Al:0.005％以下、Ti:0.005％以下、Cr:11～30％以下、Ni:0.7％以下，而且使N含量和C含量的关系满足以下的(1)式和(2)式
0.06≤(C+N)≤0.12           ……………(1)
1≤N/C                      ……………(2)
(式中，C、N：各元素的含量(质量％))，进而使V含量和N含量的关系满足以下的(3)式
1.5×10-3≤(V×N)≤1.5×10-2  ………(3)
(式中，N、V：各元素的含量(质量％))，其余由Fe和不可避免的杂质构成。
附图的简单说明
图1是表示冷轧退火板的机械性能(延伸率、r值、脊状高度)和(C+N)的关系曲线图。
图2是表示冷轧退火板的机械性能(延伸率、r值、脊状高度)和(N/C)的关系曲线图。
图3是表示冷轧退火板的机械性能(延伸率、r值、脊状高度)和(V×N)的关系曲线图。
图4是表示冷轧退火板的表面缺陷率和Al含量的关系曲线图。
图5是表示冷轧退火板的敏化行为和Nb、B含量的关系曲线图。
实施发明的最佳方式
首先，说明本发明钢板的组成限定理由。
C:0.02～0.06质量％
C是使强度增加，降低延性的元素，为了提高成形性，最好尽可能地降低，但如果C含量过少到低于0.02质量％，就得不到由称为V(C、N)、VC、V4C3的碳氮化物和碳化物的微细析出所致的晶粒细化效果。因此，抗脊状性劣化，在冲压成形时的加工部产生凹凸，成形后的表面质量劣化，损害美观。另一方面，如果超过0.06质量％而过剩地含有C，就降低成形性，而且成为生锈的起点的脱Cr层和粗大析出物、夹杂物增加。由于这样，C限定在0.02～0.06质量％的范围。
Si:1.0质量％以下
Si是用于脱氧的有用元素，但过剩的含有则导致冷加工性降低和延性降低。因此，Si限定在1.0质量％以下。最好是0.03～0.5质量％。
Mn:1.0质量％以下
Mn和存在于钢中的S结合形成MnS，是用于确保热轧性的有用元素，但过剩的含有会导致热加工性降低和耐蚀性降低。因此，Mn限定在1.0质量％以下。最好是0.3～0.8质量％。
P:0.05质量％以下
P是使热加工性降低、发生点蚀的有害元素，但可以允许至0.05质量％。但是，超过0.05质量％的含量，其影响变得特别显著。因此，P必须限定在0.05质量％以下。
S:0.01质量％以下
S和Mn结合形成MnS，成为生锈的起点，与此同时，在晶界上偏析，是促进晶界脆化的有害元素，最好尽可能地减低，但可以允许至0.01质量％。但是超过0.01质量％的含量，其影响变得显著。因此，S限定在0.01质量％以下。
Al:0.005质量％以下
Al形成氧化物，因此从抑制由氧化物等夹杂物起因所引起的表面缺陷(疤)的发生这点考虑，在本发明中应尽可能地减低。图4表示在0.04C-0.3Si-0.5Mn-0.04P-0.006S-0.001Ti-16.1Cr-0.3Ni-0.05N-0.06V钢中，使Al含量在0.001～0.025质量％变化时，Al含量对表面缺陷率造成的影响。在此，所谓表面缺陷率是以每10m2冷轧退火板表面发生1个以上疤的板卷作为不良时的不良板卷发生的比例。通过将Al含量限定在0.005质量％以下，能够将表面缺陷率抑制在0。在进行表面缺陷率计算时，热轧后，利用砂轮机等除去表面层的板卷除外。
另外，Al和N结合形成AlN，抑制了作为本发明析出相VN的析出，因此在本发明中必须极力减低。由于这样，Al限定在0.005质量％以下。
Ti:0.005质量％以下
Ti和C或N结合，析出TiC和TiN，而抑制VN和VC、V4C3的析出，因此必须尽可能地减低。另外，Ti和Al同样形成氧化物，因此从抑制由氧化物等夹杂物所引起的表面缺陷的发生这点考虑，尽可能地减低是有效的。由于这样，Ti限定在0.005质量％以下。
Cr:11～30质量％
Cr是改善耐蚀性上必不可少的元素。但是，在Cr含量不到11质量％时，得不到充分的耐蚀性。另一方面，如果超过30质量％，在热轧后容易生成脆化相，因此Cr限定在30质量％以下。
Ni:0.7质量％以下
Ni是提高耐蚀性的元素，但过剩的含有使加工性劣化，而且在经济上也不利，因此Ni限定在11～30质量％。
按照与C含量的关系，N含量满足以下的(1)式、(2)式。
0.06≤(C+N)≤0.12    ……………(1)
1≤N/C               ……………(2)
式中，C、N是以质量％表示的C含量和N含量。
迄今为止，考虑N使形成性降低，为了提高成形性，必须和C一起降低。但是，C或N的含量降低，从抗脊状性方面考虑是不利的，因此不能实现成形后的优良表面质量。在本发明中，将(C+N)量规定在适当范围，而且将N/C规定在1以上。
在图1中表示(C+N)和冷轧退火板的机械性能(延伸率、r值、脊状高度)的关系。在(C+N)不到0.06质量％时，脊状高度变高，抗脊状性劣化。另一方面，如果(C+N)超过0.12质量％，延性和r值就降低。因此(C+N)限定在0.06～0.12质量％。
在图2中表示N/C和冷轧退火板的机械性能(延伸率、r值、脊状高度)的关系。在N/C不到1时，延伸率、r值、抗脊状性均劣化。因此N/C限定在1以上。
N和C同样在热轧温度中固溶于钢中，生成奥氏体相，因此将具有成为脊状发生的原因的塑性变形能的类似聚集物分断、细化，抑制脊状的发生，从而提高抗脊状性。
由于这样，按照和C含量的关系，将N含量调整成满足(1)和(2)式，使C和N之间的组成搭配最佳化。再者，从热轧时的加工性的观点考虑，N最好是0.08质量％以下。
按照V和N含量的关系，V含量要满足(3)式：
1.5×10-3≤(V×N)≤1.5×10-2………(3)
式中，N、V是以质量％表示的N的含量和V含量。
另外，V在本发明中是重要的元素，和N结合，形成叫做VN和V(C、N)的氮化物和碳氮化物，在抑制晶粒粗化的同时，降低固溶C、N量，改善延性、r值、抗脊状性。为了最大地发挥这些效果，必须使N和V的组成搭配最佳化。
在图3中表示(V×N)和冷轧退火板的机械性能(延伸率、r值、脊状高度)的关系。在(V×N)不到1.5×10-3时，r值降低。另一方面，如果超过1.5×10-2，延伸率、r值都降低。由于这样，V含量限定在(V×N)满足1.5×10-3～1.5×10-2的范围。从经济性的观点考虑，V最好限定在0.30质量％以下。
进而在第4发明中，在满足0.0030≤(Nb+10B)的关系的范围下，添加Nb、B中的1种或者2种，由此能够提高抗敏化特性。在实际操作中，成品退火温度未必是一定的，加热时间或到达温度的变动是不能避免的。铁素体不锈钢板如果在高温进行退火，在冷却中途产生敏化，在以后的酸洗时由于晶界被浸蚀，往往使表面质量劣化。因此，为了在实际操作中在能够得到稳定的品质，在宽的温度范围防止产生敏化极其重要。图5表示使用(0.031～0.045)％C-(0.22～0.40)％Si-(0.27～0.73)％Mn-(0.024～0.045)％P-(0.005～0.007)％S-(0.001～0.003)％Al-(0.001～0.002)％Ti-(16.0～17.5)％Cr-(0.15～0.44)％Ni-(0.040～0.062)％N-(0.035～0.120)％V钢，调查Nb、B对敏化特性造成影响的结果。将这些组成的扁钢坯在1170℃加热后，进行终轧温度为830℃的热轧，形成热轧板。该热轧板进行860℃×8h的热轧板退火后，进行酸洗，接着进行总压下率85％的冷轧，形成冷轧板。接着这些冷轧板进行900℃×30s的成品退火后，进行酸洗，形成板厚0.8mm的冷轧退火板。使用扫描电子显微镜观察得到的冷轧退火板的表面，调查有无晶界腐蚀，进行评价表面质量。以不发生腐蚀时作为○，以发生腐蚀时作为×。从图5可知，为了使添加量满足(Nb+10B)≥0.0030而添加Nb和B，即使900℃下的退火，也能够抑制晶界的敏化。认为这是由于，Nb、B将钢中的C、N固定，因而抑制在退火后的冷却中产生的晶界上的Cr碳化物的析出。但是，过剩的添加反而使表面质量降低，因此Nb、B的添加量的上限必须分别规定为0.030％、0.0030％。
接着，说明本发明钢板的制造方法。
在通常公知的转炉或者电炉中熔炼上述组成的钢水，以真空脱气(RH)、VOD(真空吹氧脱碳法)、AOD(氩氧脱碳法)等再进行精炼后，最好以连续铸造法进行铸造，铸成轧制原材料(扁钢坯)。
接着，轧制原材料进行加热、热轧，形成热轧板。热轧的加热温度最好达到1050～1250℃的温度范围，并且热轧终轧温度，从制造性的观点考虑，最好定为800～900℃。
以改善以后过程中的加工性为目的，根据需要，热轧板可以进行700℃以上的热轧板退火。热轧板进行脱氧化皮处理，原封不动地作为制品，也可以作为冷轧用原材料。
冷轧用原材料的热轧板，进行冷轧压下率：30％以上的冷轧，形成冷轧板。冷轧压下率是50～95％是合适的。另外，为了赋予冷轧板的加工性，可以进行600℃以上，最好是700～900℃的再结晶退火。另外，冷轧-退火也可以2次以上反复进行。另外，冷轧板的精加工可以是Japanese Industrial Standard(JIS)G4305中规定的2D、2B、BA和各种研磨。
实施例1
使用转炉和2次精炼(VOD)熔炼表1所示组成的钢水，采用连续铸造法铸成扁钢坯。这些扁钢坯加热至1170℃后，进行最终温度为830℃的热轧，形成热轧板。这些热轧板进行860℃×8h的热轧板退火后，进行酸洗，接着进行总压下率85％的冷轧，形成冷轧板。
接着，这些冷轧板进行820℃×30s的成品退火，形成板厚0.8mm的冷轧退火板。就得到的冷轧退火板，求出延伸率El、r值、脊状高度，评价以延伸率、r值代表的成形性和抗脊状性。伸率El、r值、脊状高度的测定方法如下。
(1)延伸率
从冷轧退火板的各方向(轧制方向(L方向)、垂直于轧制方向(T方向)和与轧制方向成45°方向(D方向))切取JIS13号B试样。使用这些试样进行拉伸试验，测定各方向的延伸率。使用各方向延伸率值，按照下式求出延伸率的平均值。
                  El=(ElL+2ElD+ElT)/4
式中，ElL、2ElD、ElT分别表示L方向、D方向、T方向的
延伸率。
(2)r值
从冷轧退火板的各方向(轧制方向(L方向)、垂直于轧制方向(T方向)和与轧制方向成45°方向(D方向))切取JIS13号B试样。从对这些试样给予15％的单向拉伸预应变时的宽度应变和板厚应变之比，测定各方向的r值(兰克福特值)，按照下式求出平均r值。
                  r=(rL+2rD+rT)/4
式中，rL、rD、rT分别表示L方向、D方向、T方向的r值。
(3)脊状高度
从冷轧退火板的轧制方向切取JIS5号拉伸试样。使用#600砂纸将这些试样的一面进行精研磨，对这些试样给予20％的单向拉伸预应变后，使用粗糙度计，在试样中央部测定表面的起伏高度。该起伏高度是由发生脊状而产生的凹凸。从起伏的高度，按照A:5μm以下、B:超过5μm～10μm以下、C：超过10μm～20μm以下、D：超过20μm的4各等级评价抗脊状性。起伏的高度越低，越美观。得到的结果示于表2中。
本发明都是El是30％以上，r值是1.4以上，起伏的高度是5.0μm以下的A评价，具有良好的成形性和抗脊状性。
与此相反，本发明的范围以外的比较例中，抗脊状性评价是B以下和抗脊状性降低，并且延伸率或者r值降低，不能同时满足良好的成形性和成形后的优良的表面质量。
实施例2
使用转炉和2次精炼(VOD)熔炼表3所示组成的钢水，采用连续铸造法铸成扁钢坯。这些扁钢坯加热至1170℃后，进行最终温度为830℃的热轧，形成热轧板。这些热轧板进行860℃×8h的热轧板退火后，进行酸洗，接着进行总压下率85％的冷轧，形成冷轧板。
接着，这些冷轧板进行820℃×30s的成品退火，形成板厚0.8mm的冷轧退火板。就得到的冷轧退火板，求出延伸率El、r值、脊状高度，评价以延伸率、r值代表的成形性和抗脊状性。
得到的结果示于表4中。
本发明都是El是30％以上，r值是1.4以上，起伏的高度是5.0μm以下的A评价，具有良好的成形性和抗脊状性。
产业上的应用可能性
按照本发明，通过使成分组成，特别C、N、V含量最佳化，能够廉价地制造具有良好的成形性的同时、抗脊状性优良、成形后的表面质量优良的铁素体不锈钢板，在产业上有特别的效果。
进而，通过适量添加Nb、B，能提高抗敏化特性，能够稳定地生产表面质量优良的钢板。
                                    表1
   钢No                                                   化学成分(质量％)    备 注
   C      Si      Mn    P    S    Al   Ti      Cr      Ni    N    V  C+N  N/C  V×N
    1  0.040     0.32     0.59  0.044  0.006  0.003  0.001     16.1     0.31  0.055  0.062  0.095  1.38  0.0034 本发明例
    2  0.040     0.32     0.59  0.044  0.006  0.003  0.001     16.1     0.31  0.040  0.038  0.080  1.00  0.0015 本发明例
    3  0.057     0.31     0.61  0.048  0.006  0.002  0.005     17.2     0.52  0.063  0.102  0.120  1.11  0.0064 本发明例
    4  0.028     0.30     0.52  0.032  0.005  0.004  0.002     18.0     0.40  0.032  0.152  0.060  1.14  0.0049 本发明例
    5  0.041     0.31     0.62  0.030  0.006  0.005  0.002     16.1     0.23  0.057  0.181  0.098  1.39  0.0103 本发明例
    6  0.042     0.33     0.57  0.037  0.007  0.002  0.003     16.2     0.23  0.058  0.258  0.100  1.38  0.0150 本发明例
    7  0.047     0.32     0.60  0.025  0.006  0.002  0.003     16.3     0.37  0.050  0.070  0.097  1.06  0.0035 本发明例
    8  0.020     0.29     0.59  0.044  0.006  0.003  0.002     16.1     0.34  0.032  0.061  0.052  1.60  0.0020 比较例
    9  0.059     0.32     0.51  0.039  0.006  0.004  0.004     16.1     0.51  0.073  0.060  0.132  1.24  0.0044 比较例
    10  0.049     0.30     0.62  0.030  0.006  0.003  0.004     16.8     0.43  0.048  0.153  0.097  0.98  0.0073 比较例
    11  0.051     0.32     0.59  0.035  0.006  0.003  0.003     16.1     0.30  0.034  0.119  0.085  0.67  0.0040 比较例
    12  0.060     0.32     0.59  0.041  0.006  0.005  0.003     16.2     0.27  0.031  0.077  0.091  0.52  0.0024 比较例
    13  0.040     0.32     0.65  0.046  0.007  0.004  0.001     17.0     0.29  0.055  0.020  0.095  1.38  0.0011 比较例
    14  0.038     0.32     0.60  0.033  0.007  0.002  0.002     17.0     0.31  0.051  0.313  0.089  1.34  0.0160 比较例
    15  0.044     0.31     0.62  0.038  0.006  0.008  0.002     16.1     0.32  0.049  0.062  0.093  1.11  0.0030 比较例
    16  0.049     0.30     0.66  0.047  0.007  0.003  0.010     17.3     0.55  0.051  0.062  0.100  1.04  0.0032 比较例
    17  0.014     0.30     0.60  0.035  0.006  0.003  0.001     16.6     0.29  0.048  0.120  0.062  3.43  0.0058 比较例
    18  0.078     0.32     0.62  0.041  0.007  0.004  0.005     16.2     0.33  0.080  0.070  0.158  1.03  0.0056 比较例
                                      表2
  钢No        成形性     抗脊状性    备注
  延伸率(％)     r值  起伏高度μm  评价
    1     34.3     1.62     4.3  A 本发明例
    2     33.1     1.43     4.5  A 本发明例
    3     32.4     1.53     4.2  A 本发明例
    4     35.2     1.65     4.8  A 本发明例
    5     33.7     1.55     4.4  A 本发明例
    6     32.0     1.48     4.7  A 本发明例
    7     34.4     1.68     4.7  A 本发明例
    8     34.4     1.56     15.0  C 比较例
    9     25.6     1.10     5.4  B 比较例
    10     28.3     1.18     8.8  B 比较例
    11     27.1     1.20     9.3  B 比较例
    12     28.5     1.23     11.2  C 比较例
    13     33.3     1.35     5.3  B 比较例
    14     26.0     1.17     5.5  B 比较例
    15     27.3     1.31     10.2  C 比较例
    16     26.5     1.29     10.5  C 比较例
    17     33.7     1.42     12.2  C 比较例
    18     23.7     0.93     5.2  B 比较例
                                  表3
                                             化学成分(质量％)    备注
    C   Si   Mn     P   S   Al   Ti  Cr   Ni  N  V
19  0.044  0.30  0.30  0.042  0.005  0.001  0.001  16.2  0.26  0.054  0.055 本发明例
20  0.041  0.22  0.73  0.045  0.007  0.001  0.001  16.4  0.22  0.046  0.035 本发明例
21  0.040  0.40  0.55  0.040  0.006  0.002  0.001  16.2  0.44  0.062  0.120 本发明例
22 0.034 0.30 0.50 0.033 0.006 0.002 0.002 16.0 0.41 0.040 0.047 本发明例
23  0.041  0.31  0.44  0.031  0.006  0.001  0.001  16.3  0.33  0.057  0.064 本发明例
24  0.044  0.33  0.61  0.038  0.006  0.003  0.001  17.5  0.30  0.058  0.083 本发明例
25  0.045  0.32  0.27  0.024  0.006  0.002  0.001  16.2  0.15  0.049  0.110 本发明例
26  0.031  0.29  0.40  0.041  0.006  0.001  0.002  16.1  0.31  0.044  0.061 本发明例
   备注
C+N  N/C  V×N  Nb     B  Nb+10B
19  0.098  1.23  0.0030  0.003  ＜0.0001  0.0030 本发明例
20  0.087  1.12  0.0016  0.010  0.0001  0.0110 本发明例
21  0.102  1.55  0.0074  0.029  ＜0.0001  0.0290 本发明例
22  0.074  1.18  0.0019  0.005  0.0002  0.0070 本发明例
23  0.098  1.39  0.0036  ＜0.001  0.0003  0.0030 本发明例
24  0.102  1.32  0.0048  0.002  0.0005  0.0070 本发明例
25  0.094  1.09  0.0054  0.001  0.0010  0.0110 本发明例
26  0.075  1.42  0.0027  ＜0.001  0.0020  0.0200 本发明例
                                表4
钢No          成形性     抗脊状性    备注
  延伸率(％)     r值  起伏高度μm  评价
19     34.4     1.59     4.4  A 本发明例
20     35.0     1.62     4.8  A 本发明例
21     32.2     1.43     4.1  A 本发明例
22     34.0     1.58     4.5  A 本发明例
23     34.1     1.53     4.6  A 本发明例
24     32.7     1.50     4.6  A 本发明例
25     34.5     1.62     4.4  A 本发明例
26     32.0     1.47     4.2  A 本发明例

Claims (4)

1．成形性优良的铁素体系不锈钢板，其特征在于，按质量％含有
C:0.02～0.06％、    Si:1.0％以下、
Mn:1.0％以下、      P:0.05％以下、
S:0.01％以下、      Al:0.005％以下、
Ti:0.005％以下、    Cr:11～30％以下、
Ni:0.7％以下，而且
按照和C含量的关系，N含量要满足下述(1)和(2)式，进而按照和N含量的关系，V含量要满足下述(3)式，其余由Fe和不可避免的杂质组成：
0.06≤(C+N)≤0.12             ……………(1)
1≤N/C                        ……………(2)
1.5×10-3≤(V×N)≤1.5×10-2    ………(3)
式中，C、N、V：各元素的含量(质量％)。
2．权利要求1所述的成形性优良的铁素体不锈钢板，其中，按质量％计，还规定Si为0.03～0.5％。
3．权利要求2或3所述的成形性优良的铁素体不锈钢板，其中，按质量％计，还规定Mn为0.3～0.8％。
4．权利要求1、2或3所述的成形性优良的铁素体不锈钢板，其中，按质量％计，还以满足下述(4)式的关系含有Nb、B中的1种或2种：
0.0030≤(Nb+10B)………………(4)
式中，Nb、B：各元素的含量(质量％)。
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