CN1302142C - 高强度不锈钢板及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供耐蚀性、弯曲加工性能和焊接部位韧性、以及焊接部位的冲压加工性能优良的高强度不锈钢板及其制造方法。具体说是把含C：0.02%以下、N：0.02%以下、Cr：11%以上小于17%、适当含量的Si、Mn、P、S、Al、Ni，而且满足12≤Cr+Mo+1.5Si≤17、1≤Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)≤4、Cr+0.5(Ni+Cu)+3.3Mo≥16.0、0.006≤C+N≤0.030的不锈钢板加热到850～1250℃，然后进行以1℃/s以上的冷却速度冷却的热处理。这样可以成为含体积分数12%以上马氏体的组织、730MPa以上的高强度、耐蚀性和弯曲加工性能、焊接热影响区韧性优良的高强度不锈钢板。再利用含Mo、B等，可以显著提高焊接部位的冲压加工性能。

Description

高强度不锈钢板及其制造方法
技术领域
本发明涉及高强度不锈钢板，特别是涉及适用于要求耐蚀性的土木建筑结构件或要求耐蚀性的自行车、汽车、铁路车辆等车辆加强用焊接结构件的高强度不锈钢板。进而涉及适用于例如作为自行车轮圈等的车轮用的耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能优良的高强度不锈钢板。
背景技术
作为要求耐蚀性的结构件用高强度不锈钢板，以往广泛使用冷轧奥氏体不锈钢板或经淬火后回火的马氏体不锈钢板。
可是奥氏体不锈钢板存在有杨氏模量小，结构设计中对保证刚性不利，此外有时会产生奥氏体不锈钢板冷轧时造成的畸变不均，再有奥氏体不锈钢板由于含有8质量％左右的价格昂贵的Ni，所以存在制造成本高的问题。此外马氏体不锈钢板延展性差，存在有加工性能显著恶化的问题。
另一方面铁素体不锈钢板具有良好的延展性，但是存在强度低的问题。作为提高铁素体不锈钢板强度的方法，尝试过进行冷轧来提高强度，但是用此方法由于是利用导入轧制造成的畸变来提高强度，所以延展性降低，有时会出现成形时开裂的情况。
针对此问题，提出了使组织成为铁素体和马氏体的混合组织，兼顾高强度和高延展性两方面的方法。例如特公平7-100822号公报(特开昭63-169334号公报)中发表了面内各向异性小的高延展性高强度的铬不锈钢带的制造方法，把含有Cr：10.0～14.0％、Ni：3.0％以下、此外含Cu：3.0％以下、满足C+N：0.01～0.12％、{Ni+(Mn+Cu)/3}：0.5～3.0的板坯进行热轧、夹有2次以上中间退火的冷轧，然后加热到Ac1以上1100℃以下的铁素体+奥氏体两相区温度(α+γ区)，此后进行以1～500℃/s的冷却速度冷却到100℃的成品连续热处理。
此外在特公平7-107178号公报(特开昭63-169331号公报)中发表了具有优良延展性的高强度铬不锈钢带的制造方法，把含有Cr：10.0～20.0％、Ni：4.0％以下、此外含Cu：4.0％以下、满足C+N：0.01～0.20％、{Ni+(Mn+Cu)/3}：0.5～5.0的板坯进行热轧、1次没有中间退火的冷轧，然后加热到Ac1以上1100℃以下的铁素体+奥氏体两相区温度(α+γ区)，此后进行以1～500℃/s的冷却速度冷却到100℃的成品连续热处理。
特公平8-14004号公报(特开平1-172524号公报)中发表了具有优良延展性的高强度铬不锈钢带的制造方法，把含有Cr：10.0～20.0％、Ni：4.0％以下、此外含Cu：4.0％以下、Mo：1.0以上～2.5％、满足C+N：0.010～0.20％、{Ni+(Mn+Cu)/3}：5.0以下的板坯进行热轧、冷轧，然后加热到Ac1以上1100℃以下的铁素体+奥氏体两相区温度，此后进行以1～500℃/s的冷却速度冷却到100℃的成品连续热处理。
以往自行车轮圈用钢板主要是从耐蚀性的观点出发，使用含16～18％Cr的SUS430、SUS430LX等铁素体不锈钢板。最近由于自行车向轻量化方向发展，自行车轮圈也要减薄，要求使用钢板的强度高于SUS430、SUS430LX等的强度(450～550MPa)。一般如图5A的VB-VB剖面图所示，自行车轮圈的制造方法是把钢板进行弯曲加工，使钢板的宽度中间部分和宽度的两侧部分重合缝焊，然后切断成规定的长度，成形为环形，然后把切断的部位用闪光对焊等焊接。因此需要要求焊接部位的强度、韧性和耐蚀性。
针对此问题，例如特公平7-51737号公报(特开平1-55363号公报)中提出用于自行车轮(自行车轮圈)的高强度含Cr不锈钢，通过把化学成分调整为含有Cr：11～17％、Ni：0.8～3.0％、Nb：0.05～0.35％、Cu：0.05～0.8％、且C+N＜0.05％、Nb/(C+N)：2.5～7、CRE值：5～20，即使进行二次以上的焊接，材质也很少恶化，具有60kgf/mm2(588MPa)以上的屈服应力。
可是使用特公平7-100822号公报(特开昭63-169334号公报)、特公平7-107178号公报(特开昭63-169331号公报)、特公平8-14004号公报(特开平1-172524号公报)中发表的钢板(钢带)，延展性和冲压成形性能是充分的，但是存在有不能够得到足够的对结构件加工中大量使用的弯曲加工的特性。此外还存在焊接部位的韧性不够的问题。
此外特公平7-51737号公报(特开平1-55363号公报)、特公平7-100822号公报(特开昭63-169334号公报)、特公平7-107178号公报(特开昭63-169331号公报)、特公平8-14004号公报(特开平1-172524号公报)中所述的钢板都可以实现高强度化，有利于自行车的轻量化。可是如图5A-5C所示，在自行车轮圈的成形工序中，在缝焊部位冲制穿过辐条用的孔是必然的工序，使用这4件文献所述的技术制造的钢板(钢带)的轮圈在冲制辐条用孔时，有时在缝焊部位产生裂纹，存在有焊接部位冲压加工成形性不足的问题。
另一方面考虑把作为自行车轮圈用的SUS304等奥氏体不锈钢冷轧，使其提高强度，但是奥氏体不锈钢杨氏模量小，对保证刚性不利，此外奥氏体不锈钢板由于含有8质量％以上的价格昂贵的Ni，所以存在制造成本高的问题。
发明内容
本发明的目的是为了解决上述现有技术中存在的问题，提供适用于要求耐蚀性的土木建筑结构件或要求耐蚀性的自行车、汽车、铁路车辆等的柱和梁等的车辆加强用焊接结构件的、弯曲性能和焊接部位韧性优良的高强度不锈钢板及其制造方法。另外，本发明的目的是提供适用于例如作为自行车轮圈等的车辆用高强度而且耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能优良的高强度不锈钢板及其制造方法。本发明中所谓的“高强度”不锈钢板，是指抗拉强度为730～1200MPa的不锈钢板。
不锈钢板的抗拉强度在730MPa以上的话，比现有的SUS430或SUS430LX的强度高，此强度在使自行车轮圈减薄的情况下是足够的。此外超过1200MPa的话，结构件的强度增高，弹性回复增加，轮圈成形时的弯曲加工明显变得困难。作为自行车轮圈用的不锈钢板希望抗拉强度在800MPa以上，最好在900～1000Mpa左右。
本发明的主要内容如下。
(1)一种高强度不锈钢板，其组成中以质量％含有C：0.02％以下、Si：1.0％以下、Mn：2.0％以下、P：0.04％以下、S：0.01％以下、Al：0.1％以下、Cr：11％以上小于17％、Ni：0.5％以上小于3.0％、N：0.02％以下，且要满足以下公式(1)～(4)，其余部分实质上由Fe组成，具有含体积分数12～95％的马氏体，且其余部分实质上为铁素体的组织，
12≤Cr+Mo+1.5Si≤17                        ……(1)
1≤Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)≤4            ……(2)
Cr+0.5(Ni+Cu)+3.3Mo≥16.0                 ……(3)
0.006≤C+N≤0.030                            ……(4)
其中，C、N、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、Cu：各元素含量(质量％)。
(2)如上述(1)所述的高强度不锈钢板，其组成中进而以质量％含有Mo：0.1％以上小于2.0％、Cu：0.1％以上小于2.0％中的1种或2种。
(3)如上述(1)或(2)所述的高强度不锈钢板，其组成中进而以质量％含有B：0.0005～0.0050％。
(4)如上述(1)所述的高强度不锈钢板，其组成中进而以质量％含有Mo：0.5％以上小于2.0％、和B：0.0005％～0.0050％，把C、Al、Cr和N的范围限定在C：0.020％以下、Al：0.10％以下、Cr：11.0％以上小于15.0％、N：0.020％以下的更窄范围，进而代替所述公式(1)～(4)，满足下述公式(5)～(8)，具有含体积分数20％以上的马氏体，且其余部分实质上为铁素体的组织，其耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能优良，
14.0≤Cr+Mo+1.5Si≤15.0                 ……(5)
2.0≤Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)≤3.0     ……(6)
Cr+0.5Ni+3.3Mo≥16.0                     ……(7)
0.010≤C+N≤0.02                          ……(8)
其中，C、N、Si、Mn、Cr、Mo、Ni：各元素含量(质量％)。
(5)如上述(4)所述的耐蚀性和焊接部位冲压加工性能优良的高强度不锈钢板，进而含有小于0.04％的Cu。
(6)如上述(4)或(5)所述的高强度不锈钢板，所述钢板是自行车、独轮车、两轮拖车、三轮车或轮椅的轮圈材料用高强度不锈钢板。
(7)如上述(1)～(5)中任一项所述的高强度不锈钢板，所述钢板是热轧钢板。
(8)如上述(1)～(6)中任一项所述的高强度不锈钢板，所述钢板是冷轧钢板。
(9)一种高强度不锈钢板的制造方法，将组成为以质量％含有C：0.02％以下、Si：1.0％以下、Mn：2.0％以下、P：0.04％以下、S：0.01％以下、Al：0.1％以下、Cr：11％以上小于17％、Ni：0.5％以上小于3.0％、N：0.02％以下，并满足下述公式(1)～(4)的不锈钢板作为原料，把此原料加热到850～1250℃的范围内，然后进行以1℃/s以上的冷却速度冷却的成品热处理，
12≤Cr+Mo+1.5Si≤17                ……(1)
1≤Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)≤4    ……(2)
Cr+0.5(Ni+Cu)+3.3Mo≥16.0         ……(3)
0.006≤C+N≤0.030                    ……(4)
其中，C、N、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、Cu：各元素含量(质量％)。
(10)如上述(9)所述的高强度不锈钢板的制造方法，制造在组成中进而以质量％含有Mo：0.1％以上小于2.0％、Cu：0.1％以上小于2.0％中的1种或2种的高强度不锈钢钢板。
(11)如上述(9)或(10)所述的高强度不锈钢板的制造方法，制造在组成中进而以质量％含有B：0.0005～0.0050％的高强度不锈钢板。
(12)如上述(9)所述的高强度不锈钢板的制造方法，以在组成中进而以质量％含有Mo：0.5％以上小于2.0％、和B：0.0005～0.0050％，把C、Al、Cr和N的范围限定在C：0.020％以下、Al：0.10％以下、Cr：11.0％以上小于15.0％、N：0.020％以下的更窄范围，进而代替所述公式(1)～(4)，满足下述公式(5)～(8)的不锈钢板作为原料，把此原料加热到900～1200℃的范围内，然后进行以5℃/s以上的冷却速度冷却的成品热处理，制造耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能优良的高强度不锈钢板，
14.0≤Cr+Mo+1.5Si≤15.0                      ……(5)
2.0≤Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)≤3.0    ……(6)
Cr+0.5Ni+3.3Mo≥16.0                    ……(7)
0.010≤C+N≤0.02                         ……(8)
其中，C、N、Si、Mn、Cr、Mo、Ni：各元素含量(质量％)。
(13)如上述(12)所述的耐蚀性和焊接部位冲压加工性能优良的高强度不锈钢板的制造方法，制造进而含有小于0.04％的Cu的高强度不锈钢板。
(14)如上述(12)或(13)所述的高强度不锈钢板的制造方法，所述钢板是自行车、独轮车、两轮拖车、三轮车或轮椅的轮圈材料用高强度不锈钢板。
(15)如上述(9)～(13)中任一项所述的高强度不锈钢板的制造方法，所述钢板原料是热轧钢板。
(16)如上述(9)～(14)中任一项所述的高强度不锈钢板的制造方法，所述钢板原料是冷轧钢板。
附图说明
图1为表示弯曲加工性能、延伸率和(C+N)含量关系的曲线。
图2为钢板(No.2-1)的光学显微镜组织照片。
图3为示意表示焊接热影响区韧性试验片的缺口位置的说明图。
图4为示意表示缝焊部位的冲压加工用试验片的说明图。
图5为表示自行车轮圈及其剖面形状的图示。
具体实施方式
本发明者们为了完成上述课题，首先针对各元素和组织对高强度不锈钢板的强度、弯曲加工性能、焊接部位韧性的影响进行了专心的研究。其结果发现：
(1)通过把Cr当量(＝Cr+Mo+1.55Si)、Ni当量(＝Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu))限定在规定范围内，可以很容易使组织成为马氏体+铁素体的混合组织，在不损失延展性的情况下，可以得到抗拉强度在730MPa以上的高强度；
(2)再通过调整C、N含量，使(C+N)含量在适当范围内，可以显著提高弯曲加工性能；
(3)降低C、N含量，再通过含Ni，能显著改善焊接部位的韧性。
图1表示在1000～1100℃的铁素体+奥氏体的2相状态(α+γ区)空冷，形成铁素体+马氏体组织的钢板(C：0.003～0.025％、Si：0.2％、Mn：0.2％、P：0.02％、S：0.003％、Al：0.003％、Cr：13％、Ni：0.5～2.5％、N：0.003～0.025％。调整C、N、Ni含量，使马氏体体积分数约达到50％)条件下，(C+N)含量与弯曲加工性能、延展性(延伸率)、马氏体含量的关系。弯曲加工性能用板厚度为1.0mm冷轧钢板，进行180°弯曲试验，求出不产生裂纹的最小内侧半径r(mm)。此外对同一钢板进行拉伸试验，测定延伸率，评价了延展性。从图1可以看出，(C+N)含量超过0.030％的话，延展性几乎没有变化，但弯曲性能显著降低。从图1可以看出(C+N)含量对弯曲性能有很大影响。
此外本发明人就关于各元素和组织对高强度不锈钢板的耐蚀性和焊接部位的冲压性能的影响进行了专心的研究。其结果发现：
(4)通过把Cr当量(＝Cr+Mo+1.55Si)、Ni当量(＝Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu))限定在比上述(1)更窄的范围内，同时必须含有适当量的Mo和B，能显著改善淬透性，容易使组织成为马氏体+铁素体的混合组织，在不损失延展性的条件下，可以得到800MPa以上的高强度；
(5)通过调整Cr、Ni、Mo含量，使(Cr+0.5Ni+3.3Mo)在规定值以上，能显著改善母材和冲孔剪断面的耐蚀性；
(6)最新发现通过把Cr含量限定在小于15质量％，同时使(C+N)限制在比上述(3)更窄的适当范围内，调整C、N含量，可以显著改善焊接部位冲压加工性能。
首先对本发明的高强度不锈钢板的组成限定原因进行说明。下面的组成中质量％只用％表示。
·C：0.02％以下
C是使钢的强度增加的元素，为了确保所希望的强度，希望含量在0.005％以上，超过0.02％的含量使延展性、弯曲性能和焊接部位的韧性明显降低，特别是使弯曲加工性能、焊接部位的冲压加工性能显著降低。因此本发明中C限定在0.02％以下。此外从弯曲加工性能、焊接部位的冲压加工性能的观点看，希望在0.020％以下，最好在0.015％以下。更希望在0.010％以下。
此外在要求耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能的用途方面，例如用于自行车轮圈等车轮方面看希望在0.020％以下，最好在0.015％以下。更希望在0.010％以下。
·Si：1.0％以下
Si起脱氧剂的作用，同时是增加钢的强度的元素，含量在0.05％以上时这样的效果显著。另一方面超过1.0％的含量使钢板硬化，同时使韧性降低。因此限定Si在1.0％以下。此外从韧性的观点看希望在0.3％以下。
·Mn：2.0％以下
Mn是奥氏体形成元素，在本发明中的成品热处理时，为了在铁素体+奥氏体的两相温度区域(α+γ区)(约850～1250℃)产生12～95体积％的奥氏体，希望含0.1％以上，但是超过2.0％而过剩时，钢板的延展性和耐蚀性降低。因此Mn限定在2.0％以下。此外从延展性和耐蚀性的观点看，希望在0.5％以下。
·P：0.04％以下
P是使钢板的延展性降低的元素，在本发明中希望尽可能降低，但是如果过低，在炼钢时的脱P处理需要长时间，导致制造成本的增加。因此在本发明中把P的上限定为0.04％。此外从延展性的观点希望在.03％以下。
·S：0.01％以下
S在钢中作为夹杂物存在，是使钢板的耐蚀性降低的元素，希望尽可能降低，但过度的降低在炼钢时的脱S处理需要长时间，导致制造成本的增加。因此在本发明中把S的上限定为0.01％。此外从耐蚀性的观点看希望在0.005％以下。
·Al：0.1％以下
Al是作为脱氧剂的元素，希望含0.01％以上，但是超过0.1％的含量生成夹杂物明显增加，使耐蚀性和延展性降低。因此在本发明中Al希望在0.1％以下，希望限定在0.10％以下。此外从延展性的观点看更希望在0.05％以下。
此外在要求耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能的用途方面，例如用于自行车轮圈等车轮方面看Al在0.1％以下，最好在0.10％以下。从延展性的观点看更希望在0.05％以下。
·Cr：11％以上小于17％
Cr是不锈钢的典型的、能有效提高耐蚀性的元素，为了得到足够的耐蚀性需要在11％以上，希望含量在11.0％以上。另一方面过剩的Cr含量会使钢板的延展性和韧性降低，含量在17％以上会使弯曲性能显著降低。因此在本发明中Cr限定在11％以上小于17％。此外由于Cr含量在15.0％以上使焊接部位的冲压加工性能显著降低，所以希望在小于15.0％。再有从耐蚀性的观点看Cr在12％以上，更希望在13％以上，此外从焊接部位的冲压加工性能的观点看希望Cr小于14.0％。此外从弯曲加工性能的观点看希望小于15％，更希望小于14％。
此外在要求耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能的用途方面，例如用于自行车轮圈等车轮方面看希望Cr在11.0％小于15.0％。此外从耐蚀性的观点看希望Cr在12％以上，更希望在13％以上，从焊接部位的冲压加工性能观点看希望Cr小于14.0％。从弯曲加工性能的观点看希望小于15％，更希望小于14％。
·Ni：0.5％以上小于3.0％
Ni使耐蚀性和焊接部位韧性提高，同时是奥氏体生成元素。在本发明中为了提高强度，在成品热处理时必须在铁素体+奥氏体两相温度区域(α+γ区)(约850～1250℃)形成12～95体积％的奥氏体，要使Ni含量在0.55以上。另一方面Ni含量在3.0％以上会显著硬化，使延展性降低。因此在本发明中限定Ni含量在0.5％以上小于3.0％。希望在1.85以上2.5％以下。即使在2.55以下的Ni含量也能充分显示出改善耐蚀性的效果和改善焊接部位韧性的效果。
·N：0.02％以下
N和C一样是增加钢的强度的元素，但是含量多会使延展性、焊接部位韧性和弯曲加工性能显著降低。特别是含量超过0.02％会使弯曲加工性能显著降低，此外超过0.020％的含量使焊接部位的冲压加工性能显著降低。因此本发明中N在0.02％以下，希望限定在0.020％以下。从弯曲加工性能、焊接部位冲压加工性能方面的观点看，希望在0.015％以下。更希望在0.012％以下，最好在0.010％以下。
此外在要求耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能的用途方面，例如用于自行车轮圈等车轮方面看希望N在0.020％以下。此外提高从耐蚀性、焊接部位冲压加工性能的观点看希望N在0.015％以下。更希望在0.012％以下，最好在0.010％以下。
本发明中在上述成分中可以再含有Mo、Cu中的1种或2种，和/或含B。
·Mo：0.1％以上小于2.0％、Cu：0.1％以上小于2.0％的1种或2种
Mo、Cu都是有利于使耐蚀性提高的元素，特别是Mo有利于提高焊接部位冲孔剪断面的耐蚀性。为了得到这样的效果，希望Mo、Cu含量都在0.1％以上。特别是为了提高焊接部位冲孔剪断面的耐蚀性要含0.5％以上的Mo，由于Cu使焊接部位冲压加工性能降低，希望Cu含量小于0.04％。另一方面即使含2.0以上，由于耐蚀性效果达到饱和，反而使加工性能降低，不能期待与含量相应的效果，从经济上也是不利的。因此Mo、Cu都希望限定在0.1％以上小于2.0％。从提高耐蚀性观点看希望Mo、Cu都在1.0％以上。
此外在要求耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能的用途方面，例如用于自行车轮圈等车轮方面看希望Mo是重要的元素，必须使Mo含量在0.5％以上小于2.0％。另一方面Mo含量即使在2.0％以上，由于耐蚀性效果达到饱和，反而使加工性能降低，不能期待与含量相应的效果，从经济上也是不利的。因此希望把Mo含量限定在0.1％以上小于2.0％。此外由于Cu使焊接部位的冲压加工性能降低，所以希望Cu含量小于0.04％。
·B：0.0005～0.0050％
含有微量B可以提高钢的淬透性，有利于提高强度，此外具有显著提高焊接部位冲压加工性能的效果。含B在0.0005％以上可以发现这样的效果。可是超过0.0050％后效果达到饱和，同时使耐蚀性降低。因此使B限定在0.0005～0.0050％范围。此外从提高淬透性的观点看希望在0.0010％以上，从耐蚀性的观点看希望在0.0030％以下。
此外在要求耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能的用途方面，例如用于自行车轮圈等车轮方面看B是重要元素，必须含有B：0.0005～0.0050％。此外从淬透性的观点看希望B在0.0010％以上，从耐蚀性观点看希望在0.0030％以下。
本发明的不锈钢板的成分满足上述含量范围的同时要满足下述公式(1)～(4)。
12≤Cr+Mo+1.5Si≤17                    ……(1)
1≤Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)≤4        ……(2)
Cr+0.5(Ni+Cu)+3.3Mo≥16.0             ……(3)
0.006≤C+N≤0.030                        ……(4)
(其中C、N、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、Cu：各元素含量(质量％))
在公式(1)～(4)的计算中，Mo、Cu含量小于0.1％的情况下，按零计算。
此外在要求耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能的用途方面，例如用于自行车轮圈等车轮方面，各成分要满足下述公式(5)～(8)。
14.0≤Cr+Mo+1.5Si≤15.0                ……(5)
2.0≤Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)≤3.0    ……(6)
Cr+0.5Ni+3.3Mo≥16.0                    ……(7)
0.010≤C+N≤0.02                         ……(8)
(其中C、N、Si、Mn、Cr、Mo、Ni：各元素含量(质量％))
下面说明各公式的限定原因。
·(1)式：12≤Cr+Mo+1.5Si≤17
·(2)式：1≤Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)≤4
·(5)式：14.0≤Cr+Mo+1.5Si≤15.0
·(6)式：2.0≤Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)≤3.0
在本发明中(1)式(或(5)式)的{Cr+Mo+1.5Si}定义为Cr当量，(2)式(或(6)式)的{Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)}定义为Ni当量。通过使Cr当量、Ni当量在上述的(1)、(2)式的范围内，加热到高温(850～1250℃)后冷却时，不锈钢板组织成为具有优良延展性的铁素体和高强度的马氏体的混合组织，成为兼顾优良延展性和高强度的不锈钢板。另一方面使Cr当量降到上述范围((1)式)以下或使Ni当量超过上述范围((2)式)，在加热到高温时奥氏体的比率过高，冷却中从奥氏体相变产生的马氏体量过多，延展性降低。此外使Cr当量超过上述范围((1)式)或使Ni当量降低到上述范围((2)式)以下时，软的铁素体比率过多，使强度降低。此外使Cr当量降低到上述范围((1)式)以下而且使Ni当量降低到上述范围((2)式)以下，淬透性降低，冷却中奥氏体相变成铁素体，马氏体量减少，强度降低。使Cr当量超过上述范围((1)式)而且使Ni当量超过上述范围((2)式)时，产生强度低的残留奥氏体取代了马氏体，不能得到高强度。从强度和延展性的平衡看，希望Cr当量为14～15，Ni当量为2～3。
此外在要求耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能的用途方面，例如用于自行车轮圈的情况下，希望(5)式的Cr当量为14.0～15.0、(6)式的Ni当量为2.0～3.0范围。再有在(6)式的计算中，Cu小于0.1％的情况下，按零计算。从强度和延展性的平衡来看，希望(5)式的Cr当量为14.2～14.6、(6)式的Ni当量为2.2～2.8。
·(3)式：Cr+0.5(Ni+Cu)+3.3Mo≥16.0
·(7)式：Cr+0.5Ni+3.3Mo≥16.0
(3)式(或(7)式，但由于Cu仅仅是不可避免进入的水平，所以没有放入式中)的左边{Cr+0.5(Ni+Cu)+3.3Mo}是与耐蚀性有关的因素，在本发明中使Cr、Ni、Cu、Mo的含量定为使{Cr+0.5(Ni+Cu)+3.3Mo}在16.0以上。这样可以得到与SUS430、SUS430LX相同或更好的耐蚀性，此外能显著改善焊接部位冲孔剪断面的耐蚀性。此外从耐蚀性的观点看，希望{Cr+0.5(Ni+Cu)+3.3Mo}在17.0以上。此外从耐蚀性的观点看，希望{Cr+0.5(Ni+Cu)+3.3Mo}在17.0以上。
此外在要求耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能的用途方面，例如用于自行车轮圈的情况下，从耐蚀性的观点看希望(7)式左边的{Cr+0.5Ni+3.3Mo}在16.0以上，最好在17.0以上。
·(4)式：0.006≤C+N≤0.030
·(8)式：0.010≤C+N≤0.02
(4)式(或(8)式)的{C+N}是影响强度、弯曲加工性能、以及焊接部位韧性、进而影响焊接部位冲压加工性能的因素。在本发明中限定在0.006～0.030范围。{C+N}在小于0.006范围的情况下，马氏体组织的强度过低，即使成为铁素体+马氏体的混合组织，抗拉强度也不能达到730MPa以上。另一方面{C+N}超过0.03的话，弯曲加工性能和焊接部位的韧性显著降低。其原因是至今还不清楚，认为由于C、N使马氏体显著硬化，C、N含量高的话，软的铁素体和硬的马氏体的硬度差非常大，弯曲加工时其边界积蓄畸变，容易产生裂纹。此外{C+N}从强度的观点看希望在0.010以上，更希望在0.012以上。此外从弯曲加工性能的观点看，希望{C+N}在0.020以下。
{C+N}超过0.02的话，焊接部位的冲压加工性能显著降低。焊接部位冲压加工性能降低的原因估计是焊接后生成的铁素体和马氏体构成的混合组织中，由于从C、N固溶能力大的奥氏体相变的马氏体中固溶大量的C、N，马氏体的强度增加，与软的铁素体的强度差别过大造成的。此外从焊接部位的冲压加工性能的观点看，希望{C+N}在0.010以上0.02以下，更希望在0.020以下，最好在0.017以下。
此外在要求耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能的用途方面，例如用于自行车轮圈等车轮方面看希望(8)式的{C+N}在0.010以上0.02以下，更希望在0.020以下，最好在0.017以下。
本发明的不锈钢板除了上述成分以外，其余实质上由Fe构成。其中所谓实质上由Fe构成是指剩余部分除了Fe以外，还含有不可避免的其他成分的物质。关于Cu，通过从作为原料的一部分的废料混入，有时含0.1％左右，但在要求耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能的用途方面，例如用于自行车轮圈等车轮的情况下，希望作为不可避免存在的杂质Cu小于0.04％。Cu在0.04％以上的话，与{C+N}超过0.02％时一样，由于马氏体过多而硬化，使焊接部位的冲压加工性能降低。作为除了Cu以外不可避免存在杂质可以例举的有少量(0.05％左右)的碱金属类、碱土金属金属、稀土元素类及过渡金属类等。含有少量这些元素不会影响到本发明的效果。
下面对本发明的高强度不锈钢板的组织限定进行说明。
本发明的高强度不锈钢板具有由体积分数为12％以上95％以下、希望是85％以下、最好是20％以上80％以下的马氏体和剩余部分的铁素体的混合组织构成的组织。马氏体的体积分数少于12％的情况下，延展性优良，但是实质上难以得到730MPa以上的抗拉强度的高强度。另一方面体积分数超过95％时马氏体过多，虽然可以得到730MPa以上的抗拉强度的高强度，但是延展性优良的铁素体比例过低，钢板的延展性降低，弯曲加工性能降低。在要求耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能的用途方面，例如用于自行车轮圈等的车轮的情况下，希望以体积分数具有20％以上、最好50％以上的马氏体，希望使强度更高，但体积分数超过85％时马氏体过多，特别是轮圈等成形时弯曲加工明显困难。
下面对本发明的高强度不锈钢板的优选制造方法进行说明。
将上述成分组成中以质量％含有C：0.02％以下、Si：1.0％以下、Mn：2.0％以下、P：0.04％以下、S：0.01％以下、Al：0.1％以下、Cr：11％以上小于17％、Ni：0.5％以上小于3.0％、N：0.02％以下，并满足下述公式(1)～(4)
12≤Cr+Mo+1.5Si≤17                ……(1)
1≤Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)≤4    ……(2)
Cr+0.5(Ni+Cu)+3.3Mo≥16.0         ……(3)
0.006≤C+N≤0.030                    ……(4)
(其中C、N、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、Cu：各元素含量(质量％))
或进而含有Mo：0.1％以上小于2.0％、Cu：0.1％以上小于2.0％中的1种或2种、和/或含B：0.0005～0.0050％、其余为Fe和不可避免存在的杂质构成的不锈钢板(热轧钢板或冷轧钢板)作为原料，把此原料加热到850～1250℃温度范围内，希望在该温度保持15s以上，然后进行以1℃/s以上、希望是5℃/s以上的冷却速度冷却的成品热处理。
得到的热轧钢板或冷轧钢板，作为成品热处理希望被加热到铁素体+奥氏体的两相温度区域(α+γ区)的850～1250℃温度范围。对于热处理的气氛没有特别的限定，可以是还原性气氛，也可以是氧化性气氛。加热温度低于850℃，再结晶不能充分进行，即使超过Ac1相变点，从铁素体向奥氏体的相变速度也低，冷却后有时不能得到足够的马氏体。此外温度超过1250℃的话，δ相铁素体的比率增加，奥氏体的比率不够，冷却中从奥氏体相变生成的马氏体难以确保12体积％以上。由于在900～1200℃温度范围可以稳定得到铁素体+奥氏体两相组织，希望加热到此温度范围。此外为了得到进行充分再结晶的均匀的组织，希望加热到950℃以上。
上述热轧钢板或冷轧钢板，优选在上述加热温度下保持15s以上。保温时间小于15s的情况下，再结晶不能充分进行，此外由于从铁素体向奥氏体的相变进行得不充分，所以不能得到铁素体+奥氏体的两相组织，不能充分实现提高强度的目的。再有从成品热处理的生产率的观点看希望保温时间在180s以内。
被加热到上述加热温度的热轧钢板或冷轧钢板，接着以1℃/s以上、希望是5℃/s以上的冷却速度冷却到Ms点(冷却中奥氏体向马氏体相变开始的温度)以下，希望冷却到冷却停止温度在200℃以下。达到冷却停止温度后，就以这样的冷却速度冷却到室温也没关系，无须特别的温度控制，放置冷却也可以。以从加热温度到冷却停止温度的平均的冷却速度(平均冷却速度)小于1℃/s的慢速冷却的情况下，由于一部分奥氏体在冷却中转变成铁素体，铁素体含量变多，不能得到所希望的含12体积％以上马氏体的混合组织，不能实现提高到目标的强度。为了确保稳定的强度，希望冷却速度在5℃/s以上。从加热温度开始的冷却速度的上限没有特别的限定，希望大体在100℃/s以下。过快的冷却会产生冷却不均，有时钢板会产生凹凸不平。
此外在要求耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能的用途方而，例如用于自行车轮圈的情况下，在上述钢板的成分中以质量％再含有Mo：0.5％以上小于2.0％和B：0.0005～0.0050％，把C、Al、Cr和N的范围限定在C：0.020％以下、Al：0.10％以下、Cr：11.0％以上小于15.0％、N：0.020％以下的窄范围，此外代替上述公式(1)～(4)，满足下述公式(5)～(8)，
14.0≤Cr+Mo+1.5Si≤15.0                ……(5)
2.0≤Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)≤3.0    ……(6)
Cr+0.5Ni+3.3Mo≥16.0               ……(7)
0.010≤C+N≤0.02                    ……(8)
(其中C、N、Si、Mn、Cr、Mo、Ni：各元素含量(质量％))
或含有作为杂质的小于0.04％的Cu的不锈钢板(热轧钢板或冷轧钢板)作为原料，把此原料加热到900～1200℃的温度范围内，希望在此温度保持15s以上，然后进行以5℃/s以上的冷却速度冷却的成品热处理。
把成品热处理温度定为900～1200℃是因为在低于900℃的情况下，即使超过Ac1相变点，从铁素体向奥氏体的相变速度低，冷却中不能得到从奥氏体相变生成20体积％以上的马氏体，此外加热温度超过1200℃的话，δ相铁素体的比率大，奥氏体的比率不够，不能确保得到20体积％以上的马氏体。为了稳定地得到50体积％以上的马氏体，希望加热到950℃以上。
采用5℃/s以上的冷却速度是因为在从加热温度到冷却停止温度的平均的冷却速度(平均冷却速度)低于5℃/s的情况下，在冷却中一部分奥氏体转变成铁素体，所以铁素体含量增加，不能得到所希望的20体积％以上的马氏体，不能实现目标的高强度化。从加热温度开始的冷却速度的上限没有特别的限定，希望大体在100℃/s以下。
进行成品热处理的热轧钢板或冷轧钢板，希望进行酸洗后成为产品。成品热处理一般在成卷的情况下使用连续式退火炉，切成板的情况下使用间歇式退火炉。
这样制造的热轧钢板或冷轧钢板根据各自的用途进行弯曲加工等，例如做成管、板等。用于铁路车辆等的结构件、自行车、汽车、客车等的结构件，例如柱、带、梁、自行车轮圈等。用于焊接这些结构件的焊接方法没有特别的限定，可以使用MIG(metal-arc inert gaswelding)、MAG(metal-arc gas welding)、TIG(gas tungsten src welding)等一般的电弧焊接方法、点焊、缝焊等的电阻焊接方法、以及电焊方法等的高频电阻焊接、高频感应焊接。
成品热处理前的工序可以是通常的工序，在炼钢阶段除了上述的调整钢水的成分以外，没有特别的限定。可以直接使用一般制造马氏体不锈钢板的方法。在成品热处理前希望的工序如下。
例如用转炉或电炉等达到本发明的范围内，用VOD(VacuumOxygen Decarburization：真空氧脱碳)或AOD(argon OxygenDecarburization：氩氧脱碳)进行2次精炼，冶炼钢。冶炼的钢水，可以通过大家知道的铸造方法制成板坯。从生产率和质量的观点考虑，希望使用连续铸造法铸造板坯。连续铸造法得到的板坯被加热到1000～1250℃，用通常条件的热轧，例如用可逆式轧机轧成20～40mm的薄板坯，然后用串列式轧机轧成希望的板厚1.5～8.0mm。也可以只用可逆式轧机轧成希望的板厚1.5～8.0mm的热轧钢板。根据需要把此热轧钢板进行600～900℃的间歇式退火，然后用酸洗等除氧化铁皮。此外根据用途把热轧钢板退火、酸洗后进行冷轧，制成板厚0.3～3.0mm的冷轧钢板。根据需要把此冷轧钢板进行650～850℃的连续式退火或间歇式退火和酸洗。从生产率的观点考虑，也可以不退火、酸洗，直接在热轧或冷轧后进行本发明的成品热处理。
下面根据本发明的实施例进行详细说明。
实施例
实施例1
以表1和表2所示成分的不锈钢板为原料，把此原料用表3和表4所示条件的间歇式退火炉进行成品热处理，然后酸洗。对得到的板厚t＝3mm的钢板，进行(1)金属组织观察、(2)拉伸试验、(3)腐蚀试验、(4)弯曲试验、(5)焊接热影响区韧性试验。试验方法如下。作为原料的热轧钢板，是把如表1和表2所示成分的用高频炉溶解后的100kgf钢锭，加热到1200℃，用可逆式轧机热轧到3mm厚(t)而制造的。
(1)金属组织观察
从得到的钢板取金属组织观察试验片(t(原始厚度)×10mm×10mm各1个)，把平行于轧制方向的板厚断面用村上试剂(赤血盐的碱溶液(赤血盐(red prussiate)10g、苛性钾(caustic potash)10g、水100cc))腐蚀后，用光学显微镜在1000倍下观察显微组织，各拍摄5个视场，分辨组织，再用图象分析仪求出马氏体的面积比，把5个视场的平均值作为马氏体组织的体积分数。
(2)拉伸试验
从得到的钢板取JIS 13号B拉伸试验片(5个)，使拉伸方向为轧制方向，以JIS Z 2241规定为标准进行拉伸试验，求出抗拉强度(TS)和延伸率(EI)，然后进行平均。
(3)腐蚀试验
从得到的钢板取腐蚀试验片(2个)(尺寸：t×70mm×150mm)，把单面作为试验面，用下述所示的条件进行复合循环腐蚀试验(CyclicCorrosion Test：下面也称为CCT)。试验后浸渍在60℃浓硝酸中除锈，用目测的方法统计试验面上的锈点数，2个试验片进行平均，评价各钢板的耐蚀性。锈点数(个)在9以下的话，可以认为具有耐蚀性，在实际应用中不存在问题。
腐蚀试验条件：
把盐水(5％NaCl水溶液、溶液温度：35℃)喷雾2小时→干燥4小时(60℃、湿度：30％以下)→湿润2小时(50℃、湿度：95％以上)作为1个周期，进行5个周期。
(4)弯曲试验
从得到的钢板取弯曲试验片(3个)(尺寸：t×宽25mm×长70mm)，使长度方向为轧制方向，用内侧半径0.75mm、1.5mm、2.0mm、3.0mm进行180°弯曲，用放大镜观察弯曲的外侧，查看有无裂纹，求出不产生裂纹的最小内侧弯曲半径(mm)。最小内侧弯曲半径小于1t(t＝3.0时小于3.0mm)的话，可以认为具有实际应用上足够的弯曲加工性能。
(5)焊接热影响区韧性试验
从得到的钢板取2个接头制作的试验片(t×150mm×300mm)，使平行的板厚面之间与轧制方向一致，对接后焊接制成焊接接头。焊接为MIG焊接。MIG焊接，在焊丝为JIS Y308、电流：150A、电压：19V、焊接速度：9mm/s、保护气体：100vol％Ar为20l/min、根部间隙：1mm的条件下进行。
从得到的焊接接头取5块JIS Z 2202的4号小尺寸夏氏冲击试验片(厚10mm×宽t×长55mm)，用机械加工，使得试验片长度方向为钢板宽度方向。缺口位置如图3所示，确定为离接合部分1mm为焊接热影响区。试验按JIS Z 2242的标准在-50℃下进行，求出吸收的能量，用缺口底部底端原来的断面面积去除吸收能量值，用vE-50(为J/cm2)评价了焊接热影响区韧性。试验把5个的平均值作为此钢板的值。Ve-50在40J/cm2以上的话，可以认为实际应用上有足够的焊接热影响韧性。
得到的结果示于表3和表4。
本发明示例都具有730Mpa以上的抗拉强度的高强度、具有优良的耐蚀性，同时具有优良的弯曲加工性能和焊接热影响区韧性。另一方面在本发明范围外的比较例，抗拉强度小于730Mpa，或耐蚀性低下，或弯曲加工性能恶化，或焊接热影响区韧性恶化。
实施例2
接着对冷轧钢板的特性进行了研究。把上述实施例1的表1的钢No.1K的板厚3mm的热轧钢板，进行在700℃保温10小时后缓冷的退火，然后通过酸洗去掉氧化皮。接着把此热轧退火的钢板，用可逆式轧机冷轧到板厚1.5mm，在1000℃保温30s，进行以15℃/s的速度冷却到冷却停止温度100℃的成品热处理，然后浸渍到60℃的混合酸(硝酸10质量％+氢氟酸3质量％)去除氧化皮，得到板厚t＝1.5mm的冷轧钢板。进行与上述实施例1的热轧钢板相同的试验。
但是为了研究焊接部位的韧性的焊接使用TIG焊接(电流95A、电压11V、焊接速度400mm/min、保护气体在表面(电极)侧：20l/min、里侧10l/min)进行。其结果，马氏体体积分数为73％、CCT锈点数为0个、最小内侧弯曲半径为0.75mm(1/2t(板厚t的一半))。抗拉强度为975MPa，断裂延伸率为10％。焊接热影响区韧性在-50℃的夏氏冲击值(vE-50)为70J/cm2。可以确认冷轧钢板也和热轧钢板具有几乎相同的特性。
实施例3
以表5和表6所示成分的不锈钢冷轧钢板为原料，对此原料以如表7和表8所示条件用间歇式退火炉进行成品热处理，并进行酸洗。对得到的板厚t＝0.7mm的钢板，进行与实施例1相同的(1)金属组织观察、(2)拉伸试验、(3)腐蚀试验。作为原料的冷轧钢板，将如表5和表6所示成分的用高频炉溶解后的100kgf钢锭加热到1200℃，用可逆式轧机热轧到3mm，进行在700℃保温10小时后缓冷的退火，用酸洗去除氧化皮，然后将该热轧钢板用可逆式轧机冷轧到板厚0.7mm。
作为(1)的金属组织观察的一个示例，图2表示钢板No.2-1(表7)的光学显微镜组织照片。黑部分为铁素体组织，白的部分为马氏体组织，此视场中的马氏体组织体积分数为73％。
得到的结果示于表7和表8。
从得到的冷轧钢板分别取2个假设如图5A-5C那样的自行车轮圈的图4所示缝焊部位的冲压加工用试验片(尺寸：t×宽50mm×长300mm)，把2个重叠后用自动给进式缝焊焊接机在长度方向上进行缝焊(焊接条件：电极宽度6mm、焊接速度＝120cm/min、施加压力＝3kN、焊接电流＝8kA)。对得到的焊接试验片，在缝焊部位的中间部位，从板端部间隔50mm的5个部位冲压5个用于假设穿过自行车辐条的直径4mm的孔。加工后，用放大镜(10倍)观察所有的孔附近有无裂纹。对观察裂纹后的试验片，进行要领与(3)相同的腐蚀试验，用目测观察孔部位(冲压剪断面)有无生锈。此缝焊焊接部位的冲压加工性能试验是设想具体适用于图5所示自行车轮圈用钢板的试验，但此外也适用于其他相同的用途。
得到的结果一并示于表7和表8。
本发明的示例满足适用于在要求耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能的用途方面，例如用于车轮的范围，本发明的示例都具有抗拉强度800MPa以上的高强度、具有优良的耐蚀性，同时即使向焊接部位进行冲孔的加工，也不产生裂纹，此外冲孔面的耐蚀性也好。另一方面在适用于要求耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能的用途方面，例如车轮用的范围之外的本发明示例([]记号)抗拉强度小于800MPa，或焊接部位的冲压加工性能有一定恶化，或冲孔部位的耐蚀性有一定恶化。
实施例4
接着对热轧钢板的特性进行了研究。把上述实施例3的表5的钢No.A的热轧钢板作为原料，在1000℃保温30s，进行以30℃/s的速度冷却到冷却停止温度100℃的成品热处理，然后浸渍到60℃的混合酸(硝酸15质量％+氢氟酸5质量％)去除氧化皮，得到板厚t＝2.0mm的热轧钢板。此热轧钢板是用如表3所示钢No.A的成分的、用高频炉溶解后的100kgf钢锭加热到1200℃，用可逆式轧机热轧到2.0mm而制造的。
对它进行与上述实施例3的冷轧钢板相同的试验。
首先对得到的热轧钢板进行(1)金属组织观察、(2)拉伸试验、(3)腐蚀试验。从得到的热轧钢板分别取2个缝焊部位的冲压加工用试验片(尺寸：t×宽50mm×长300mm)，把2个重叠后用自动给进式缝焊焊接机在长度方向上进行缝焊(焊接条件：电极宽度6mm、焊接速度＝100cm/min、施加压力＝7kN、焊接电流＝12kA)。对得到的焊接试验片，在缝焊部位，从板端部间隔50mm的5个部位冲压5个用于假设穿过自行车辐条的直径4mm的孔。加工后，用放大镜(10倍)观察所有的孔附近有无裂纹。对观察裂纹后的试验片，进行要领与(3)相同的腐蚀试验，用目测观察孔部位(冲压剪断面)有无生锈。
其结果，马氏体体积分数为75％、CCT锈点数为0个。抗拉强度为920MPa、断裂延伸率为12％。此外，即使向焊接部位进行冲孔加工也不产生裂纹，冲孔面的耐蚀性也好。可以认为热轧钢板也具有与冷轧钢板几乎相同的特性。
采用本发明的话，可以很容易地、便宜地提供具有抗拉强度在730MPa以上的高强度、耐蚀性、弯曲加工性能和焊接部位韧性优良的高强度不锈钢板，或者进一步焊接部位的冲压加工性能优良的高强度不锈钢板，在产业上非常有效。本发明的高强度不锈钢板可以适用于要求耐蚀性和焊接部位冲压加工性能的用途方面，例如自行车轮圈用、独轮车、两轮拖车、三轮车、轮椅等的车轮。
表1
  钢No.                                                                      化学成分(质量％)   (1)、(5)式中间项的值★   (2)、(6)式中间项的值★★   (3)、(7)式左边的值★★★ (4)、(8)式中间项的值★★★★
C Si Mn P S Cr Ni Mo Al N B Cu
  1   0.0077   0.22   0.23   0.023   0.004   14.8   2.43   -   0.003   0.0088   -   -   15.1   3.0   16.0   0.0165
  2   0.0128   0.23   0.25   0.022   0.003   15.9   0.62   -   0.005   0.0025   -   -   16.2   1.2   16.2   0.0153
  3   0.0078   0.33   0.32   0.020   0.003   14.6   2.89   -   0.005   0.0065   -   -   15.1   3.5   16.0   0.0143
  4   0.0089   0.23   1.74   0.023   0.004   15.2   1.85   -   0.011   0.0058   -   -   15.5   3.2   16.1   0.0147
  5   0.0079   0.19   0.36   0.021   0.005   16.3   1.83   -   0.005   0.0069   -   -   16.6   2.5   17.2   0.0148
  1A   0.0066   0.25   0.28   0.022   0.003   10.8   1.68   1.45   0.005   0.0088   0.0012   -   12.6   2.3   16.4   0.0154
  1B   0.0168   0.23   0.38   0.022   0.003   13.1   1.86   1.15   0.003   0.0022   0.0025   0.10   14.6   2.7   17.9   0.0190
  1C   0.0085   0.25   0.32   0.021   0.004   13.4   2.33   0.43   0.005   0.0066   0.0035   -   14.2   2.9   16.0   0.0151
  1D   0.0078   0.23   0.24   0.021   0.003   13.4   2.41   0.41   0.004   0.0055   0.0033   0.33   14.2   3.1   16.1   0.0133
  1E   0.0088   0.12   0.35   0.021   0.002   16.3   1.88   -   0.005   0.0061   0.0034   -   16.5   2.5   17.2   0.0149
  1F   0.0075   0.56   1.61   0.021   0.003   13.2   0.65   0.66   0.008   0.0085   0.0005   1.22   14.7   2.5   16.3   0.0160
  1G   0.0085   0.24   0.31   0.022   0.003   13.3   1.98   1.09   0.003   0.0055   -   -   14.8   2.6   17.9   0.0140
  1H   0.0064   0.21   0.25   0.021   0.004   13.4   2.75   1.04   0.005   0.0053   0.0018   -   14.8   3.2   18.2   0.0117
  1I   0.0041   0.28   0.22   0.025   0.002   13.2   1.88   1.21   0.005   0.0143   0.0031   0.06   14.8   2.6   18.2   0.0184
  1J   0.0091   0.15   0.16   0.021   0.003   13.3   1.45   0.56   0.063   0.0052   0.0048   1.88   14.1   2.9   16.8   0.0143
  1K   0.0061   0.23   0.22   0.021   0.003   13.2   2.11   1.06   0.003   0.0087   0.0025   -   14.6   2.7   17.8   0.0148
  1L   0.0086   0.18   0.24   0.024   0.003   14.2   2.13   -   0.003   0.0092   0.0021   1.53   14.5   3.5   16.0   0.0178
  1M   0.0059   0.21   0.19   0.022   0.002   15.2   2.22   -   0.005   0.0098   0.0022   -   15.5   2.8   16.3   0.0157
  1N   0.0055   0.09   0.21   0.021   0.004   13.4   1.94   1.07   0.008   0.0021   0.0025   -   14.6   2.3   17.9   0.0076
  1O   0.0142   0.18   0.26   0.021   0.002   13.2   2.03   1.10   0.008   0.0105   0.0023   -   14.6   2.9   17.8   0.0247
  1P   0.0082   0.08   0.12   0.021   0.003   13.2   0.88   0.89   0.005   0.0045   0.0028   -   14.2   1.3   16.6   0.0127
  1Q   0.0253   0.25   0.23   0.023   0.003   13.2   2.03   1.18   0.003   0.0044   0.0029   -   14.8   3.0   18.1   0.0297
  1R   0.0045   0.16   0.29   0.022   0.003   13.4   0.54   0.45   0.003   0.0097   -   2.27   14.1   2.2   16.3   0.0142
  1S   0.0078   0.85   0.33   0.021   0.003   10.2   1.55   1.52   0.004   0.0096   0.0027   -   13.0   2.2   16.0   0.0174
★)(1)、(5)式中间项：Cr+Mo+1.5Si  ★★)(2)、(6)式中间项：Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)★★★)(3)、(7)式左边：Cr+0.5(Ni+Cu)+3.3Mo  ★★★★)(4)、(8)式中间项：C+N
表2
  钢No.                                                                           化学成分(质量％)   (1)、(5)式中间项的值★   (2)、(6)式中间项的值★★   (3)、(7)式左边的值★★★ (4)、(8)式中间项的值★★★★
C Si Mn P S Cr Ni Mo Al N B Cu
  1T   0.0089   0.18   0.31   0.020   0.002   13.1   0.43   1.21   0.003   0.0112   0.0022   1.23   14.6   1.8   17.9   0.0201
  1U   0.0046   0.15   0.12   0.018   0.002   13.2   3.23   1.08   0.003   0.0055   0.0022   -   14.5   3.6   18.4   0.0101
  1V   0.0092   0.22   0.35   0.018   0.002   13.1   2.11   1.03   0.153   0.0078   -   -   14.5   2.8   17.6   0.0170
  1W   0.0035   0.18   0.22   0.021   0.003   13.3   1.97   1.20   0.040   0.0252   0.0025   -   14.8   2.9   18.2   0.0287
  1X   0.0075   0.18   1.78   0.021   0.003   13.4   2.45   1.15   0.003   0.0077   0.0033   1.31   14.8   4.5   19.1   0.0152
  1Y   0.0165   0.19   0.13   0.022   0.003   13.3   1.56   1.06   0.003   0.0146   0.0025   -   14.6   2.6   17.6   0.0311
  1Z   0.0093   0.22   0.34   0.022   0.003   14.8   1.38   -   0.003   0.0085   0.0057   1.88   15.1   3.0   16.4   0.0178
  2A   0.0078   0.22   0.32   0.022   0.003   13.0   1.82   0.53   0.003   0.0096   0.0023   -   13.9   2.5   15.7   0.0174
  2B   0.0023   0.16   0.23   0.021   0.002   13.4   1.88   1.05   0.003   0.0029   0.0021   0.33   14.7   2.3   18.0   0.0052
  2C   0.0081   0.52   0.23   0.021   0.004   14.8   2.28   1.99   0.013   0.0081   0.0024   -   17.6   2.9   22.5   0.0162
  2D   0.0048   0.15   0.08   0.021   0.003   13.0   0.12   1.04   0.003   0.0043   0.0029   -   14.3   0.4   16.5   0.0091
  2E   0.0049   0.08   0.24   0.021   0.003   11.3   2.38   -   0.003   0.0051   0.0019   1.90   11.4   3.8   13.4   0.0100
  2F   0.0081   0.22   0.31   0.021   0.003   12.1   2.08   2.28   0.004   0.0075   -   -   14.7   2.7   20.7   0.0156
  2G   0.0064   0.12   0.23   0.020   0.003   17.8   2.66   -   0.003   0.0081   0.0019   -   18.0   3.2   19.1   0.0145
★)(1)、(5)式中间项：Cr+Mo+1.5Si  ★★)(2)、(6)式中间项：Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)★★★)(3)、(7)式左边：Cr+0.5(Ni+Cu)+3.3Mo  ★★★★)(4)、(8)式中间项：C+N
表3
  钢板No   钢No            有无适合(1)～(4)的条件 成品热处理条件 组织 抗拉特性 耐蚀性   弯曲加工性能   焊接热影响区特性 备注
(1) (2) (3) (4) 加热温度(℃) 保温时间(s) 冷却速度(℃/s)   冷却停止温度(℃) 种类★   马氏体体积分数(体积％) 抗拉强度(Mpa) 延伸率(％) CCT锈点数(个) 最小内侧弯曲半径(mm) vE-50(J/cm2)
  1   1   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   82   1132   10   3   2.0   59   本发明例
  2   2   ○   ○   ○   ○   950   30   15   100   α+M   16   774   15   3   2.0   48   本发明例
  3   3   ○   ○   ○   ○   1000   60   30   100   α+M   95   1187   10   3   2.0   78   本发明例
  4   4   ○   ○   ○   ○   1050   30   15   100   α+M   81   1091   9   5   2.0   95   本发明例
  5   5   ○   ○   ○   ○   1000   20   15   100   α+M   50   904   13   0   2.0   40   本发明例
  6   1A   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   84   1031   10   3   2.0   130   本发明例
  7   1B   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   75   959   9   0   2.0   56   本发明例
  8   1C   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   80   1098   10   3   1.5   92   本发明例
  9   1D   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   83   1115   10   3   1.5   94   本发明例
  10   1E   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   22   785   14   1   2.0   60   本发明例
  11   1F   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   51   825   10   3   2.0   45   本发明例
  12   1G   ○   ○   ○   ○   1000   30   3   100   α+M   18   755   15   0   1.5   81   本发明例
  13   1H   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   82   1037   10   0   1.5   124   本发明例
  14   11   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   70   931   11   0   1.5   89   本发明例
  15   1J   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   80   980   9   1   2.0   82   本发明例
  16   1K   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   76   968   12   0   1.5   87   本发明例
  17   820   30   15   100   α+M   10   687   15   0   1.5   78   比较例
  18   1280   30   15   100   α+M   7   708   15   0   1.5   71   比较例
  19   1000   5   15   100   α+M   65   815   13   0   1.5   85   本发明例
  20   1000   30   0.3   100   α+M   9   715   15   0   1.5   74   比较例
  21   1000   30   15   200   α+M   75   958   12   0   1.5   85   本发明例
  22   950   30   15   100   α+M   70   955   12   0   1.5   88   本发明例
  23   1150   30   15   100   α+M   72   961   12   0   1.5   86   本发明例
  24   1L   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   85   1189   9   3   2.0   87   本发明例
  25   1M   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   48   905   10   3   2.0   72   本发明例
★)α：铁素体  M：马氏体
表4
  钢板No   钢No            有无适合(1)～(4)的条件               成品热处理条件        组织        抗拉特性   耐蚀性   弯曲加工性能   焊接热影响区特性 备注
(1) (2) (3) (4) 加热温度(℃) 保温时间(s) 冷却速度(℃/s)   冷却停止温度(℃) 种类★   马氏体体积分数(体积％) 抗拉强度(Mpa) 延伸率(％) CCT锈点数(个) 最小内侧弯曲半径(mm) vE-50(J/cm2)
  26   1N   ○   ○   ○   ○   1000   30   5   100   α+M   64   915   11   0   1.5   77   本发明例
  27   1O   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   83   989   10   0   2.0   56   本发明例
  28   1P   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   40   888   11   2   1.5   45   本发明例
  29   1Q   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   84   1139   5   0   ＞3.0   11   比较例
  30   1R   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   68   926   6   3   ＞3.0   58   比较例
  31   1S   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   79   959   11   12   1.5   46   比较例
  32   1T   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   7   696   15   0   1.5   14   比较例
  33   1U   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   M   100   1240   4   0   ＞3.0   85   比较例
  34   1V   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   81   932   5   10   3.0   54   比较例
  35   1W   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   80   1027   10   0   ＞3.0   58   比较例
  36   1X   ○   ×   ○   ○   1000   30   15   100   M   100   1077   9   0   ＞3.0   135   比较例
  37   1Y   ○   ○   ○   ×   1000   30   15   100   α+M   72   1202   7   1   ＞3.0   18   比较例
  38   1Z   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   81   993   11   10   2.0   78   比较例
  39   2A   ○   ○   ×   ○   1000   30   15   100   α+M   78   989   11   12   1.5   93   比较例
  40   2B   ○   ○   ○   ×   1000   30   15   100   α+M   45   719   14   0   1.5   84   比较例
  41   2C   ×   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   7   646   22   0   2.0   41   比较例
  42   2D   ○   ×   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   6   649   22   2   1.5   15   比较例
  43   2E   ×   ○   ×   ○   1000   30   15   100   M   100   1236   7   15   ＞3.0   131   比较例
  44   2F   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   56   928   7   0   3.0   56   比较例
  45   2G   ×   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   10   716   11   0   3.0   15   比较例
★)α：铁素体  M：马氏体
表5
  钢No.                                                                           化学成分(质量％)   (1)、(5)式中间项的值★   (2)、(6)式中间项的值★★   (3)、(7)式左边的值★★★ (4)、(8)式中间项的值★★★★
C Si Mn P S Cr Ni Mo Al N B Cu
  A   0.0065   0.11   0.16   0.024   0.002   13.3   2.02   1.01   0.030   0.0075   0.0015   -   14.5   2.5   17.6   0.014
  B   0.0084   0.10   0.16   0.024   0.002   13.3   2.03   0.98   0.008   0.0085   0.0018   -   14.4   2.6   17.5   0.017
  C   0.0052   0.10   0.16   0.024   0.002   13.3   2.01   0.99   0.007   0.0053   0.0025   -   14.4   2.4   17.6   0.011
  D   0.0055   0.07   0.11   0.027   0.002   13.5   1.94   1.07   0.012   0.0066   0.0022   -   14.7   2.4   18.0   0.012
  E   0.0085   0.08   0.21   0.026   0.001   13.5   2.21   1.10   0.010   0.0095   0.0013   -   14.7   2.9   18.2   0.018
  F   0.0085   0.09   0.11   0.025   0.002   13.2   1.67   0.89   0.009   0.0045   0.0021   -   14.2   2.1   17.0   0.013
  G   0.0059   0.07   0.11   0.024   0.002   13.1   1.92   0.89   0.013   0.0075   0.0028   -   14.1   2.4   17.0   0.013
  H   0.0062   0.81   0.33   0.024   0.003   11.4   1.64   1.52   0.025   0.0070   0.0015   -   14.1   2.2   17.2   0.013
  I   0.0165   0.25   0.18   0.022   0.003   12.8   1.85   1.13   0.023   0.0032   0.0022   -   14.3   2.5   17.5   0.020
  J   0.0082   0.13   0.34   0.025   0.005   13.8   1.81   0.55   0.011   0.0075   0.0025   -   14.5   2.5   16.5   0.016
  K   0.0098   0.08   0.42   0.026   0.002   14.3   1.91   0.58   0.018   0.0051   0.0024   -   15.0   2.6   17.2   0.015
  L   0.0082   0.11   1.58   0.022   0.003   13.2   0.75   1.22   0.028   0.0085   0.0018   -   14.6   2.0   17.6   0.017
  M   0.0080   0.14   0.43   0.024   0.003   13.2   1.85   1.15   0.003   0.0050   0.0005   -   14.6   2.5   17.9   0.013
  N   0.0044   0.11   0.13   0.021   0.005   13.4   2.65   1.04   0.015   0.0063   0.0028   -   14.6   3.0   18.2   0.011
  O   0.0021   0.25   0.36   0.029   0.003   13.1   1.92   1.11   0.033   0.0175   0.0021   -   14.6   2.7   17.7   0.020
  P   0.0089   0.11   0.36   0.024   0.003   13.1   1.89   1.13   0.002   0.0042   0.0049   -   14.4   2.5   17.8   0.013
  Q   0.0211   0.16   0.13   0.023   0.003   13.2   2.15   1.18   0.005   0.0036   0.0023   -   14.6   3.0   18.2   0.025
  R   0.0065   0.26   0.28   0.023   0.003   13.7   1.81   0.43   0.003   0.0097   0.0025   -   14.5   2.4   16.0   0.016
  S   0.0073   0.82   0.31   0.024   0.002   10.8   1.52   1.94   0.010   0.0096   0.0024   -   14.0   2.2   18.0   0.017
  T   0.0085   0.23   1.87   0.020   0.002   12.8   0.44   1.17   0.003   0.0112   0.0029   -   14.3   2.0   16.9   0.020
  U   0.0045   0.11   0.11   0.019   0.002   13.2   3.16   1.13   0.005   0.0057   0.0027   -   14.5   3.5   18.5   0.010
★)(1)、(5)式中间项：Cr+Mo+1.5Si  ★★)(2)、(6)式中间项：Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)★★★)(3)、(7)式左边：Cr+0.5(Ni+Cu)+3.3Mo  ★★★★)(4)、(8)式中间项：C+N
表6
  钢No.                                                                      化学成分(质量％)   (1)、(5)式中间项的值★   (2)、(6)式中间项的值★★   (3)、(7)式左边的值★★★ (4)、(8)式中间项的值★★★★
C Si Mn P S Cr Ni Mo Al N B Cu
  V   0.0096   0.19   0.34   0.017   0.002   13.1   2.03   1.03   0.115   0.0073   0.0022   -   14.4   2.7   17.5   0.017
  W   0.0033   0.16   0.21   0.022   0.002   13.3   1.94   1.10   0.046   0.022   0.0023   -   14.6   2.8   17.9   0.025
  X   0.0079   0.14   0.19   0.022   0.005   13.2   1.85   1.15   0.003   0.0079   0.0003   -   14.6   2.4   17.9   0.016
  Y   0.0135   0.21   0.23   0.023   0.003   13.2   2.02   1.05   0.003   0.0126   0.0018   -   14.6   2.9   17.7   0.0261
  Z   0.0091   0.12   0.24   0.024   0.002   13.2   1.88   1.15   0.005   0.0081   0.0058   -   14.5   2.5   17.9   0.017
  AA   0.0089   0.24   0.14   0.021   0.003   13.1   1.91   1.05   0.003   0.0081   0.0023   0.05   14.5   2.5   17.5   0.017
  BA   0.0076   0.48   0.22   0.029   0.002   13.0   1.82   0.57   0.002   0.0098   0.0028   -   14.3   2.5   15.8   0.017
  CA   0.0046   0.15   0.18   0.021   0.002   13.1   2.19   1.05   0.005   0.0048   0.0019   -   14.4   2.6   17.7   0.009
  DA   0.0078   0.22   0.42   0.029   0.003   13.8   1.28   1.19   0.033   0.0081   0.0014   -   15.3   2.0   18.4   0.016
  EA   0.0048   0.25   0.11   0.021   0.005   13.2   1.52   1.15   0.005   0.0063   0.0021   -   14.7   1.9   17.8   0.011
  FA   0.0089   0.18   0.24   0.024   0.002   12.4   1.98   1.24   0.004   0.0081   0.0029   -   13.9   2.6   17.5   0.017
  GA   0.0078   0.18   0.28   0.021   0.003   12.1   2.08   2.25   0.016   0.0072   0.0025   -   14.6   2.7   20.6   0.015
  HA   0.0044   0.08   0.13   0.020   0.002   15.3   1.66   0.55   0.005   0.0079   0.0019   -   16.0   2.1   17.9   0.012
★)(1)、(5)式中间项：Cr+Mo+1.5Si  ★★)(2)、(6)式中间项：Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)★★★)(3)、(7)式左边：Cr+0.5(Ni+Cu)+3.3Mo  ★★★★)(4)、(8)式中间项：C+N
表7
  钢板No   钢No                 是否适合(1)～(8)式                  成品热处理条件          组织        抗拉特性   耐蚀性   焊接部位冲压加工性有无裂纹   焊接部位冲孔耐蚀性有无锈点 备注
(1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8)   加热温度(℃)   保温时间(h)   冷却速度(℃/s)   冷却停止温度(℃) 种类★   马氏体体积分数(％) 抗拉强度(MPa) 延伸率(％) CCT锈点数(个)
  2-1 A ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○   1000   30   30   100   α+M   73   929   8.2   1   无   无   本 发 明 例
  2-2   850   30   30   100   α+M   18   788   9.7   1   无   无   [本发明例]
  2-3   1250   30   30   100   α+M   12   765   100   1   无   无   [本发明例]
  2-4   1000   15   30   100   α+M   50   850   9.2   1   无   无   本发明例
  2-5   1000   30   3   100   α+M   18   768   10.0   1   无   无   [本发明例]
  2-6   1000   30   30   200   α+M   68   915   8.4   1   无   无   本发明例
  2-7   900   30   30   100   α+M   70   922   83.0   1   无   无   本发明例
  2-8   1150   30   30   100   α+M   70   925   8.3   1   无   无   本发明例
  2-9   B  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○   1000   30   5   100   α+M   68   905   8.5   1   无   无   本发明例
  2-10   C  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○   1000   30   30   100   α+M   69   883   8.4   1   无   无   本发明例
  2-11   D  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○   1000   30   30   100   α+M   60   827   9.3   0   无   无   本发明例
  2-12   E  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○   1000   30   30   100   α+M   74   982   8.1   0   无   无   本发明例
  2-13   F  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○   1000   30   30   100   α+M   67   852   9.0   2   无   无   本发明例
  2-14   G  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○   1000   30   30   100   α+M   78   944   8.0   2   无   无   本发明例
  2-15   H  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○   1000   30   30   100   α+M   72   929   8.4   3   无   无   本发明例
  2-16   I  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○   1000   30   30   100   α+M   77   962   7.5   1   无   无   本发明例
  2-17   J  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○   1000   30   15   100   α+M   57   834   9.0   3   无   无   本发明例
  2-18   K  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○   1000   30   30   100   α+M   55   833   9.1   1   无   无   本发明例
  2-19   L  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○   1000   30   30   100   α+M   57   822   7.8   3   无   无   本发明例
  2-20   M  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○   1000   30   30   100   α+M   67   915   8.5   0   无   无   本发明例
  2-21   N  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○   1000   30   30   100   α+M   83   1038   7.5   0   无   无   本发明例
  2-22   O  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○   1000   30   30   100   α+M   73   980   7.5   1   无   无   本发明例
  2-23   P  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○  ○   1000   30   30   100   α+M   72   968   8.0   2   无   无   本发明例
★)α：铁素体  M：马氏体  [本发明例]：脱离适合要求耐蚀性和焊接部位冲压加工性能用途范围的钢板
表8
  钢板No   钢No                           是否适合(1)～(8)式                成品热处理条件        组织         抗拉特性   耐蚀性   焊接部位冲压加工性有无裂纹   焊接部位冲孔耐蚀性有无锈点 备注
(1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8)   加热温度(℃)   保温时间(h)   冷却速度(℃/s)   冷却停止温度(℃) 种类★   马氏体体积分数(％) 抗拉强度(Mpa) 延伸率(％) CCT锈点数(个)
  2-24   Q   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ×   1000   30   30   100   α+M   80   1171   3.8   0   有   无   [本 发 明 例]
  2-25   R   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   1000   30   30   100   α+M   67   928   8.2   9   无   有   [本发明例]
  2-26   S   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   1000   30   30   100   α+M   76   957   8.0   8   无   有   [本发明例]
  2-27   T   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   1000   30   30   100   α+M   28   957   7.5   7   无   有   比较例
  2-28   U   ○   ○   ○   ○   ○   ×   ○   ○   1000   30   30   100   M   100   1125   3.5   0   有   无   比较例
  2-29   V   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   1000   30   30   100   α+M   79   1023   4.6   6   有   无   [本发明例]
  2-30   W   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ×   1000   30   30   100   α+M   75   1047   4.8   1   有   无   [本发明例]
  2-31   X   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   1000   30   15   100   α+M   66   863   7.3   1   有   无   [本发明例]
  2-32   Y   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ×   1000   30   30   100   α+M   81   1035   4.5   1   有   无   [本发明例]
  2-33   Z   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   1000   30   30   100   α+M   70   984   8.0   7   无   有   比较例
  2-34   AA   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   1000   30   30   100   α+M   89   1078   4.1   1   有   无   [本发明例]
  2-35   BA   ○   ○   ×   ○   ○   ○   ×   ○   1000   30   30   100   α+M   75   905   8.5   10   无   有   比较例
  2-36   CA   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ×   1000   30   30   100   α+M   76   788   9.6   1   无   无   [本发明例]
  2-37   DA   ○   ○   ○   ○   ×   ○   ○   ○   1000   30   30   100   α+M   18   755   9.5   0   无   无   [本发明例]
  2-38   EA   ○   ○   ○   ○   ○   ×   ○   ○   1000   30   30   100   α+M   12   730   9.7   1   无   无   [本发明例]
  2-39   FA   ○   ○   ○   ○   ×   ○   ○   ○   1000   30   30   100   α+M   95   1057   4.6   1   有   无   [本发明例]
  2-40   GA   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   ○   1000   30   30   100   α+M   72   1043   4.9   0   有   无   比较例
  2-41   HA   ○   ○   ○   ○   ×   ○   ○   ○   1000   30   30   100   α+M   14   748   6.8   0   有   无   [本发明例]
★)α：铁素体  M：马氏体  [本发明例]：脱离适合要求耐蚀性和焊接部位冲压加工性能用途范围的钢板

Claims (22)

1.一种高强度不锈钢板，其组成中以质量％含有C：0.02％以下、Si：1.0％以下、Mn：2.0％以下、P：0.04％以下、S：0.01％以下、Al：0.1％以下、Cr：11％以上小于17％、Ni：0.5％以上小于3.0％、N：0.02％以下，且要满足以下公式(1)～(4)，其余部分实质上由Fe组成，具有含体积分数12～95％的马氏体，且其余部分实质上为铁素体的组织，
12≤Cr+Mo+1.5Si≤17                    ……(1)
1≤Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)≤4        ……(2)
Cr+0.5(Ni+Cu)+3.3Mo≥16.0             ……(3)
0.006≤C+N≤0.030                        ……(4)
其中，C、N、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、Cu：各元素的质量％含量。
2.如权利要求1所述的高强度不锈钢板，其组成中进而以质量％含有Mo：0.1％以上小于2.0％、Cu：0.1％以上小于2.0％中的1种或2种。
3.如权利要求1或2所述的高强度不锈钢板，其组成中进而以质量％含有B：0.0005～0.0050％。
4.如权利要求1所述的高强度不锈钢板，其组成中进而以质量％含有Mo：0.5％以上小于2.0％、和B：0.0005％～0.0050％，把C、Al、Cr和N的范围限定在C：0.020％以下、Al：0.10％以下、Cr：11.0％以上小于15.0％、N：0.020％以下的更窄范围，进而代替所述公式(1)～(4)，满足下述公式(5)～(8)，具有含体积分数20％以上的马氏体，且其余部分实质上为铁素体的组织，其耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能优良，
14.0≤Cr+Mo+1.5Si≤15.0                   ……(5)
2.0≤Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)≤3.0       ……(6)
Cr+0.5Ni+3.3Mo≥16.0                   ……(7)
0.010≤C+N≤0.02                        ……(8)
其中，C、N、Si、Mn、Cr、Mo、Ni：各元素的质量％含量。
5.如权利要求4所述的高强度不锈钢板，进而含有小于0.04％的Cu。
6.如权利要求4或5所述的高强度不锈钢板在自行车、独轮车、两轮拖车、三轮车或轮椅的轮圈材料中的应用。
7.如权利要求1、2、4、5中任一项所述的高强度不锈钢板，所述钢板是热轧钢板。
8.如权利要求1、2、4、5中任一项所述的高强度不锈钢板，所述钢板是冷轧钢板。
9.一种高强度不锈钢板的制造方法，将组成为以质量％含有C：0.02％以下、Si：1.0％以下、Mn：2.0％以下、P：0.04％以下、S：0.01％以下、Al：0.1％以下、Cr：11％以上小于17％、Ni：0.5％以上小于3.0％、N：0.02％以下，并满足下述公式(1)～(4)的不锈钢板作为原料，把此原料加热到850～1250℃的范围内，然后进行以1℃/s以上的冷却速度冷却的成品热处理，
12≤Cr+Mo+1.5Si≤17                     ……(1)
1≤Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)≤4         ……(2)
Cr+0.5(Ni+Cu)+3.3Mo≥16.0              ……(3)
0.006≤C+N≤0.030                         ……(4)
其中，C、N、Si、Mn、Cr、Mo、Ni、Cu：各元素的质量％含量。
10.如权利要求9所述的高强度不锈钢板的制造方法，制造在组成中进而以质量％含有Mo：0.1％以上小于2.0％、Cu：0.1％以上小于2.0％中的1种或2种的高强度不锈钢钢板。
11.如权利要求9或10所述的高强度不锈钢板的制造方法，制造在组成中进而以质量％含有B：0.0005～0.0050％的高强度不锈钢板。
12.如权利要求9所述的高强度不锈钢板的制造方法，以在组成中进而以质量％含有Mo：0.5％以上小于2.0％、和B：0.0005～0.0050％，把C、Al、Cr和N的范围限定在C：0.020％以下、Al：0.10％以下、Cr：11.0％以上小于15.0％、N：0.020％以下的更窄范围，进而代替所述公式(1)～(4)，满足下述公式(5)～(8)的不锈钢板作为原料，把此原料加热到900～1200℃的范围内，然后进行以5℃/s以上的冷却速度冷却的成品热处理，制造耐蚀性和焊接部位的冲压加工性能优良的高强度不锈钢板，
14.0≤Cr+Mo+1.5Si≤15.0                   ……(5)
2.0≤Ni+30(C+N)+0.5(Mn+Cu)≤3.0       ……(6)
Cr+0.5Ni+3.3Mo≥16.0                       ……(7)
0.010≤C+N≤0.02                            ……(8)
其中，C、N、Si、Mn、Cr、Mo、Ni：各元素的质量％含量。
13.如权利要求12所述的高强度不锈钢板的制造方法，制造进而含有小于0.04％的Cu的高强度不锈钢板。
14.如权利要求12或13所述的高强度不锈钢板的制造方法中所述的高强度不锈钢板在自行车、独轮车、两轮拖车、三轮车或轮椅的轮圈材料中的应用。
15.如权利要求9、10、12、13中任一项所述的高强度不锈钢板的制造方法，所述钢板原料是热轧钢板。
16.如权利要求9、10、12、13中任一项所述的高强度不锈钢板的制造方法，所述钢板原料是冷轧钢板。
17.如权利要求3所述的高强度不锈钢板，所述钢板是热轧钢板。
18.如权利要求3所述的高强度不锈钢板，所述钢板是冷轧钢板。
19.如权利要求6所述的高强度不锈钢板的应用中，所述钢板是冷轧钢板。
20.如权利要求11所述的高强度不锈钢板的制造方法，所述钢板原料是热轧钢板。
21.如权利要求11所述的高强度不锈钢板的制造方法，所述钢板原料是冷轧钢板。
22.如权利要求14所述的高强度不锈钢板的应用中，所述钢板原料是冷轧钢板。
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