CN1220626A - 焊丝的制造方法 - Google Patents

焊丝的制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN1220626A
CN1220626A CN98800383A CN98800383A CN1220626A CN 1220626 A CN1220626 A CN 1220626A CN 98800383 A CN98800383 A CN 98800383A CN 98800383 A CN98800383 A CN 98800383A CN 1220626 A CN1220626 A CN 1220626A
Authority
CN
China
Prior art keywords
wire
welding wire
welding
wire drawing
manufacture method
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN98800383A
Other languages
English (en)
Other versions
CN1080617C (zh
Inventor
井上哲
增田一郎
小野彻
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Welding and Engineering Co Ltd
Original Assignee
Nippon Steel Welding and Engineering Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Welding and Engineering Co Ltd filed Critical Nippon Steel Welding and Engineering Co Ltd
Publication of CN1220626A publication Critical patent/CN1220626A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN1080617C publication Critical patent/CN1080617C/zh
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C1/00—Manufacture of metal sheets, metal wire, metal rods, metal tubes by drawing
    • B21C1/003—Drawing materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special drawing methods or sequences
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
    • B21C37/04—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of bars or wire
    • B21C37/042—Manufacture of coated wire or bars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C9/00—Cooling, heating or lubricating drawing material

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metal Extraction Processes (AREA)
  • Nonmetallic Welding Materials (AREA)

Abstract

在制造焊丝时,为了确保焊丝的供给性,在焊丝表面形成滞留涂抹的润滑剂所需的粗糙面。为此,在对焊丝原材料线拉丝以制造焊丝的方法中的拉丝工序的至少一部分,依次进行一边供给粉体润滑剂一边实施的干式孔模拉丝、辊轮拉丝模式拉丝、以及湿式孔模拉丝。用上述干式孔模拉丝将粉末润滑剂强力压入焊丝表面,结果,焊丝表面成为粗糙面。

Description

焊丝的制造方法
技术领域
本发明涉及用于自动焊接和半自动焊接的实芯焊丝、管形焊丝等小直经焊丝的制造方法，特别是提供在焊接作业时通过导线管将焊丝送往焊矩之际能圆滑供给的焊丝。
背景技术
一般情况下，在CO2气体保护电弧焊、MIG焊等中使用小直径(0.8～1.6mm)的实芯焊丝或管形焊丝。实心焊丝为直到中心都一样的焊丝，管形焊丝在钢制的外皮内部充填有焊剂等，也称含焊剂焊丝。这些焊丝在用于焊接时或是卷在卷轴上，或是在需要长长地连续的焊丝的时候装填于桶中。通常使用的方式是，在焊接作业时，由设于上述卷轴或桶的近旁的焊丝供给装置向焊丝施加驱动力，通过导线管供给到位于焊接位置的焊炬内的供电前端部分。上述焊丝供给装置由焊丝供给辊和夹送辊构成，该焊丝供给辊由电动机的动力驱动回转，该夹送辊在与焊丝供给辊之间夹住焊丝、压紧并可自由转动。在上述导线管的与焊丝接触的中心部，设有将钢丝形成为螺旋状的柔性导向管的衬管。
导线管的长度通常为3～6m，而在进行大区域焊接的场合，也可能达到20m左右的长度，还需要根据到焊接位置的距离加以选择使用。这样，通过根据需要延长导线管，即使在造船的焊接现场那样的狭小场所或具有高低差的场所，由于只要移动轻便的焊炬即可，所以具有易于进行焊接作业的优点。
然而，延长导线管会产生焊丝供给阻力变大的问题。焊丝由供给装置的驱动力推入导线管的衬管内，从衬管内面受到接触摩擦产生的供给阻力。此时，在导线管接近直线状态的场合，供给阻力并不很大，但在弯曲位置多或弯曲的曲率半径小的时候，特别是导线管长度大的场合，供给阻力增加。为了进行稳定的焊接作业，进行无欠陷焊接，需要以规定的一定速度将焊丝供给到焊接位置，也即需要良好的供给性。然而，当如上述那样导线管的供给阻力变大时，与供给装置的驱动力的平衡破坏，供给性恶化。
作为减少导线管产生的焊丝供给阻力的手段，需要使用润滑剂。为此，可在导线管的衬管内放进MoS2等固体润滑剂，但光是这样还不够，还需要在焊丝自身上涂抹油脂等润滑剂。在该场合，可以考虑在焊丝供给装置的附近往焊丝上涂抹油，但正确地控制涂油量就使焊接作业者增加过余的劳力负担，事实上很困难。涂油量不足则润滑不充分，这当然不合适，但过剩时，在焊丝供给辊与焊丝之间产生滑动，焊丝供给速度变得不稳定，进而还有油导致焊接金属中含氢量增加的危险。由于在从焊丝供给辊出来的焊丝施加长度方向上的压缩力，如露出则弯折，所以，当从焊丝供给辊出来时，立即导入到连接于导线管的管中。因此，当要在焊丝上涂抹油时，必须在焊丝供给辊的上游侧进行，所以如上述那样产生滑动的问题。
为此，在焊丝制造者中，要求供给预先涂有适量润滑剂的焊丝，现在，已经在制造这样的产品。例如，日本专利公告昭50-2356号公开了在细密平滑的表面涂抹润滑油的焊丝。然而，已经得知，随后如焊丝表面细密平滑，则难以均匀稳定地涂抹规定量的润滑油。为此，当要获得具有足够润滑性的焊丝时，不得不多涂润滑油，但如前述那样存在焊丝供给辊易于打滑、焊接金属中的含氢量增加的问题。
为此，提出了这样的方案，即通过增大表面的粗糙度，在其凹坑中保持润滑油，在焊丝长度方向上均匀而且稳定地涂抹润滑油。例如，在日本专利公报平4-52197号中公开了这样的技术，即通过在特定的气体氛围下退火后进行拉丝加工，增大焊丝表面的粗糙度。然而，由于在焊丝成分中需要足够多的Ti、Si、Mn等在退火温度下与氧的亲和力超过铁的合金元素，所以缺乏一般性。
另外，在日本专利公报昭58-56677号中公开了这样的技术，即提高润滑油压力，一边强制润滑一边用孔模进行拉丝加工，增大焊丝表面的粗糙度。然而，在该方法中，虽然焊丝表面的平坦率可以较小，但难以得到大的粗糙度，即深的凹凸，所以表面润滑油附着量如不在每10kg焊丝2.0g以上，则难以改善供给性。另外，虽还提出有其它的利用激光照射的方法、利用喷丸的方法、用对表面进行了凹凸加工的超硬辊进行加工的方法等粗糙面形成方法，但都存在设备费和加工费高的缺点，不能说是适当的方法。
发明的公开
本发明从上述问题点出发，提供一种在焊丝表面形成滞留润滑剂所需粗糙面的方法，该方法在制造焊丝时，从原材料线依次加工到小直径的工序与现有技术不同。通过在这样的焊丝表面涂抹供给用润滑剂，可以提供即使在严酷的使用环境下也不破坏润滑、发挥出良好供给性的焊丝。
也即，本发明的特征在于，在对焊丝原材料线拉丝、制造焊丝的方法中的拉丝工序的至少一部分，进行一边供给粉体润滑剂一边实施的干式孔模拉丝、然后进行采用盒型辊轮拉丝模等的辊轮拉丝模式拉丝、最后进行湿式孔模拉丝。之后，也可以由使用孔模一边涂润滑油一边实施的拉丝工序加工到产品的直径。
其特征还在于，在这里进行上述干式孔模拉丝之前的焊丝此时在焊丝长度方向上的轮廓的粗糙度Ra最好在0.3μm以上。
其特征还在于，作为由本发明制造方法制造的产品的焊丝为实芯焊丝或管状焊丝，最好长度方向上轮廓的粗糙度Ra在0.08μm以上。
附图的简单说明
图1为示出用于实施本发明的制造方法的装置的例子的示意图，图2为盒型辊轮拉丝模的示意图，图3为进行焊丝供给性试验的装置的示意图，图4为采用本发明制造方法制造的焊丝表面的扫描型电子显微镜的照片，图5为采用比较例的制造方法制造的焊丝表面的扫描型电子显微镜的照片。
实施发明的最佳形式
本发明在拉丝且依次减小焊丝原材料线直径从而制造焊丝的方法中，使拉丝工序的最终阶段的至少一部分与现有技术的方法不同。即，在制造实芯焊丝的场合，作为焊丝原材料线供给焊丝制造工序的材料为由线材轧机进行热轧所制造出的线材，例如直径为10mm的尺寸。另外，在制造管状焊丝的场合，则是一边对外径10mm的长管施加振动，一边从一端向内部送入填充焊剂等填充剂而形成的材料，或是一边连续输送，一边用成形辊将带状板弯成U字形，在其中装入填充剂后进一步弯曲成圆筒状并连续地焊接接缝部而形成的材料而且，本发明中的管状焊丝不限于上述那样封闭接缝部的情形，不封闭接缝部而是形成为折入状态的情形也包括在内。
对这样的焊丝原材料进行拉丝直到焊丝直径的工序虽也有一举连续进行的场合，但这里说明的是将粗拉工序和精拉工序分开进行的场合。在制造实芯焊丝的场合，原材料的线材由酸洗除去热轧时的高温形成的氧化皮之后，在表面形成磷酸盐等润滑氧化膜，然后送往粗拉工序。在粗拉工序连续地通过多个孔模以减少断面积，由使用以金属皂等为主成分的润滑剂的干式拉丝进行。在该粗拉工序中，也有的是用经过自由回转的孔型辊之间的辊轮拉丝模拉丝来代替上述由孔模进行的拉丝的一部分。这是因为，在孔模拉丝中，当要想提高1次拉丝的断面减小率时，存在拉拔力显著增加，导致材料破断的危险，而在辊轮拉丝模拉丝中，这样的问题少，可以增大1次拉丝的断面减小率。
粗拉到产品直径数倍的尺寸的材料因加工硬化而变硬，所以采用退火使其软化，使后续的拉丝工序容易进行。进一步清洗表面后镀铜，送往精拉工序。在上述工序中，有时也不在不锈钢焊丝等上镀铜，有时根据焊丝的用途等也不进行退火。在精拉过程中虽然连续地通过多个孔型模成形到产品直径，但一般是由湿式拉丝进行的，即一边将孔模浸入乳化油中或向孔模喷射乳化油一边进行的。焊丝为了在供给时不弯折而应有适度的强度和弹性，这可由精拉产生的加工硬化来加以满足。
在上述那样的焊丝制造过程中，也可以将粗拉分成2个以上阶段，在中间进行使材料软化的退火工序。退火工序具有将卷取的材料放入炉内进行的方法和使线连续地通过炉内进行的方法。另外，象这样的在一条生产线上连续进行连续退火工序和镀铜工序等，在各制造工厂细节都有所差别。另外，上面是叙述实芯焊丝的制造工序，而在管状焊丝的场合，当在加入填充剂的工序终了的状态下进行拉拔时，存在填充剂分布不均的危险，所以在由孔型辊进行冷轧、将其断面减小到填充剂紧密而不会在管内移动的程度后进行粗拉。之后的工序与实芯焊丝的场合相同。
本发明在对焊丝原材料进行拉丝、依次减小直径、制造焊丝的上述一连串的工序中，至少在拉丝工序的一部分，取代现有技术的专使用孔模的拉丝，一边供给粉体润滑剂一边进行干式孔模拉丝，接着进行辊轮拉丝模式拉丝，然后进行湿式孔模拉丝。由此，在焊丝表面形成滞留润滑剂所需的粗糙面，从而可制造供给性良好的焊丝。
在本发明中，精拉工序为在一连串的拉丝工序中干式孔模拉丝以后的工序。在拉丝工序的至少一部分中，更具体地说，在拉丝工序的最终阶段或到该阶段之前的阶段中，如可组合上述那样的3种拉丝工序加以进行，可得到本发明的效果。因此，在本发明中未特别限定粗拉工序的内容，另外，在精拉工序中于本发明的上述工序前附加别的拉丝工序，虽然通常没有必要，但并不脱离本发明的范围。另外，如后述那样，也有的是在上述工序后使用孔模一边涂抹润滑油一边进行断面减小率小的最终的精拉，以加工到产品的直径。
由本发明的制造方法制造的焊丝为了具有良好的供给性，在固体润滑剂和润滑油两者附着在表面的状态下提供。本发明的目的就是提供一种可使固体润滑剂和润滑油均匀且稳定地附着在表面的焊丝。在这里使用的固体润滑剂为MoS2和WS2中的1种或2种。如上述那样附着在焊丝产品上的固体润滑剂和润滑油在下面分别作为供给用固体润滑剂和供给用润滑油，与拉丝用的润滑剂区别开来。下面，更为详细地说明本发明的技术。
图1为示出用于实施本发明制造方法的装置的例的示意图。供给到本发明的制造工序的原材料线11在该例中卷到供给卷轴12上。该原材料线为镀铜或无镀层的实芯焊丝或管状焊丝的制造过程途中的材料，直径为2～5mm左右。表面粗糙度为由JIS B0601-1994规定的Ra，线长度方向上的轮廓的粗糙度Ra最好在0.3μm以上。这是因为，本发明的工序前的原材料线已经具有某种程度的粗度，可以使形成本发明的产品粗糙度的效果更有效地得到发挥。这样的粗糙度大多可通过在粗拉过程中最后进行使用干式润滑剂的孔模拉丝达到，但也可以使用由喷丸等形成粗糙表面的辊模拉丝模进行拉丝。另外，也可用化学腐蚀进行，即调整作为镀铜前处理工序而进行的酸洗处理的条件。上述粗糙度Ra为用与曲线中心线的偏差的绝对值的平均值表示的粗糙度，在除上述日本工业规格(JIS)以外的许多国家的规格中也同样以Ra表示。本发明的线的表面粗糙度在不特别说明的场合是如上述那样作为线的长度方向的粗糙度曲线测定的值。
首先，在本发明的最初的工序即干式孔模拉丝工序中，使用含供给用固定润滑剂的粉末润滑剂，通过孔模13，不使用液体润滑剂地拉丝。在图1中，符号31为拉紧线以施加拉拔力的卷筒，在受到回转驱动的圆筒上卷有多圈线。其它部位的符号32～36也是具有相同功能的卷筒。通过由孔模13拉丝在线表面强力压入粉末润滑剂，结果，拉丝后的线表面形成与原材料线程度相同的粗糙度，并在其表面的凹坑中残留粉体润滑剂。作为使用于干式孔模拉丝中的孔模13，为了维持均匀断面，最好使用回转模。
接下来进行辊轮模拉丝，在图1的例子中，使用盒型辊轮拉丝模21、22、23、24。在图1中，设有4个盒型辊轮拉丝模，图2为其中一个的示意图。小直径的辊轮41～50具有与如图中所示那样进行加工的线51的粗细相应的槽，并且象符号41和42、43和44、45和46等这样分别成对地形成单位辊轮拉丝模。这些辊轮拉丝模以多对(例如在图2中为5对)使其回转轴相互改变90度地接近配置。这些辊轮拉丝模的对由于整体紧凑地组装成1个块，所以称为盒型辊轮拉丝模。虽然采用辊轮拉丝模的拉丝不另行使用润滑剂地进行，且线依次减小直径，但上述干式孔模拉丝在线表面的凹坑残留的粉体润滑剂具有保形作用，所以表面的凹坑不易破坏，因而可极力抑制粗糙度的减少。即，在采用辊轮拉丝模的拉丝过程中，与采用孔模的场合不同，由于在线表面与模即辊轮之间没有滑动，所以残留在线表面上的粉体润滑剂不脱落地被压住而残留。
由辊轮拉丝模式拉丝将直径减少到规定直径的线，由湿式孔模拉丝拉到产品直径即1～2mm左右。湿式孔模拉丝装置14由多级式滑动型拉丝机构成，该多级式滑动型拉丝机在润滑油槽内配置有多个孔模15。湿式孔模拉丝在最终阶段可达到每分钟1000m的速度，具有除去线表面多余的润滑剂、污物等的清洗功能及赋予线的圆度的功能。另一方面，在该湿式孔模拉丝过程中，采用多个孔模的拉拔加工逐渐削去线表面的凹凸，从而使残留于凹坑中的粉体润滑剂也减少。因此，湿式孔模拉丝工序中的断面减小率有必要停止在确保作为产品的供给性所需的粗糙度和可确保供给用润滑剂附着量的程度。即，调整前面的干式孔模拉丝工序、辊轮拉丝模式拉丝工序及该湿式孔模拉丝工序之间的断面减小率分配，确保产品的粗糙度及供给用润滑剂的附着量。在图1的例中，进行湿式孔模拉丝工序后，通过使用孔模16一边涂抹润滑油一边进行精拉，最后加工到产品的直径。在这样进行湿式拉丝后，以线径的调整等为目的在不损害产品粗糙度的范围内附加拉丝工序，也不脱离本发明的范围。在图1中，符号17为用于卷取由一连串的拉丝工序制造的焊丝18的卷取轴。
在现有技术的专门进行孔模拉丝的精拉工序中，本发明将一部分变换成辊轮拉丝模式拉丝，承担断面减小率，减轻湿式孔模拉丝的断面减小率。由此，干式孔模拉丝在线表面埋入粉体润滑剂，之后的辊轮拉丝模式拉丝由于是以推压力为主的断面减小加工，所以凹坑内的粉体润滑剂不易排出，可以维持粗糙度。其后的湿式孔模拉丝由于是在液体中拉拔的断面减小加工，所以凹坑中的粉体润滑剂易于排出，而且不补充，凹坑逐渐缩小。因此，通过限制湿式孔模拉丝的断面减小率，可以确保焊丝产品的必要粗糙度。
作为能发挥良好供给性能的焊丝，理想的粗糙度是在长度方向的轮廓的粗糙度Ra为0.08μm以上。另外，供给用固体润滑剂与供给用润滑油的合计亦即供给用润滑剂的理想附着量为每10kg线0.3g以上。供给用固体润滑剂如前所述，可以单独使用MoS2或WS2或混合使用MoS2和WS2，可以在每10kg线上附着0.01g。MoS2和WS2可以减轻导线管的衬管内壁与线的摩擦，抑制供给阻力的增加。供给用固体润滑剂通过以至少10％的比例含在上述干式孔模拉丝工序所使用的粉体润滑剂中，附着在线表面。
供给用润滑油也可以是动物油、植物油、矿物油或合成油等任何一种，但每10kg线上应附着0.2g以上。供给用润滑油通过附着在线表面全体，主要起到补充附着在线的凹坑上的供给用固体润滑剂的润滑作用的功能。该供给用润滑油如图1在前面说明的那样，通过在使用孔模16的精拉过程中用作拉丝用润滑油，可以附着在产品上。另外，也可以在之后重卷已卷绕到卷轴上的产品时涂抹到线表面上使其附着。实施例
以下借助于实施例具体说明本发明。在由粗拉工序加工到3.3mm后，将进行退火、镀铜处理的线作为原材料，根据图1所示工序试制了直径为1.4mm的卷绕在卷轴上的线产品。产品的种类为含焊剂焊丝(JISZ3313 YFW-C50DR，焊剂填充率15％)与实芯焊丝(JIS Z3312YGW11)，考察了其表面性能和形状及供给性能。另外，使用了在长度方向上的轮廓的粗糙度Ra为0.7μm和1.5μm的原材料的线。
在干式孔模拉丝中，由回转模方式的孔模以20％的断面减小率拉丝。使用的粉体润滑剂为一种混合物，在混合了石墨、四氟化乙烯、钾皂、氧化钛、滑石、蜡的润滑剂中，作为供给用润滑剂以全体的30％～50％混合MoS2和WS2。
用盒型辊轮拉丝模进行的拉丝不使用润滑剂，以40％～70％的断面减小率拉丝。
在湿式孔模拉丝中，在拉丝槽内注入以合成油和阴离子活性剂为主成分的乳化油，由5～10个孔模，以30～60％的断面减小率进行拉丝。然后通过最终精拉模(图1中符号16)并使用兼作供给用润滑剂的棕榈油进行拉丝，加工到产品直径。表1
编号 焊丝种类* 原材料线的表面粗糙度Ra(μm) 粉体润滑剂中能供给用润滑剂的种类和量(％)                        拉丝方案
干式孔模拉丝 辊轮拉丝模式拉丝 湿式孔模拉丝
最终直径(mm) 断面减小率(％) 最终直径(mm) 断面减小率(％) 断面减小率(％)
1 F  0.7 MoS2     40  3.04  15.1  1.70  68.7  32.2
2 F  0.7 MoS2     40  2.95  20.1  1.70  66.8  32.2
3 F  0.7 MoS2     40  2.86  24.9  1.70  64.7  32.2
4 F  0.7 MoS2     30  2.95  20.1  2.20  44.4  59.5
5 F  0.7 MoS2     40  2.95  20.1  2.20  44.4  59.5
6 F  0.7 MoS2     50  2.95  20.1  2.20  44.4  59.5
7 F  1.5 MoS2     40  2.95  20.1  2.20  44.4  59.5
8 F  0.7 WS2      40  2.95  20.1  2.20  44.4  59.5
9 F  0.7 MoS2+WS2 40  2.95  20.1  2.20  44.4  59.5
10 S  0.7 MoS2     40  2.95  20.1  1.70  66.8  32.2
11 F  0.7 MoS2     30  2.95  20.1  -  -  77.5
12 F  0.7 WS2      30  2.95  20.1  -  -  77.5
13 S  0.7 WS2      30  2.95  20.1  -  -  77.5
14 F  0.7 -  -  -  -  -  82.0
15 S  0.7 -  -  -  -  -  82.0
*F：含焊剂焊丝    S：实芯焊丝
表1示出试验条件。在表1中，编号1～10为本发明的条件。编号1～3的情形下，粉体润滑剂中的MoS2含有率为40％，干式孔模拉丝的断面减小率按15、20、25％变化。编号4～6的情形下，干式孔模拉丝的断面减小率为20％，粉体润滑剂中的MoS2含有率按30、40、50％变化。辊轮拉丝模式拉丝的最终直径在编号1～3的情形为1.70mm(断面减小率为65～69％)，在编号4～6的情形为2.20mm(断面减小率为44％)。编号7为在编号5中改变原材料的表面粗糙度的例，编号8和9分别为在编号5中改变供给用固体润滑剂种类的例。编号10为用实芯焊丝取代编号2的含焊剂焊丝的例。
编号11～15为脱离本发明的条件的比较例。编号11～13在干式孔模拉丝工序和湿式孔模拉丝工序之间不进行辊轮拉丝模式拉丝，所以，湿式孔模拉丝的断面减小率在70％以上，比较大。编号14和15不进行干式孔模拉丝和辊轮拉丝模式拉丝，采用现有技术的焊丝制造方法。
为了确认这些试验的效果，进行了所试制焊丝的表面性能和形状调查以及供给性试验。表面性能和形状调查是调查焊丝在长度方向上轮廓的粗糙度Ra、供给用固体润滑剂及供给用润滑油的附着量。焊丝供给性试验以后述的要领加以实施，调查供给阻力和焊丝的滑动率。如测定值在以下范围则属良好。
粗糙度Ra              0.10μm以上
供给用固体用润滑剂    每10kg焊丝0.10g以上
供给用润滑油          每10kg焊丝0.10g以上
供给阻力              6.0kgf以下
滑动率                10.0％以下
上述焊丝供给性试验由图3中示意图示出的装置进行。卷于卷轴73上的焊丝62经连接焊丝供给装置61的导线管65送到焊接位置66。在焊接位置66将钢板68配置在转台装置69上，由从结合于导线管65前端的焊矩67出来的焊丝对钢板68进行板上焊道(Bead-on-plate)的焊接。
导线管65的长度为6m，为了向焊丝施加供给阻力，在导线管的途中形成2个直径为150mm的圈70。在测定焊丝供给装置61的焊丝供给辊64的圆周速度Vγ(=焊丝的设定速度)的同时，设置接触于行走的焊丝62的速度检测器72，测定焊丝速度Vω。图中63为夹送辊。将这些计测值送往图中未示出的运算器，由下式计算求出滑动率Sι，并加以表示。
       Sι=(Vγ-Vω)Vγ×100％
另外，由设于焊丝供给辊64的机构部分的测力传感器71检测出焊丝在通过导线管时承受的供给阻力作为反力。然后，如上述那样由供给阻力和滑动率的值评价试验用焊丝。
上述的供给性试验的焊接条件为，以CO2气体作为保护气体，焊接电压33V，焊接电流300A，焊接速度30cm/min，焊丝供给速度设定为10m/min。
表2
编号           表面性能和形状    供给性试验   综合评价
产品的表而粗糙度(μm)     供给用润滑剂(g/10kg焊丝) 供给阻力(kgf) 滑动率(％)
固体润滑剂 润滑油
1  0.18  0.66  0.64  2.4  5.5 良好
2  0.17  0.54  0.53  2.5  5.3 良好
3  0.17  0.67  0.55  2.3  5.6 良好
4  0.12  0.20  0.49  3.3  3.0 良好
5  0.13  0.24  0.56  3.5  3.5 良好
6  0.13  0.30  0.54  3.4  4.3 良好
7  0.19  0.73  0.63  2.1  6.9 良好
8  0.12  0.18  0.57  3.2  3.2 良好
9  0.12  0.21  0.71  3.3  3.5 良好
10  0.17  0.53  0.82  2.5  5.7 良好
11  0.08  0.06  0.51  6.7  11.1 稍微不良
12  0.08  0.05  0.48  7.2  13.8 稍微不良
13  0.08  0.07  0.52  6.8  12.7 稍微不良
14  0.06  0  0.56  8.9  30.5 不良
15  0.06  0  0.49  9.0  36.7 不良
试验结果如图2所示。属于本发明的编号1～10的情形的供给阻力均为2～4kgf，滑动率为3～7％，都为较低的值，供给性良好，电弧稳定。其中，编号1、2、3及10的情形与编号4、5、6、8及9相比，盒型辊轮拉丝模式拉丝的断面减小率小，粗糙度的减少变低，产品的粗糙度大，供给润滑剂的附着量多。因此，在编号1、2、3及10的情形下，供给阻力较低，同时滑动率在良好区域内稍稍变高一些。另外，在编号7的情形下，由于原材料线的粗糙度Ra为1.5μm，比较大，所以产品的粗糙度也高，供给用固体润滑剂的附着量稍微变高，其结果，与编号5的情形相比，滑动率也稍微变高。
在作为比较例的编号11～13的情形，产品的粗糙度Ra为0.08μm比较小，供给用润滑剂的附着量稍稍少一些。结果，与本发明的编号1～10的情形相比，供给阻力、滑动率都较大，供给性稍差。另外，编号14及15的情形下产品的粗糙度Ra为0.08μm，较小，而且，没有供给用固体润滑剂的附着量。结果，供给阻力、滑动率都大，供给性不良，电弧不稳定，不能进行良好的焊接。
图6和图7为在上述实施例中按编号2和编号11的条件制造的焊丝用扫描电子显微镜获得的表面照片。图6中的由本发明制造方法制造的焊丝的表面具有足够的粗糙度，而图7中的由比较例的制造方法制造的焊丝的表面则显得过于平滑。
产业上利用的可能性
本发明在对焊丝原材料线进行拉丝、依次减小直径以制造焊丝的一连串的拉丝工序中，通过用干式孔模拉丝、辊轮拉丝模式拉丝等组成的工序来置换现有技术中的使用专门的孔模的拉丝，能以低成本形成在产品的焊丝上滞留润滑剂所需的粗糙面。通过在这样的焊丝表面涂抹供给用润滑剂，可以提供即使在严酷的使用环境下也能不破坏润滑地发挥良好的供给性的焊丝。

Claims (8)

1．一种焊丝制造方法，在对焊丝原材料线进行拉丝以制造焊丝的方法中的拉丝工序的至少一部分，进行一边供给粉体润滑剂一边实施的干式孔模拉丝，接下来进行辊轮拉丝模拉丝，再接下来进行湿式孔模拉丝。
2．如权利要求1所述的焊丝制造方法，其特征在于：在上述工序之后，使用孔模一边涂抹润滑油一边进行拉丝，由该拉丝工序加工到产品直径。
3．如权利要求1或2所述的焊丝的制造方法，其特征在于：上述辊轮拉丝模拉丝由盒型辊轮拉丝模进行。
4．如权利要求1～3中任何一项所述的焊丝制造方法，其特征在于：进行上述干式孔模拉丝之前的线处于进行退火及镀铜中的一种或两种处理的状态。
5．如权利要求1～4中任何一项所述的焊丝的制造方法，其特征在于：在进行上述干式孔模拉丝之前的线在长度方向上的轮廓的粗糙度Ra为0.3μm以上。
6．如权利要求1～5中任何一项所述的焊丝制造方法，其特征在于：上述焊丝为实芯焊丝。
7．如权利要求1～5中任何一项所述的焊丝制造方法，其特征在于：上述焊丝为封闭了接缝部的管形焊丝。
8．如权利要求1～7中任何一项所述的焊丝制造方法，其特征在于：上述焊丝在长度方向上的轮廓的粗糙度Ra为0.08μm以上。
CN98800383A 1997-03-31 1998-03-27 焊丝的制造方法 Expired - Fee Related CN1080617C (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP07982897A JP3474393B2 (ja) 1997-03-31 1997-03-31 溶接用ワイヤの製造方法
JP79828/97 1997-03-31

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN1220626A true CN1220626A (zh) 1999-06-23
CN1080617C CN1080617C (zh) 2002-03-13

Family

ID=13701079

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN98800383A Expired - Fee Related CN1080617C (zh) 1997-03-31 1998-03-27 焊丝的制造方法

Country Status (7)

Country Link
US (1) US6079243A (zh)
EP (1) EP0914899A1 (zh)
JP (1) JP3474393B2 (zh)
KR (1) KR100321189B1 (zh)
CN (1) CN1080617C (zh)
NO (1) NO985422L (zh)
WO (1) WO1998043776A1 (zh)

Cited By (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20090155159A1 (en) * 2006-05-16 2009-06-18 Carolus Matthias Anna Maria Mesters Process for the manufacture of carbon disulphide
US20090226358A1 (en) * 2006-05-16 2009-09-10 Shell Oil Company Process for the manufacture of carbon disulphide
CN1589987B (zh) * 2003-08-26 2010-05-05 株式会社神户制钢所 实心焊丝的生产方法
CN101708506B (zh) * 2009-12-08 2011-06-22 吴伟琦 废边角料拉丝机及拉丝方法
CN101745762B (zh) * 2008-12-19 2012-11-21 北京有色金属与稀土应用研究所 铝合金焊丝的表面处理方法
CN102935560A (zh) * 2012-11-14 2013-02-20 四川大西洋焊接材料股份有限公司 一种硅青铜焊丝及其制备方法
CN103537819A (zh) * 2013-09-23 2014-01-29 中冶焊接科技有限公司 一种气体保护焊用非镀铜实芯焊丝及其制备方法
CN104084715A (zh) * 2014-07-02 2014-10-08 山东时风（集团）有限责任公司 一种无镀铜焊丝生产线及生产工艺
CN104259228A (zh) * 2014-07-29 2015-01-07 安徽乾元管业有限公司 高效预应力管桩拉丝、导丝一体化系统
CN104438391A (zh) * 2014-11-26 2015-03-25 山东腾达不锈钢制品有限公司 一种不锈钢自动焊丝表面处理工艺及其装置
CN105921914A (zh) * 2016-06-01 2016-09-07 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 一种生产高强钢用桶装无镀铜实心焊丝的方法及其装置
US9782860B2 (en) 2013-03-13 2017-10-10 Alcotec Wire Corporation System and method for polishing and lubricating aluminum welding wire
TWI616266B (zh) * 2013-03-13 2018-03-01 艾爾科技電線公司 用以拋光和潤滑鋁焊絲的系統和方法
CN110753597A (zh) * 2017-06-16 2020-02-04 株式会社神户制钢所 电弧焊方法及实芯焊丝
CN111315521A (zh) * 2017-06-09 2020-06-19 伊利诺斯工具制品有限公司 用于加热焊丝以降低氢含量的方法和系统
CN112275827A (zh) * 2020-09-23 2021-01-29 山东大业股份有限公司 一种无镀层金属线材的生产方法及装置
US11344964B2 (en) 2017-06-09 2022-05-31 Illinois Tool Works Inc. Systems, methods, and apparatus to control welding electrode preheating
US11897062B2 (en) 2018-12-19 2024-02-13 Illinois Tool Works Inc. Systems, methods, and apparatus to preheat welding wire
US11980977B2 (en) 2017-06-09 2024-05-14 Illinois Tool Works Inc. Systems, methods, and apparatus to control weld current in a preheating system

Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW418148B (en) * 1997-11-11 2001-01-11 Kobe Steel Ltd Wire for welding
KR20000036311A (ko) * 1999-12-30 2000-07-05 김태차 각 용접봉 제조방법
KR200190751Y1 (ko) 2000-02-26 2000-08-01 이운 캐치볼용 그립
KR100494015B1 (ko) * 2000-03-31 2005-06-10 현대종합금속 주식회사 아아크 용접용 와이어
KR100405855B1 (ko) * 2001-04-19 2003-11-14 고려용접봉 주식회사 용접용 무도금 와이어
CN1242866C (zh) * 2001-08-23 2006-02-22 株式会社神户制钢所 未电镀的mag焊接用固体线材
KR100436487B1 (ko) * 2002-03-04 2004-06-22 고려용접봉 주식회사 탄산가스 아크용접용 무도금 솔리드와이어
JP3959380B2 (ja) * 2003-08-28 2007-08-15 株式会社神戸製鋼所 シーム有りフラックス入り溶接用ワイヤの製造方法
CN1299874C (zh) * 2004-06-23 2007-02-14 哈尔滨工业大学 自动化陶瓷管状丝材制丝设备
CN100348362C (zh) * 2005-05-11 2007-11-14 昆山成利焊锡制造有限公司 Φ0.25mm三芯无铅焊锡丝的生产方法
US7807948B2 (en) * 2005-05-16 2010-10-05 Lincoln Global, Inc. Cored welding electrode and method of manufacturing the same
US8519303B2 (en) 2005-05-19 2013-08-27 Lincoln Global, Inc. Cored welding electrode and methods for manufacturing the same
US20070051716A1 (en) * 2005-09-06 2007-03-08 Lincoln Global, Inc. Process for manufacturing packaged cored welding electrode
US8791389B2 (en) * 2006-01-25 2014-07-29 Lincoln Global, Inc. Electric arc welding wire
US7950126B2 (en) * 2006-12-20 2011-05-31 Weld Mold Company Simplified method and apparatus for making cored wire and other tubular products
US20100084388A1 (en) * 2008-10-06 2010-04-08 Lincoln Global, Inc. Welding electrode and method of manufacture
JP5207933B2 (ja) * 2008-11-21 2013-06-12 株式会社神戸製鋼所 シーム有りフラックス入りワイヤ用帯鋼及びシーム有りフラックス入りワイヤの製造方法
US8395071B2 (en) 2010-04-02 2013-03-12 Lincoln Global, Inc. Feeding lubricant for cored welding electrode
CA2862017C (en) * 2012-01-19 2018-05-15 Victor Equipment Company Universal conduit liner for a welding torch
CN103264065B (zh) * 2013-04-23 2015-03-04 张家港市沙洲钢绳有限公司 多线复绕式钢丝生产线
CN106734277A (zh) * 2016-12-14 2017-05-31 鹤山恒基钢丝制品有限公司 一种组合式拉丝机及拉丝工艺
US11590612B2 (en) * 2018-04-27 2023-02-28 Hobart Brothers Llc Micro-porous tubular welding wire
CN108971802A (zh) * 2018-07-16 2018-12-11 中国京冶工程技术有限公司 一种适用于机器人焊接的药芯焊丝制备方法

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3380278A (en) * 1965-10-21 1968-04-30 Titanium Metals Corp Method and apparatus for drawing solid wire stock
JPS5439987B2 (zh) * 1973-05-11 1979-11-30
JPS5380360A (en) * 1976-12-25 1978-07-15 Kobe Steel Ltd Manufacturing process of welding wire
JPS5856677A (ja) * 1981-09-28 1983-04-04 Masao Wakabayashi 茸用原菌の培養方法
JPS62183997U (zh) * 1986-05-15 1987-11-21
JPS6336997A (ja) * 1986-07-29 1988-02-17 Kobe Steel Ltd 溶接用鋼ワイヤの製造方法
JPH01233008A (ja) * 1988-03-14 1989-09-18 Eiwa Tekko Kk ブライトワイヤーの製造法
JPH0390293A (ja) * 1989-08-31 1991-04-16 Kobe Steel Ltd 溶接用フラックス入りワイヤの製造方法
JPH0452197A (ja) * 1990-06-20 1992-02-20 Juki Eng Kk 頁送り装置
JPH04371392A (ja) * 1991-06-20 1992-12-24 Kawasaki Steel Corp 溶接用フラックス入りワイヤの製造方法
JPH0615485A (ja) * 1992-06-30 1994-01-25 Kawasaki Steel Corp 巻締型フラックス入りワイヤの製造方法
JPH08281480A (ja) * 1995-04-06 1996-10-29 Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd アーク溶接用ワイヤの製造方法
JP3205262B2 (ja) * 1995-06-30 2001-09-04 川崎製鉄株式会社 溶接作業性の良いガスシールドアーク溶接用ワイヤおよびその製造方法

Cited By (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1589987B (zh) * 2003-08-26 2010-05-05 株式会社神户制钢所 实心焊丝的生产方法
US20090155159A1 (en) * 2006-05-16 2009-06-18 Carolus Matthias Anna Maria Mesters Process for the manufacture of carbon disulphide
US20090226358A1 (en) * 2006-05-16 2009-09-10 Shell Oil Company Process for the manufacture of carbon disulphide
US8722006B2 (en) 2006-05-16 2014-05-13 Shell Oil Company Process for the manufacture of carbon disulphide
CN101745762B (zh) * 2008-12-19 2012-11-21 北京有色金属与稀土应用研究所 铝合金焊丝的表面处理方法
CN101708506B (zh) * 2009-12-08 2011-06-22 吴伟琦 废边角料拉丝机及拉丝方法
CN102935560A (zh) * 2012-11-14 2013-02-20 四川大西洋焊接材料股份有限公司 一种硅青铜焊丝及其制备方法
TWI616266B (zh) * 2013-03-13 2018-03-01 艾爾科技電線公司 用以拋光和潤滑鋁焊絲的系統和方法
US9782860B2 (en) 2013-03-13 2017-10-10 Alcotec Wire Corporation System and method for polishing and lubricating aluminum welding wire
CN103537819A (zh) * 2013-09-23 2014-01-29 中冶焊接科技有限公司 一种气体保护焊用非镀铜实芯焊丝及其制备方法
CN103537819B (zh) * 2013-09-23 2016-06-15 中冶焊接科技有限公司 一种气体保护焊用非镀铜实芯焊丝及其制备方法
CN104084715B (zh) * 2014-07-02 2016-01-20 山东时风（集团）有限责任公司 一种无镀铜焊丝生产线及生产工艺
CN104084715A (zh) * 2014-07-02 2014-10-08 山东时风（集团）有限责任公司 一种无镀铜焊丝生产线及生产工艺
CN104259228B (zh) * 2014-07-29 2015-12-30 安徽乾元管业有限公司 高效预应力管桩拉丝、导丝一体化系统
CN104259228A (zh) * 2014-07-29 2015-01-07 安徽乾元管业有限公司 高效预应力管桩拉丝、导丝一体化系统
CN104438391A (zh) * 2014-11-26 2015-03-25 山东腾达不锈钢制品有限公司 一种不锈钢自动焊丝表面处理工艺及其装置
CN105921914A (zh) * 2016-06-01 2016-09-07 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 一种生产高强钢用桶装无镀铜实心焊丝的方法及其装置
CN111315521A (zh) * 2017-06-09 2020-06-19 伊利诺斯工具制品有限公司 用于加热焊丝以降低氢含量的方法和系统
US11344964B2 (en) 2017-06-09 2022-05-31 Illinois Tool Works Inc. Systems, methods, and apparatus to control welding electrode preheating
US11980977B2 (en) 2017-06-09 2024-05-14 Illinois Tool Works Inc. Systems, methods, and apparatus to control weld current in a preheating system
CN110753597A (zh) * 2017-06-16 2020-02-04 株式会社神户制钢所 电弧焊方法及实芯焊丝
US11897062B2 (en) 2018-12-19 2024-02-13 Illinois Tool Works Inc. Systems, methods, and apparatus to preheat welding wire
CN112275827A (zh) * 2020-09-23 2021-01-29 山东大业股份有限公司 一种无镀层金属线材的生产方法及装置
CN112275827B (zh) * 2020-09-23 2023-11-24 山东大业股份有限公司 一种无镀层金属线材的生产方法

Also Published As

Publication number Publication date
NO985422D0 (no) 1998-11-20
CN1080617C (zh) 2002-03-13
JP3474393B2 (ja) 2003-12-08
NO985422L (no) 1998-11-20
EP0914899A1 (en) 1999-05-12
WO1998043776A1 (fr) 1998-10-08
JPH10272596A (ja) 1998-10-13
US6079243A (en) 2000-06-27
KR100321189B1 (ko) 2002-04-17
KR20000016065A (ko) 2000-03-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1080617C (zh) 焊丝的制造方法
CN1589987B (zh) 实心焊丝的生产方法
CN1255244C (zh) 金属芯铝焊丝及其形成方法
US9782860B2 (en) System and method for polishing and lubricating aluminum welding wire
CN1262387C (zh) 用于二氧化碳气体保护弧焊的非镀铜实心焊丝
FR2470170A1 (fr) Procede de fabrication de fils metalliques pour le renforcement d'objets en caoutchouc
CN1033964C (zh) 铜包覆钢电力车架空线及其制造方法
JP2000237894A (ja) ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤおよびその製造方法
JP2001252786A (ja) 溶接用ワイヤ
JPH11197878A (ja) ガスシールドアーク溶接用ワイヤおよびその製造方法
CN1248820C (zh) 无镀层焊丝
JPH09141491A (ja) アーク溶接用ワイヤの製造方法
JP2001179326A (ja) アーク溶接用フラックス入りワイヤの製造方法および装置
JPH0523731A (ja) 溶接ワイヤ伸線用潤滑剤およびフラツクス入り溶接ワイヤ
JP4429863B2 (ja) ガスシールドアーク溶接用フラックス入り銅めっきワイヤ
JPS619920A (ja) 断面異形複合金属線の製造方法
JP3517347B2 (ja) 銅被覆鋼線の製造方法
JPH1159235A (ja) 偏心型銅被覆鋼トロリ線の製造方法
JP2742225B2 (ja) 耐錆び性が優れた炭素鋼用溶接ワイヤ
JPH05293532A (ja) 疲労特性に優れた鋼線の伸線方法
JPH02112820A (ja) ワイヤカット放電加工用電極線の製造方法
JP2003311468A (ja) ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JPS60191694A (ja) 溶接用鋼ワイヤの製造方法
JPS6326297A (ja) ステンレス鋼溶接用シ−ムレスフラツクス入りワイヤおよび製造方法
JPH10137836A (ja) 鋼線用皮むきダイス

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
C19 Lapse of patent right due to non-payment of the annual fee
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee